상기 목적을 달성하기 위해 본 발명에 따른 고배율 줌렌즈는, 물체측으로부터 순서로 제1 내지 제5 렌즈군을 포함하고, 변배시 상기 제1 내지 제5 렌즈군 중 적어도 하나의 렌즈군이 이동하며, 상기 제1렌즈군은 반사 부재를 포함하고, 하기의 조건식을 만족하는 것을 특징으로 한다.
<조건식>
여기서, fw는 광각단에서의 초점거리이고, fT는 망원단에서의 초점거리이고, LT는 망원단에서 물체측면부터 상면까지의 줌렌즈 전체 길이를 각각 나타낸다.
상기 목적을 달성하기 위해 본 발명에 따른 고배율 줌렌즈는, 물체측으로부터 순서로 배열된 것으로, 반사부재를 포함하고 정의 굴절력을 가지는 제1렌즈군, 부의 굴절력을 가지는 제2렌즈군, 정의 굴절력을 가지는 제3렌즈군, 정의 굴절력을 가지는 제4렌즈군, 및 정의 굴절력을 가지는 제5렌즈군을 포함하고, 하기의 조건식을 만족하는 것을 특징으로 한다.
<조건식>
여기서, fw는 광각단에서의 초점거리이고, fT는 망원단에서의 초점거리이며, LT는 망원단에서 물체측면부터 상면까지의 렌즈 전체 길이를 각각 나타낸다.
상기 줌렌즈의 변배시 적어도 상기 제2렌즈군과 제4렌즈군이 이동한다.
상기 줌렌즈의 변배시 상기 제2렌즈군과 제3렌즈군의 간격은 좁아지고, 제3렌즈군과 제4렌즈군의 간격이 좁아진다.
상기 제1렌즈군은 부의 굴절력의 제1렌즈, 반사부재 그리고 비구면을 포함한 정의 굴절력의 제2렌즈를 포함하여 구성될 수 있다.
상기 제4렌즈군은 물체측으로부터 순서로 정의 굴절력의 렌즈와 부의 굴절력 의 접합렌즈를 포함하여 구성될 수 있다.
이하, 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 고배율 줌렌즈에 대해 첨부된 도면을 참조하여 상세히 설명한다.
본 발명에 따른 줌렌즈는, 도 2에 도시된 바와 같이 물체측으로부터 순서로 배열된 제1 내지 제5렌즈군(G1)(G2)(G3)(G4)(G5)을 포함하고, 상기 제1렌즈군(G1)은 반사부재(11)를 포함한다. 반사부재로는 프리즘 또는 반사미러가 사용될 수 있다. 또한, 줌렌즈의 변배시 상기 제1 내지 제5 렌즈군 중 적어도 하나의 렌즈군이 이동된다.
본 발명에 따른 줌렌즈는 고배율을 달성한 것으로 다음의 배율 범위를 가진다.
수학식 1은 줌렌즈의 변배 배율을 정의한 것으로, 여기서, fw는 광각단에서의 초점거리를, fT는 망원단에서의 초점거리를 나타낸다. 수학식 1의 구성에서 상한치를 넘으면 고배율로 되지만 종색수차 및 배율색수차의 보정과 코마후레아의 보정이 힘들어져 고화소의 고체촬상소자를 사용하는 광학계에 충분한 광학 성능을 확보하는 것이 힘들어진다. 이와 반대로, 하한치보다 작은 값을 가지게 되면 변배 배율이 너무 작게 되며, 그러한 배율은 본 발명의 구성보다 더 간단한 구성으로 구현할 수 있어 광학계의 크기나 제조 원가 측면에서 장점을 갖지 못한다.
다음의 수학식 2는 광학계의 크기를 나타낸 것이다.
여기서, LT는 망원단에서의 물체측면부터 상면까지의 전체 길이를 나타내며, fT는 망원단에서의 초점거리를 나타낸다. 망원단의 초점거리는 줌배율 및 상면의 크기로 결정되는 것으로, 수학식 2의 상한치를 초과하면 줌배율이 너무 작게 설정된 것으로 고배율 광학계의 의미가 없어지거나 전장이 길어지게 된다. 반대로 하한치를 초과하게 되면 상면의 크기가 커 소형 광학계를 구성하기가 힘들다. 더욱 바람직하게는, 본 발명에 따른 줌렌즈는 다음의 수학식 3을 만족시키는 것이 좋다.
한편, 상기 제1렌즈군(G1)은 정의 굴절력을 가지며, 상기 제2렌즈군(G2)은 부의 굴절력을 가지며, 상기 제3렌즈군(G3)은 정의 굴절력을 가지며, 상기 제4렌즈군(G4)은 정의 굴절력을 가지며, 제5렌즈군(G5)은 정의 굴절력을 가질 수 있다.
상기 제1렌즈군(G1)은 물체측으로부터 순서로 부의 굴절력을 갖는 한 매의 렌즈(10)와, 반사부재(11)와, 정의 굴절력을 갖는 한 매의 렌즈로 구성될 수 있다.
상기 제2렌즈군(G2)은 물체측으로부터 순서로 부의 굴절력의 한 매의 렌즈(13)와, 부의 굴절력을 갖는 2매로 이루어진 접합렌즈(14)(15)로 구성될 수 있 다.
상기 제3렌즈군(G3)은 정의 굴절력의 한 매의 렌즈와 조리개로 구성되거나, 정의 굴절력을 갖는 2매로 구성된 접합렌즈(16)(17)와 조리개(ST)로 구성될 수 있다. 도 2에서는 접합렌즈로 구성된 예를 도시하고 있다.
상기 제4렌즈군(G4)은 정의 굴절력의 한 매의 렌즈(18)와 부의 굴절력의 2매로 이루어진 접합렌즈로 구성되며, 상기 제5렌즈군은 정의 굴절력의 단일 렌즈(21)로 구성되며, 플라스틱으로 이루어진다.
한편, 변배시 제2렌즈군(G2)은 상면 방향(I)으로 이동하고 제4렌즈군은 물체측 방향(O)으로 이동하여 변배를 행하며 물체거리의 변화에 따른 상면이동을 제4렌즈군(G4) 혹은 제5렌즈군(G5)이 행한다.
본 발명에서는 제1렌즈군(G1)을 반사부재(11)와, 반사부재(11)의 앞에 부의 굴절력의 단일 렌즈(10)와, 반사부재의 뒤에 정의 굴절력의 단일 렌즈(12)로 구성하고, 상기 반사부재(11)를 이용하여 광로를 90°변경함으로써 광학계의 두께를 최소화한다. 그리고, 상기 정의 굴절력의 단일 렌즈(12)의 적어도 한 면 이상을 비구면으로 하여 구면수차와 비점수차 및 왜곡 수차를 최소화한다.
상기 제2렌즈군(G2)은 제4렌즈군(G4)과 함께 5배 정도의 변배를 수행하기 위하여 강한 부의 굴절력을 가지며, 접합렌즈로 구성함으로써 망원단에서의 색수차 또한 최소화한다.
제3렌즈군(G3)은 정의 굴절력의 렌즈와 조리개로 구성된다. 정의 굴절력의 렌즈는 단식렌즈 혹은 접합렌즈로 구성할 수 있는데 접합렌즈로 구성할 경우 색수 차를 줄임으로써 광각단에서의 광학 성능을 높일 수 있다.
제4렌즈군(G4)은 물체측에 양볼록의 단일 렌즈(18)를 배치함과 동시에 상기 단일 렌즈(18)에 비구면을 채용함으로써 구면수차 보정을 극대화한다. 또한 상면측으로 부의 굴절력의 접합렌즈(19)(20)를 채용함으로써 종색수차 및 배율색수차를 최소화한다.
다음은 본 발명의 실시예에 나오는 비구면의 정의를 나타내면 다음과 같다.
본 발명에 따른 줌 렌즈의 비구면 형상은 광축 방향을 X축으로 하고, 광축 방향에 대해 수직한 방향을 Y축으로 할 때, 광선의 진행 방향을 정으로 하여 다음과 같은 식으로 나타낼 수 있다. 여기서, x는 렌즈의 정점으로부터 광축 방향으로의 거리를, y는 광축에 대해 수직한 방향으로의 거리를, K는 코닉 상수(conic constant)를, A,B,C,D는 비구면 계수를, c는 렌즈의 정점에 있어서의 곡률 반경의 역수(1/R)를 각각 나타낸다.
제5렌즈군(G5)은 양의 굴절력을 가지는 단일 렌즈(21)를 포함하며, 잔존하는 비점수차를 보정함과 동시에 고체촬상소자로 입사하는 광선각도를 최적화한다. 상기 단일 렌즈(21)는 초점거리가 길고 수차 보정량이 적기 때문에 감도가 낮은 플라스틱으로 구성하여 원가 절감을 할 수 있다. 도 2에서 도면 부호 22는 카바글라스를 나타낸다.
물체거리의 변화에 따른 상면보정은 제4렌즈군(G4) 또는 제5렌즈군(G5)이 담당한다. 제5렌즈군(G5)으로 상면보정을 하는 경우, 상면 보정뿐만 아니라 변배시에도 하나의 모터를 이용하여 변배 배율을 확보하는 것이 수월해지고 수차 보정의 자유도로 인하여 광학계 전체 길이를 줄이는 것이 가능하다.
본 발명에서는 변배시 적어도 제2렌즈군과 제4렌즈군이 이동된다. 한편, 변배시 제2렌즈군과 제3렌즈군 사이의 간격이 좁아지고, 제3렌즈군과 제4렌즈군 사이의 간격이 좁아질 수 있다.
다음, 본 발명에 따른 줌렌즈는 다음의 조건을 만족한다.
여기서, fw는 광각단에서의 초점거리를, fT는 망원단에서의 초점거리를, f3는 제3렌즈군의 초점거리를 각각 나타낸다. 수학식 4는 제3렌즈군의 초점거리에 대한 식으로 상한치를 초과하게 되면 광각단에서의 제3렌즈군의 배율이 작아져 전체 렌즈계의 전장이 길어지게 되고, 반대로 하한치를 초과하게 되면 제3렌즈군의 굴절력이 너무 커져 수차가 크게 발생된다.
또한, 상기 제5렌즈군(G5)이 물체 거리의 변화에 따른 상면 보정의 기능을 수행할 때 다음과 같은 배율을 가지는 것이 좋다.
여기서, m5는 망원단이고 물체거리가 무한대에서의 제5렌즈군의 배율을 나타낸다. 상기 수학식 5의 상한치를 초과하게 되면 상면의 이동에 따른 제5렌즈군의 이동량이 매우 커져 이동 간격의 확보나 상면보정 시간이 너무 길어지게 된다. 반대로 하한을 초과하게 되면 상면 보정에 따른 제5렌즈군의 이동량이 매우 작아져 매우 세밀한 이동의 제어를 필요로 하게 되는 단점이 있다.
본 발명에서는 5배 정도의 변배를 행하며, 프리즘등의 반사부재의 크기를 최적화하고 반사부재의 물체측에 단지 하나의 렌즈를 배치함으로써 광학계의 두께를 최소화한다. 그리고, 렌즈의 매수를 11~12매 정도로 구성하여 원가를 낮추고 전체 광학계의 길이를 짧게 함으로써 소형 및 박형화와 저비용화를 이룬다.
이와 같이 소형 및 박형화된 줌렌즈는 초소형 디지털 카메라나 디지털 비디오 카메라, 휴대 전화, 정보 휴대 단말기(PDA)등에 내장 또는 부착되는 카메라의 촬상 장치에 적합하게 적용될 수 있다.
본 발명에서는 구체적으로 다음과 같이 다양한 설계에 따른 실시예를 통해 줌 렌즈의 소형화를 구현하기 위한 최적화 조건들에 따른 렌즈들을 포함한다.
다음, 본 발명에 따른 줌 렌즈의 여러 가지 실시예들의 구체적인 렌즈 데이터들을 기술한다. 이하, f는 줌렌즈 전체 계의 합성초점거리를, Fno는 F 넘버를, 2ω는 화각을, r은 곡률 반경을, d는 렌즈의 중심 두께 또는 렌즈와 렌즈 사이의 간격을, nd는 굴절률을, vd는 아베수를 각각 나타낸다. 또한, ST는 조리개를 나타낸다. 그리고, d1, d2, d3, d4 및 d5는 가변 가리를 나타낸다.
<실시예 1>
도 2는 제1실시예에 따른 줌렌즈를 도시한 것으로, 제1 내지 제5 렌즈군(G1)(G2)(G3)(G4)(G5)을 포함한다.
f ; 6.00 ~ 13.51 ~ 32.97, Fno ; 3.62 ~ 4.77 ~ 6.48, 2ω ; 61.44 ~ 29.84 ~ 12.34
면 |
곡률 반경(r) |
두께 또는 거리(d) |
굴절률(nd) |
아베수(vd) |
S1 |
37.829 |
0.65 |
1.92286 |
20.88 |
S2 |
14.521 |
2.03 |
|
|
S3 |
infinity |
8.60 |
1.92286 |
20.88 |
S4 |
infinity |
0.30 |
|
|
S5 |
12.209 |
2.68 |
1.63758 |
60.45 |
|
K : -0.694571 A :-0.374792E-05 B :0.369924E-07 C :-0.692696E-08 D :0.600702E-09 |
S6 |
-23.879 |
d1 |
|
|
|
K : -5.440827 A :0.127453E-04 B :-0.327023E-06 C :0.161365E-07 D :0.200010E-09 |
S7 |
-58.251 |
0.45 |
1.75500 |
52.32 |
S8 |
7.978 |
0.87 |
|
|
S9 |
-35.666 |
1.734227 |
0.45 |
53.45 |
S10 |
5.640 |
1.63 |
1.922859 |
20.88 |
S11 |
14.377 |
d2 |
|
|
ST |
infinity |
0 |
|
|
S13 |
11.096 |
1.52 |
1.700514 |
36.23 |
S14 |
-7.352 |
0.45 |
1.911648 |
25.87 |
S15 |
-87.217 |
d3 |
|
|
S16 |
6.427 |
2.85 |
1.51913 |
76.59 |
S17 |
-16.41874 |
0.23 |
|
|
|
K : -4.873103 A :0.471717E-03 B :0.144794E-05 C :-0.463881E-06 D :0.916473E-08 |
S18 |
5.763 |
2.80 |
1.53875 |
57.48 |
S19 |
-7.494 |
0.45 |
1.84845 |
36.00 |
S20 |
3.952 |
d4 |
|
|
S21 |
968.222 |
1.86 |
1.53120 |
55.70 |
|
K : 10 A :-0.290904E-04 B :-0.251500E-04 C :0.228308E-05 D :-0.658224E-07 |
S22 |
-8.952 |
d5 |
|
|
S23 |
infinity |
1.05 |
1.5168 |
64.2 |
S24 |
infinity |
0.65 |
|
|
다음의 표 2은 제1실시예에 따른 줌렌즈에서의 가변 거리(d1)(d2)(d3)(d4)(d5)의 예를 광각단, 중간단 및 망원단에서 각각 나타낸 것이다.
가변거리 |
광각단 |
중간단 |
망원단 |
d1 |
1.000 |
4.753 |
8.506 |
d2 |
8.456 |
4.703 |
0.950 |
d3 |
9.511 |
5.640 |
1.300 |
d4 |
4.089 |
8.054 |
12.245 |
d5 |
1.666 |
1.559 |
1.688 |
도 3a, 도 3b 및 도 3c는 각각 제1실시예에 따른 줌 렌즈의 광각단, 중간단 및 망원단에서의 종방향 구면수차, 상면만곡, 왜곡수차를 나타낸 것으로, 수차가 양호하게 나타남을 알 수 있다. 종방향 구면수차는 프라운호퍼선 c,d,F에 대해 보여주고, 상면만곡으로는 자오상면 만곡(T: tangential field curvature)과 구결상면 만곡(S: sagittal field curvature)을 보여준다.
<실시예 2>
도 4는 제2실시예에 따른 줌렌즈를 도시한 것으로, 제1렌즈군(G1)은 제1렌즈(40), 반사부재(41), 제2렌즈(42)를 포함하고, 제2렌즈군(G2)은 제3렌즈(43), 제1접합렌즈(44)(45)를 포함하며, 제3렌즈군(G3)은 조리개(ST), 제2접합렌즈(46)(47)를 포함하며, 제4렌즈군(G4)은 제4, 제5 및 제6렌즈(48)(49)(50)를 포함하며, 제5렌즈군(G5)은 제7렌즈(51)를 포함한다. 도면 부호 52는 카바글라스를 나타낸다.
f ; 6.00 ~ 13.27 ~ 28.50 Fno ; 3.65 ~ 4.54 ~ 5.39 2ω ; 62.57 ~ 31.10 ~ 14.29
면 |
곡률 반경(r) |
두께 또는 거리(d) |
굴절률(nd) |
아베수(vd) |
S1 |
40.223 |
0.65 |
1.84666 |
23.78 |
S2 |
13.936 |
1.841 |
|
|
S3 |
infinity |
8.6 |
1.834 |
37.34 |
S4 |
infinity |
0.3 |
|
|
S5 |
12.028 |
2.794 |
1.59557 |
63.76 |
|
K : -0.644871 A :0.698588E-06 B :0.528857E-07 C :-0.108341E-07 D :0.563618E-09 |
S6 |
-19.366 |
d1 |
|
|
|
K : -5.282013 A :0.109152E-04 B :-0.401090E-06 C :0.151708E-07 D :0.141821E-09 |
S7 |
-31.874 |
0.45 |
1.755 |
52.32 |
S8 |
9.332 |
0.86 |
|
|
S9 |
-20.223 |
0.45 |
1.67478 |
57.43 |
S10 |
5.532 |
1.668 |
1.84666 |
23.78 |
S11 |
15.979 |
d2 |
|
|
ST |
infinity |
0 |
|
|
S13 |
11.224 |
1.607 |
1.7319 |
43.23 |
S14 |
-6.346 |
0.45 |
1.90366 |
31.31 |
S15 |
-48.076 |
d3 |
|
|
S16 |
6.236 |
2.53 |
1.51585 |
68.27 |
S17 |
-14.461 |
0.1 |
|
|
|
K : -6.307089 A :0.496629E-03 B :-0.780880E-06 C :-0.435658E-06 D :0.690916E-08 |
S18 |
6.154 |
2.42 |
1.52495 |
63.91 |
S19 |
-7.863 |
0.671 |
1.84786 |
36.17 |
S20 |
3.775 |
d4 |
|
|
|
K : 8.299167 A :0.396495E-03 B :-0.136397E-04 C :0.211199E-05 D :-.732276E-07 |
S21 |
46.388 |
1.77 |
1.5312 |
56.51 |
S22 |
-12.777 |
d5 |
|
|
S23 |
infinity |
1.05 |
1.5168 |
64.1 |
S24 |
infinity |
|
|
|
다음의 표 4는 제2실시예에 따른 줌렌즈에서의 가변 거리(d1)(d2)(d3)(d4)(d5)의 예를 광각단, 중간단 및 망원단에서 각각 나타낸 것이다.
|
광각단 |
중간단 |
망원단 |
d1 |
1.000 |
4.850 |
8.700 |
d2 |
8.650 |
4.800 |
0.950 |
d3 |
6.948 |
3.466 |
1.300 |
d4 |
2.930 |
6.056 |
9.048 |
d5 |
2.151 |
2.508 |
1.682 |
도 5a, 도 5b 및 도 5c는 각각 제2실시예에 따른 줌 렌즈의 광각단, 중간단 및 망원단에서의 종방향 구면수차, 상면만곡, 왜곡수차를 나타낸 것이다.
<실시예 3>
도 6은 제3실시예에 따른 줌렌즈를 도시한 것으로, 제1렌즈군(G1)은 제1렌즈(60), 반사부재(61), 제2렌즈(62)를 포함하고, 제2렌즈군(G2)은 제3렌즈(63), 제1접합렌즈(64)(65)를 포함하며, 제3렌즈군(G3)은 조리개(ST), 제2접합렌즈(66)(67)를 포함하며, 제4렌즈군(G4)은 제4, 제5 및 제6렌즈(68)(69)(70)를 포함하며, 제5렌즈군(G5)은 제7렌즈(71)를 포함한다. 도면 부호 72는 카바글라스를 나타낸다.
f ; 6.31 ~ 12.66 ~ 29.59 Fno ; 3.72 ~ 4.25 ~ 4.91 2ω ; 62.05 ~ 31.66 ~ 13.63
면 |
곡률 반경(r) |
두께 또는 거리(d) |
굴절률(nd) |
아베수(vd) |
S1 |
76.483 |
0.65 |
1.84666 |
23.78 |
S2 |
18.072 |
1.72 |
|
|
S3 |
infinity |
8.60 |
1.83400 |
37.35 |
S4 |
infinity |
0.30 |
|
|
S5 |
12.095 |
3.73 |
1.58913 |
61.25 |
|
K : -0.762734 A :0.000000E+00 B :0.000000E+00 C :0.000000E+00 D :0.000000E+00 |
S6 |
-20.043 |
d1 |
|
|
|
K : -5.032511 A :0.205073E-04 B :-0.419266E-06 C :0.153598E-07 D :-0.224423E-09 |
S7 |
-34.794 |
0.45 |
1.83241 |
38.40 |
S8 |
8.208 |
1.13 |
|
|
S9 |
-19.362 |
0.45 |
1.61800 |
63.40 |
S10 |
6.447 |
1.54 |
1.92286 |
20.88 |
S11 |
17.691 |
d2 |
|
|
ST |
infinity |
0 |
|
|
S13 |
10.953 |
1.71 |
1.69121 |
39.87 |
S14 |
-6.500 |
0.45 |
1.84360 |
26.82 |
S15 |
-30.777 |
d3 |
|
|
S16 |
6.558 |
2.26 |
1.51443 |
63.28 |
S17 |
-29.693 |
0.30 |
|
|
|
K : -1.000000 A :0.601876E-03 B :-0.193876E-05 C :-0.154966E-06 D :0.152315E-08 |
S18 |
7.484 |
2.11 |
1.48749 |
70.44 |
S19 |
-13.336 |
0.60 |
1.80610 |
33.27 |
S20 |
4.4618 |
d4 |
|
|
S21 |
10.336 |
2.15 |
1.53120 |
55.70 |
|
K : -1.000000 A :0.273030E-03 B :0.208652E-05 C :0.000000E+00 D :0.000000E+00 |
S22 |
-52.843 |
d5 |
|
|
S23 |
infinity |
1.00 |
1.51679 |
64.20 |
S24 |
infinity |
1.1 |
|
|
다음의 표 6은 제3실시예에 따른 줌렌즈에서의 가변 거리(d1)(d2)(d3)(d4)(d5)의 예를 광각단, 중간단 및 망원단에서 각각 나타낸 것이다.
가변 거리 |
광각단 |
중간단 |
망원단 |
d1 |
0.90 |
5.07 |
9.23 |
d2 |
9.23 |
5.07 |
0.90 |
d3 |
7.98 |
3.99 |
1.60 |
d4 |
3.47 |
5.99 |
9.85 |
d5 |
1.70 |
3.16 |
1.70 |
도 7a, 도 7b 및 도 7c는 각각 제3실시예에 따른 줌 렌즈의 광각단, 중간단 및 망원단에서의 종방향 구면수차, 상면만곡, 왜곡수차를 나타낸 것이다.
한편, 도 8은 본 발명의 줌렌즈의 광각단에서 물체거리의 변화에 따른 상면 보정을 위한 조출량(m)을 나타낸 것이다. 도 8(a)는 물체거리가 무한대인 경우이고, 도 8(b)는 물체 거리가 30cm인 경우이고, 도 8(c)는 물체거리가 3cm인 경우를 각각 나타낸다.
다음은 상기 제1 내지 제3 실시예가 상기 수학식 1, 2, 3, 5 및 6을 만족시키는 것을 보여준다.
|
수학식 1 |
수학식 2와 3 |
수학식 5 |
수학식 6 |
제1 실시예 |
5.50 |
1.64 |
1.55 |
0.82 |
제2 실시예 |
4.75 |
1.78 |
1.33 |
0.83 |
제3 실시예 |
4.70 |
1.80 |
1.10 |
0.72 |