본 발명은 인산 원료를 10 ~ 30 ℃로 유지시키면서 인산 종 결정을 0.02 ~ 0.1 g 주입하여 인산 결정이 성장하도록 한 후, 0.1 ~ 10 K/min의 냉각속도로 -10 ~ 20 ℃의 온도까지 냉각시키면서 인산 결정층을 형성시킨 다음, 10 ~ 100 ㎖의 초순수를 결정층 표면에 분사시키는 세정 과정을 수행하여 인산을 정제하는 방법을 그 특징으로 한다.
또한, 본 발명은 세정 효율을 더욱 향상시키기 위하여 추가적으로 결정화 후, 이를 일정한 속도로 온도를 다시 어느 정도 올려주면서 세정을 수행하는 인산의 정제방법을 포함한다.
이와 같은 본 발명을 더욱 상세하게 설명하면 다음과 같다.
본 발명은 원료 인산을 사용하여 일정한 온도로 조절이 가능한 경막 용융결정화 장치에 이러한 인산을 주입하여 냉각시키면서 인산 종(seed)을 일부 주입하여 인산 결정을 형성시켜 성장시킨 후, 여기에 비이온 계면활성제, 음이온 계면활성제 또는 킬레이트 형성제를 미량 첨가한 초순수를 결정표면에 분사시켜 인산의 결정 표면에 부착되어 있는 불순물을 세정시키는 간단한 조작에 의해 불순물이 포함된 인산을 정제하는 방법에 관한 것이다.
본 발명에서 사용한 원료 인산 내에 함유되어 있는 금속 불순물 농도는 다음과 같다.
Al 800 ~ 1,200 ppb, As 0 ~ 300 ppb, Co 0 ~ 4,000 ppb, Cr 2,000 ~ 22,000 ppb, Fe 3,200 ~ 20,000 ppb, Mg 500 ~ 3,000 ppb, Mn 200 ~ 4,000 ppb, Zn 3,000 ~ 5,700 ppb, K 0 ~ 2,000 ppb, Cd 0 ~ 30 ppb, Y 0 ~ 80 ppb, Na 500 ~ 2,700 ppb, Ca 500 ~ 700 ppb, Sn 500 ~ 2,100 ppb, Si 2,500 ~ 5,700 ppb.
이러한 인산 정제 시 사용하는 경막 용융결정화 장치는 2중 자켓 원통형 결정화기와 이 자켓의 온도를 냉각 혹은 가열하기 위한 온도 조절이 가능한 순환기(circulator)로 구성되어 있다. 순환기내에는 에틸렌글리콜과 물을 3:1로 포함 한 액을 채우고 이를 결정화기로 순환시켜 온도를 일정하게 유지하며, 반응기의 온도의 냉각과 가열 속도를 정밀하게 제어하기 위해(0.1 ~ 10 K/min 범위에서 온도를 정확하게 조절하기 위해) 미분적분 온도조절기(PID controller)를 항온조에 설치하여 온도 프로그램 방식으로 결정화기의 온도를 정밀하게 조절한다.
특히, 본 발명은 인산 내에 포함되어 있는 액체인 순수와 동일한 용매를 사용하여 조작함으로써 별도의 용매를 제거해야 하는 번거로운 조작이 필요하지 않으며, 간단한 원통형 용융 결정화기 한 개를 사용하여 모든 조작을 할 수 있는 장점이 있다. 즉, 본 발명은 정제하고자 하는 인산 원료를 경막 용융결정화기에 주입한 후, 결정화기 온도를 10 ~ 30 ℃(더욱 바람직하게는 10 ~ 25 ℃)로 유지시키면서 인산 종 결정을 소량 주입하여 이러한 인산 종으로부터 인산 결정이 성장하도록 한 후, 0.1 ~ 10 K/min 냉각속도(더욱 바람직하게는 0.1 ~ 2 K/min)로 -10 ~ 20 ℃의 온도(더욱 바람직하게는 -10 ~ 10 ℃)까지 냉각시켜 인산 결정층을 형성시킨 다음, 10 ~ 100 ㎖의 초순수를 결정 표면에 분사시키는 세정 과정을 수행함으로써 결정층의 불순물을 제거하여 인산을 정제한다. 이때, 인산의 종 결정은 0.02 ~ 0.1 g 범위에서 투입하여 인산 결정층을 형성시키고 10 ~ 30 ℃로 유지시킨 경막 용융결정화기에 공급한다. 즉, 인산 종 결정을 투입하지 않은 경우, 인산의 농도 내에서 자발적으로 핵을 생성하기 어려우며, 따라서 인산 종 결정의 투입에 의해 준안정 영역에서 핵생성을 유도함으로써 조업조건을 온화하게 할 수 있다. 결정화시 냉각속도는 핵 성성 및 결정 성장속도를 용이하게 조절하는데 매우 중요하며, 냉각속도에 따라 결정층 내에 내포되어 있는 불순물 제거 정도도 크기 차이가 있다. 즉, 냉각속도가 빠른 조건에서는 빠른 결정 성장속도로 인해 다량의 불순물이 결정층에 포함하게 된다. 이렇게 형성된 결정은 단순히 온도를 올려 부분 용융(sweating)시키는 조작으로는 불순물의 제거에 한계를 가질 수 있다. 즉, 인산의 수용액상에서 용융시 점도가 매우 높아 이러한 용액상태의 불순물이 결정에 달라붙어 있는 불순물을 제거하는 데는 한계가 있다. 따라서, 본 발명에서는 대부분 불순물이 인산 결정이 형성될 때 결정의 표면에 부착되는 것에 착안하여, 후 세정방법으로 이러한 결정 표면에 초순수를 10 ~ 100 ㎖ 정도로 분사시키는 방법에 의해 인산 원료로부터 불순물을 제거하는 방법을 사용하였다. 후 세정은 결정층 표면에 있는 불순물을 제거하는데 조작이 간단하고 운전이 용이하며 수행하기가 쉽다. 여기에 추가적으로 비이온 계면활성제, 음이온 계면활성제 또는 킬레이트 형성제를 미량의 첨가제로 함유한 초순수를 결정표면에 분사시켜 인산의 결정 표면에 부착되어 있는 불순물을 세정 능력을 향상시키는 방법을 포함한다. 사용 가능한 계면활성제는 이온성을 갖거나 비이온 계면활성제로 다양하게 사용이 가능한데, 더 좋게는 이온성 계면활성제로는 음이온계로는 SDS(sodium dodecyl sulfate), 비이온계 계면활성제로는 에틸렌 옥사이드/프로필렌 옥사이드계 화합물로서, t-옥틸페녹시 폴리옥시에틸렌 에테르(OPEn, C8H17(C6H6)(C2H4O)n OH)가 바람직하며, 특히 친수성인 체인의 수(n)는 10 이상이 가능하며, 더욱 좋게는 n이 30 이상으로 수용성 계면활성제가 바람직하다. 또한, 킬레이트 형성제로는 EDTA가 바람직하다. 이러한 첨가제의 사용량은 인산 245 ㎖를 기준으로 0.01 ~ 0.1 g 정도가 적절한데 너무 적은 경우 첨가제의 효과를 발휘할 수 없으며, 너무 과량으로 사용한 경우에는 인산 용액 상에서 다시 고체상으로 응집을 야기하여 역효과를 야기할 수 있다. 또한, 이러한 세정을 극대화시키기 위해서는 부분 용융과정과 세척과정을 조합하여 수행하면 불순물의 제거가 더욱 효과적이다. 상기 부분 용융과정은 상기 인산 결정층을 8 ~ 20 ℃까지 0.1 ~ 10 K/min 속도로 승온시키는 것이 바람직하다. 또한, 비이온계와 음이온계 계면활성제와는 별도로 양이온계 계면활성제(예: CTAB, cetyl tri-methylammonium bromide)를 사용하는 경우에는 인산과의 반응이 일어나 응집 현상이 강력하게 일어나는 문제가 있어 적절치 못하다. 또한, 부분 용융 조작은 사람의 몸으로부터 운동을 할 때 몸의 체온이 올라가 열이 발생하면서 몸으로부터 땀을 몸 밖으로 배출하는 방식과 유사하다고 하여 스웨팅(sweating) 공정이라고 알려져 있으며, 용융 결정화시 불순물의 제거방법으로 일반적으로 적용되고 있다. 그러나, 본 발명에서와 같은 인산의 정제 경우, 수용액상에서 인산의 농도가 매우 높아 이로 인해 액의 점성이 매우 크기 때문에 이러한 부분 용융 조작만으로는 불순물을 효율적으로 제거하는 데는 한계가 있다. 따라서, 본 발명에서는 이러한 부분 용융과정을 세정 시 추가적으로 수행하여 불순물을 쉽게 제거할 수 있음을 알 수 있었다. 즉, 본 발명의 한 수단으로서 인산 내에 포함된 동일한 초순수를 사용하면 결정화시 인산 표면에 부착되어 있는 금속의 불순물이 쉽게 제거된다는 사실을 발견하였다. 또한, 초순수를 경막 용융결정화에 이루어진 결정의 표면에 분사할 때 한꺼번에 분무하는 것보다 연속적으로 분무할 때 형성된 인산 결정이 순수에 녹아 수율이 감소하는 것을 줄일 수 있었으며, 불순물이 제거하는데 좀 더 효과적임을 알 수 있었다. 이러한 불순물의 제거 정도를 수치적으로 표현하는 유효분배계수(Keff) 값은 결정 속에 포함된 불순물의 농도와 잔여 융융액에 포함된 불순물의 농도비로 다음 수학식 1과 같이 표현된다.
즉, 유효분배계수가 1.0 이면 혼합물의 분리가 전혀 이루어지지 않는 것을 의미하며, 분배계수가 0 이면 혼합물이 완전분리를 의미한다. Keff > 0은 실질적인 결정화 분리조작에서 일반적으로 일어나는 조건이며 결정의 기공 및 공극 속에 불순물이 내포되어 있음을 의미한다.
이하, 본 발명은 다음 실시예에 의거하여 더욱 상세히 설명하겠는바, 본 발명이 이에 한정되는 것은 아니다.
실시예 1
원료 인산 245 ㎖를 원통형 경막 용융결정화기에 넣고 냉각시켜 19 ℃로 유지시킨 후, 침상형인 정제 인산 0.02 g을 종으로 사용하기 위해 결정화기에 투입하였다. 이어서 결정을 형성시키기 위해 6 ℃까지 0.2 K/min의 냉각속도로 냉각시켰는데, 이때 기 투입한 인산 종 결정에 의해 핵이 생성되고 결정이 성장하면서 인산 결정 층이 형성되었다. 계속해서 인산 결정이 일어나지 않은 상태인 잔류액과 분리하기 위해 결정화기의 하단의 밸브를 열어 잔류액을 제거하였으며, 이때 얻어진 인산 결정의 양은 175 ㎖이었다. 이어서 대부분의 불순물은 이러한 인산 결정의 외부 표면에 부착되기 때문에 세정방법에 의해 이러한 불순을 제거하기 위해 30 ㎖의 초순수를 이러한 결정표면에 분사시키는 방법에 의해 결정표면으로 불순물을 제거하였는데, 세정 후 얻어진 인산 결정의 양은 75 ㎖이었으며, 정제된 인산의 금속 불순물 함유량은 다음 표 1과 같았으며, 분리효율의 척도인 유효분배계수(Keff) 값은 0.151이었다.
실시예 2 ~ 5
상기 실시예 1의 조건에서 결정화시 냉각온도를 5 ℃(실시예 2), 3 ℃(실시예 3), 0 ℃(실시예 4), -2 ℃(실시예 5)로 각각 변화시켜 실시하였다. 얻어진 인산 결정화의 양은 각각 75 ㎖, 115 ㎖, 125 ㎖ 및 125 ㎖ 이었으며, 정제된 인산의 금속 불순물의 함유량은 다음 표 1에 나타내었다.
금속불순물 (ppb) |
원료인산 |
실시예 1 |
실시예 2 |
실시예 3 |
실시예 4 |
실시예 5 |
Al |
900 |
240 |
290 |
210 |
170 |
160 |
As |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
Co |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
Cr |
3210 |
670 |
700 |
720 |
610 |
550 |
Fe |
12550 |
2160 |
2430 |
2440 |
1980 |
1890 |
Mg |
2360 |
270 |
330 |
340 |
240 |
250 |
Mn |
370 |
40 |
50 |
50 |
40 |
38 |
Ni |
3160 |
300 |
350 |
410 |
290 |
310 |
Zn |
4200 |
390 |
500 |
560 |
350 |
350 |
K |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
Cd |
20 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
Y |
20 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
Na |
820 |
780 |
590 |
510 |
500 |
490 |
Ca |
600 |
150 |
130 |
130 |
110 |
110 |
Sn |
1300 |
160 |
230 |
230 |
60 |
61 |
Si |
3350 |
1050 |
1270 |
1090 |
780 |
760 |
유효분배계수 (Keff) |
|
0.139 |
0.128 |
0.109 |
0.086 |
0.08 |
실시예 6 ~ 7
상기 실시예 1과 동일한 조건 하에서 결정화한 후 분무 세척 시 세정수로 초순수의 사용량을 20 ㎖(실시예 6) 및 45 ㎖(실시예 7)로 변화시켜 실시하였다. 얻어진 인산 결정화의 양은 각각 163 ㎖ 및 125 ㎖이었으며, 정제된 인산의 금속 불순물의 함유량은 다음 표 2에 나타내었다.
금속불순물(ppb) |
원료인산 |
실시예 6 |
실시예 7 |
Al |
900 |
290 |
200 |
As |
0 |
0 |
0 |
Co |
0 |
0 |
0 |
Cr |
2900 |
1200 |
600 |
Fe |
11400 |
4500 |
2300 |
Mg |
2100 |
600 |
200 |
Mn |
300 |
110 |
0 |
Ni |
2700 |
710 |
300 |
Zn |
3800 |
910 |
400 |
K |
0 |
0 |
0 |
Cd |
0 |
0 |
0 |
Y |
0 |
0 |
0 |
Na |
700 |
490 |
500 |
Ca |
500 |
170 |
100 |
Sn |
800 |
170 |
100 |
Si |
3000 |
1210 |
800 |
유효분배계수 (Keff) |
|
0.156 |
0.102 |
실시예 8 ~ 10
상기 실시예 1과 동일한 조건 하에서 결정화 시 냉각속도를 0.1 K/min(실시예 8), 0.3 K/min(실시예 9) 및 0.5 K/min(실시예 10)으로 변화시켰다. 제조된 인산 결정층의 양은 120 ㎖, 115 ㎖ 및 105 ㎖이었다. 또한, 회수된 인산의 금속 불순물의 함유량은 다음 표 3에 나타내었다.
금속불순물(ppb) |
원료인산 |
실시예 8 |
실시예 9 |
실시예 10 |
Al |
900 |
290 |
210 |
250 |
As |
0 |
0 |
0 |
0 |
Co |
0 |
0 |
0 |
0 |
Cr |
2900 |
600 |
750 |
760 |
Fe |
11400 |
2700 |
2800 |
2930 |
Mg |
2100 |
400 |
500 |
510 |
Mn |
300 |
40 |
50 |
60 |
Ni |
2700 |
600 |
650 |
680 |
Zn |
3800 |
710 |
750 |
770 |
K |
0 |
0 |
0 |
0 |
Cd |
0 |
0 |
0 |
0 |
Y |
0 |
0 |
0 |
0 |
Na |
750 |
430 |
480 |
530 |
Ca |
504 |
170 |
210 |
230 |
Sn |
777 |
170 |
180 |
180 |
Si |
2999 |
1210 |
1300 |
1360 |
유효분배계수 (Keff) |
|
0.144 |
0.163 |
0.184 |
실시예 11 ~ 14
상기 실시예 1과 동일한 조건 하에서 결정화 후 부분 용융시 가열 온도를 8 ℃(실시예 11), 10 ℃(실시예 12), 12 ℃(실시예 13) 및 14 ℃(실시예 14)로 변화시켰다. 제조된 인산 결정층의 양은 165 ㎖, 160 ㎖, 160 ㎖ 및 150 ㎖ 이었다. 또한, 회수된 인산의 금속 불순물의 함유량은 다음 표 4에 나타내었다.
금속불순물 (ppb) |
원료인산 |
실시예 11 |
실시예 12 |
실시예 13 |
실시예 14 |
Al |
800 |
150 |
120 |
155 |
175 |
As |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
Co |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
Cr |
3330 |
500 |
480 |
580 |
620 |
Fe |
13260 |
2200 |
1800 |
2350 |
2550 |
Mg |
2440 |
500 |
470 |
525 |
565 |
Mn |
390 |
90 |
90 |
125 |
145 |
Ni |
3300 |
400 |
350 |
435 |
460 |
Zn |
4050 |
550 |
450 |
620 |
635 |
K |
1140 |
300 |
275 |
380 |
420 |
Cd |
30 |
7 |
6 |
9 |
11 |
Y |
10 |
0 |
0 |
0 |
0 |
Na |
990 |
100 |
85 |
120 |
130 |
Ca |
480 |
50 |
45 |
55 |
60 |
Sn |
1560 |
100 |
85 |
115 |
125 |
Si |
3540 |
650 |
570 |
680 |
720 |
유효분배계수 (Keff) |
|
0.095 |
0.084 |
0.108 |
0.121 |
실시예 15 ~ 19
상기 실시예 1과 동일한 조건 하에서 결정화 후 세정방법으로 초순수에 양이온 계면활성제인 CTAB(비교예), 음이온 계면활성제인 SDS(실시예 15), 비이온 계면활성제인 EO/PO계 화합물의 n=50인 LE-50(한농화성 제품)(실시예 16)과 EO/PO계 화합물의 n=30인 LE-30(한농화성 제품)(실시예 17), EO/PO계 화합물의 n=15인 LE-20(한농화성 제품)(실시예 18) 및 킬레이트 형성제인 EDTAㆍ2Na(실시예 19)를 각각 첨가하여 사용하였으며, 그 사용량은 초기 인산 양인 245 ㎖당 0.03 g을 첨가하였다. 또한, 실시예 18은 실시예 15에서 SDS의 사용량을 기존의 0.03 g 대신 0.1 g으로 변화시켜 실험을 실시하였다. 제조된 인산 결정층의 양은 195 ㎖, 185 ㎖, 195 ㎖, 185 ㎖ 및 180 ㎖이었으며, 회수된 인산의 금속 불순물의 함유량은 다음 표 5에 나타내었다.
금속불순물 (ppb) |
원료인산 |
비교예 |
실시예 15 |
실시예 16 |
실시예 17 |
실시예 18 |
실시예 19 |
Al |
860 |
320 |
200 |
150 |
180 |
140 |
140 |
As |
60 |
0 |
0 |
120 |
0 |
40 |
34 |
Co |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
Cr |
3280 |
1260 |
740 |
550 |
700 |
550 |
340 |
Fe |
13090 |
4530 |
2400 |
1710 |
2300 |
1730 |
1640 |
Mg |
2460 |
720 |
300 |
180 |
300 |
180 |
140 |
Mn |
380 |
120 |
50 |
30 |
50 |
30 |
28 |
Ni |
3360 |
970 |
380 |
190 |
370 |
200 |
180 |
Zn |
4270 |
1130 |
350 |
210 |
390 |
210 |
200 |
K |
780 |
630 |
560 |
470 |
240 |
340 |
350 |
Cd |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
Y |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
Na |
790 |
10200 |
510 |
500 |
4240 |
480 |
450 |
Ca |
510 |
200 |
130 |
100 |
150 |
100 |
100 |
Sn |
1250 |
330 |
10 |
40 |
150 |
0 |
0 |
Si |
3310 |
1370 |
950 |
720 |
910 |
800 |
600 |
유효분배계수 (Keff) |
|
0.453 |
0.095 |
0.07 |
0.162 |
0.073 |
0.065 |
실시예 21 ~ 22
상기 실시예 1과 동일한 조건 하에서 결정화 및 세정의 방법으로 1차 정제를 실시하고(실시예 20), 2차 정제(실시예 21)와 3차 정제(실시예 22)를 연속적으로 실시하였으며, 그 결과는 다음 표 6에 제시하였다.
금속불순물 (ppb) |
원료인산 |
1차 정제 |
2차 정제 |
3차 정제 |
실시예 20 |
실시예 21 |
실시예 22 |
Al |
860 |
150 |
27 |
5 |
As |
60 |
40 |
15 |
0 |
Co |
0 |
0 |
0 |
0 |
Cr |
3280 |
550 |
93 |
16 |
Fe |
13090 |
1710 |
224 |
29 |
Mg |
2460 |
180 |
14 |
2 |
Mn |
380 |
30 |
3 |
0 |
Ni |
3360 |
190 |
11 |
2 |
Zn |
4270 |
210 |
104 |
5 |
K |
780 |
470 |
283 |
170 |
Cd |
0 |
0 |
0 |
0 |
Y |
0 |
0 |
0 |
0 |
Na |
790 |
500 |
316 |
200 |
Ca |
510 |
100 |
20 |
4 |
Sn |
1250 |
40 |
2 |
0 |
Si |
3310 |
720 |
157 |
34 |
유효분배계수 (Keff) |
|
0.077 |
0.149 |
0.225 |