KR100509727B1 - 경사 결합형 복합 성형직물 - Google Patents

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KR100509727B1
KR100509727B1 KR10-2001-7016680A KR20017016680A KR100509727B1 KR 100509727 B1 KR100509727 B1 KR 100509727B1 KR 20017016680 A KR20017016680 A KR 20017016680A KR 100509727 B1 KR100509727 B1 KR 100509727B1
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존슨데일비.
셉룩로날드에이치.
스톤리차드
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아스텐죤슨 인코포레이티드
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    • D03—WEAVING
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Abstract

6개 이상, 적어도 36개까지의 종광으로 반복 패턴으로 직조된 복합 성형직물이 사용될 수 있다. 모든 종이측 층 경사는 3개의 구획을 포함하는 종이측 면의 연속된 경사 경로를 차지하는 고유 경사 결합사 쌍(101, 102)들로 이루어져 있다. 제1 구획과 제2 구획을 각 고유 경사 결합사(101, 102)가 차례로 차지하고 있고, 제3 구획은 고유 경사 결합사(101, 102) 모두가 차지하고 있다. 제1, 제2 및 제3 구획은 적어도 하나의 종이측 층 위사에 의해 분리되어 있고, 제1 또는 제2 구획이 제3 구획의 각 단부에 인접하여 있다. 제1 및 제2 구획 각각 내에서, 기계측 층 경사(103)가 기계측 층 위사(2', 9')와 짜여지는 지점에서 각 고유 경사 결합사(101, 102)가 상기 동일한 위사(2', 9')와 한번 짜여진다. 각 고유 경사 결합사(101, 102)가 차지하는 조직 경로는 같거나 다를 수 있다. 구획 길이는 같거나 다를 수 있고, 기계측 층 교차점들은 규칙적으로 또는 불규칙적으로 떨어져 있을 수 있다. 열경화 후, 이 직물은 전형적으로는, 약 110% 내지 약 140%의 경사 충전율, 종이측 면에서 적어도 35%의 개방 영역, 및 약 3,500 내지 약 8,200 ㎥/㎡/hr의 공기 투과도를 갖는다. 이 직물을 사용하여 만들어진 종이 제품은 높은 인쇄성을 가진다.

Description

경사 결합형 복합 성형직물{Warp-tied composite forming fabric}
본 발명은 제지기에 사용하기 위한 직조된 복합 성형직물에 관한 것이다. 본 명세서에서 "복합 성형직물"이란, 종이측 층과 기계측 층인 2개의 직조물로 이루어진 성형직물을 말한다. 이들 층 각각은 반복 패턴으로 직조되고, 사용되는 2가지 패턴은 실질적으로 동일하거나 다를 수 있으며, 이들 패턴 중 적어도 하나는 2개의 층을 결합시키는 작용을 하는 결합사를 포함한다. 이러한 직물은, 예를 들어, 미국 특허 제4,815,499호 또는 미국 특허 제5,544,678호에 기재된 것과 같이, 종이측 층과 기계측 층을 결합하기 위해 부가 결합사, 특히 위사를 필요로 하는 직물과는 다르다. 본 발명의 복합 성형직물에서는, 종이측 층과 기계측 층 각각이 서로 다르지만 관련이 있는 조직 패턴으로 직조되고, 종이측 층 경사에 의해 서로 결합된다.
본질적으로는 별개인 2개의 직조물을 포함하는 복합 성형직물에서, 종이측 층은 전형적으로, 특히 초기 종이 웨브에 최소의 직물 와이어 마크를 제공하고 초기 종이 웨브로부터의 적절한 배수(排水)를 제공하는 단일 층 직조물로 되어 있다. 종이측 층은 또한, 적절한 배수를 위한 충분한 개방 영역을 제공하는 동시에, 종이 슬러리 내의 섬유 및 다른 종이 성형 고형분에 대한 최대의 평면 지지를 제공하여 한다. 기계측 층 역시 전형적으로 단일 층 직조물로 되어 있고, 이 직조물은 강인하고 내구성이 있으며, 직물 인장 및 폭 좁아짐을 최소화하도록 복합 성형직물에 치수 안정성을 제공하고, 직물 가장자리에서의 뒤틀림(curling)을 최소화하도록 충분히 뻣뻣하여야 한다. 또한, 종이측 층과 기계측 층 중 어느 하나 또는 모두에 이중 층 직조물을 사용하는 것도 알려져 있다.
복합 성형직물의 2개 층은 부가 결합사나 고유 결합사에 의해 서로 결합된다. 부가 결합사는 종이측 층의 종이측 면의 기본 조직에는 충분히 기여하지 않고, 주로 2개의 층을 결합하도록 작용한다. 반면, 고유 결합사는 종이측 층의 조직에 기여할 뿐만 아니라, 복합 성형직물의 종이측 층과 기계측 층을 결합하도록 작용하기도 한다. 선택되는 실(絲)은 경사이거나 또는 위사일 수 있다. 그 실들의 경로는, 선택된 실이 양 층을 통과하여 그 층들을 결합하여 단일의 복합직물을 형성하도록 배치된다. 고유 결합 경사 또는 위사를 사용하여 직조된 종래의 복합 성형직물의 예들이 미국 특허 제4,501,303호, 미국 특허 제4,729,412호, 미국 특허 제4,967,805호, 미국 특허 제5,291,004호, 미국 특허 제5,379,808호, 미국 특허 제5,052,448호, 미국 특허 제4,987,929호, 미국 특허 제5,518,042호, 미국 특허 제5,709,250호, 미국 특허 제5,152,326호, 미국 특허 제4,605,585호, 미국 특허 제5,454,405호, 미국 특허 제5,564,475호, 및 미국 특허 제5,826,627호에 개시되어 있다. 부가 결합사는 종이측 층의 종이측 면에 딤플(dimple)과 같은 요철을 덜 유발하는 것으로 고려되기 때문에 복합 성형직물의 상업적 제조에서 부가 결합사가 고유 결합사보다 일반적으로 더 선호되어 왔다. 부가 결합사를 사용하여 직조된 종래의 복합 성형직물의 예들이 캐나다 특허 제1,115,177호, 미국 특허 제4,515,853호, 독일 특허 제3,742,101호, 미국 특허 제4,945,952호, 미국 특허 제5,092,372호, 미국 특허 제4,974,642호, 미국 특허 제5,158,117호, 및 미국 특허 제5,482,567호에 개시되어 있다.
기계측 층으로부터의 고유 경사 결합사를 사용하여 종이측 층과 기계측 층을 결합하는 복합 성형직물에서, 종래기술은 일반적으로, 선택된 기계측 층 경사들이 선택된 위사 너클(knuckle)에서 종이측 층과 짜여지도록 종이측 층까지 오도록 상기 선택된 기계측 층 경사들의 경로를 변경하는 것을 주장하여 왔다. 이러한 실시와 관련된 공지의 단점은, 이들 결합 지점에 바로 인접한 지역이 인접한 너클들의 면보다 훨씬 아래까지 직물 구조물 내로 끌어당겨져 종이측 층의 종이측 면에 통상 '딤플'이라 불리는 편향부를 야기하는 경향이 있다는 것이다. 이들 딤플은 직물의 종이측 면에 뚜렷한 요철들을 빈번히 생성하여, 직물 위에서 성형된 종이에 용인할 수 없는 마크를 형성할 수 있다. 직물과 접촉하는 종이의 측면에 성형직물의 조직에 의해 생긴 잔흔을 "와이어 마크" 또는 "마크"라고 부른다.
반면, 고유 위사 결합사는 종이측 면에 딤플을 덜 발생시키는 것으로 밝혀져, 복합 성형직물의 층들을 결합하는 바람직한 방법이었다. 그러나, 이들의 사용과 관련하여 많은 문제가 있다.
첫째, 고유 위사 결합사는 어떤 조직 패턴에서는 종이측 층의 종이측 면의 기계교차 방향 매시(mesh) 균일성에 변동을 일으켜, 일부 등급의 종이에서 용인될 수 없는 수준의 와이어 마크를 초래하는 것으로 밝혀졌다.
둘째, 고유 위사 결합사를 사용하여 직조된 직물은 사용 중에 횡방향 수축, 즉, 폭 좁아짐을 받기 쉬운 것으로 알져져 있다. 횡방향 수축은 기계방향(즉, 길이방향) 인장이 가해질 때 직물이 좁아지는 정도로 정의될 수 있다. 직물이 특히 성형부의 피동 로울에서 이러한 인장 하에 과도하게 좁아질 경우, 이로 인한 폭의 변화가 직물을 비틀리게 하거나 또는 융기부를 형성한다. 일반적으로, 단일 층 직물, 및 부가 또는 고유 위사 결합사를 갖는 복합 직물은 필적하는 매시를 가진 이중 층 직물 또는 강력 지지 이중 층 직물보다 매우 더 높은 정도의 횡방향 수축을 나타낸다.
셋째, 종이측 층과 기계측 층을 신뢰성 있게 결합하기 위해서는 보다 많은 수의 위사가 필요하기 때문에, 고유 위사 결합사를 포함하는 복합 성형직물은 필적하는 고유 경사 결합사 조직에서보다 직조하는데 덜 효율적이다. 고유 경사 결합사를 이용하는 조직을 가지는 필적하는 직물은 종이측 층과 기계측 층을 결합하는데 위사가 전혀 이용되기 않기 때문에 단위 길이당 적은 수의 위사를 필요로 한다. 예를 들어, 종이측 층이 위사 31.5올/㎝로, 기계측 층이 위사 15.75올/㎝로 직조되는(그 결과, 종이측 층 위사 올수 대 기계측 층 위사 올수의 비가 2:1로 됨), 고유 경사 결합사를 포함하는 직물은 47.25올/㎝의 전체 위사를 갖는다. 종이측 층에서 위사 31.5올/㎝, 기계측 층에서 위사 15.75올/㎝로 직조되고, 그 층들을 결합하기 위해 부가 위사를 사용하는 고유 위사 결합사를 포함하는 필적하는 직물은 2개 층을 함께 결합하기 위해 부가 위사가 제공되어야 하므로 55 내지 63올/㎝의 전체 위사를 갖는다. 그리하여, 종이측 층과 기계측 층을 결합하기 위해 고유 경사 결합사를 이용하는 복합 성형직물은 각 단위 길이를 직조하는데 25% 이하의 적은 양의 위사를 필요로 하므로, 그의 제조가 보다 효율적이다.
넷째, 고유 경사 결합사를 이용하는 직물은 일반적으로 고유 위사 결합사를 이용하는 유사한 사양의 필적하는 직물보다 작은 두께를 가지고, 또한 낮은 사(死)용적을 제공한다. 단위 길이당 위사의 수가 적기 때문에, 나머지 실이 직물의 두께에 크게 기여하지 않는다.
고유 경사 결합사를 이용한 복합 성형직물에 의해 제공되는 이점(利點)은 부가 결합 위사 또는 고유 위사 결합사를 이용한 복합 성형직물과 비교할 때 층간분리(delamination)에 대한 저항이 높다는 것이다. 기계측 층과 종이측 층의 파국적 분리인 층간분리는 일반적으로 2가지 메카니즘 중의 하나에 의해 야기된다. 첫번째 메카니즘은, 결합사가 성형부의 다양한 고정부재들 위에 미끄럼 접촉하여 통과할 때 직물의 기계측 면에서 노출되는 경우의 결합사의 마모이다. 고유 경사 결합사를 이용한 복합 성형직물에서는, 그 고유 경사 결합사가 고유 위사 결합사를 이용한 필적하는 직물에서 일어날 수 있는 것보다 더 큰 정도로(예를 들어, 마찰면으로부터 0.05 내지 0.076 ㎜만큼 더 멀리) 직물의 마찰면에 대하여 우묵 들어갈 수 있다. 이것은, 결합사가 절단되고 2개 층이 분리되기 전에, 고유 위사 결합사를 이용한 필적하는 직물에서보다 많은 기계측 층 경사 및 위사가 고유 경사 결합사를 이용한 직물의 주행 측으로부터 마모되어야 하는 것은 의미한다.
두번째 층간분리 메카니즘은 첫번째 메카니즘보다 드물게 나타나는 것으로, 기계측 층과 종이측 층이 서로에 대하여 구부러지거나 이동할 때 그 층들 사이에서의 결합사의 내부 마모이다. 제지원료 내의 클레이(clay), 이산화 티타늄 및 탄산칼슘과 같은 마모성 충전재의 존재가 이러한 유형의 마모 속도를 크게 증가시킨다. (고유 경사 결합사를 이용한 본 발명의 직물에서와 같이) 종이측 층과 기계측 층의 상대적 운동을 방지 또는 감소시키기 위해 이들 층이 양호하게 서로 짜여진 복합 성형직물은 고유 위사 결합사를 이용한 필적하는 직물보다 적게 내부 마모를 받는다. 따라서, 이러한 직물은 내부 마모에 의한 층간분리를 덜 받는다.
따라서, 본 발명의 목적은 종래기술의 상기한 문제들을 적어도 개선하는 구조를 가지는 복합 성형직물을 제공하는데 있다.
본 발명의 다른 목적은 종래기술의 필적하는 직물보다 종이측 층 매시 균일성의 기계교차 방향 변동에 대한 취약성을 더욱 감소시킨 복합 성형직물을 제공하는데 있다.
본 발명의 또 다른 목적은 횡방향 수축에 대한 저항성이 높은 복합 성형직물을 제공하는데 있다.
본 발명의 또 다른 목적은 종이측 층 직조물과 기계측 층 직조물을 결합하기 위해 고유 위사 결합사를 이용한 필적하는 직물보다 더 효율적으로 직조되는 복합 성형직물을 제공하는데 있다.
본 발명의 또 다른 목적은 종이측 면의 딤플이 덜 발생하는 복합 성형직물을 제공하는데 있다.
바람직한 실시형태에서, 본 발명은 고유 위사 결합사를 이용한 필적하는 직물보다 낮은 사(死)용적을 갖는 복합 성형직물을 제공하고자 한다.
또한, 본 발명은 층간분리에 대한 저항성이 높은 복합 성형직물을 제공하고자 한다.
이하, 도면을 참조하여 본 발명을 설명한다.
도 1은 복합 성형직물 조직 패턴의 대략 1.5 순환(repeat)에서의 한 쌍의 고유 경사 결합사의 경로를 나타내는, 본 발명에 따른 복합 성형직물의 일 실시형태의 단면도이다.
도 2는 도 1에 단면으로 도시한 직물의 조직도이다.
도 3은 복합 성형직물 조직 패턴의 대략 1.5 순환에서의 한 쌍의 고유 경사 결합사의 경로를 나타내는, 본 발명에 따른 복합 성형직물의 다른 실시형태의 단면도이다.
도 4는 도 3에 단면도로 도시한 직물의 조직도이다.
넓은 범위의 제1 실시형태에서, 본 발명은, 종이측 면을 가진 종이측 층, 기계측 층, 및 그 종이측 층과 기계측 층을 함께 결합시키는 종이측 층 고유 경사 결합사들을 조합하여 포함하는 복합 성형직물에 있어서,
(ⅰ) 상기 종이측 층 및 기계측 층 각각이 반복 패턴으로 직조된 경사 및 위사를 포함하고, 상기 기계측 층 및 종이측 층이 6개 이상의 종광으로 함께 직조되고;
(ⅱ) 상기 종이측 층의 모든 경사가 고유 경사 결합사 쌍들로 이루어지고;
(ⅲ) 상기 종이측 층의 종이측 면의 반복 패턴은 종이측 층 경사가 1개의 종이측 층 위사 또는 2개나 3개의 잇따른 종이측 층 위사 위에 뜨는(float) 경사 경로를 제공하고;
(ⅳ) 상기 고유 경사 결합사 쌍들 각각이 상기 종이측 층의 연속된 경사 경로를 차지하고;
(ⅴ) 종이측 층 위사 대 기계측 층 위사의 비가 1:1, 2:1, 3:2 및 3:1 중 어느 하나이고;
(ⅵ) 종이측 층 경사 대 기계측 층 경사의 비가 1:1 내지 3:1 중 어느 하나이고;상기 종이측 층 경사 모두를 이루는 상기 고유 경사 결합사 쌍들은:
(a) 상기 연속된 경사 경로의 제1 구획에서:
(1) 상기 고유 경사 결합사 쌍의 제1 고유 경사 결합사가 상기 종이측 층의 종이측 면의 연속된 경사 경로의 제1 부분을 차지하도록 제1 그룹의 종이측 층 위사들과 짜여지고;
(2) 상기 고유 경사 결합사 쌍의 상기 제1 고유 경사 결합사가 1개의 종이측 층 위사 또는 2개나 3개의 잇따른 종이측 층 위사 위에 뜨고;
(3) 상기 고유 경사 결합사 쌍의 제2 고유 경사 결합사는 하나의 기계측 층 위사와 짜여지는 기계측 층 경사 옆에서 상기 하나의 기계측 층 위사와 짜여지고;
(b) 상기 연속된 경사 경로의 제2 구획에서:
(1) 상기 고유 경사 결합사 쌍의 상기 제2 고유 경사 결합사가 상기 종이측 층의 종이측 면의 상기 연속된 경사 경로의 제2 부분을 차지하도록 제2 그룹의 종이측 층 위사들과 짜여지고;
(2) 상기 고유 경사 결합사 쌍의 상기 제2 고유 경사 결합사가 1개의 종이측 층 위사 또는 2개나 3개의 잇따른 종이측 층 위사 위에 뜨고;
(3) 상기 고유 경사 결합사 쌍의 상기 제1 고유 경사 결합사는 하나의 기계측 층 위사와 짜여지는 기계측 층 경사 옆에서 상기 하나의 기계측 층 위사와 짜여지고;
(c) 상기 연속된 경사 경로의 제3 구획에서:
(1) 상기 고유 경사 결합사 쌍의 상기 제1 고유 경사 결합사가 제3 그룹의 종이측 층 위사들과 짜여지고;
(2) 상기 고유 경사 결합사 쌍의 상기 제2 고유 경사 결합사가 상기 제3 그룹의 종이측 층 위사들과 짜여지고;
(3) 상기 제1 및 제2 고유 경사 결합사 각각이 독립적으로 1개의 종이측 층 위사 또는 2개나 3개의 잇따른 종이측 층 위사 위에 뜨고;
(4) 상기 제1 및 제2 고유 경사 결합사가 함께 상기 연속된 경사 경로의 제3 부분을 차지하고;
(d) 상기 종이측 층의 상기 연속된 경사 경로는 하나 이상의 제1 구획, 하나 이상의 제2 구획 및 하나 이상의 제3 구획을 포함하고, 하나 이상의 제1 구획 또는 제2 구획이 각 제3 구획들 사이에 위치하고;
(e) 상기 제1 구획, 제2 구획 및 제3 구획은 길이가 같거나 다르고.
(f) 각 고유 경사 결합사 쌍의 상기 제1 및 제2 고유 경사 결합사가 차례로 차지하는 상기 종이측 층의 종이측 면의 연속된 경사 경로가 단일의 반복 패턴을 가지고;
(g) 각 고유 경사 결합사 쌍의 상기 제1 및 제2 고유 경사 결합사가 차례로 차지하는 상기 종이측 층의 종이측 면의 연속된 경사 경로에서, 각각의 잇따른 구획이 상기 종이측 층의 종이측 면에서 하나 이상의 종이측 층 위사에 의해 분리되어 있고;
(h) 복합 성형직물에서, 상기 제1 고유 경사 결합사의 조직 패턴이 상기 제2 고우 결합 경사의 조직 패턴과 같거나 다르도록 직조되는 것을 특징으로 하는 복합 성형직물을 제공한다.
본 발명의 바람직한 실시형태에서, 열경화 전의 직조된 그대로의 직물은 100% 내지 125%의 경사 충전율(warp fill)을 가진다.
본 발명의 다른 바람직한 실시형태에서, 열경화 후의 직물은, 표준 시험 절차에 의해 측정한 때 적어도 35%의 개방 영역을 갖는 종이측 층을 가지며, 110% 내지 140%의 경사 충전율을 가지고, 표준 시험 절차에 의해 측정한 때의 공기 투과도는 직물을 가로질러서의 압력차가 127 Pa인 조건에서 약 3,500 ㎥/㎡/hr 내지 약 8,200 ㎥/㎡/hr이다. 직물의 공기 투과도를 결정하기 위한 적절한 시험 절차는 ASTM D 737-96 표준이다. 종이측 층 개방 영역은 직물의 종이측 층의 평면도를 이용하여 CPPA Data Sheet G-18 표준에 기재된 방법에 의해 측정된다.
본 발명의 요건은, 모든 종이측 층 경사가 고유 경사 결합사 쌍으로 이루어지고,, 각 고유 경사 결합사 쌍의 각 고유 경사 결합사가 교대로 종이측 면 조직 패턴의 연속된 경사 경로의 일부를 형성한다는 것이다. 복합직물 전체 조직 패턴의 일 순환 내에서, 종이측 층의 각 고유 경사 결합사는 기계측 층 내로 통과하여 기계측 층 위시 또는 위사들과 적어도 한번 짜여짐으로써, 종이측 층과 기계측 층을 함께 결합하여 밀착된 복합 직물을 만든다. 종이측 층의 각 고유 경사 결합사가 하나의 기계측 층 위사와 교차하는 위치는 기계측 층 경사와 기계측 층 위사의 교차에 의해 형성되는 너클(knuckle)과 일치하도록 선택된다.
바람직한 실시형태에서, 복합 직물 조직 패턴의 일 순환 내에서는, 기계측 위사 너클마다에서, 하나는 기계측 층 경사이고 다른 하나는 종이측 층 고유 경사 결합사인 2개의 경사가 기계측 층 위사와 짜여진다.
따라서, 본 발명의 직물에서는, 종이측 층이 종이측 층 위사와만 짜여지는 통상의 경사를 포함하지 않는다는 것을 알 수 있다. 모든 종이측 층 경사는 종이측 층의 고유 경사 결합사 쌍에 의해 제공되고, 이 고유 경사 결합사 쌍은 종이측 층의 종이측 면의 연속된 경사 경로를 차지하는 것 외에 종이측 층과 기계측 층을 함께 결합하기도 한다.
종이측 층의 연속된 경사 경로에서, 각 구획이 복합 성형직물 조직 패턴의 일 완전 순환 내에서 한번 존재하는 것이 바람직하다. 또는, 종이측 층의 연속된 경사 경로에서, 각 구획이 복합 성형직물 조직 패턴의 일 완전 순환 내에서 1회 이상, 예를 들어, 2회 존재한다.
종이측 층의 종이측 면의 연속된 경사 경로의 제1, 제2 및 제3 구획 각각은 1개, 2개 또는 3개의 종이측 층 위사에 의해 인접한 제1 또는 제2 구획로부터 분리되어 있는 것이 바람직하다. 종이측 층의 종이측 면의 연속된 경사 경로의 제1, 제2 및 제3 구획 각각은 하나의 종이측 층 경사에 의해 인접한 제1 또는 제2 구획로부터 분리되어 있는 것이 바람직하다. 또는, 종이측 층의 종이측 면의 연속된 경사 경로의 제1, 제2 및 제3 구획 각각은 2개의 종이측 층 위사에 의해 인접한 제1 또는 제2 구획로부터 분리될 수도 있다.
종이측 층 조직 패턴 내에서, 연속된 경사 경로를 차지하는 한쌍의 고유 경사 결합사 각각에 의해 형성된 제1 구획과 제2 구획의 길이가 동일한 것이 바람직하다. 또는, 연속된 경사 경로를 차지하는 한쌍의 고유 경사 결합사 각각에 의해 형성된 제1 구획과 제2 구획의 길이가 동일하지 않을 수도 있다.
복합 성형직물 조직 패턴 내에서, 종이측 층의 한쌍의 고유 경사 결합사 각각이 차지하는 경로는 동일하고, 고유 경사 결합사들과 기계측 층 위사들의 교차점들은 규칙적으로 떨어져 있고 또한 동일한 거리로 떨어져 있는 것이 바람직하다. 또는, 복합 성형직물 조직 패턴 내에서, 종이측 층의 한쌍의 고유 경사 결합사 각각이 차지하는 경로는 동일하지 않고, 고유 경사 결합사들과 기계측 층 위사들의 교차점들은 규칙적으로 떨어져 있지 않고 또한 동일한 거리로 떨어져 있지 않을 수도 있다.
복합 성형직물의 조직 패턴은,
(1) 종이측 층의 제1, 제2 및 제3 구획의 길이가 같고, 제1 및 제2 고유 경사 결합사들과 기계측 층 위사들의 교차점들이 규칙적으로 떨어져 있거나;
(2) 종이측 층의 제1, 제2 및 제3 구획의 길이가 같고, 제1 및 제2 고유 경사 결합사들과 기계측 층 위사들의 교차점들이 규칙적으로 떨어져 있지 않고 또한 동일 거리로 떨어져 있지 않거나;
(3) 종이측 층의 제1, 제2 및 제3 구획의 길이가 다르고, 제1 및 제2 고유 경사 결합사들과 기계측 층 위사들의 교차점들이 규칙적으로 떨어져 있지 않고 또한 동일 거리로 떨어져 있지 않거나;
(4) 종이측 층의 제1 구획과 제2 구획의 길이가 같고, 제3 구획의 길이와는 다르며, 제1 및 제2 고유 경사 결합사들과 기계측 층 위사들의 교차점들이 규칙적으로 떨어져 있거나;
(5) 종이측 층의 제1 구획과 제2 구획의 길이가 같고, 제3 구획의 길이와는 다르며, 제1 및 제2 고유 경사 결합사들과 기계측 층 위사들의 교차점들이 규칙적으로 떨어져 있지 않거나;
(6) 제1 구획과 제3 구획의 길이가 같고, 제2 구획의 길이와는 다르며, 제1 및 제2 고유 경사 결합사들과 기계측 층 위사들의 교차점들이 규칙적으로 떨어져 있거나;
(7) 제1 구획과 제3 구획의 길이가 같고, 제2 구획의 길이와는 다르며, 제1 및 제2 고유 경사 결합사들과 기계측 층 위사들의 교차점들이 규칙적으로 떨어져 있지 않는 조직 패턴으로 선택되는 것이 바람직하다.
이들 바람직한 디자인 내에서, 제2 구획과 제3 구획의 길이가 같고, 제1 구획의 길이와 다를 때도, 상기 (6) 및 (7)이 동일하게 적용될 수 있다.
종이측 층 조직 패턴은 1×1 평직, 1×2 평직, 1×3 평직, 1×4 평직, 2×2 바스켓직, 3×6 바스켓직, 4×8 바스켓직, 5×10 바스켓직, 또는 6×12 바스켓직으로부터 선택되는 것이 바람직하다. 기계측 층 조직 패턴은 미국 특허 제5,544,678호에 개시된 것과 같은 N×2N 조직인 것이 바람직하다. 이와 다르게, 종이측 층이 주자직, 능직 또는 파능직에 따라 직조된 기계측 층과 조합될 수 있다.
복합 성형직물에서 종이측 층 위사의 수 대 기계측 층 위사의 수의 비는 1:1, 2:1, 3:2 또는 3:1 중에서 선택하는 것이 바람직하다.
각 고유 경사 결합사 쌍이 단일의 종이측 층 경사와 같다고 생각할 때, 종이측 층 경사 대 기계측 층 경사의 비는 1:1, 2:1 또는 3:1인 것이 바람직하다. 그 비가 1:1인 것이 보다 바람직하다.
본 발명에 따른 복합 성형직물은 6개 이상, 적어도 36개까지의 종광을 필요로 하는 패턴으로 직조된다. 이 복합 성형직물을 직조하는데 필요한 종광의 수는 복합 성형직물의 전체 조직 패턴 순환 내에서 종이측 층과 기계측 층 각각을 직조하는데 필요한 종광의 수와 같다.
일반적으로, 종이측 층 조직 패턴을 직조하는데 필요한 종광의 수는 기계측 층 조직 패턴을 직조하는데 필요한 종광의 수의 정수배이다. 배수의 값은 복합 직물에서의 종이측 층 경사의 수 대 기계측 층 경사의 수의 비에 좌우된다. 종이측 층을 직조하는데 필요한 종광의 수는 일반적으로 기계측 층을 직조하는데 필요한 종광의 수의 적어도 2배이다. 이 비는, 기계측 층 조직 패턴이 통상적으로 요구되는 최소 수의 종광의 2배를 사용하여 직조될 때, 1:1이 된다. 즉, 종이측 층과 기계측 층을 직조하는데 동일한 수의 종광이 필요하다. 예를 들어, 4매 조직 패턴의 기계측 층이 8개의 종광으로 직조될 경우, 종이측 층을 직조하기 위한 종광의 수는 적어도 8개이다.
아래 표 1은 종이측 층 조직 패턴과 기계측 층 조직 패턴의 가능한 조합의 일부를 각각의 경우에 필요한 종광의 수와 함께 요약하여 나타낸다.
PSL 조직 PSL 종광수(A) MSL 조직 MSL 종광수(B) 총 종광수 A:B
1×1 12 6×6 12 24 1:1
1×1 12 6×6 6 18 2:1
1×1 12 6×12 6 18 2:1
1×2 12 6×12 6 18 2:1
1×1 4 1×1 2 6 2:1
1×2 6 1×2 3 9 2:1
3×6 6 1×2 3 9 2:1
3×6 12 6×12 6 18 2:1
1×1 8 1×3 4 12 2:1
4×8 8 1×3 4 12 2:1
1×1 8 1×3 8 16 1:1
4×8 8 4×8 4 12 2:1
4×8 16 1×3 4 20 4:1
4×8 16 4×8 4 20 4:1
1×1 20 5×5 5 25 4:1
3×6 12 1×2 3 15 4:1
표 1의 항목에서, "PSL"은 종이측 층을, "MSL"은 기계측 층을 나타낸다.
종이측 층 경사를 구성하는 모든 고유 경사 결합사 쌍들이 기계측 층 위사와 짜여지는데 이용되므로, 이 직조 패턴은 직물 탄성률을 향상시켜, 횡방향 수축 및 직물의 층간분리 경향을 감소시키면서 복합 셩형직물의 신장 및 뒤틀림에 대한 저항을 높여준다.
종래 기술의 직물과 본 발명의 직물간의 중요한 차이는 경사 충전율 = (경사 직경 ×매시(mesh) ×100)%에 의해 주어지는 총 경사 충전율이다. 경사 충전율은 열경화 전이나 후에 측정될 수 있고, 일반적으로는, 동일한 직물에 대하여 열경화 후에 다소 높다. 모든 종래 기술의 복합 직물에서는, 열경화 전에 종이측 층 및 기계측 층에서의 경사 충전율의 합은 통상 95%보다 작다. 본 발명의 직물은 열경화 전에, 바람직하는 100% 이상이고 전형적으로는 105% 내지 약 125%의 총 경사 충전율을 가진다. 열경화 후에는, 본 발명의 직물은 바람직하게는 110% 이상이고 전형적으로는 약 110% 내지 약 140%의 총 경사 충전율을 가진다. 이점이 본 직물의 특징이다. 이러한 경사 충전율과 관련된 다른 차이는 본 발명의 직물의 종이측 층 매시 번수가 기계측 층의 매시 번수의 적어도 2배라는데 있다. 예를 들어, 본 발명의 하나의 직물은 54.4 ×31.5 올/㎝(고유 경사 결합사 쌍의 각 고유 경사 결합사를 포함시켜)의 종이측 층 매시(경사 ×위사)를 제공하도록 직경 0.13 ㎜의 경사와 위사를 사용하여 직조되고, 기계측 층은 27.2 ×15.75 올/㎝의 기계측 층 매시를 제공하도록 직경 0.17 ㎜의 경사와 직경 0.33 ㎜의 위사를 사용하여 직조되며, 얻었다. 얻어진 직물은 열경화 후에 총 81.6 경사/㎝(54.4+27.2) 및 117%의 총 경사 충전율을 가진다.
본 발명의 개념에서 용어의 정의가 중요하다.
"연속된 경사 경로"란 용어는 직물의 종이측 면에서 볼 수 있는, 종이측 층에서의 모든 종이측 층 경사를 이루는 고유 경사 결합사 쌍의 경로(즉, 그 고유 경사 결합사 쌍의 각 고유 경사 결합사가 차례로 차지하는 경로)를 말한다.
"구획"란 용어는 특정 고유 경사 결합사 또는 특정 고유 경사 결합사 쌍이 차지하는, 연속된 경사 경로의 부분을 말하고, 관련된 용어 "구획 길이"란 용어는 특정 구획의 길이를 말하고, 해당 구획 내에서, 고유 경사 결합사 쌍의 각 고유 경사 결합사와 짜여지거나 또는 고유 경사 결합사 쌍의 고유 경사 결합사 모두와 동시에 짜여지는 종이측 층 위사의 갯수로서 표현된다.
"뜬다"(float)란 용어는 하나의 실(絲)이 1군(群)의 다른 실과 짜여지지 않고 그 실 위를 통과하는 것을 말하고, "뜬 길이"란 용어는 위를 통과하는 실의 갯수를 나타내는 숫자로 표현되는 뜸의 길이를 말한다.
"교차"란 용어는 단일 너클(knuckle)을 형성하기 위해 종이측 실이 기계측 실을 감싸는 지점을 말하고, 관련된 용어 "짜여진다"(interweave)란 용어는 종이측 실이 그의 길이의 일부를 따라 다른 종이측 실과 함께 다수의 너클을 형성하는 상태를 말한다.
도 1 및 도 3의 각각의 단면도에서, 이 단면도의 위쪽에 있는 절단된 종이측 층 위사에 대해서는 조직 패턴의 일 순환에서 1로부터 24까지 번호가 매겨지고, 단면도의 아래쪽에 있는 절단된 기계측 층 위사에 대해서는 동일 순환에서 1'로부터 12'까지 번호가 매겨져 있다. 동일한 조직 패턴이 각각의 경우 도면의 좌측 및 우측으로 계속되므로, 예를 들어, 도 1에서 다음 조직 순환은 우측에서 1 및 1'로 시작된다.
도 2 및 도 4의 각각의 조직도에서는, 본 발명에 따른 복합 성형직물의 일 완전 순환에서의 종이측 층 및 기계측 층의 모든 경사를 따라 개별적으로 취한 단면이 도시되어 있다. 각 단면도에서, 절단된 종이측 층 위사가 상부에, 기계측 층 위사가 하부에 존재한다.
도 1은 고유 경사 결합사 쌍들 중 하나의 고유 경사 결합사 쌍의 선을 따라 취한, 본 발명에 따른 복합 성형직물의 제1 실시형태의 단면도이다. 도 1에서, 종이측 층의 한 쌍의 고유 경사 결합사가 부호 101 및 102로 표시되고, 기계측 층의 경사가 부호 103으로 표시되어 있다. 종이측 층의 위사가 부호 1에서 24까지로 표시되고, 기계측 층의 위사가 부호 1'에서 12'까지로 표시되어 있다. 도 1은 복합 성형직물의 조직 패턴의 대략 1.5 순환을 나타내고, 조직 패턴의 일 완전 순환이 종이측 층 위사 1과 24 사이에 나타나 있다.
이 실시형태에서는, 종이측 층이 3매 2×1 능직으로 직조되고, 기계측 층은 미국 특허 제5,544,678호에 기재된 바와 같은 6×12 조직에 따라 6개 종광으로 직조된다. 복합 성형직물은 종이측 층에 12개, 기계측 층에 6개, 총 18개의 종광으로 직조된다. 또한, 종이측 층과 기계측 층 각각에 12개씩, 총 24개의 종광을 이용하여 이 직물을 직조하는 것도 가능하다. 종이측 층 대 기계측 층의 위사 비는 2:1이다. 각 고유 경사 결합사 쌍이 단일의 실(絲)인 것으로 간주하면, 종이측 층 대 기계측 층의 경사 비가 1:1이고, 종이측 층 경사마다 1쌍의 고유 경사 결합사를 포함한다. 이 직물의 조직도가 도 2에 도시되어 있다.
도 1 및 도 2로부터, 고유 경사 결합사 쌍에 의해 형성된 연속된 경사 경로는 3개의 별개의 구획으로 이루어짐을 분명히 알 수 있다. 제1 구획은 종이측 층의 종이측 면에서의 연속된 경사 경로의 제1 부분을 차지하도록 고유 경사 결합사 쌍의 제1 고유 경사 결합사(101)가 제1 그룹의 종이측 층 위사들과 짜여져 형성되는 것으로, 이 제1 구획은 위사(24)에서 위사(6)까지를 포함하여 지점(201)에서 지점(203)까지의 종이측 면 부분을 차지한다. 제2 구획은 종이측 층의 종이측 면에서의 연속된 경사 경로의 제2 부분을 차지하도록 고유 경사 결합사 쌍의 제2 고유 경사 결합사(102)가 제2 그룹의 종이측 층 위사들과 짜여져 형성되는 것으로, 이 제2 구획은 위사(15)에서 위사(21)까지를 포함하여 지점(204)에서 지점(201)까지의 종이측 면 부분를 차지한다. 제3 구획은 종이측 층의 종이측 면에서의 연속된 경사 경로의 제3 부분을 차지하도록 제1 고유 경사 결합사(101)와 제2 고유 경사 결합사(102)가 제3 그룹의 종이측 층 위사들과 짜여져 형성되는 것으로, 이 제3 구획은 위사(9)에서 위사(12)까지를 포함하여 지점(203)에서 지점(204)까지의 종이측 면 부분을 차지한다.
도 1의 좌측으로부터 지점(201)에서 시작하여, 제1 고유 경사 결합사(101)가 기계측 층으로부터 올라오고, 위사(22)와 위사(23) 아래쪽의 지점(201)에서 제2 고유 경사 결합사(102)와 위치를 바꾼다. 그 다음, 제1 고유 경사 결합사(101)는 그 경사가 위사(24) 위, 위사(1, 2) 아래, 위사(3) 위, 위사(4, 5) 아래, 위사(6) 위를 통과하여 제1 그룹의 종이측 층 위사들과 짜여짐에 따라 종이측 층의 종이측 면에서의 연속된 경사 경로의 제1 구획을 형성하여, 복합 성형직물의 종이측 층 조직을 이루는 3매 2×1 능직 조직의 일부를 형성한다. 그 다음, 제1 고유 경사 결합사(101)는 위사(7)와 위사(8) 아래를 통과하고, 이때 지점(203)에서 제2 고유 경사 결합사(102)와 위치를 바꾼다. 따라서, 제1 구획의 길이는 위사(24, 1, 2, 3, 4, 5, 6)를 포함하는 7개 위사에 해당한다. 또한, 제1 구획을 자세히 보면, 지점(205)에서 하나의 기계측 층 위사(2')와 짜여지는 기계측 층 경사(103) 옆에서 제2 고유 경사 결합사(102)가 상기 하나의 기계측 층 위사(2')와 짜여지는 것이 보인다. 이것은 제2 고유 경사 결합사(102)가 직물의 마찰면으로부터 우묵 들어가는 것을 돕고, 직물의 내마모성을 증가시킨다.
종이측 층 종이측 면에서의 연속된 경사 경로의 제2 구획은 제2 고유 경사 결합사(102)에 의해 형성되고, 지점(204)에서 시작하여 도 1의 우측으로 지점(201)에서 끝나는 종이측 층의 종이측 면에서의 연속된 경사 경로의 부분을 차지한다. 제2 고유 경사 결합사(102)는 위사(15) 위, 위사(16, 17) 아래, 위사(18) 위, 위사(19, 20) 아래, 위사(21) 위를 통과하여 제2 그룹의 종이측 층 위사들과 짜여져, 종이측 층의 3매 2×1 능직 조직의 일부를 형성한다. 제2 구획은 제2 고유 경사 결합사(102)가 위사(22) 아래를 통과하여 기계측 층으로 내려가면서 제1 고유 경사 결합사(101)와 위치를 바꾸는 곳에서 끝난다. 제2 구획의 길이는 제1 구획의 길이와 동일하고, 7개 위사(15, 16, 17, 18, 19, 20, 21)를 포함한다. 제2 구획에서도, 지점(206)에서 하나의 기계측 층 위사(9')와 짜여지는 기계측 층 경사(103) 옆에서 제1 고유 경사 결합사(101)가 상기 하나의 기계측 층 위사(9')와 짜여지는 것을 볼 수 있다. 앞에서 설명한 바와 같이, 이러한 배열은 제1 고유 경사 결합사(101)가 직물의 마찰면으로부터 우묵 들어가도록 돕고, 직물의 내마모성을 증가시킨다.
종이측 층의 종이측 면에서의 연속된 경사 경로의 제3 구획은 지점(203)과 지점(204) 사이에 위치한다. 이 제3 구획은 종이측 층의 3매 2×1 능직 조직의 일부를 형성하도록 제1 고유 경사 결합사(101)와 제2 고유 경사 결합사(102)가 제3 그룹의 위사(9, 10, 11, 12)와 짜여짐으로써 형성된다. 따라서, 제1 및 제2 고유 경사 결합사 모두가 함께 상기 연속된 경사 경로의 제3 구획을 차지한다. 이러한 배열은 각 구획을 고유 경사 결합사 쌍의 하나의 고유 경사 결합사만이 차지하는 제1 및 제2 구획의 배열과 구별된다. 제3 구획마다에서, 고유 경사 결합사 쌍의 제1 고유 경사 결합사가 제3 그룹의 위사들과 짜여지고, 제2 고유 경사 결합사가 동일한 제3 그룹의 위사들과 짜여져, 제1 및 제2 구획과 동일한 종이측 층 조직을 제공함으로써, 제1 및 제2 고유 경사 결합사 모두가 제3 구획에 포함되더라도 종이측 면 조직 패턴은 외견상의 차단 없이 연속하도록 나타나게 된다.
제3 구획 내에서, 제2 고유 경사 결합사(102)는 지점(203)에서 시작하여 위사(9) 위와 위사(10, 11, 12) 아래를 통과한다. 제1 고유 경사 결합사(101)는 위사(9, 10, 11) 아래와 위사(12) 위를 통과하여, 제2 고유 경사 결합사(102)와 함께 연속된 경사 경로를 이룬다. 이 제3 구획은, 제1 고유 경사 결합사(101)가 지점(206)에서 기계측 층 위사(9')와 짜여지기 위해 종이측 층으로부터 아래쪽으로 통과하는 지점(204)에서 끝난다. 따라서, 제3 구획의 길이는 위사(9, 10, 11, 12)를 포함하는 4개 위사에 해당한다. 제3 구획과 인접 제1 구획 및 제2 구획과의 사이에는 2개의 위사가 존재한다(즉, 좌측에 위사(7)와 위사(8)가 존재하고, 우측에 위사(13)와 위사(14)가 존재한다). 연속된 경사 경로의 각 순환 내에서, 구획 순서는 제1 구획, 제3 구획, 제2 구획으로 되어, 잇따른 제3 구획들 사이에 제1 및 제2 구획이 위치하게 된다.
본 발명의 복합 직물의 3가지 특징을 이 단면도에서 볼 수 있다.
첫째, 제1 구획과 제2 구획은 길이가 같고 둘다 7에 해당하지만, 제3 구획은 보다 짧고 그의 길이가 4에 해당한다. 이것은 불가피한 것은 아니고, 다른 조합의 구획 길이도 가능하다. 예를 들어, 제1, 제2 및 제3 구획 모두 같은 길이일 수도 있다. 이와는 달리, 제1 구획과 제2 구획의 길이가 다르고, 그들 중 어느 것도 제3 구획의 길이와 같지 않을 수 있다. 또 다르게는, 제1 구획과 제2 구획의 길이가 다르고, 제3 구획의 길이가 제1 구획 또는 제2 구획 중 어느 하나와 같을 수도 있다.
둘째, 제1, 제2 및 제3 구획 각각 사이에 2개의 종이측 층 위사가 존재한다. 도 1에서, 상기 2개의 위사는 제1 구획과 제3 구획 사이의 위사(7)와 위사(8), 제3 구획과 제2 구획 사이의 위사(13)와 위사(14). 및 제2 구획과 제1 구획 사이의 위사(22)와 위사(23)이다. 종이측 층을 위해 선택되는 조직에 따라, 각 구획들 사이에 1개, 2개, 또는 3개의 위사가 존재할 수 있으나, 각 구획들 사이에는 하나 이상의 위사가 존재하여야 한다.
셋째, 종이측 층의 제1 및 제2 고유 경사 결합사(101, 102) 각각은 기계측 층의 조직 패턴에서 상이한 지점들에 위치하는 별개의 기계측 층 위사의 아래를 통과하여 그 위사와 짜여진다. 이 직물에서, 모든 교차점은 기계측 층 위사와 기계측 층 경사의 교차에 의해 형성되는 별개의 너클(knuckle)들과 일치하도록 선택된다. 복합 직물 조직 패턴의 각 순환 내에서, 기계측 층 위사 너클마다에서 2개의 경사가 기계측 층 위사와 짜여진다. 즉, 하나는 기계측 층 경사이고, 다른 하나는 종이측 층 고유 경사 결합사이다.
도 2에는, 도 1에 단면을 나타낸 직물의 조직도가 도시되어 있다. 이 도면에는, 복합 성형직물 조직 패턴에서 일 순환을 구성하는 모든 경사의 경로가 도시되어 있다. 종이측 층 위사에 대하여는 도면의 상단에 1부터 24까지 번호가 매겨지고, 기계측 층 위사에 대하여는 도면의 하단에 1'부터 12'까지 번호가 매겨져 있다.
상부의 3개 라인은 예시적인 것이다. 제1 라인에서, 고유 경사 결합사(102)가 종이측 층에서 위사(15)와 위사(21) 사이의 제2 구획을 차지하고, 지점(205)에서 기계측 층 경사(103) 옆에서 기계측 층 위사(2')와 짜여진다. 제2 라인에서, 기계측 층 경사(103)가 각각 지점(205) 및 지점(206)에서 고유 경사 결합사(102) 및 고유 경사 결합사(101) 옆에서 기계측 층 위사(2') 및 기계측 층 위사(9')와 짜여진다. 제3 라인에서, 고유 경사 결합사(101)가 위사(24)와 위사(6) 사이의 제1 구획을 차지하고, 지점(206)에서 기계측 층 경사(103) 옆에서 기계측 층 위사(9')와 짜여진다. 또한, 제3 구획이 지점(203)과 지점(204) 사이에 위치하고 위사(9, 10, 11, 12)를 포함함을 볼 수 있고, 여기서, 고유 경사 결합사(101, 102) 각각이 제3 그룹의 종이측 층 위사(9, 10, 11, 12)들과 짜여져 제3 구획을 형성단다. 그리하여, 고유 경사 결합사 쌍의 하나의 고유 경사 결합사(102)가 제3 그룹의 위사들과 짜여지고, 상기 고유 경사 결합사 쌍의 다른 고유 경사 결합사(101) 역시 상기 제3 그룹의 위사들과 짜여지며. 상기 고유 경사 결합사들 각각이 독립적으로 1개의 종이측 층 위사 위에 뜨고, 상기 고유 경사 결합사들 모두가 함께 제3 구획을 차지하여 제1 및 제2 구획의 조직 패턴을 유지한다. 또한, 도 2의 조직 패턴을 자세히 보면, 각 구획 사이에는 2개의 위사, 예를 들어, 위사(7)와 위사(8), 위사(13)와 위사(14), 및 위사(22)와 위사(23)가 존재하는 것을 알 수 있다. 이것은 조직도 전체에 걸쳐 반복된다. 또한, 고유 경사 결합사(101, 102) 각각이 각각의 제1 및 제2 구획 내에서 기계측 층 위사와 한번 교차하고, 기계측 층 경사는 부호 205 및 206에 나타낸 바와 같이 그 지점에서 상기 동일 위사와 교차한다. 고유 경사 결합사(101, 102)들 어느 것도 제3 구획 내에서는 기계측 층 위사와 교차하지 않는다. 이러한 공통의 교차점이 조직도 전체에 걸쳐 존속하고, 각 세트의 3개 경사에 대하여 2개의 기계측 층 위사(이것은 4개의 종이측 층 위사에 대응한다)만큼 우측으로 이동한다. 예를 들어, 교차점이 위사(2')로부터 다음 세트의 3개 경사에서는 위사(4')로 이동한다.
본 발명의 직물의 특징은 종이측 층 조직이 기계측 층의 독립된 조직에 적합하여야 한다는 것이다. 이것에는 2가지 이유가 있다. 첫째, 2개의 구조물을 함께 결합하도록 종이측 층 경사가 기계측 층 위사와 짜여지는 지점들이 기계측 층 경사와 기계측 층 위사의 교차점과 일치하여야 한다. 따라서, 각 직물층의 조직은 종이측 면의 부당한 변형을 야기함이 없이 상기한 일치가 일어날 수 있도록 정해져야 한다. 기계측 층 경사가 하나의 기계측 층 위사와 짜여지는 것과 동일 지점에서 종이측 층의 각 고유 경사 결합사가 상기 하나의 기계측 층 위사와 짜여지는 것에 의해, 종이측 층 경사가 기계측 층의 노출된 기계측 면(마찰면으로 알려짐)으로부터 가능한 한 멀리 우묵 들어가게 하는 것이 조장되어, 직물의 마모 수명을 증가시킨다. 둘째, 각 고유 경사 결합사가 기계측 층 위사와 짜여지는 지점들이 종이측 층 조직 패턴 내에서 구획 끝으로부터 가능한 한 멀리 이동될 수 있도록 종이측 층 조직과 기계측 층 조직이 부합되어야 한다. 이것은 딤플링(dimpling), 및 종이측 층 고유 경사 결합사가 기계측 층 내로 들어감으로써 생기는 다른 표면 결함을 감소 또는 최소화한다.
도 1 및 도 2를 보면 하기 사항을 알 수 있다.
- 지점(201)과 지점(203) 사이의 제1 구획에서, 교차점(205)이 종이측 층 위사(3) 아래에서 그 구획의 거의 중앙에 존재한다.
- 지점(204)과 지점(201) 사이의 제2 구획에서, 교차점(206)이 종이측 층 위사(17) 아래에서 그 구획의 중앙 가까이에 존재한다.
- 지점(203)과 지점(204) 사이의 제3 구획에서, 고유 경사 결합사(101, 102)들 어느 것도 기계측 층 위사와 짜여지기 않는다.
- 3개의 구획 각각 사이에는 2개의 종이측 층 위사가 존재한다.
- 각각의 제3 구획이 적어도 하나의 제1 구획 또는 제2 구획에 의해 다음 번 제3 구획로부터 분리되어 있다.
본 발명에 따른 복합 성형직물의 다른 실시형태가 도 3에 도시되어 있다. 도 4는 이 직물의 조직도를 나타낸다. 이 실시형태에서는, 종이측 층이 1×1 평직에 따라 12개 종광으로 직조되고, 기계측 층은 상기한 미국 특허 제5,544,678호에 기재된 바와 같은 6×12 조직에 따라 6개 종광으로 직조된다. 이 복합 직물은 총 18개 종광을 이용하여 직조된다. 각각의 고유 경사 결합사가 단일의 실인 것으로 간주하면, 위사 비는 2:1이고, 경사 비는 1:1이다.
도 3 및 도 4로부터, 한 쌍의 고유 경사 결합사(101, 102)에 의해 종이측 층 종측 면에 형성된 연속된 경사 경로가 3개 구획으로 구성됨을 알 수 있다. 전체가 도시된 제1 구획은 고유 경사 결합사 쌍의 제1 고유 경사 결합사(101)가 제1 그룹의 종이측 층 위사(23, 24, 1, 2, 3, 4, 5)와 짜여져 형성되어, 종이측 층의 종이측 면에서의 연속된 경사 경로의 제1 부분을 차지한다. 이 제1 구획은 지점(201)로부터 지점(203)까지의 종이측 면의 부분을 차지한다. 제2 구획은 고유 경사 결합사 쌍의 제2 고유 경사 결합사(102)가 제2 그룹의 종이측 층 위사(15, 16, 17, 18, 19, 20, 21)와 짜여져 형성되어, 연속된 경사 경로의 제2 부분을 차진한다. 이 제2 구획은 도 3의 우측의 지점(204)에서 지점(201)까지의 종이측 면의 부분을 차진한다. 제3 구획은 제1 및 제2 고유 경사 결합사(101, 102)가 제3 그룹의 종이측 층 위사(7, 8, 9, 10, 11, 12, 13)와 짜여져 형성되어, 연속된 경사 경로의 제3 부분을 차지한다. 이 제3 구획은 지점(203)에서 지점(204)까지의 종이측 면의 부분을 차지한다.
도 3의 좌측에서 시작하여, 제1 고유 경사 결합사(101)가 지점(206)에서 기계측 층 위사(9') 아래를 통과하고, 지점(201)에서 종이측 층 위사(22) 아래에서 제2 고유 경사 결합사(102)와 위치를 바꾼다. 그 다음, 제1 고유 경사 결합사(101)가 1×1 평직을 형성하도록 제1 그룹의 종이측 층 위사(23, 24, 1, 2, 3, 4, 5)와 짜여져, 종이측 층의 종이측 면에서의 연속된 경사 경로의 제1 구획을 형성한다. 이 제1 구획의 길이는 7이다. 제2 고유 경사 결합사(102)는 지점(205)에서 하나의 기계측 층 위사(2')와 짜여지는 기계측 층 경사(103) 옆에서 상기 하나의 기계측 층 위사(2')와 짜여진다. 이것은, 앞에서 설명한 바와 같이, 제2 고유 경사 결합사(102)가 직물의 마찰면으로부터 우묵 들어가게 하는 것을 돕는다.
연속된 경사 경로의 제2 구획은 제2 고유 경사 결합사(102)에 의해 형성되고, 도 3의 우측의 지점(204)에서 지점(201)까지의 종이측 층의 종이측 면의 부분을 차지한다. 제2 고유 경사 결합사(102)는 제2 그룹의 종이측 층 위사(15, 16, 17, 18, 19, 20, 21)와 짜여져, 종이측 층의 1×1 평조직을 연속적으로 이루는 제2 구획을 형성한다. 따라서, 제2 구획의 길이는 7이다. 제2 구획 아래의 기계측 층에서는, 제1 고유 경사 결합사(101)가 지점(206)에서 하나의 기계측 층 위사(9')와 짜여지는 기계측 층 경사(103) 옆에서 상기 하나의 기계측 층 위사(9')와 짜여진다.
종이측 층 종이측 면에서의 연속된 경사 경로의 제3 구획은 지점(203)과 지점(204) 사이에 위치한다. 이 제3 구획은 고유 경사 결합사 쌍의 제1 고유 경사 결합사(101)가 제2 고유 경사 결합사(102)와 함께 제3 그룹의 종이측 층 위사(7, 8, 9, 10, 11, 12, 13)와 짜여져 형성되어, 종이측 층의 1×1 평조직의 일부를 형성한다. 그리하여, 제1 및 제2 고유 경사 결합사 모두가 함께 연속된 경사 경로의 제3 구획을 차지하는 것을 볼 수 있다. 이 배열은 고유 경사 결합사들 중 하나에 의해서만 각각 형성되는 제1 및 제2 구획의 것과 구별된다. 이 제3 구획에서, 제1 고유 경사 결합사가 제3 그룹의 종이측 층 위사와 짜여지고, 제2 고유 경사 결합사도 제3 그룹의 종이측 층 위사와 짜여지며, 제1 및 제2 고유 경사 결합사 각각은 독립적으로 하나의 연속되는 종이측 층 위사 위에 뜨고, 제1 및 제2 고유 경사 결합사 모두가 함께 제3 구획을 차지한다.
이 제3 구획 내에서, 제2 고유 경사 결합사(102)는 지점(203)에서 시작하여 종이측 층 위사(7) 위, 위사(8, 9, 10) 아래, 위사(11) 위, 위사(12, 13) 아래를 통과한 다음, 다음 번 구획이 시작되는 위사(15) 위를 통과한다. 이 제3 구획 내에서, 제1 고유 경사 결합사(101)는 위사(7, 8) 아래, 위사(9) 위, 위사(10, 11, 12) 아래, 위사(13) 위를 통과하여, 제2 고유 경사 결합사(102)와 함께 연속된 경사 경로를 이룬다. 이 제3 구획은 제1 고유 경사 결합사(101)가 지점(206)에서 기계측 층 위사(9')와 짜여지기 위해 종이측 층 아래로 통과하는 지점(204)에서 끝나고, 제2 고유 경사 결합사(102)는 인접한 제2 구획에서의 연속된 경사 경로를 계속한다. 그리하여, 제3 구획의 길이는 종이측 층 위사(7, 8, 9, 10, 11, 12, 13)를 포함하여 7이다. 제3 구획과 인접 제1 및 제2 구획과의 사이에 1개의 위사가 존재한다(좌측에서는 위사(6), 우측에서는 위사(14)가 존재한다). 이 제3 구획과 다음 번의 제3 구획(도시되지 않음) 사이에는, 도 3의 우측에, 지점(201)에서 지점(203)까지의 하나의 제1 구획과 지점(204)에서 지점(201)까지의 하나의 제2 구획이 존재한다.
본 발명의 복합 성형직물의 3가지 특징을 이 단면도에서 볼 수 있다.
첫째, 제1, 제2 및 제3 구획은 길이가 7로 모두 같다. 이것은 불가피한 것은 아니고, 다른 조합의 구획 길이도 가능하다. 예를 들어, 도 1 및 도 2에 도시된 실시형태에서와 같이, 제3 구획의 길이가 제1 구획이나 제2 구획보다 짧을 수 있다. 또는, 제1 구획과 제2 구획의 길이가 다를 수 있고, 어느 것도 제3 구획과 같지 않을 수 있다. 또한, 제3 구획의 길이는 길이가 다른 제1 구획 또는 제2 구획 중 하나의 길이와 같을 수 있다.
둘째, 제1, 제2 및 제3 구획 각각의 사이에 하나의 종이측 층 위사가 존재한다. 도 3 및 도 4에서, 이 위사는 제2 구획과 제1 구획 사이의 위사(22), 제1 구획과 제3 구획 사이의 위사(6), 및 제3 구획과 제2 구획 사이의 위사(14)이다. 종이측 층을 위해 선택되는 조직에 따라, 각 구획 사이에 1개 또는 2개 또는 3개의 종이측 층 위사가 존재할 수 있으나, 각 구획 사이에는 하나 이상의 위사가 존재하여야 한다.
셋째, 제1 및 제2 고유 경사 결합사(101, 102) 각각이 기계측 층의 조직 패턴에서 상이한 지점들에 위치하는 별개의 기계측 층 위사 아래를 통과하여 교차한다. 이 직물에서, 모든 교차점은 기계측 층 위사와 기계측 층 경사가 교차하여 형성되는 별개의 너클(knuckle)들과 일치하도록 선택된다. 복합 성형직물 조직 패턴의 각 순환 내에서, 기계측 층 너클 마다에서는, 하나는 기계측 층 경사이고 다른 하나는 한 쌍의 고유 경사 결합사 중 하나인 2개의 경사가 기계측 층 위사와 짜여진다.
도 4에는 도 3에 나타낸 직물의 제직도가 도시되어 있다. 도 4에는 복합 성형직물을 구성하는 모든 고유 경사 결합사의 경로가 나타내어져 있다. 이 도면의 상단에는 종이측 층 위사에 대하여 1부터 24까지 번호가 매겨져 있고, 하단에는 기계측 층 위사에 대하여 1'부터 12'까지 번호가 매겨져 있다. 도 4의 상단에 있는 처음 3개 라인은 도 3의 단면도에 도시된 것과 일치한다.
제1 라인에서, 제2 고유 경사 결합사(102)가 위사(15)와 위사(21) 사이에서 종이측 층의 제2 구획을 차지하고, 지점(205)에서 기계측 층 경사(103) 옆에서 기계측 층 위사(2')와 짜여진다. 제2 라인에서, 기계측 층 경사(103)가 지점(205) 및 지점(206)에서 기계측 층 위사(2') 및 기계측 층 위사(9')와 각각 짜여진다. 제3 라인에서, 제1 고유 경사 결합사(101)가 위사(23)와 위사(5) 사이의 제1 구획을 차지하고, 지점(206)에서 기계측 층 경사(103) 옆에서 기계측 층 위사(9')와 짜여진다. 또한, 제1 라인과 제3 라인(제2 고유 경사 결합사(102) 및 제1 고유 경사 결합사(101) 각각의 경로에 대응하는)을 보면, 제3 구획이 지점(203)과 지점(204) 사이에 위치하고, 종이측 층 위사(7, 8, 9, 10, 11, 12, 13)를 포함하는 것을 알 수 있고, 여기서, 제1 고유 경사 결합사(101) 및 제2 고유 경사 결합사(102) 각각이 종이측 층 위사(9, 13) 및 종이측 층 위사(7, 11)와 교대로 너클을 형성하여 제3 구획의 일부를 형성한다. 그리하여, 고유 경사 결합사 쌍 중 하나의 고유 경사 결합사, 예를 들어, 제2 고유 경사 결합사(102)는 제3 그룹의 위사들과 직조되고, 제1 고유 경사 결합사(101)도 동일한 제3 그룹의 종이측 층 위사들과 직조되며, 제1 및 제2 고유 경사 결합사 각각이 독립적으로 1개 또는 2개 또는 3개의 잇따른 종이측 층 위사 위에 뜨고, 제1 및 제2 고유 경사 결합사는 함께 제3 구획을 차지한다. 도 4의 조직도를 보면, 각 구획 사이에 하나의 위사, 예를 들어, 위사(6), 위사(14) 및 위사(22)가 존재하는 것을 알 수 있다. 이것은 조직도 전체에 걸쳐 반복된다. 또한, 제1 고유 경사 결합사(101) 및 제2 고유 경사 결합사(102) 각각이 제1 구획 및 제2 구획 각각에서 기계측 층 위사와 한번씩 교차하고, 기계측 층 경사는 지점(205) 및 지점(206)에서 상기 동일 위사와 교차한다. 이러한 공통의 교차점은 조직도 전체에 걸쳐 존속하고, 각 세트의 3개 경사에 대하여 2개의 기계측 층 위사(이것은 4개의 종이측 층 위사에 상당한다)만큼 우측으로 이동한다. 예를 들어, 교차점이 위사(2')로부터 다음 세트의 3개 경사에서는 위사(4')로 이동한다.
실험
도면들에 도시된 조직에 따라 2개의 샘플 직물을 직조하였다. 샘플 직물 A는 도 1 및 도 2에 도시된 조직에 따라 직조되었고, 샘플 직물 B는 도 3 및 도 4에 도시된 조직에 따라 직조되었다. 양 직물은 표준의 원형 폴리에스터 경사 및 위사를 사용하여 직조되었다. 이들 샘플 직물은 다음과 같은 특성을 가졌다.
직물 특성 샘플 A 샘플 B
PS 매시(경사 ×위사/ ㎝) 27.2 ×31.5 27.2 ×35.4
MS 매시(경사 ×위사/ ㎝) 27.2 ×15.75 27.2 ×17.7
사 직경 PS 경사(㎜) 0.13 0.13
사 직경 MS 경사(㎜) 0.17 0.17
사 직경 PS 위사(㎜) 0.13 0.13
사 직경 MS 위사(㎜) 0.33 0.28
개방 영역(%) 45.2 34.9
경사 충전율(열경화 전) 106 106
경사 충전율(열경화 후) 117 117
프레임 ㎝-2 570.4 962.6
섬유 지지 지수(Beran) 137 166
공기 투과도(㎥/㎡/hr) 7,720 6,000
표 2에서, PS는 "종이측"을 의미하고, MS는 "기계측"을 의미하고, 개방 영역은 CPPA Data Sheet G-18 표준에 정해진 절차에 따라 측정되고, 경사 또는 위사를 포함하지 않아서 웨브로부터의 유체의 배출을 허용하도록 개방된, 종이측 층의 종이측 면의 부분을 말하며, 경사 충전율은 (경사 직경 ×매시(mesh) × 100)%이고, 프레임(frame) ㎝-2 은 종이측 층의 종이측 면의 1 제곱 센티미터 내에서의 개방부, 즉, 프레임의 갯수를 말하고, 섬유 지지 지수는 CPPA Data Sheet G-18 표준에 정해진 관계식에 따라 결정되고, 종이측 층의 종이측 면에 공급된 제지 원료내의 제지용 섬유를 지지하는데 이용되는 종이측 층의 종이측 면에 의한 지지량을 말한다. 공기 투과도는 미국 매릴랜드주 가이더스버그에 소재하는 Frazier Precision Instrument Company에서 제작된 고압력차 공기 투과도 시험기를 이용하여 ASTM D 737-96 표준에 따라 직물을 가로질러서의 압력차 127 Pa의 조건에서 측정되고, 이 공기 투과도는 열경화 후의 직물에 대하여 측정된다.
본 발명의 직물에서 사용하기 위한 적절한 경사 및 위사 직경의 선택은 그 직물이 사용될 종이 제품의 등급을 포함하여 많은 인자에 좌우되고, 얻어진 직물의 공기 투과도에 영향을 미친다. 적절한 사 직경의 선택은 직물의 의도된 최종 용도에 따라 행해진다.
상기 표 2로부터, 본 발명의 직물이 본 실시예에서 35% 내지 45%의 비교적 높은 개방 영역을 제공함을 알 수 있다. 이러한 높은 개방 영역은 초기 종이 웨브로부터 직물 구조물의 아래까지 유체가 쉽고 균일하게 배출될 수 있게 한다. 또한, 표 2에 데이터가 제시된 샘플 직물은 7,720으로부터 6,000 ㎥/㎡/hr까지의 비교적 낮은 공기 투과도를 갖는다. 종이측 층 및/또는 기계측 층의 사 직경 및 매시를 적절히 선택함으로써 직물의 공기 투과도를 더 줄일 수 있다. 직물의 공기 투과도를 줄임으로써, 유체가 직물의 종이측 및 기계측 층을 통해 보다 느리게 배출되어, 종이 성형을 향상시키고, 와이어 마크를 줄인다. 표 2에 기재한 직물 샘플 상에서 제조한 수초지의 실험실 분석 결과, 다른 종래 기술의 직물에 비하여 와이어 마크가 감소되고, 종이의 인쇄성이 향상됨이 확인되었다.

Claims (27)

  1. 종이측 면을 가진 종이측 층, 기계측 층, 및 그 종이측 층과 기계측 층을 함께 결합시키는 종이측 층 고유 경사 결합사들을 조합하여 포함하는 복합 성형직물에 있어서,
    (ⅰ) 상기 종이측 층 및 기계측 층 각각이 반복 패턴으로 직조된 경사 및 위사를 포함하고, 상기 기계측 층 및 종이측 층이 6개 이상의 종광으로 함께 직조되고;
    (ⅱ) 상기 종이측 층의 모든 경사가 고유 경사 결합사 쌍들로 이루어지고;
    (ⅲ) 상기 종이측 층의 종이측 면의 반복 패턴은 종이측 층 경사가 1개의 종이측 층 위사 또는 2개나 3개의 잇따른 종이측 층 위사 위에 뜨는(float) 경사 경로를 제공하고;
    (ⅳ) 상기 고유 경사 결합사 쌍들 각각이 상기 종이측 층의 연속된 경사 경로를 차지하고;
    (ⅴ) 종이측 층 위사 대 기계측 층 위사의 비가 1:1, 2:1, 3:2 및 3:1 중 어느 하나이고;
    (ⅵ) 종이측 층 경사 대 기계측 층 경사의 비가 1:1, 2:1, 3:2 및 3:1 중 어느 하나이고;
    상기 종이측 층 경사 모두를 이루는 상기 고유 경사 결합사 쌍들은:
    (a) 상기 연속된 경사 경로의 제1 구획에서:
    (1) 상기 고유 경사 결합사 쌍의 제1 고유 경사 결합사가 상기 종이측 층의 종이측 면의 연속된 경사 경로의 제1 부분을 차지하도록 제1 그룹의 종이측 층 위사들과 짜여지고;
    (2) 상기 고유 경사 결합사 쌍의 상기 제1 고유 경사 결합사가 1개의 종이측 층 위사 또는 2개나 3개의 잇따른 종이측 층 위사 위에 뜨고;
    (3) 상기 고유 경사 결합사 쌍의 제2 고유 경사 결합사는 하나의 기계측 층 위사와 짜여지는 기계측 층 경사 옆에서 상기 하나의 기계측 층 위사와 짜여지고;
    (b) 상기 연속된 경사 경로의 제2 구획에서:
    (1) 상기 고유 경사 결합사 쌍의 상기 제2 고유 경사 결합사가 상기 종이측 층의 종이측 면의 상기 연속된 경사 경로의 제2 부분을 차지하도록 제2 그룹의 종이측 층 위사들과 짜여지고;
    (2) 상기 고유 경사 결합사 쌍의 상기 제2 고유 경사 결합사가 1개의 종이측 층 위사 또는 2개나 3개의 잇따른 종이측 층 위사 위에 뜨고;
    (3) 상기 고유 경사 결합사 쌍의 상기 제1 고유 경사 결합사는 하나의 기계측 층 위사와 짜여지는 기계측 층 경사 옆에서 상기 하나의 기계측 층 위사와 짜여지고;
    (c) 상기 연속된 경사 경로의 제3 구획에서:
    (1) 상기 고유 경사 결합사 쌍의 상기 제1 고유 경사 결합사가 제3 그룹의 종이측 층 위사들과 짜여지고;
    (2) 상기 고유 경사 결합사 쌍의 상기 제2 고유 경사 결합사가 상기 제3 그룹의 종이측 층 위사들과 짜여지고;
    (3) 상기 제1 및 제2 고유 경사 결합사 각각이 독립적으로 1개의 종이측 층 위사 또는 2개나 3개의 잇따른 종이측 층 위사 위에 뜨고;
    (4) 상기 제1 및 제2 고유 경사 결합사가 함께 상기 연속된 경사 경로의 제3 부분을 차지하고;
    (d) 상기 종이측 층의 상기 연속된 경사 경로는 하나 이상의 제1 구획, 하나 이상의 제2 구획 및 하나 이상의 제3 구획을 포함하고, 하나 이상의 제1 구획 또는 제2 구획이 각 제3 구획들 사이에 위치하고;
    (e) 상기 제1 구획, 제2 구획 및 제3 구획은 길이가 같거나 다르고.
    (f) 각 고유 경사 결합사 쌍의 상기 제1 및 제2 고유 경사 결합사가 차례로 차지하는 상기 종이측 층의 종이측 면의 연속된 경사 경로가 단일의 반복 패턴을 가지고;
    (g) 각 고유 경사 결합사 쌍의 상기 제1 및 제2 고유 경사 결합사가 차례로 차지하는 상기 종이측 층의 종이측 면의 연속된 경사 경로에서, 각각의 잇따른 구획이 상기 종이측 층의 종이측 면에서 하나 이상의 종이측 층 위사에 의해 분리되어 있고;
    (h) 복합 성형직물에서, 상기 제1 고유 경사 결합사의 조직 패턴이 상기 제2 고우 결합 경사의 조직 패턴과 같거나 다르도록 직조되는 것을 특징으로 하는 복합 성형직물.
  2. 제 1 항에 있어서, 상기 종이측 층의 상기 연속된 경사 경로가 3개의 구획을 포함하고, 각 구획이 복합 성형직물의 조직 패턴의 일 완전 순환 내에서 한번 존재하는 것을 특징으로 하는 복합 성형직물.
  3. 제 1 항에 있어서, 상기 종이측 층의 상기 연속된 경사 경로가 6개의 구획을 포함하고, 각 구획이 복합 성형직물 조직 패턴의 일 완전 순환 내에서 두번 존재하는 것을 특징으로 하는 복합 성형직물.
  4. 제 1 항에 있어서, 상기 종이측 층의 상기 연속된 경사 경로의 각 구획이 1개, 2개 또는 3개의 종이측 층 위사에 의해 다음 번 구획과 분리되어 있는 것을 특징으로 하는 복합 성형직물.
  5. 제 4 항에 있어서, 상기 종이측 층의 상기 연속된 경사 경로의 각 구획이 1개 또는 2개의 종이측 층 위사에 의해 다음 번 구획과 분리되어 있는 것을 특징으로 하는 복합 성형직물.
  6. 제 5 항에 있어서, 상기 종이측 층의 상기 연속된 경사 경로의 각 구획이 1개의 종이측 층 위사에 의해 다음 번 구획과 분리되어 있는 것을 특징으로 하는 복합 성형직물.
  7. 제 5 항에 있어서, 상기 종이측 층의 상기 연속된 경사 경로의 각 구획이 2개의 종이측 층 위사에 의해 다음 번 구획과 분리되어 있는 것을 특징으로 하는 복합 성형직물.
  8. 제 1 항에 있어서, 상기 종이측 층의 조직 패턴 내에서, 상기 연속된 경사 경로를 차지하는 각 고유 경사 결합사 쌍의 제1, 제2 및 제3 구획의 길이가 동일한 것을 특징으로 하는 복합 성형직물.
  9. 제 1 항에 있어서, 상기 종이측의 조직 패턴 내에서, 상기 연속된 경사 경로를 차지하는 각 고유 경사 결합사 쌍의 제1, 제2 및 제3 구획의 길이가 동일하지 않은 것을 특징으로 하는 복합 성형직물.
  10. 제 9 항에 있어서, 상기 제1 구획과 제2 구획의 길이가 같고, 상기 제3 구획의 길이가 다른 것을 특징으로 하는 복합 성형직물.
  11. 제 9 항에 있어서, 상기 제1 구획과 제3 구획의 길이가 같고, 상기 제2 구획의 길이가 다른 것을 특징으로 하는 복합 성형직물.
  12. 제 9 항에 있어서, 상기 제2 구획과 제3 구획의 길이가 같고, 상기 제1 구획의 길이가 다른 것을 특징으로 하는 복합 성형직물.
  13. 제 1 항에 있어서, 상기 복합 성형직물의 조직 패턴 내에서, 상기 종이측 층의 고유 경사 결합사 쌍들 각각이 차지하는 경로들이 같고, 상기 제1 및 제2 고유 경사 결합사들과 상기 기계측 층 위사들의 교차점들이 규칙적으로 떨어져 있고 또한 동일 거리로 떨어져 있는 것을 특징으로 하는 복합 성형직물.
  14. 제 1 항에 있어서, 상기 복합 성형직물의 조직 패턴 내에서, 상기 종이측 층의 고유 경사 결합사 쌍들 각각이 차지하는 경로들이 다르고, 상기 제1 및 제2 고유 경사 결합사들과 상기 기계측 층 위사들의 교차점들이 규칙적으로 떨어져 있지 않고 또한 동일 거리로 떨어져 있지 않는 것을 특징으로 하는 복합 성형직물.
  15. 제 1 항에 있어서, 상기 복합 성형직물의 조직 패턴은,
    (1) 상기 종이측 층의 상기 제1, 제2 및 제3 구획의 길이가 같고, 상기 제1 및 제2 고유 경사 결합사들과 상기 기계측 층 위사들의 교차점들이 규칙적으로 떨어져 있거나;
    (2) 상기 종이측 층의 상기 제1, 제2 및 제3 구획의 길이가 같고, 상기 제1 및 제2 고유 경사 결합사들과 상기 기계측 층 위사들의 교차점들이 규칙적으로 떨어져 있지 않고 또한 동일 거리로 떨어져 있지 않거나;
    (3) 상기 종이측 층의 상기 제1, 제2 및 제3 구획의 길이가 다르고, 상기 제1 및 제2 고유 경사 결합사들과 상기 기계측 층 위사들의 교차점들이 규칙적으로 떨어져 있지 않고 또한 동일 거리로 떨어져 있지 않거나;
    (4) 상기 종이측 층의 상기 제1 구획과 제2 구획의 길이가 같고, 상기 제3 구획의 길이와는 다르며, 상기 제1 및 제2 고유 경사 결합사들과 상기 기계측 층 위사들의 교차점들이 규칙적으로 떨어져 있거나;
    (5) 상기 종이측 층의 상기 제1 구획과 제2 구획의 길이가 같고, 상기 제3 구획의 길이와는 다르며, 상기 제1 및 제2 고유 경사 결합사들과 상기 기계측 층 위사들의 교차점들이 규칙적으로 떨어져 있지 않거나;
    (6) 상기 제1 구획과 제3 구획의 길이가 같고, 상기 제2 구획의 길이와는 다르며, 상기 제1 및 제2 고유 경사 결합사들과 상기 기계측 층 위사들의 교차점들이 규칙적으로 떨어져 있거나;
    (7) 상기 제1 구획과 제3 구획의 길이가 같고, 상기 제2 구획의 길이와는 다르며, 상기 제1 및 제2 고유 경사 결합사들과 상기 기계측 층 위사들의 교차점들이 규칙적으로 떨어져 있지 않거나;
    (8) 상기 제2 구획과 제3 구획의 길이가 같고, 상기 제1 구획의 길이와는 다르며, 상기 제1 및 제2 고유 경사 결합사들과 상기 기계측 층 위사들의 교차점들이 규칙적으로 떨어져 있거나;
    (9) 상기 제2 구획과 제3 구획의 길이가 같고, 상기 제1 구획의 길이와는 다르며, 상기 제1 및 제2 고유 경사 결합사들과 상기 기계측 층 위사들의 교차점들이 규칙적으로 떨어져 있지 않는 조직 패턴으로 선택되는 것을 특징으로 하는 복합 성형직물.
  16. 제 1 항에 있어서, 상기 종이측 층의 조직 패턴이 1×1 평직, 1×2 평직, 1×3 평직, 1×4 평직, 2×2 바스켓직, 3×6 바스켓직, 4×8 바스켓직, 5×10 바스켓직, 및 6×12 바스켓직 중 어느 하나인 것을 특징으로 하는 복합 성형직물.
  17. 제 1 항에 있어서, 상기 기계측 층의 조직 패턴이 비대칭 N×2N 조직, 주자직, 및 능직 중 어느 하나인 것을 특징으로 하는 복합 성형직물.
  18. 제 1 항에 있어서, 상기 복합 성형직물에서의 상기 종이측 층 위사의 수 대 상기 기계측 층 위사의 수의 비가 1:1, 2:1, 3:2, 3:1 중 어느 하나인 것을 특징으로 하는 복합 성형직물.
  19. 제 1 항에 있어서, 상기 종이측 층 경사 대 상기 기계측 층 경사의 비가 1:1, 2:1, 3:1 중 어느 하나인 것을 특징으로 하는 복합 성형직물.
  20. 제 1 항에 있어서, 상기 종이측 층 위사 대 상기 기계측 층 위사의 비가 2:1인 것을 특징으로 하는 복합 성형직물.
  21. 제 1 항에 있어서, 상기 종이측 층 위사 대 상기 기계측 층 위사의 비가 3:2인 것을 특징으로 하는 복합 성형직물.
  22. 제 1 항에 있어서, 상기 종이측 층 경사 대 상기 기계측 층 경사의 비가 1:1인 것을 특징으로 하는 복합 성형직물.
  23. 제 1 항에 있어서, 표준 시험 절차에 의해 측정한 때의 열경화 후 공기 투과도가 3,500 내지 8,200 ㎥/㎡/hr이고, 표준 시험 절차에 의해 측정한 때의 종이측 층의 종이측 면의 개방 영역이 35% 이상이 되도록 사(絲) 직경이 선택되는 것을 특징으로 하는 복합 성형직물.
  24. 제 1 항에 있어서, 상기 복합 성형직물이 열경화 전 100% 내지 125%의 경사 충전율을 가지는 것을 특징으로 하는 복합 성형직물.
  25. 제 1 항에 있어서, 상기 복합 성형직물이 열경화 후 110% 내지 140%의 경사 충전율을 가지는 것을 특징으로 하는 복합 성형직물
  26. 제 1 항에 있어서, 표준 시험 절차에 의해 측정한 때의 열경화 후 공기 투과도가 3,500 내지 8,200 ㎥/㎡/hr이고, 표준 시험 절차에 의해 측정한 때의 종이측 층의 종이측 면의 개방 영역이 35% 이상이고, 열경화 전 경사 충전율이 100% 내지 125%가 되도록 사 직경이 선택되는 것을 특징으로 하는 복합 성형직물.
  27. 제 1 항에 있어서, 표준 시험 절차에 의해 측정한 때의 열경화 후 공기 투과도가 3,500 내지 8,200 ㎥/㎡/hr이고, 표준 시험 절차에 의해 측정한 때의 종이측 층의 종이측 면의 개방 영역이 35% 이상이고, 열경화 후 경사 충전율이 110% 내지 140%가 되도록 사 직경이 선택되는 것을 특징으로 하는 복합 성형직물.
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Families Citing this family (64)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB0005344D0 (en) * 2000-03-06 2000-04-26 Stone Richard Forming fabric with machine side layer weft binder yarns
CN1302166C (zh) * 2001-07-09 2007-02-28 阿斯腾约翰逊有限公司 多层热风穿透干燥机织物
GB0128407D0 (en) 2001-11-27 2002-01-16 Johnson Dale B High support double layer forming fabric
GB2391557A (en) * 2002-08-06 2004-02-11 Richard Stone Forming fabric for papermaking
DE10253491B3 (de) * 2002-11-16 2004-05-13 Andreas Kufferath Gmbh & Co. Kg Papiermaschinensieb
US7008512B2 (en) * 2002-11-21 2006-03-07 Albany International Corp. Fabric with three vertically stacked wefts with twinned forming wefts
US6883556B2 (en) * 2002-12-30 2005-04-26 Albany International Corp. Double cross parallel binder fabric
US20060231154A1 (en) * 2003-03-03 2006-10-19 Hay Stewart L Composite forming fabric
US6896009B2 (en) * 2003-03-19 2005-05-24 Weavexx Corporation Machine direction yarn stitched triple layer papermaker's forming fabrics
US7059359B2 (en) * 2003-05-22 2006-06-13 Voith Fabrics Warp bound composite papermaking fabric
US7571746B2 (en) * 2003-05-23 2009-08-11 Voith Patent Gmbh High shaft forming fabrics
US6978809B2 (en) * 2003-09-29 2005-12-27 Voith Fabrics Composite papermaking fabric
US7243687B2 (en) * 2004-06-07 2007-07-17 Weavexx Corporation Papermaker's forming fabric with twice as many bottom MD yarns as top MD yarns
AU2005274086A1 (en) * 2004-08-04 2006-02-23 Albany International Corp. Warp-runner triple layer fabric with paired intrinsic warp binders
US7198067B2 (en) 2004-08-04 2007-04-03 Albany International Corp. Warp-runner triple layer fabric with paired intrinsic warp binders
US20060048840A1 (en) * 2004-08-27 2006-03-09 Scott Quigley Compound forming fabric with additional bottom yarns
DE102004044572A1 (de) * 2004-09-15 2006-03-30 Voith Fabrics Patent Gmbh Papiermaschinenbespannung
US7426944B2 (en) 2004-09-30 2008-09-23 Astenjohnson, Inc. Double layer forming fabric with high center plane resistance
GB2418675A (en) * 2004-09-30 2006-04-05 Dale Bernard Johnson Papermaking fabric
JP4762529B2 (ja) 2004-11-17 2011-08-31 日本フイルコン株式会社 工業用二層織物
JP4440085B2 (ja) * 2004-11-26 2010-03-24 日本フイルコン株式会社 工業用二層織物
JP4762530B2 (ja) 2004-11-30 2011-08-31 日本フイルコン株式会社 工業用二層織物
US7124781B2 (en) * 2005-02-01 2006-10-24 Albany International Corp. Multiple contour binders in triple layer fabrics
US7195040B2 (en) * 2005-02-18 2007-03-27 Weavexx Corporation Papermaker's forming fabric with machine direction stitching yarns that form machine side knuckles
NO338649B1 (no) * 2005-05-19 2016-09-26 Nippon Filcon Kk Industriell tolagsstruktur
JP4563260B2 (ja) * 2005-06-14 2010-10-13 日本フイルコン株式会社 工業用二層織物
US7503350B2 (en) * 2005-08-03 2009-03-17 Voith Patent Gmbh Compound forming fabric with additional bottom yarns
US7484538B2 (en) * 2005-09-22 2009-02-03 Weavexx Corporation Papermaker's triple layer forming fabric with non-uniform top CMD floats
US7219701B2 (en) * 2005-09-27 2007-05-22 Weavexx Corporation Papermaker's forming fabric with machine direction stitching yarns that form machine side knuckles
JP4819477B2 (ja) * 2005-10-31 2011-11-24 日本フイルコン株式会社 工業用二層織物
US7357155B2 (en) * 2005-12-29 2008-04-15 Albany International Corp. Different contour paired binders in multi-layer fabrics
US7360560B2 (en) * 2006-01-31 2008-04-22 Astenjohnson, Inc. Single layer papermakers fabric
US7275566B2 (en) 2006-02-27 2007-10-02 Weavexx Corporation Warped stitched papermaker's forming fabric with fewer effective top MD yarns than bottom MD yarns
DE102006016660C5 (de) * 2006-04-08 2009-09-03 Andreas Kufferath Gmbh & Co Kg Oberseite, insbesondere Papierseite, sowie Papiermaschinensieb
US8152380B2 (en) * 2006-07-07 2012-04-10 Federal-Mogul World Wide, Inc. Sleeve bearing assembly and method of construction
US8021051B2 (en) 2006-07-07 2011-09-20 Federal-Mogul World Wide, Inc. Sleeve bearing assembly and method of construction
WO2008073301A2 (en) * 2006-12-08 2008-06-19 Astenjohnson, Inc. Machine side layer weave design for composite forming fabrics
US7604026B2 (en) * 2006-12-15 2009-10-20 Albany International Corp. Triangular weft for TAD fabrics
US7604025B2 (en) * 2006-12-22 2009-10-20 Voith Patent Gmbh Forming fabric having offset binding warps
US7743795B2 (en) * 2006-12-22 2010-06-29 Voith Patent Gmbh Forming fabric having binding weft yarns
US7487805B2 (en) * 2007-01-31 2009-02-10 Weavexx Corporation Papermaker's forming fabric with cross-direction yarn stitching and ratio of top machined direction yarns to bottom machine direction yarns of less than 1
US7624766B2 (en) * 2007-03-16 2009-12-01 Weavexx Corporation Warped stitched papermaker's forming fabric
DE102007020071A1 (de) * 2007-04-28 2008-10-30 Voith Patent Gmbh Formiersieb
US7959764B2 (en) * 2007-06-13 2011-06-14 Voith Patent Gmbh Forming fabrics for fiber webs
US7879194B2 (en) * 2007-09-06 2011-02-01 Voith Patent Gmbh Structured forming fabric and method
US7879195B2 (en) * 2007-09-06 2011-02-01 Voith Patent Gmbh Structured forming fabric and method
US7879193B2 (en) * 2007-09-06 2011-02-01 Voith Patent Gmbh Structured forming fabric and method
US20090183795A1 (en) 2008-01-23 2009-07-23 Kevin John Ward Multi-Layer Papermaker's Forming Fabric With Long Machine Side MD Floats
US7861747B2 (en) * 2008-02-19 2011-01-04 Voith Patent Gmbh Forming fabric having exchanging and/or binding warp yarns
US7878224B2 (en) * 2008-02-19 2011-02-01 Voith Patent Gmbh Forming fabric having binding warp yarns
CA2622653A1 (en) * 2008-02-22 2009-08-22 Roger Danby Triple weft layer double wrap industrial filtration fabric
CA2634432A1 (en) * 2008-06-09 2009-12-09 Richard Stone High fiber support intrinsic warp tied composite forming fabric
US8002950B2 (en) * 2008-06-11 2011-08-23 Voith Patent Gmbh Structured fabric for papermaking and method
US7766053B2 (en) * 2008-10-31 2010-08-03 Weavexx Corporation Multi-layer papermaker's forming fabric with alternating paired and single top CMD yarns
JP5280160B2 (ja) * 2008-11-12 2013-09-04 日本フイルコン株式会社 絞り緯糸を配置した工業用多層織物
JP5281877B2 (ja) * 2008-11-28 2013-09-04 日本フイルコン株式会社 工業用二層織物
CA2673846A1 (en) * 2009-07-24 2011-01-24 Roger Danby Method of manufacturing industrial textiles by minimizing warp changes
CN101666005B (zh) * 2009-09-09 2014-04-16 袁丽君 过滤及造纸用织物
CN101666004B (zh) * 2009-09-09 2014-04-16 袁丽君 过滤及造纸用织物
US8251103B2 (en) * 2009-11-04 2012-08-28 Weavexx Corporation Papermaker's forming fabric with engineered drainage channels
DE102010017055A1 (de) * 2010-05-21 2011-11-24 Andritz Technology And Asset Management Gmbh Blattbildungssieb
CN106192525B (zh) * 2016-08-03 2020-12-22 江苏金呢工程织物股份有限公司 一种三层造纸网织造方法以及三层造纸网
US11339534B2 (en) 2019-09-18 2022-05-24 Huyck Licensco Inc. Multi-layer warp bound papermaker's forming fabrics
FI130870B1 (fi) * 2020-06-04 2024-04-30 Valmet Technologies Oy Teollinen tekstiili kuiturainan valmistamista varten

Family Cites Families (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE420852B (sv) 1978-06-12 1981-11-02 Nordiskafilt Ab Formeringsvira
SE430425C (sv) 1981-06-23 1986-09-19 Nordiskafilt Ab Formeringsvira for pappers-, cellulosa- eller liknande maskiner
SE441016B (sv) * 1982-04-26 1985-09-02 Nordiskafilt Ab Formeringsvira for pappers-, cellulosa- eller liknande maskiner
DE3301810C2 (de) 1983-01-20 1986-01-09 Hermann Wangner Gmbh & Co Kg, 7410 Reutlingen Verbund-Gewebe als Bespannung für den Blattbildungsteil einer Papiermaschine
SE435739B (sv) 1983-02-23 1984-10-15 Nordiskafilt Ab Formeringsvira av dubbelvevnadstyp
CA1277209C (en) 1986-11-28 1990-12-04 Dale B. Johnson Composite forming fabric
DE3705345A1 (de) 1987-02-19 1988-09-01 Oberdorfer Fa F Verbundgewebe als bespannung fuer den blattbildungsteil einer papiermaschine
DE3742101A1 (de) 1987-12-11 1989-06-22 Oberdorfer Fa F Verbundgewebe als papiermaschinensieb fuer die nasspartie einer papiermaschine
FI81624C (fi) 1988-12-08 1990-11-12 Tamfelt Oy Ab Pappersmaskinduk.
US5052448A (en) 1989-02-10 1991-10-01 Huyck Corporation Self stitching multilayer papermaking fabric
US4967805A (en) 1989-05-23 1990-11-06 B.I. Industries, Inc. Multi-ply forming fabric providing varying widths of machine direction drainage channels
DE3923938A1 (de) 1989-07-19 1991-01-31 Oberdorfer Fa F Formiergewebe fuer die nasspartie einer papiermaschine
US4987929A (en) 1989-08-25 1991-01-29 Huyck Corporation Forming fabric with interposing cross machine direction yarns
DE3938159A1 (de) * 1989-11-16 1991-05-23 Oberdorfer Fa F Verbundgewebe fuer papiermaschinensiebe
US5158117A (en) 1991-07-30 1992-10-27 Tamfelt Oy Ab Two-layer paper machine cloth
US5219004A (en) 1992-02-06 1993-06-15 Lindsay Wire, Inc. Multi-ply papermaking fabric with binder warps
US5421374A (en) 1993-10-08 1995-06-06 Asten Group, Inc. Two-ply forming fabric with three or more times as many CMD yarns in the top ply than in the bottom ply
US5454405A (en) 1994-06-02 1995-10-03 Albany International Corp. Triple layer papermaking fabric including top and bottom weft yarns interwoven with a warp yarn system
US5709250A (en) 1994-09-16 1998-01-20 Weavexx Corporation Papermakers' forming fabric having additional fiber support yarns
US5518042A (en) 1994-09-16 1996-05-21 Huyck Licensco, Inc. Papermaker's forming fabric with additional cross machine direction locator and fiber supporting yarns
US5482567A (en) 1994-12-06 1996-01-09 Huyck Licensco, Inc. Multilayer forming fabric
US5544678A (en) 1995-04-14 1996-08-13 Jwi Ltd. Composite forming fabric woven with an Nx2N machine side layer
GB9604602D0 (en) * 1996-03-04 1996-05-01 Jwi Ltd Composite papermaking fabric with paired weft binder yarns
US5881764A (en) * 1997-08-01 1999-03-16 Weavexx Corporation Multi-layer forming fabric with stitching yarn pairs integrated into papermaking surface
GB9811089D0 (en) * 1998-05-23 1998-07-22 Jwi Ltd Warp-tied composite forming fabric

Also Published As

Publication number Publication date
AU5667600A (en) 2001-01-22
WO2001002634A1 (en) 2001-01-11
GB2351505A (en) 2001-01-03
NO20016410D0 (no) 2001-12-28
PL198220B1 (pl) 2008-06-30
DE60013597D1 (de) 2004-10-14
GB9915015D0 (en) 1999-08-25
EP1190131B1 (en) 2004-09-08
AR024626A1 (es) 2002-10-16
NO20016410L (no) 2002-01-15
CA2376991A1 (en) 2001-01-11
BR0012062B1 (pt) 2010-05-04
CA2376991C (en) 2006-01-10
AU778312B2 (en) 2004-11-25
DE60013597T2 (de) 2005-02-10
ZA200110370B (en) 2003-03-18
NO317618B1 (no) 2004-11-22
ATE275651T1 (de) 2004-09-15
PT1190131E (pt) 2005-01-31
US6581645B1 (en) 2003-06-24
BR0012062A (pt) 2002-05-14
CN1223713C (zh) 2005-10-19
CN1359432A (zh) 2002-07-17
KR20020041342A (ko) 2002-06-01
ES2226866T3 (es) 2005-04-01
EP1190131A1 (en) 2002-03-27
MY125137A (en) 2006-07-31
PL352510A1 (en) 2003-08-25

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