KR100368140B1 - 선철제조용 합성수지재연료 및 선철제조방법 - Google Patents

Abstract

본 발명은 고로의 로 상황을 안정적으로 유지하면서 선철을 제조하기 위해 이용하는 합성수지재연료 및 이것을 이용한 선철제조방법을 제공한다.

본 발명상의 합성수지재연료는 원주형상 펠렛(pellet)이고, 상기 원주형상 펠렛의 두께를 Xmm, 직경을 Ymm로 할 때, 3.0≤X≤10, 2≤Y≤20, Y/X≥1.5의 3식을 만족한다. 또한, 상기 원주형상 펠렛은, 수지를 용융하고, 용융된 수지를 고화시키고, 고화된 수지를 절단함으로써 제조되는 것이다. 더욱이, 상기 원주형상 펠렛은, 내부에 수분을 0.05질량% 이상의 비율로 함유하는 것이 바람직하다.

또한, 본 발명상의 선철제조방법은, 고로를 이용하는 것으로, 선철제조용인 합성수지재연료를 트와이어(tuyere : 羽口)로부터 고로에 흡입케 하여 이용하고, 상기 선철제조용인 합성수지재연료는 원주형상 펠렛으로, 상기 3식을 만족하고 있다. 더욱이, 상기 원주형상 펠렛은 평균입경의 ±20% 이내에 70질량% 이상이 포함되어 있는 것이 바람직하다.

Description

선철제조용 합성수지재연료 및 선철제조방법 {Synthetic Resin Fuel for Making Iron and Method of Making Iron}

본 발명은, 고로(高爐)에서 선철을 제조할 때 트와이어(羽口)로부터 흡입하는 합성수지재 연료 및 이것을 이용한 선철제조방법에 관한 것이다.

고로에서 선철을 제조함에 있어서, 비교적 고가인 콕스(cokes)의 사용량을 줄이는 것을 목적으로 하여, 천연가스, 나프사, 중유, 타르, 미분탄 등의 각종 연료를 트와이어(tuyere)로부터 흡입케 하는 방법이 채용되어 왔다.

또한 최근에는, 폐기물처리가 문제가 되고 있고, 플라스틱재료를 재이용하는 기술의 개발이 요망되고 있으며, 폐플라스틱재료를 트와이어로부터 흡입연료로 이용하는 기술이 제안되고 있다. 예를 들면, 특개평9-143526호 공보에는, 고로내에서의 높은 연소율을 얻는 것을 목적으로 하여 합성수지재의 비표면적(比表面積)에 하한치를 설정하여(예를 들면 50㎡/kg 이상) 흡입케 하는 방법이 제안되고 있다.

그러나, 이와 같은 폐플라스틱재료 등의 합성수지재를 연료로 이용함에 있어, 연소율의 향상과 고로의 로 상황의 안정유지 등을 도모하기 위해, 그 형상 등에 대해 계속적인 검토가 반복되고 있는 실정이다.

고로의 로 상황을 안정적으로 유지하기 위해서는, ① 트와이어 끝의 연소대의 크기가 안정되어 있을 것, ② 연소대로부터의 가스흐름거동이 안정되어 있을 것, ③ 트와이어로의 장거리반송특성(대폐색성 : 對閉塞性)이 우수한 것을 중요한 요소로 들 수 있다. 그런데, 종래 사용되고 있는 합성수지재의 대부분은, 연소성의 관점에서, 비표면적을 크게 취해야 하는 집괴상(集塊狀)의 입자로 되어 있어, 수지가 반용융상태이기 때문에 운송시 및 트와이어로의 압송시 붕괴되기 쉽고, 호퍼 하부의 붕조현상·배관폐색현상의 원인이 되고 있어, 장거리반송특성에 문제가 있었다.

본 발명은 상기와 같은 실정에 착안하여 된 것으로, 고로의 로 상황을 안정적으로 유지하면서 선철을 제조하기 위해 이용되는 합성수지재연료 및 이것을 이용한 선철제조방법을 제공하려는 것이다.

도 1은 평균입경 ±20% 이내에 들어가는 합성수지입자의 질량비율과, 로 하부의 온도변동폭과의 관계를 나타낸 그래프이다.

도 2는 본발명예와 종래예의 배관폐색빈도(配管閉塞頻度)를 상대적으로 나타낸 그래프이다.

도 3은 각종 수지입자의 입도분포측정예를 나타낸 그래프로, (A)는 본 발명에 관련되는 완전히 균일한 용융입자의 측정예, (B)는 종래의 집괴상(集塊狀)입자의 측정예, (C)는 종래의 파쇄물(破碎物)의 측정예이다.

도 4는 수지입자 내부에 함유되는 수분의 비율(질량%)과, 연소효율과의 관계를 나타낸 그래프이다.

도 5는 Y/X의 값과 연소효율과의 관계를 나타낸 그래프이다.

도 6은 실시예에 있어서의 본발명입자의 입도분포측정결과를 나타낸 그래프이다.

도 7은 실시예에 있어서의 집괴상입자의 입도분포측정결과를 나타낸 그래프이다.

도 8은 실시예에 있어서의 파쇄물의 입도분포측정결과를 나타낸 그래프이다.

상기 과제를 해결하기 위하여 본 발명은, 고로에서의 선철제조용인 합성수지재연료로서, 상기 합성수지재연료는 원주형상 펠렛(pellet)이고, 상기 원주형상 펠렛의 두께를 Xmm, 직경을 Ymm로 할 때, 3.0≤X≤10, 2≤Y≤20, Y/X≥1.5의 3식을 만족하도록 하였다.

또한, 상기 원주형상 펠렛은, 상기 수지를 용융하고, 용융된 수지를 고화시키고, 고화된 수지를 절단함으로써 제조된다. 여기에서, 원료의 수지로서는, 플라스틱폐재를 파쇄한 것을 이용할 수 있다.

상기 원주형상 펠렛은, 내부에 수분을 0.05질량% 이상의 비율로 함유하고 있는 것이 바람직하다.

또한, 본 발명은, 고로에서의 선철의 제조방법으로, 선철제조용인 합성수지재연료를 트와이어로부터 고로에 흡입하여 이용하고, 상기 선철제조용인 합성수지재연료는 원주형상 펠렛이고, 상기 원주형상 펠렛의 두께를 Xmm, 직경을 Ymm로 할 때, 3.0≤X≤10, 2≤Y≤20, Y/X≥1.5의 3식을 만족하는 것으로 한 것이다.

또한, 상기 원주형상 펠렛은, 수지를 용융하고, 용융된 수지를 고화시키고, 고화된 수지를 절단함으로써 제조된다. 여기서, 원료의 수지로서는, 플라스틱폐재를 파쇄한 것을 이용할 수 있다.

더욱이, 상기 원주형상 펠렛은, 평균입경의 ±20% 이내에 70질량% 이상이 들어 있는 것이 바람직하다.

또한, 상기 원주형상 펠렛은, 내부에 수분을 0.05질량% 이상의 비율로 함유하고 있는 것이 바람직하다.

(1) 수지를 한 번 용융시킨 입자를 이용하는 방법

도 2는, 수지를 한 번 용융시킨 후 고화된 입자를 이용한 본 발명예와, 집괴상입자(반용융입자를 괴상(塊狀)으로 고화한 것)를 이용한 종래예와, 수지를 파쇄한 파쇄물을 이용한 종래예에 대해, 합성수지재 공급용 배관을 막히게 한 빈도를 그래프화한 것이고, 세로축은, 파쇄물을 이용한 종래예를 1로 하는 상대치로 되어 있다. 또한, 도 3은, 각종 수지입자의 입도분포측정예를 나타낸 그래프이고, (A)는, 본 발명에 관련된 입자[평균입경 : 9.6mm, 평균 ±20%(7.7~11.6mm)의 질량비율은 85%]의 측정예, (B)는, 종래 집괴상 입자[평균입자경 : 9.0mm, 평균 ±20%(7.2~ 10.9mm)의 질량비율은 57%]의 측정예, (C)는 종래의 파쇄물[평균입자경 : 9.5mm, 평균 ±20%(6.8~10.2mm)의 질량비율은 43%]의 측정예이다.

도 2의 그래프로부터 알 수 있는 바와 같이, 수지를 한 번 용융시킨 후 고 화(固化)된 입자를 사용하는데, 핸들링과정에서 입자붕괴의 영향이 극히 적고, 배관폐색을 발생시킴이 없이 트와이어까지의 장거리압송이 가능하다. 이것은 동시에, 로내에 흡입된 시점에서의 입도(粒度)분포가 입자붕괴에 의해 넓어지는 것을 억제하는 것을 의미하고 있고, 상술한 이유때문에 로 하부 가스흐름이 안정되고, 로 상황의 안정에 기여하게 된다.

다음으로, 수지를 한 번 용융시킨 입자를 제조하는 방법을 구체적으로 설명한다. 우선, 플라스틱폐재를 파쇄처리에 의해 약 30mm 이하로 용적을 감소(減容)시킨다. 다음으로, 습식선별공정에서, 파쇄된 플라스틱폐재로부터 용융조립(造粒)에 부적합한 이재(異材) 즉, 이물질을 제거한다. 파쇄 후에 습식선별을 적용하는 이유는, 조립기에 융점이 높은 이물질이 혼입되면, 압출기의 선단부(先端部)의 다이스(dies)의 막힘과, 압출나사의 마모가 문제가 되기 때문이다. 습식선별은, 특히 융점이 높은 메탈·토사계 이재의 선별제거효율이 우수하다. 용융조립기는, 예열·분쇄장치, 압출기 및 펠렛타이저(pelletizer)로 구성되어 있다. 선별후 물을 함유한(含水) 수지재는, 예열·분쇄장치로 처리되고, 100℃ 이상으로 승온된 상태에서 압출기에 공급된다. 이 온도는, 예열·분쇄장치 내에 설치된 온도계에 의해 감시된다. 압출기 내에서는, 고온고압하에서 수지재를 용융하고, 다이스 선단부의 온도를 약 280℃ 이상으로 유지하면서 용융수지를 일정속도로 압출한다. 압출된 수지를 펠렛타이저로 절단하여 성형하는 동시에, 수류(水流)하에서 급냉고화시킨다. 이 때, 펠렛타이저(나이프커터)의 회전속도를 변화시킴으로써, 여러가지 크기의 수지입자를 얻을 수 있다. 다이스의 구멍의 단면형상이 원형이면 원주형상의 수지입자가 얻어진다. 여기서, 그 회전속도를 변화시킴으로써, 그 원주의 높이(두께)를 변화시킬 수 있다. 이와 같이 하여, 수지를 한 번 용융시킨 입자를 원하는 사이즈로 얻을 수 있다.

(2) 고로의 트와이어로부터 합성수지재를 흡입할 때, 상기 합성수지재로 수지성분을 용융후 고화하여 제조된 원주상 펠렛으로, 이 원주상 펠렛의 두께를 Xmm, 직경을 Ymm로 할 때,

1.0≤X≤10,

2≤Y≤20,

Y/X≥1.5

의 3식을 만족하는 것을 이용하는 방법.

수지를 한 번 용융시킨 입자를 사용하는 것으로, 핸들링과정에서의 입자붕괴의 영향이 극히 적고, 집괴물(集塊物)에 비해 배관폐색(配管閉塞)을 발생시킴이 없이, 트와이어까지의 장거리압송이 가능한 것은 상술한 바와 같다(도 2 참조).

또한, 원반 혹은 박판(薄板)상의 입자인 원주상 펠렛은, 집괴물만큼 비표면적을 크게 하지 않을 뿐만 아니라, 배선관(raceway) 내에서의 전방향으로부터의 복사전열(輻射傳熱)이 효과적으로 작용하기 때문에, 배선관 전반(前半)부에서의 입자승온속도가 빠르다. 그 결과, 수지의 가스화연소가 촉진되고, 배선관 내에서의 연료입자의 연소율을 높게 유지할 수 있다.

단, X가 10mm를 넘으면 안정된 커팅면을 얻기 어려워지고, 한편, X가 1mm 미만에서는 입자평면이 뒤틀리고, 또한 펠렛두께가 작을수록 강도가 저하되기 때문에, 특히 X가 작은 두께의 혼입비율이 높은 경우에는, 트와이어의 핸들링과정에서 입자붕괴가 되는 경우가 많았다. 따라서, 원주상 펠렛의 두께 X는 실험결과, 가급적 3.0mm 이상 10mm 이하로 하는 것이 바람직하다.

또한 일반적인 폐합성수지를 처리하는 경우, Y가 20mm를 넘으면, 커팅시 안정된 평면형성이 어렵고, 한편, Y가 2mm 미만에서는 압출성형기의 능력이 극단적으로 저하되고, 더욱이 불용성이물(異物)에 의한 다이스의 막힘이 현저해지기 때문에, 원주상 펠렛의 직경 Y는 2mm 이상 20mm 이하로 하는 것이 바람직하다.

도 5는, Y/X의 값과 연소효율의 관계를 나타낸 그래프로, 세로축은, 종래예(집괴상입자)의 연소효율을 1로 한 경우의 상대치이다. 연소효율 향상의 관점에서, Y/X의 값은 1.5 이상으로 하는 것이 바람직하고, 1.8 이상이라면 보다 바람직한 것을 알 수 있다.

도 5의 실험에서 이용한 수지는, 용기포장 플라스틱폐재로부터, 「(1) 수지를 한 번 용융시킨 입자를 이용하는 방법」에서 상술한 제조방법에 의해 제조된 것이었다. 그 용기포장 플라스틱폐재는, 비닐포대·랩 등의 필름계와 병(bottle)주체의 고형계 플라스틱이 거의 1:1의 중량비로 구성되어 있다. 또한, 주요 3성분의 재질구성은, 폴리에틸렌:폴리스틸렌:폴리플로필렌=42:33:25였다.

또한, 도 5의 실험에서 이용한 수지의 수분함유량은 0.1%로 제어되었다. 이것은, 용융조립기 투입 전의 수지함수율(樹脂含水率)을 10%가 되도록, 원심탈수기를 이용하여 기계식 탈수를 행하고, 용융조립기를 일정조건하에서 운전함으로써 실현되었다.

도 5의 실험에서 이용된 수지입자의 형상에 대해서는, 직경 Y는 8.0mm로 일정하게 하고, 두께 X를 상기 제조방법에서 상술한 방법에 의해 변화시켰다. X의 크기의 각 경우에 있어서, 평균입경의 ±20%내의 입자질량비율은 약 80%로 제어되었다. 여기에서는, X의 값을 입경으로 간주하였다.

도 5의 실험에서는, 연소효율을 정밀하게 측정하기 위해, 1대의 트와이어를 구비한 콕스(cokes)충전형의 시험연소로(내용적 3.3㎥)을 이용하였다. 플라스틱의 흡입속도에 대한 콕스층 강하속도의 관계로부터 치환율을 구한 것이고, 트와이어 앞에서의 플라스틱연소효율을 추정하였다.

도 5의 실험결과를 받아, 실제 로에서의 연소실험을 행하였다. 그 결과를 표 1에 나타내었다. 이것은, 각 조건의 수지입자를 각 12톤 제조하여 실제 로에 흡입한 결과이다.

표 1

또한, Y/X=1.0인 경우와 2.0의 경우에서는, 안정시 평균온도가 후자쪽이 10~40℃ 높은 결과가 얻어졌다. 이것은 후자의 조건에서는, 트와이어 앞 배선관에서의 연소성이 향상되고, 배선관으로의 콕스류하속도(하강속도)가 저하되고, 로 하부의 온도레벨 상승(로 하부 열류비 저하현상)을 초래한 결과라고 추정된다. 시험연소로의 경향이 실제 로에서도 실증되었다.

(3) 고로의 트와이어로부터 합성수지재를 흡입할 때, 상기 합성수지재로 수지성분을 용융후 고화하여 제조된 조립물로서, 수지 내부에 수분을 0.05질량% 이상의 비율로 함유하는 것을 이용하는 방법.

수지를 한 번 용융시킨 입자를 사용하는 것으로, 핸들링과정에서의 입자붕괴의 영향이 극히 적고, 집괴물에 비해 배관폐색을 발생시킴이 없이, 트와이어까지의 장거리압송이 가능한 것은 상술한 바와 같다(도 2 참조).

도 4는, 수지입자 내부에 함유되는 수분의 비율(질량%)과, 연소효율과의 관계를 나타낸 그래프로, 세로축은, 종래예(집괴상입자)를 1로 한 경우의 상대치로 되어 있다. 도 4의 그래프로부터 알 수 있는 바와 같이, 입자 내부의 수분함유율이 0.05질량% 이상에서는, 트와이어 끝의 배선관 내에서 급속승온하여 급격하게 팽창하고, 수지입자의 체적파괴를 가속시키는 것이므로, 반응효율을 집괴상입자 이상으로 높게 유지하는 것이 가능하다. 또한, 입자 내부의 수분함유율은 0.1질량% 이상이 바람직하다.

또한, 상기 조립물은, 수분을 0.5~20질량% 함유하는 합성수지를 원료로 하여 압출성형기로 용융고화후 절단에 의해 조립된 것이고, 절단면에 미세한 탈기공을 지니는 것이 바람직하다. 처리전의 수분이 0.5질량% 미만에서는 탈기공에 의한 효과가 그다지 나타나지 않으며, 20질량%를 초과하면 흡열에 의한 압출성형기의 처리능력 저하가 현저해지기 때문이다.

동시에 표면의 탈기공은 반응계면적을 확대함으로써 집괴입자와 동등한 효과를 얻는 것이 가능하다.

도 4의 실험에서 수지의 종류 및 수지입자의 제조방법은, 도 5의 경우와 같았다. 수지입자의 형상은 원주(圓柱)이고, 사이즈는 직경 8mm, 두께 5mm를 목표로 하여 제조되었다. 결과적으로, 직경 8mm, 두께 5mm를 평균사이즈로, 평균입자경±20% 내의 입자질량비율은, 82~83%로 제어되어 있다. 수지입자의 함수율은, 예열·분쇄장치에 투입되는 수지의 함수율을 변화시키고, 동시에 예열장치 내의 온도를 조정하는 것이고, 조정되었다. 또한, 압출기 내는 고온고압이지만, 일부 도망갈 곳이 없는 수증기가 다이스 선단에서 펠렛타이징(pelletzing)될 때, 일부 수분은 수지표면으로부터 증발하고, 일부는 급냉고화된 수지입자 내로 포함된다.

도 4의 실험에서 이용한 시험연소로는, 도 5의 경우와 같았다.

도 4의 실험결과를 받아, 실제 로에서의 연소실험을 행하였다. 상기 형상으로 함수율이 0.02%, 0.12%인 수지입자를 각 5톤씩 제조하고, 이것을 실제 로에의 1대 트와이어 흡입작업에 제공하고, 양 조건의 작업을 비교하였다. 그 결과, 흡입시의 온도변동폭은 전자가 ±30℃인데 비해 후자는 ±18℃가 되었다. 이것으로부터, 연소효율뿐만 아니라, 연소거동도 안정된 것을 알 수 있다.

(4) 고로의 트와이어로부터 합성수지재를 흡입할 때, 상기 합성수지재로서 수지성분을 용융후 고화하여 제조된 조립물을 이용하고, 또한 상기 조립물의 입도를 평균입경의 ±20% 이내에 70질량% 이상이 함유되도록 제어하는 방법.

고로 내의 트와이어 끝에 형성되는 배선관 연소대 내에서는, 충풍(衝風)중의 산소가 로내의 적열콕스 및 흡입연료에 의해 소비되고, CO₂가스와 연소열을 발생한다. 특히 흡입연료의 입도분포의 오차가 클 경우에는, 배선관 내에서의 산소의 소비위치가 축심방향으로 확대되고, CO₂농도분포는 브로드(broad)화 되고, 배선관으로부터의 고온가스발생위치가 불안정화되는 것이라고 생각된다. 역으로 입도분포가작다면, 배선관의 고온가스발생위치가 안정되고, 로 하부 온도변동이 완화된다.

도 1은, 평균입경 ±20% 이내에 함유되는 합성수지입자의 질량비율과 로 하부의 온도변동폭을 조사한 그래프로, 세로축은, 평균입경 ±20% 이내에 함유되는 합성수지입자의 질량비율이 30%인 경우의 온도변동폭을 1.00을 기준으로 하는 상대적 온도변동폭으로 되어 있다. 도 1의 그래프로부터도 알 수 있는 바와 같이, 평균입경의 ±20% 이내에 함유되는 입자의 질량비율을 변화시킨 경우, 질량비 70% 이상이 본 입도분포폭에 있을 때, 로 하부의 가스흐름거동이 현저하게 개선되었다. 또한, 평균입경의 ±20%에 함유되는 입자의 질량비율이 80% 이상이면 바람직하고, 90% 이상이면 더욱 바람직하다.

도 1의 실험에서 수지의 종류, 수지입자의 제조방법 및 수지입자의 함수율은, 도 5의 경우와 같았다. 도 1의 실험에서 입경의 분포는 다음과 같이 조정하였다. 「(1) 수지를 한 번 용융시킨 입자를 이용하는 방법」에서 상술한 제조방법에 의해, 일정속도로 압출기를 운전하고 있어도 펠렛타이저속도를 변화시킴으로써 수지립(樹脂粒)의 사이즈를 변화시킬 수 있다. 그래서, 펠렛타이저 회전속도에 저속·중속·고속의 3수준을 설치하고, 각 펠렛타이저 회전속도에서의 운전시간비율을 주기적으로 변경하는 것으로, 입도분포를 인위적으로 확축시키는 작업을 행하였다. 여기서 1주기를 30분간으로 하여 연속 8시간 수지립(樹脂粒)을 제조하고, 완성품 호퍼로 샘플링하여 입도분포를 측정하였다. 이 입도분포폭(즉, 평균입경 ±20% 이내의 중량비율)이 기존의 수지립을 1조건(약5톤)으로 하여 고로에 흡입하고, 로 하부의 연와(煉瓦)온도계의 지시변동량을 측정하였다. 이와 같이 입도분포폭 조건을변경하여, 실제 로 흡입을 반복하여 실시하였다. 이 일련의 실헙에서, 수지립의 직경은 약 5mm로 일정하게 하고, 두께를 1~10mm로 변화시켰다.

또한, 이 방법을 이용한 실시예를 이하에 나타내었다.

일반적인 합성수지원료를 이용하고, 그 형상이 필름상과 고형상인 것을 각각 다음의 방법으로 처리하여 각 조립물(造粒物)을 얻었다. 즉, 본 발명에 관련되는 입자는, 상기 2가지 형상의 합성수지원료를 각각 용융고화후, 절단하여 얻은 것이다. 또한, 집괴상입자는, 특표평8-507105호 공보에 기재되어 있는 플라스틱입자와 동형상의 것을 제조하여 얻었다. 또한, 파쇄물로는 고속파쇄기로 파쇄한 것을 이용하였다. 얻어진 입자를 각각 체로 치고, 스크린사이즈별의 질량비율을 구한 결과를 표 2에 나타내었다.

표 2

또한, 도 6~8은, 표 2에 나타낸 데이타를 이용하여 상기 조립물별 입도분포를 그래프로 나타낸 것이다.

도 6~8에 나타낸 바와 같이, 조립물이 파쇄물 및 집괴상입자의 경우에는, 입도분포가 폭넓게 입자경의 오차가 큰 결과가 되고, 균일한 형상의 합성수지재가 얻어지지 않았다. 이에 비해, 본 발명에 관련되는 입자는, 합성수지원료의 형상에 관계없이 형상이 균일하기 때문에, 배관폐색을 발생시킴이 없이 트와이어까지 장거리반송되는 것이 가능하고, 또한 고로의 로 상황을 안정적으로 유지한 상태로 연소시킬 수 있었다.

이와 같이, 상기 (1)~(4)에 나타낸 네가지의 방법에 의해, 고로의 로 상황을 안정적으로 유지하면서 합성수지를 흡입하는 것이 가능해지는 것을 알게 되었다. 이들 방법을 조합함으로써, 더욱이 고로의 로 상황을 안정적으로 유지하는 효과를 높이는 것이 가능하게 되었다.

Claims (9)

1. 고로(高爐)에서의 선철제조용인 합성수지재연료로서,

   상기 합성수지재연료는 원주형상 펠렛(pellet)으로, 상기 원주형상 펠렛의 두께를 Xmm, 직경을 Ymm로 할 때,

   3.0≤X≤10,

   2≤Y≤20,

   Y/X≥1.5

   의 3식을 만족하는 선철제조용 합성수지재연료(合成樹脂材燃料).
2. 청구항 제 1 항에 있어서, 상기 고로에서의 선철제조용인 합성수지재연료로서, 상기 원주형상 펠렛은, 수지를 용융하고, 용융된 수지를 고화(固化)시키고, 고화된 수지를 절단함으로써 제조되는 선철제조용 합성수지재연료.
3. 청구항 제 1 항에 있어서, 상기 고로에서의 선철제조용인 합성수지재연료로서, 상기 원주형상 펠렛은, 플라스틱폐재를 파쇄한 후 용융하고, 용융된 수지를 고화시키고, 고화된 수지를 절단함으로써 제조되는 선철제조용 합성수지재연료.
4. 청구항 제 1 항 ~ 3 항에 있어서, 상기 고로에서의 선철제조용인 합성수지재연료로서, 상기 원주형상 펠렛은, 내부에 수분을 0.05질량% 이상의 비율로 함유하는 선철제조용 합성수지재연료.
5. 고로에서의 선철제조방법으로서,

   선철제조용인 합성수지재연료를, 트와이어로부터 고로에 흡입하여 이용하는 것, 여기서, 상기 선철제조용인 합성수지재연료는 원주형상 펠렛이고, 상기 원주형상 펠렛의 두께를 Xmm, 직경을 Ymm로 할 때,

   3.0≤X≤10,

   2≤Y≤20,

   Y/X≥1.5

   의 3식을 만족하는 선철제조방법.
6. 청구항 제 5 항에 기재된 고로에서의 선철제조방법에 있어서, 상기 원주형상 펠렛은, 수지를 용융하고, 용융된 수지를 고화시키고, 고화된 수지를 절단함으로써 제조되는 선철제조방법.
7. 청구항 제 5 항에 있어서, 상기 고로에서의 선철제조방법으로서, 상기 원주형상 펠렛은, 플라스틱폐재를 파쇄한 후 용융하고, 용융된 수지를 고화시키고, 고화된 수지를 절단함으로써 제조되는 선철제조방법.
8. 청구항 제 5 ~ 7 항에 있어서, 상기 고로에서의 선철제조방법으로서, 상기원주형상 펠렛은 평균입경 ±20% 이내에 70질량% 이상이 들어가는 선철제조방법.
9. 청구항 제 5 ~ 7 항에 있어서, 상기 고로에서의 선철제조방법으로서, 상기 원주형상 펠렛은 내부에 수분을 0.05질량% 이상의 비율로 함유하는 선철제조방법.