JP3042393B2 - 竪型炉への合成樹脂材の吹き込み方法 - Google Patents
竪型炉への合成樹脂材の吹き込み方法Info
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
- C21B5/02—Making special pig-iron, e.g. by applying additives, e.g. oxides of other metals
- C21B5/023—Injection of the additives into the melting part
- C21B5/026—Injection of the additives into the melting part of plastic material
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、鉄鉱石およびス
クラップ等の鉄源、並びに、コークス等を使用して溶銑
を製造する竪型炉に合成樹脂材を吹き込む方法に関する
ものである。
クラップ等の鉄源、並びに、コークス等を使用して溶銑
を製造する竪型炉に合成樹脂材を吹き込む方法に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】銑鉄を製造する高炉では、炉頂から鉄鉱
石、副原料および燃料となるコークスを装入し、炉下部
の羽口から高温（約１２００℃）の空気を吹き込み、羽
口先に降下したコークスを燃焼させ、高温の還元性ガス
を発生させ溶銑を製造する。このコークスは、銑鉄１ｔ
ｏｎの製造に対して約５００ｋｇ使用される。コークス
を製造するためには原料炭を必要とするが、原料炭の産
地は限定されており、しかも、燃料用石炭よりも高価で
ある。そこで、高炉操業においては、高価なコークス使
用量を削減するために、羽口から、天然ガスおよびナフ
サ等の気体燃料、重油およびタール等の液体燃料、並び
に、微粉炭等の固体燃料を吹き込むことによって溶銑の
製造コストを低減する試みがなされている。
石、副原料および燃料となるコークスを装入し、炉下部
の羽口から高温（約１２００℃）の空気を吹き込み、羽
口先に降下したコークスを燃焼させ、高温の還元性ガス
を発生させ溶銑を製造する。このコークスは、銑鉄１ｔ
ｏｎの製造に対して約５００ｋｇ使用される。コークス
を製造するためには原料炭を必要とするが、原料炭の産
地は限定されており、しかも、燃料用石炭よりも高価で
ある。そこで、高炉操業においては、高価なコークス使
用量を削減するために、羽口から、天然ガスおよびナフ
サ等の気体燃料、重油およびタール等の液体燃料、並び
に、微粉炭等の固体燃料を吹き込むことによって溶銑の
製造コストを低減する試みがなされている。
【０００３】一方、近年、合成樹脂材の処理方法が、社
会的にもまた環境上でも問題となっている。合成樹脂材
の処理方法としては、埋立処理および焼却処理が主流と
なっている。埋立処理においては、埋立用地の不足が問
題となっており、また、焼却処理においては、合成樹脂
材が高い発熱量を有することから焼却炉内で局部的なホ
ットスポットが発生して炉壁耐火物を損傷することが問
題となっている。
会的にもまた環境上でも問題となっている。合成樹脂材
の処理方法としては、埋立処理および焼却処理が主流と
なっている。埋立処理においては、埋立用地の不足が問
題となっており、また、焼却処理においては、合成樹脂
材が高い発熱量を有することから焼却炉内で局部的なホ
ットスポットが発生して炉壁耐火物を損傷することが問
題となっている。
【０００４】例えば、特開昭５１−３３４９３号公報
は、合成樹脂材の粉砕物を重油と混合してスラリー状に
するか、または上記粉砕物を気体輸送して、高炉の羽口
から補助燃料として吹き込む方法（以下、「先行技術
１」という）を開示している。
は、合成樹脂材の粉砕物を重油と混合してスラリー状に
するか、または上記粉砕物を気体輸送して、高炉の羽口
から補助燃料として吹き込む方法（以下、「先行技術
１」という）を開示している。
【０００５】また、ＥＰＣ０６２２４６５Ａ１号公報
は、溶銑を製造する竪型炉への合成樹脂材の吹き込み技
術に関して、合成樹脂材の粒子径を粉砕、裁断または熱
的細粒化により、主として１〜１０ｍｍの範囲内、特に
５ｍｍにするのが望ましく、比表面積の大きな集結体の
形で吹き込む技術（以下、「先行技術２」という）を開
示している。
は、溶銑を製造する竪型炉への合成樹脂材の吹き込み技
術に関して、合成樹脂材の粒子径を粉砕、裁断または熱
的細粒化により、主として１〜１０ｍｍの範囲内、特に
５ｍｍにするのが望ましく、比表面積の大きな集結体の
形で吹き込む技術（以下、「先行技術２」という）を開
示している。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た先行技術には、下記問題がある。先行技術１は、合成
樹脂材を０．１ｍｍ以下の粒子径に粉砕することによ
り、合成樹脂材が燃焼帯を通過するときの燃焼性が良好
であるという利点を有する。しかしながら、先行技術１
では、合成樹脂材をスラリー状にし、または、気体輸送
して高炉羽口から吹き込むため、予め合成樹脂材を粉砕
する必要がある。水および／または重油と合成樹脂材等
の固体燃料とのスラリーを燃料として用いる場合、固体
燃料の沈降等スラリーの長期安定性の欠如が問題とな
る。そこで、より均一な燃料とするために、即ち、固体
燃料の分散性を高めるために、混合すべき固体燃料を細
かく粉砕する必要がある。ところが、合成樹脂材の粉砕
は石炭の粉砕に比べて難しく、ボールミル等を用いる粉
砕では、粉砕により発熱し合成樹脂材が溶融固化して、
粉砕機のトラブルの原因になる。特に、合成樹脂材粉粒
の平均粒子径を小さくしようとするほど溶融固化が顕著
になる。そのため、合成樹脂材を０．１ｍｍ以下の粒子
径に粉砕するためには、液体窒素等の高価な冷却剤を必
要とし、処理コストが嵩む。
た先行技術には、下記問題がある。先行技術１は、合成
樹脂材を０．１ｍｍ以下の粒子径に粉砕することによ
り、合成樹脂材が燃焼帯を通過するときの燃焼性が良好
であるという利点を有する。しかしながら、先行技術１
では、合成樹脂材をスラリー状にし、または、気体輸送
して高炉羽口から吹き込むため、予め合成樹脂材を粉砕
する必要がある。水および／または重油と合成樹脂材等
の固体燃料とのスラリーを燃料として用いる場合、固体
燃料の沈降等スラリーの長期安定性の欠如が問題とな
る。そこで、より均一な燃料とするために、即ち、固体
燃料の分散性を高めるために、混合すべき固体燃料を細
かく粉砕する必要がある。ところが、合成樹脂材の粉砕
は石炭の粉砕に比べて難しく、ボールミル等を用いる粉
砕では、粉砕により発熱し合成樹脂材が溶融固化して、
粉砕機のトラブルの原因になる。特に、合成樹脂材粉粒
の平均粒子径を小さくしようとするほど溶融固化が顕著
になる。そのため、合成樹脂材を０．１ｍｍ以下の粒子
径に粉砕するためには、液体窒素等の高価な冷却剤を必
要とし、処理コストが嵩む。
【０００７】先行技術２は、合成樹脂材の粒子径を１〜
１０ｍｍ、特に、５ｍｍとすることにより比表面積を大
きくすれば、合成樹脂材の粉砕に多額のコストをかける
ことなく、且つ、微粉炭吹込みの場合に起こり得るよう
な爆発の危険性が全くないので、流動層化ガスとして不
活性ガスの使用が不要で、圧縮空気を使用することがで
きるという利点を有する。しかしながら、先行技術２に
は、合成樹脂材の比表面積を具体的にいくらにすべきか
についての具体的実施例が開示されていず、また、粒径
を上記範囲に限定すべき根拠も記載されていない。
１０ｍｍ、特に、５ｍｍとすることにより比表面積を大
きくすれば、合成樹脂材の粉砕に多額のコストをかける
ことなく、且つ、微粉炭吹込みの場合に起こり得るよう
な爆発の危険性が全くないので、流動層化ガスとして不
活性ガスの使用が不要で、圧縮空気を使用することがで
きるという利点を有する。しかしながら、先行技術２に
は、合成樹脂材の比表面積を具体的にいくらにすべきか
についての具体的実施例が開示されていず、また、粒径
を上記範囲に限定すべき根拠も記載されていない。
【０００８】従って、この発明の目的は、上述した問題
に鑑みて、合成樹脂材混合物を羽口から補助燃料として
吹き込み、しかも、高燃焼率を得ることができる竪型炉
への合成樹脂材吹き込み方法を提供することにある。
に鑑みて、合成樹脂材混合物を羽口から補助燃料として
吹き込み、しかも、高燃焼率を得ることができる竪型炉
への合成樹脂材吹き込み方法を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上述した
問題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、下記知見を得
た。先ず、羽口覗き窓から燃焼帯を観察した結果、羽口
から吹き込まれた石炭即ち微粉炭は、直ぐに、揮発分の
逃散とともに熱割れを起こして小さく分粒され、燃焼帯
から飛散するのに対して、粒子径の大きな合成樹脂材
は、燃焼しつつ旋回状態で燃焼帯に長時間滞留し、ある
程度小さくなるまで旋回状態で滞留する。この滞留期間
中に合成樹脂材の燃焼を短時間に完了させることが高燃
焼率を得るためには必要であり、そのために合成樹脂材
は以下に述べる適正な比表面積を有すべきであることを
見い出した。
問題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、下記知見を得
た。先ず、羽口覗き窓から燃焼帯を観察した結果、羽口
から吹き込まれた石炭即ち微粉炭は、直ぐに、揮発分の
逃散とともに熱割れを起こして小さく分粒され、燃焼帯
から飛散するのに対して、粒子径の大きな合成樹脂材
は、燃焼しつつ旋回状態で燃焼帯に長時間滞留し、ある
程度小さくなるまで旋回状態で滞留する。この滞留期間
中に合成樹脂材の燃焼を短時間に完了させることが高燃
焼率を得るためには必要であり、そのために合成樹脂材
は以下に述べる適正な比表面積を有すべきであることを
見い出した。
【００１０】このように、合成樹脂材と石炭とでは羽口
から吹き込まれた場合の燃焼体内での挙動が異なってお
り、合成樹脂材の場合には、燃焼帯内で滞留し易い条件
を備えているので、吹き込み合成樹脂材の比表面積を適
正な範囲内にすることにより燃焼率を向上させ得ること
が知見された。
から吹き込まれた場合の燃焼体内での挙動が異なってお
り、合成樹脂材の場合には、燃焼帯内で滞留し易い条件
を備えているので、吹き込み合成樹脂材の比表面積を適
正な範囲内にすることにより燃焼率を向上させ得ること
が知見された。
【００１１】この発明は上述した知見に基づいてなされ
たものであって、羽口から合成樹脂材を吹き込むことに
より、竪型炉で銑鉄を製造する方法において、平均比表
面積が５０ｍ2 ／ｋｇ以上である合成樹脂材を吹き込む
ことに特徴を有するものである。
たものであって、羽口から合成樹脂材を吹き込むことに
より、竪型炉で銑鉄を製造する方法において、平均比表
面積が５０ｍ2 ／ｋｇ以上である合成樹脂材を吹き込む
ことに特徴を有するものである。
【００１２】上記合成樹脂材は、５ wt.％以上を粒径１
ｍｍ以下の粒子で構成し、且つ、平均比表面積を２５ｍ
2 ／ｋｇ以上としてもよい。また、上記合成樹脂材は、
３ wt.％以上を発泡体粒子で構成し、且つ、平均比表面
積を２０ｍ2 ／ｋｇ以上としてもよい。
ｍｍ以下の粒子で構成し、且つ、平均比表面積を２５ｍ
2 ／ｋｇ以上としてもよい。また、上記合成樹脂材は、
３ wt.％以上を発泡体粒子で構成し、且つ、平均比表面
積を２０ｍ2 ／ｋｇ以上としてもよい。
【００１３】
【発明の実施の形態】次に、この発明の実施態様を、図
面を参照しながら説明する。図１は、この発明の実施態
様の例を説明する系統図である。高炉１の炉頂２から、
鉄鉱石３およびスクラップ４等の鉄源、並びに、コーク
ス５等を装入し、下部の羽口６から、高温の酸素富化空
気７、および、所定の合成樹脂材８を吹き込んで、羽口
先に形成された燃焼帯９内で効率よく合成樹脂材８を燃
焼させる。合成樹脂材８は、酸素富化空気７の導入管１
０の途中に吹き込む。
面を参照しながら説明する。図１は、この発明の実施態
様の例を説明する系統図である。高炉１の炉頂２から、
鉄鉱石３およびスクラップ４等の鉄源、並びに、コーク
ス５等を装入し、下部の羽口６から、高温の酸素富化空
気７、および、所定の合成樹脂材８を吹き込んで、羽口
先に形成された燃焼帯９内で効率よく合成樹脂材８を燃
焼させる。合成樹脂材８は、酸素富化空気７の導入管１
０の途中に吹き込む。
【００１４】合成樹脂材は、平均比表面積を大きくする
ことにより燃焼帯内における合成樹脂材の燃焼率を向上
させることができる。合成樹脂材の燃焼率を良好な水準
まで向上させるためには、平均の比表面積を５０ｍ2 ／
ｋｇ以上とすればよい。ここで、合成樹脂材の比表面積
は形状によって異なる。例えば、加熱し半溶融状態のも
のを急冷して固化させる減容固化による合成樹脂材は、
微粒の合成樹脂材が集結した不定形状を呈し、比表面積
が大きくなり好適である。燃焼帯内に吹き込まれた合成
樹脂材の内、比表面積の大きいもの（微粒のものあるい
は不定形状のもの）が先に燃焼を開始（以下、「先行燃
焼」という）し、粗粒の合成樹脂材は熱分解を促進され
て燃焼する。このようにして、吹き込まれた合成樹脂材
の燃焼率は総合的に向上する。
ことにより燃焼帯内における合成樹脂材の燃焼率を向上
させることができる。合成樹脂材の燃焼率を良好な水準
まで向上させるためには、平均の比表面積を５０ｍ2 ／
ｋｇ以上とすればよい。ここで、合成樹脂材の比表面積
は形状によって異なる。例えば、加熱し半溶融状態のも
のを急冷して固化させる減容固化による合成樹脂材は、
微粒の合成樹脂材が集結した不定形状を呈し、比表面積
が大きくなり好適である。燃焼帯内に吹き込まれた合成
樹脂材の内、比表面積の大きいもの（微粒のものあるい
は不定形状のもの）が先に燃焼を開始（以下、「先行燃
焼」という）し、粗粒の合成樹脂材は熱分解を促進され
て燃焼する。このようにして、吹き込まれた合成樹脂材
の燃焼率は総合的に向上する。
【００１５】上記の他に、粒径が１ｍｍ以下のものによ
る先行燃焼の効果が大きく、この時は、５ wt.％以上含
ませるべきである。この場合には、燃焼率を向上させる
ために、全合成樹脂材の平均比表面積を２５ｍ2 ／ｋｇ
以上とすればよい。
る先行燃焼の効果が大きく、この時は、５ wt.％以上含
ませるべきである。この場合には、燃焼率を向上させる
ために、全合成樹脂材の平均比表面積を２５ｍ2 ／ｋｇ
以上とすればよい。
【００１６】また、微粒の合成樹脂材の代わりに発泡合
成樹脂材を混合することにより、先行燃焼の効果を一層
発揮させ、燃焼率を向上させることができる。これは、
合成樹脂材の表面がポーラスになっているためである。
この場合には、発泡合成樹脂材を３ wt.％以上含ませ、
全合成樹脂材の平均比表面積を２０ｍ2 ／ｋｇ以上とす
ればよい。
成樹脂材を混合することにより、先行燃焼の効果を一層
発揮させ、燃焼率を向上させることができる。これは、
合成樹脂材の表面がポーラスになっているためである。
この場合には、発泡合成樹脂材を３ wt.％以上含ませ、
全合成樹脂材の平均比表面積を２０ｍ2 ／ｋｇ以上とす
ればよい。
【００１７】合成樹脂材としては、ポリエチレン、ポリ
プロピレンおよびポリスチレン等高分子系の炭化水素化
合物であればよく、その種類は限定されない。また、発
泡合成樹脂材としては、食品用または断熱材として使用
されている発泡ポリエチレン、発泡ポリスチレン等の発
泡体であればよく、その種類は限定されない。また、竪
型炉へ吹込みを行なう場合は、合成樹脂材単独ないしは
微粉炭との混合のどちらで吹き込んでもよい。
プロピレンおよびポリスチレン等高分子系の炭化水素化
合物であればよく、その種類は限定されない。また、発
泡合成樹脂材としては、食品用または断熱材として使用
されている発泡ポリエチレン、発泡ポリスチレン等の発
泡体であればよく、その種類は限定されない。また、竪
型炉へ吹込みを行なう場合は、合成樹脂材単独ないしは
微粉炭との混合のどちらで吹き込んでもよい。
【００１８】
【実施例】次に、この発明を実施例により、更に詳細に
説明する。図２は、この発明の竪型炉への合成樹脂材の
吹き込み方法を実施するために用いた竪型炉燃焼試験装
置を示す概略縦断面図である。同図において、６は羽
口、９は燃焼帯、１１はコークス充填層、１２は熱風、
１３は合成樹脂材ホッパー、１４はコークスホッパー、
１５は検尺棒、１６は燃焼ガス、そして１７は炉本体で
あり、実際の高炉を模擬したものである。表１に、この
燃焼試験装置による主な試験条件を示す。
説明する。図２は、この発明の竪型炉への合成樹脂材の
吹き込み方法を実施するために用いた竪型炉燃焼試験装
置を示す概略縦断面図である。同図において、６は羽
口、９は燃焼帯、１１はコークス充填層、１２は熱風、
１３は合成樹脂材ホッパー、１４はコークスホッパー、
１５は検尺棒、１６は燃焼ガス、そして１７は炉本体で
あり、実際の高炉を模擬したものである。表１に、この
燃焼試験装置による主な試験条件を示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】炉の上部から粒子径２０〜３０ｍｍのコー
クスをコークスホッパー１４から装入し、検尺棒１５で
その装入高さを空隙率０．６になるように調整し、一
方、羽口６から、１２００℃の熱風１２を３５０Ｎｍ3
／hrの送風量で吹込み、更に、合成樹脂材ホッパー１３
から送気された合成樹脂材を羽口６から、炉内に吹き込
んだ。合成樹脂材の吹込み量は３０ｋｇ／ｈｒであり、
これは、高炉において銑鉄１ｔｏｎを製造するのに要す
る吹込み燃料の量（吹込み燃料比）に換算すると、９０
ｋｇ／ｔに相当する。また、羽口６先のガス流速は、１
４５ｍ／sec と算定される。その結果、コークス充填層
１１のコークスおよび吹き込まれた合成樹脂材が激しく
燃焼して、羽口６の前方に燃焼帯９が形成された。な
お、合成樹脂材としては通常の廃合成樹脂材で比表面積
の小さいもの（種類Ａ）および減容固化材の比表面積の
大きいもの（種類Ｂ）の二種類を適宜使用した。また、
合成樹脂材の比表面積はＢＥＴ法等のガス吸着法で測定
した。
クスをコークスホッパー１４から装入し、検尺棒１５で
その装入高さを空隙率０．６になるように調整し、一
方、羽口６から、１２００℃の熱風１２を３５０Ｎｍ3
／hrの送風量で吹込み、更に、合成樹脂材ホッパー１３
から送気された合成樹脂材を羽口６から、炉内に吹き込
んだ。合成樹脂材の吹込み量は３０ｋｇ／ｈｒであり、
これは、高炉において銑鉄１ｔｏｎを製造するのに要す
る吹込み燃料の量（吹込み燃料比）に換算すると、９０
ｋｇ／ｔに相当する。また、羽口６先のガス流速は、１
４５ｍ／sec と算定される。その結果、コークス充填層
１１のコークスおよび吹き込まれた合成樹脂材が激しく
燃焼して、羽口６の前方に燃焼帯９が形成された。な
お、合成樹脂材としては通常の廃合成樹脂材で比表面積
の小さいもの（種類Ａ）および減容固化材の比表面積の
大きいもの（種類Ｂ）の二種類を適宜使用した。また、
合成樹脂材の比表面積はＢＥＴ法等のガス吸着法で測定
した。
【００２１】上記燃焼試験装置を使用し、合成樹脂材の
燃焼率を測定した。吹き込まれた合成樹脂材の燃焼率α
は、下記（１）式： α＝｛（Ａ−Ｃ）β／Ｃ｝×１００ ------------------------- （１） 但し、Ａ：合成樹脂材を吹き込まない場合のコークス消
費量（ｋｇ／ｈｒ） Ｂ：合成樹脂材を吹き込んだ場合のコークス消費量（ｋ
ｇ／ｈｒ） β：コークス中の炭素含有量 Ｃ：吹き込んだ合成樹脂材中の炭素量（ｋｇ／ｈｒ） で定義し、これに基づいて燃焼率αを算出した。上述し
た方法により下記試験〜を行なった。
燃焼率を測定した。吹き込まれた合成樹脂材の燃焼率α
は、下記（１）式： α＝｛（Ａ−Ｃ）β／Ｃ｝×１００ ------------------------- （１） 但し、Ａ：合成樹脂材を吹き込まない場合のコークス消
費量（ｋｇ／ｈｒ） Ｂ：合成樹脂材を吹き込んだ場合のコークス消費量（ｋ
ｇ／ｈｒ） β：コークス中の炭素含有量 Ｃ：吹き込んだ合成樹脂材中の炭素量（ｋｇ／ｈｒ） で定義し、これに基づいて燃焼率αを算出した。上述し
た方法により下記試験〜を行なった。
【００２２】（試験）合成樹脂材の平均比表面積を種
々変化させた場合の合成樹脂材の燃焼率を試験した。試
験結果を表２に示す。
々変化させた場合の合成樹脂材の燃焼率を試験した。試
験結果を表２に示す。
【００２３】
【表２】
【００２４】表２の結果から、合成樹脂材が本発明の範
囲内である実施例１〜４の燃焼率は、それが本発明の範
囲外である比較例１〜５の燃焼率よりも大幅に優れてい
ることがわかる。
囲内である実施例１〜４の燃焼率は、それが本発明の範
囲外である比較例１〜５の燃焼率よりも大幅に優れてい
ることがわかる。
【００２５】（試験）合成樹脂材中の微粒子径、微粒
子径のものの含有量、および、合成樹脂材全体の平均比
表面積を種々変化させた場合の合成樹脂材の燃焼率を試
験した。試験結果を表３に示す。
子径のものの含有量、および、合成樹脂材全体の平均比
表面積を種々変化させた場合の合成樹脂材の燃焼率を試
験した。試験結果を表３に示す。
【００２６】
【表３】
【００２７】表３の結果から、下記事項がわかる。合成
樹脂材の微粒子径、微粒子径のものの含有量、および、
合成樹脂材全体の平均比表面積の内、少なくとも一つが
請求項２記載の発明の範囲外であると、合成樹脂材の燃
焼率は７５％以下と低い。これに対して、それらが請求
項２記載の発明の範囲内であれば、合成樹脂材の燃焼率
は８８％以上と良好である。
樹脂材の微粒子径、微粒子径のものの含有量、および、
合成樹脂材全体の平均比表面積の内、少なくとも一つが
請求項２記載の発明の範囲外であると、合成樹脂材の燃
焼率は７５％以下と低い。これに対して、それらが請求
項２記載の発明の範囲内であれば、合成樹脂材の燃焼率
は８８％以上と良好である。
【００２８】（試験）合成樹脂材中の発泡合成樹脂材
の含有量、および、合成樹脂材全体の平均比表面積を種
々変化させた場合の合成樹脂材の燃焼率を試験した。試
験結果を表４に示す。
の含有量、および、合成樹脂材全体の平均比表面積を種
々変化させた場合の合成樹脂材の燃焼率を試験した。試
験結果を表４に示す。
【００２９】
【表４】
【００３０】表４の結果から、下記事項がわかる。合成
樹脂材中に占める発泡合成樹脂材の含有量、および合成
樹脂材全体の平均比表面積の内、少なくとも一方が請求
項３記載の発明の範囲外であると、合成樹脂材の燃焼率
は７２％以下と低い。これに対して、それらが請求項３
記載の発明の範囲内であれば、合成樹脂材の燃焼率は９
０％以上と良好である。
樹脂材中に占める発泡合成樹脂材の含有量、および合成
樹脂材全体の平均比表面積の内、少なくとも一方が請求
項３記載の発明の範囲外であると、合成樹脂材の燃焼率
は７２％以下と低い。これに対して、それらが請求項３
記載の発明の範囲内であれば、合成樹脂材の燃焼率は９
０％以上と良好である。
【００３１】
【発明の効果】この発明は、以上のように構成したの
で、銑鉄を製造するための竪型炉の熱源として合成樹脂
材を使用する場合に、燃焼に最適な比表面積条件を明確
にしたので、燃焼率を大幅に向上させることが可能とな
り、石炭およびコークスを節約することができる。ま
た、焼却および埋立てにより処理されている廃合成樹脂
材を竪型炉の補助燃料として利用することが可能とな
り、環境問題の解決に寄与する。このように、工業上有
用な効果がもたらされる。
で、銑鉄を製造するための竪型炉の熱源として合成樹脂
材を使用する場合に、燃焼に最適な比表面積条件を明確
にしたので、燃焼率を大幅に向上させることが可能とな
り、石炭およびコークスを節約することができる。ま
た、焼却および埋立てにより処理されている廃合成樹脂
材を竪型炉の補助燃料として利用することが可能とな
り、環境問題の解決に寄与する。このように、工業上有
用な効果がもたらされる。
【図１】この発明の実施態様の例を説明する系統図であ
る。
る。
【図２】この発明の燃焼試験を実施するために用いる竪
型炉燃焼試験装置を示す概略縦断面図である。
型炉燃焼試験装置を示す概略縦断面図である。
１ 高炉 ２ 炉頂 ３ 鉄鉱石 ４ スクラップ ５ コークス ６ 羽口 ７ 酸素富化空気 ８ 合成樹脂材 ９ 燃焼帯 １０ 導入管 １１ コークス充填層 １２ 熱風 １３ 合成樹脂材ホッパー １４ コークスホッパー １５ 検尺棒 １６ 燃焼ガス １７ 炉本体
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 有山 達郎 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (72)発明者 大河内 巌 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (56)参考文献 特表 平８−507105（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21B 11/00 - 13/14 C21B 5/00 319 F27D 3/16
Claims (3)
- 【請求項１】 羽口から合成樹脂材を吹き込むことによ
り、竪型炉で銑鉄を製造する方法において、平均比表面
積が５０ｍ2 ／ｋｇ以上である前記合成樹脂材を吹き込
むことを特徴とする、竪型炉への合成樹脂材の吹き込み
方法。 - 【請求項２】 羽口から合成樹脂材を吹き込むことによ
り、竪型炉で銑鉄を製造する方法において、粒径１ｍｍ
以下の粒子が５ wt.％以上含まれ、且つ、平均比表面積
が２５ｍ2 ／ｋｇ以上である前記合成樹脂材を吹き込む
ことを特徴とする、竪型炉への合成樹脂材の吹き込み方
法。 - 【請求項３】 羽口から合成樹脂材を吹き込むことによ
り、竪型炉で銑鉄を製造する方法において、発泡体粒子
が３ wt.％以上含まれ、且つ、平均比表面積が２０ｍ2
／ｋｇ以上である前記合成樹脂材を吹き込むことを特徴
とする、竪型炉への合成樹脂材の吹き込み方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7329689A JP3042393B2 (ja) | 1995-11-22 | 1995-11-22 | 竪型炉への合成樹脂材の吹き込み方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7329689A JP3042393B2 (ja) | 1995-11-22 | 1995-11-22 | 竪型炉への合成樹脂材の吹き込み方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09143526A JPH09143526A (ja) | 1997-06-03 |
| JP3042393B2 true JP3042393B2 (ja) | 2000-05-15 |
Family
ID=18224178
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7329689A Expired - Lifetime JP3042393B2 (ja) | 1995-11-22 | 1995-11-22 | 竪型炉への合成樹脂材の吹き込み方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3042393B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100368140B1 (ko) | 1999-09-01 | 2003-01-15 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 선철제조용 합성수지재연료 및 선철제조방법 |
| EP3438290B1 (en) * | 2016-03-29 | 2020-09-30 | JFE Steel Corporation | Method for operating blast furnace |
-
1995
- 1995-11-22 JP JP7329689A patent/JP3042393B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| JPH09143526A (ja) | 1997-06-03 |
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