JPWO2020059714A1 - 化粧道具およびアイラッシュカーラー - Google Patents

Abstract

一般的な金属製の形状から大型化することなく、強度を担保して、金属製と同様の操作ができる、樹脂製の化粧道具。ヤング率が２５００N/mm²〜４００００N/mm²の樹脂材料で形成され、少なくとも最大応力発生箇所は断面係数が５mm³〜４０mm³に構成される化粧道具（１）。

Description

本発明は、化粧道具およびアイラッシュカーラーに関する。

一般的に、アイラッシュカーラー（まつげカール器、ビューラー）は、梃子の原理を用いた構成であって、２本の指を用いるステンレス等の金属で形成されている。

しかし、一般的な梃子の原理を用いた金属製のアイラッシュカーラーでは、把持部では１本の金属棒をひねってリング状に成形され、他の部分では金属棒が２本並んで延伸しているため、把持部において金属断面が細く、ホールド性が悪かった。また、金属アレルギーの人は使用できなかった。

そこで、金属アレルギーを防いだり、肌あたりをやさしくするため、肌に接触する部分として、指が接触する把持部や、まぶたが接触する当接面等に対応する部分を、金属の上から樹脂で部分的に覆ったり、部分的に一部の部材を樹脂で構成するアイラッシュカーラーが提案されている（例えば、特許文献１、特許文献２）。

また、外側に金属を使用せずに、外側全体が樹脂製のアイラッシュカーラーとして、バネを有するアイラッシュカーラーが存在する（例えば、特許文献３）。

日本国実用新案出願公開昭和５９−４０００２号公報 日本国特開２００７−６８６９５号公報 日本国特開２００４−５７５８１号公報

しかし、特許文献１や２のように、金属製のアイラッシュカーラーの一部に樹脂部を取りつけたり、一部を樹脂で置き換えたりすると、金属単体のアイラッシュカーラーと比較して、組立てのための製造工程が多くなる分、生産性が低下してしまった。

また、一般的な金属製の形状と同じ形状で樹脂製のアイラッシュカーラーを作成しようとすると、挟み込みに強度が足りないため、特許文献３に示す、外側全体の樹脂製のアイラッシュカーラーは、挟み込みのためのバネを有し、複雑で大型な構成であって、梃子を用いる一般的な金属製のアイラッシュカーラーと比較して、外観が類似せず、操作方法が異なっていた。

そこで、本発明は上記事情に鑑み、一般的な金属製の形状よりも大型化することなく、強度を担保して、金属製と同様の操作ができる、樹脂製の化粧道具の提供を目的とする。

上記課題を解決するため、本発明の一態様では、
ヤング率が２５００N/mm²〜４００００N/mm²の樹脂材料で形成され、少なくとも最大応力発生箇所は断面係数が５mm³〜４０mm³に構成される化粧道具、を提供する。

一態様によれば、樹脂製の化粧道具において、一般的な金属製の形状よりも大型化することなく、強度を担保して、金属製と同様の操作ができる。

本発明の第１実施形態のアイラッシュカーラーの全体図。 図１のアイラッシュカーラーの分解図。 比較例の金属製のアイラッシュカーラーの図。 アイラッシュカーラーを、はねだし単純梁構造に近似した場合の支点と荷重点を説明する図。 力を受ける部分である固定部材及び力点部材を構成する梁の断面形状の一例であって、一例の断面の幅（奥行）（ｘ）及び高さ（ｙ）の説明図。 金属製アイラッシュカーラーの使用時の人によるまつげクランプ圧を、ハンドメイド式測定器で測定した測定結果。 SUS製と、6PA+GF55%樹脂製のアイラッシュカーラーを比較する判定表。 6PA+GF55%樹脂を素材として、梁の幅ｘ及び高さｙを変化させることで断面係数を変化させた判定表。 素材別、断面係数毎の判定結果を示す表。 断面係数とヤング率で規定された本発明の素材の推奨範囲を示す図。 第１実施形態の樹脂製アイラッシュカーラーの一例の各部の断面係数を示す図。 6PA+GF55%樹脂で構成された、アイラッシュカーラー１に対する解析条件を示す図。 6PA+GF55%樹脂で構成された、図１１のアイラッシュカーラー１において第２の解析条件で解析を行った際の、応力の分布を示す図。 6PA+GF55%樹脂で構成された、図１１のアイラッシュカーラー１において第２の解析条件で解析を行った際の、変形量の分布を示す図。 比較例の係る金属製のアイラッシュカーラー９の各部の断面係数を示す図。 金属製のアイラッシュカーラー９と、6PA+GF55%樹脂で構成された図１１のアイラッシュカーラー１の、持ち手が接触した際のクランプ圧を示す表。 装置により徐々に変化する荷重を与えてグリップ力、クランプ圧を測定するためのハンドメイド式の測定機構及び第１の測定機による荷重位置を示す図。 6PA+GF55%樹脂で構成された、図１１のアイラッシュカーラー１と、金属製アイラッシュカーラー９のグリップ力を図１７に示す測定環境で測定した際の測定結果の比較を示す図。 6PA+GF55%樹脂で構成された、図１１のアイラッシュカーラー１と、金属製アイラッシュカーラー９のクランプ圧を図１７に示す測定環境で測定した際の測定結果の比較を示す図。 6PA+GF55%樹脂で構成された、図１１のアイラッシュカーラー１の使用時の人によるまつげクランプ圧を、ハンドメイド式測定器で測定した測定結果。 金属製のアイラッシュカーラー９の、使用時の人によるまつげクランプ圧を、センサーシートを用いて測定した測定結果。 6PA+GF65%樹脂で構成された、図１１のアイラッシュカーラー１の使用時の人によるまつげクランプ圧を、センサーシートを用いて測定した測定結果。 本発明の第２実施形態のアイラッシュカーラー２の構成図。 図２３のアイラッシュカーラー２の分解図。 第２実施形態のアイラッシュカーラー２の寸法例を示す図。 装置により徐々に変化する荷重を与えてグリップ力、クランプ圧を測定するためのセンサーシートによる測定機構及び第２の測定機による荷重位置を示す図。 金属製、6PA+GF55%樹脂で構成された第１実施形態、6PA+GF55%樹脂で構成された第２実施形態、PAMXD6＋GF50％樹脂で構成された第２実施形態の、４つアイラッシュカーラーの持ち手の荷重点に加えたグリップ力（荷重）を、図２６に示す測定環境で測定した際の測定結果。 金属製、6PA+GF55%樹脂で構成された第１実施形態、6PA+GF55%樹脂で構成された第２実施形態、PAMXD6＋GF50％樹脂で構成された第２実施形態の、４つアイラッシュカーラーのクランプ圧を、図２６に示す測定環境で測定した際の測定結果。 測定条件の変換表。 本発明の一例に係る樹脂製の部分用アイラッシュカーラーの一例を示す図。 本発明の他の例に係る樹脂製の部分用アイラッシュカーラーを示す図。 図１０で示した断面係数及びヤング率を有する樹脂製の美容用ピンセントの例を示す図。 図１０で示した断面係数及びヤング率を有する樹脂製の美容用はさみの例を示す図。

以下、図面を参照して本発明を実施するための形態について説明する。下記、各図面において、同一構成部分には同一符号を付し、重複した説明を省略する場合がある。

本発明は、樹脂製の化粧道具、例えば、アイラッシュカーラー（まつ毛全域用アイラッシュカーラー、部分用アイラッシュカーラー）、ピンセット、美容用はさみ等に関する。

＜第１実施形態＞
図１は、化粧道具の一例である、本発明の第１実施形態のアイラッシュカーラーの全体図である。図２は、図１のアイラッシュカーラーの分解図である。

本実施形態のアイラッシュカーラー１は、一般的な金属製のアイラッシュカーラーと類似した構成であって、後述する樹脂によって一体的に形成される。

アイラッシュカーラー１は、固定部材１０と、力点部材２０と、作用部材３０と、を有している。

固定部材（支持部）１０は、上側プレス部１１と、支柱部１２Ａ，１２Ｂと、分岐支柱部１３Ａ，１３Ｂと、アーム１４と、持ち手１６を有している。アーム１４には、係合穴部１５が形成されている。

上側プレス部（当接部材、上挟片、フレーム）１１は、上まつ毛をカールさせる際、上まつ毛の上面と当接する部分である。

支柱部１２Ａ，１２Ｂは、上側プレス部１１の幅方向の両端部から一体的に連接して形成され、上下方向に延伸している。分岐支柱部１３Ａ，１３Ｂは、上端が支柱部１２Ａ，１２Ｂの下端と連接され、Ｖ字状に下側の間隔が窄まって、下端がアーム１４に連接している。支柱部１２Ａ，１２Ｂ及び分岐支柱部１３Ａ，１３Ｂは、支柱として機能する。

アーム部（第１のアーム部）１４は、上側プレス部１１と持ち手１６との間を接続する延伸部である。また、本例では、アーム１４は、持ち手１６の内側の部分と同じ方向に延伸している。

持ち手（ハンドル、指環、取っ手、把持部）１６は、指が入る指孔が形成されたリング形状である。持ち手１６の指穴には、使用者が自分でまつ毛をカールする際、使用者の親指が挿入される。あるいは、メイクアップアーティスト等の施術者によってまつ毛をカールしてもらう際は、施術者の人差し指、中指、又は薬指が持ち手１６に挿入される。持ち手の内周部が指掛かり部となる。

本発明において、固定部材１０は、持ち手１６と、上下方向に延伸するアーム１４と、該アーム１４から２つに分岐して上側プレス部１１の両端部を支持する一対の支柱１２Ａ，１３Ａ，１２Ｂ，１３Ｂと、上側プレス部１１とが一体的に形成されている。

ここで、図１に示すように、アーム１４は、分岐点から持ち手１６まで一本で延伸しており、持ち手１６の幅（奥行）及び高さ（厚み）は、アーム１４の幅及び高さと同じ太さである。

また、アーム１４に形成された係合穴部１５を形成する両側の側面には幅方向に貫通する、小孔１５１Ａ，１５１Ｂが形成されている。

力点部材２０は、アーム部２１，２４と持ち手２５を有している。先端側のアーム２１には、第１の係合孔（先端側係合孔）２２と、第２の係合孔２３とが形成されている。延伸部（アーム部、第２のアーム）２１，２４は、先端部から連結部を超えて延伸する先端側アーム２１と、先端側アームとは延伸方向が異なり、持ち手２５の内側の部分同じ方向に延伸する後端側アーム２４を有している。

力点部材２０の先端側アーム２１が、持ち手２５とは反対側の先端側の端部から、固定部材１０の係合穴部１５に挿入され、第２の係合孔２３と、係合穴部１５の側面の小孔１５１Ａ，１５１Ｂとが一致した状態で、第２の係合孔２３及び小孔１５１Ａ，１５１Ｂを貫通するように、ピン軸ＰＳ２で係止される。

この係合により、ピン軸ＰＳ２を回転軸として、力点部材２０が固定部材１０に対して回転することができる。

力点部材２０を固定部材１０に対して回転させる際に、図２に示す固定部材１０のアーム１４、及び力点部材２０のアーム部２１，２４は、応力発生範囲である。応力発生範囲には、最も応力が大きくなる最大応力発生箇所を含んでいる。なお、応力発生範囲とは、応力が大きく発生する部位であって、他の部位にも、応力は発生している。最大応力発生箇所の詳細については、図１３とともに後述する。

持ち手（ハンドル、指環、取っ手、把持部）２５は、指が入る指孔が形成されてリング形状である。持ち手２５の指穴には、使用者が自分でまつ毛をカールする際、使用者の人差し指、中指、又は薬指が挿入される。あるいは、施術者によってまつ毛をカールしてもらう際は、施術者の親指が持ち手２５に挿入される。持ち手２５の指孔の内周縁を規定し、アーム部２４から略同一線状に延伸する部分が指掛かり部となって、実際に挟み込むように動かす際の荷重点Ｃ（図４参照）となる。

力点部材２０は、持ち手２５と延伸するアーム部２４とが一体的に形成されており、力点部材２０において、アーム部２１，２４は一本で形成され、持ち手２５と同じ太さである。

作用部材（連動部、昇降部）３０は、下側プレス部３１と、リンク部３２Ａ，３２Ｂと連結部３３を有している。

上まつ毛をカールする際に、図１に示す状態でアイラッシュカーラー１は把持され、下側プレス部（下当接部材、挟圧片）３１は、上側プレス部１１との間に挟んだまつ毛の下面を下側から押し上げて、上まつ毛を上向きに癖付けする。

また、下まつ毛をカールする際に、アイラッシュカーラー１は図１とは上下逆さまに把持され、下側プレス部３１は、上側プレス部１１との間に挟んだまつ毛の上面を、上側から押し下げて、下まつ毛を下向きに癖付けする。

リンク部（昇降支柱）３２Ａ，３２Ｂは、上端が下側プレス部と連接され、略Ｖ状に傾斜して、下端が連結部３３と連接している。

連結部３３は立体的なＵ字（コの字）状の形状である。そして、連結部３３を形成する両側の側面には幅方向に貫通する、小孔３３１Ａ，３３１Ｂが形成されている。

力点部材２０の先端側アーム２１の先端が、作用部材３０の連結部３３のＵ字の内側に挿入され、先端側係合孔２２と、連結部３３の側面の小孔３３１Ａ，３３２Ｂとが一致した状態で、先端側係合孔２２及び小孔３３１Ａ，３３２Ｂを貫通するように、ピン軸ＰＳ１で係止される。

この係合により、ピン軸ＰＳ１を回転軸として、力点部材２０が回転した際に、作用部材３０は一緒に連動して上下に昇降することができる。

また、下側プレス部３１の左右の両端には、一部を欠いた略円形状（フック形状）の係合フック（係合部）３１１Ａ，３１１Ｂが設けられている。係合フック３１１Ａ，３１１Ｂが、一対の支柱１２Ａ，１２Ｂに対して係合することで、固定部材１０の支柱１２Ａ，１２Ｂに沿ってスライド移動可能になる。

なお、使用の際には、下側プレス部３１の上面の溝には、弾性部材であるクリッパーゴムＲ（図１７（ａ）参照）が挟まれて、セットされる。

この構成により、一端側の持ち手２５を持ち手１６に近づけるように移動させると、力点部材２０は、第２の係合孔２３及び小孔１５１Ａ，１５１Ｂとの連結部であるピン軸ＰＳ２を支点（支点Ｂ）として回動することで、他端側の作用部材３０との連結部３３との連結する先端側係合孔２２が、持ち手２５の移動とは反対の方向に上下に移動し、作用部材３０がピン軸ＰＳ１とともに、押し上げられる。

これより、持ち手２５を移動させることで、作用部材３０は、先端側係合孔２２の昇降に応じて、係合フック３１１Ａ，３１１Ｂが、固定部材１０の支柱１２Ａ，１２Ｂに沿ってスライドしながら、下側プレス部３１を昇降させる。

また、力点部材２０は、固定部材１０の一部を支点として回動することで、作用部材３０を上下に移動させる。

固定部材１０の上側プレス部１１に対して、作用部材３０の下側プレス部３１が接近し、弾性部材（クリッパーゴムＲ）と、上側プレス部１１の間でまつ毛に圧力をかける（クランプする）ことで、まつ毛にくせを付ける。

アイラッシュカーラー１において、固定部材１０と、力点部材２０と、作用部材３０は、それぞれ、樹脂で一体的に構成されているが、構成する樹脂の詳細については後述する。

なお、本実施形態において、力点部材２０と作用部材３０との連結部と、固定部材１０と力点部材２０との連結部において、それぞれの部材を連結するための連結軸であるピン軸（ＰＳ１，ＰＳ２）によって回転可能に固定されているが、ピン軸ＰＳ１，ＰＳ１を構成する素材は、樹脂や金属等、いずれの素材であってもよい。

なお、ピン軸ＰＳ１，ＰＳ２を樹脂で構成すると、アイラッシュカーラー１を構成する構成要素の全てが樹脂製になり、完全金属フリーが実現できる。

＜比較例＞
図３は、比較例の金属製のアイラッシュカーラー９の図である。図３に示すアイラッシュカーラー９は、一般的な金属製のアイラッシュカーラーの一例である。

金属製のアイラッシュカーラー９について、図１に示す本発明のアイラッシュカーラー１との構造面での相違点を下記説明する。

図３で示す金属製のアイラッシュカーラー９では、固定部材７０は、上側プレス部（金属フレーム）１１と、細い金属棒とが別々に形成された後、接着される。力点部材８０は、一本の細い金属棒を変形することで成形されている。作用部材９０は、下側プレス部（金属フレーム）９１と、細い金属棒のフレームとが別々に形成された後、接着される。

詳しくは、固定部材７０において、金属棒を加工することで、下端でリング状に捻って持ち手７６を形成して、金属棒の上側の支柱７２Ａ，７２Ｂに相当する両端部において、対向する部分には縦に長い切れ込み孔を形成しておく。この際、下端でリング状に捻られ、支柱部７２Ａ，７３Ａ，７２Ｂ，７３Ｂから持ち手７６の手前までの、延伸部であるアーム７４では、２本の細い金属棒（７４１，７４２）が接触した又は近接した状態で並んでいる。そして、金属棒である平行支柱７２Ａ，７２Ｂの先端の内側面の切れ込み孔に金属フレームを挿入して溶着することで、上側プレス部７１と平行支柱７２Ａ，７２Ｂとが連結される。

力点部材８０において、下端でリング状に捻って持ち手８５を形成し、持ち手８５から先端までの延伸部であるアーム部８１，８４では、２本の細い金属棒（８１１，８１２）、（８４１，８４２）が接触した状態で並んでいる。

作用部材９０において、１本の金属を折り曲げて略Ｖ字形状にした金属棒の端部を、金属フレームである下側プレス部９１に対して溶着することで、リンク部９２Ａ，９２Ｂと下側プレス部９１とが連結される。

また、作用部材９０において、リンク部９２Ａ，９２Ｂの略Ｖ字状の頂点が、力点部材８０と連結される際、力点部材８０の先端係合孔８２に、細い金属棒が挿入された状態で折れ曲げられてリンク部９２Ａ，９２Ｂの形状となった状態で、リンク部９２Ａ，９２Ｂの上端が下側プレス部９１に溶着される。このように、作用部材９０の成形と、作用部材９０と力点部材８０との連結が同時に行われるため、製造後は作用部材９０と力点部材８０とは脱着しない。

この構成では、固定部材７０及び力点部材８０において、リングを形成する持ち手７６，８５では、２本にまとめられたアーム７４、（８１，８４）に対して１本分の細さとなるため、持ち手７６，８５では、断面の円柱が細く、ホールド性が悪い。

これに対して、図１に示した本発明のアイラッシュカーラー１は、樹脂で構成されているため、固定部材１０及び力点部材２０において、アーム１４（２１，２４）は一本で構成され、持ち手と同じ太さである。

本発明の構成では、固定部材１０及び力点部材２０において、持ち手１６，２５の断面形状をアーム部１４，２１，２４と同じ太さにすることで、持ち手１６，２５を太くすることが出来、ホールド性が向上し、力をかけても指にめり込まず、痛くならないため、十分に力をかけることができる。

ここで、本発明者は、樹脂製のアイラッシュカーラーの強度検証のために、金属製のアイラッシュカーラーにおける力の掛かり方について検討し、実験を行った。

＜形状の検討（はねだし単純梁の近似）＞
前提として、アイラッシュカーラーは複雑な形状であるので、単純な形状に置き換えて形状算出を行った。

図４は、アイラッシュカーラーにおける力の掛かり方を近似して説明する図である。図４において、上図はアイラッシュカーラーにおける支点及び荷重点の位置を示す図、下図は、アイラッシュカーラーの支点及び荷重点をはねだし単純梁（片側集中荷重）に近似した図である。

睫毛を挟んだ瞬間はアイラッシュカーラーの回転部である力点部材２０は回転を規制され、殆ど回転及び移動がないものと考えることが出来るため、アイラッシュカーラーの連結部は、支点Ａ，Ｂに置き換えることが出来る。

荷重点Ｃは力点部材２０の持ち手２５とし、荷重Ｐは指からアイラッシュカーラーに加えられる力（グリップ力）とする。

ここで、固定部材１０及び力点部材２０が、はねだし単純梁の「梁」として機能し、荷重や作用について考慮する際、図５に示すように、力を受ける部分である固定部材１０及び力点部材２０から成る梁の断面の幅（奥行）（ｘ）及び高さ（厚み）（ｙ）が考慮される。

図５は、力を受ける部分である固定部材及び力点部材を構成するから成る梁の一例の断面の幅（奥行）（ｘ）及び高さ（ｙ）の説明図である。なお、図５に示す断面が四角形の梁の構成は一例であって、固定部材１０及び力点部材２０の断面形状は、図５に示す矩形に限られず、円形や、楕円形、半円形などの他の形状であってもよい。

また、図４に示した、「はねだし単純梁（片側集中荷重）」の公式では支点Ｂ周辺に発生する曲げモーメントMBが最大となる。

そこで、本発明者は、物体であるアイラッシュカーラーに外力（荷重Ｐ）が加わる場合を、金属製の既存のアイラッシュカーラーを基にした、シミュレーションにより、（図６〜図１４参照）樹脂の選定を行った。

［グリップ力、クランプ圧の考察］
（（実験例１））
樹脂製のアイラッシュカーラーの強度を確保するために、前提として、図３に示す比較例の金属製のアイラッシュカーラー９を用いた際のクランプ圧（クリップ圧）を調査する実験を行った。

本実験では、複数の被験者に、図３に示すアイラッシュカーラー９を用いて、通常使用時と同様に使用してもらい、その際のクランプ圧を測定した。金属製のアイラッシュカーラーは、一般的なステンレス製のものを用いた。

本実験において、６人の被験者を対象として、金属製のアイラッシュカーラーの使用時圧力であるクランプ圧を測定した。この際、まつ毛を挟む部分である、下側プレス部９１の上に設置されるクリッパーゴムＲの直下に圧力センサーＲ（図１４参照）を設置したハンドメイド式の測定機構を用いて、睫毛を挟む圧力のクランプ圧を測定した。なお、クランプ圧は、自作の圧力センサーを用いて測定したため、指標であって、単位は設定していない。

図６に、金属製アイラッシュカーラー９の使用時のまつげクランプ圧を、ハンドメイド式測定機構で測定した測定結果を示す。図６の（ａ）〜（ｆ）のグラフにおいて、縦軸はクランプ圧、横軸は時間（単位：秒）を示す。６人の被験者は、２０代〜５０代の男女であって、人物Ａ、人物Ｂ、人物Ｃ、人物Ｄ、人物Ｅ、人物Ｆとする。

ここで、図６に示すように、クランプ圧の最大値は、それぞれ、328.26、498.34、380.67、318.58、238.9、257.33であった。

そこで、下記の樹脂製のアイラッシュカーラーに対するクランプ圧の最大値は、上記実験での最大値498.34に少し余裕を持たせて、クランプ圧500を目標値と設定して実験した。

（目標値に対応する圧力）
また、上述のように、実際の被験者が使用することでクリッパーゴムＲに掛かる圧力は、クランプ圧として測定できるが、持ち手１６，２５にかかる力の人力によるクランプ圧を、持ち手への機械等で印加可能な荷重（外力）としての圧力（Ｎ）に換算するために数値について検討した。

まず、金属製のアイラッシュカーラー１でクランプ圧５００となるときの荷重Ｐを、試験機とハンドメイド式の圧力センサー（図１７（ａ）参照）で測定し導き出した値が、持ち手ごとに１０Ｎである。詳しくは、クランプ圧が５００（図１９実線参照）の前後で、持ち手に印加する荷重であるグリップ力は１７Ｎ〜２１Ｎ（図１８実線参照）であるため、略中央値の２０Ｎとして、持ち手１６，２５両方で半分ずつに振り分けて１０Ｎを導いた。

なお、Ｐ＝１０Ｎを用いて、上述の「はねだし単純梁（片側集中荷重）」における、支点B周辺に発生する曲げモーメントMBは、下記式で表される。
MB = P（荷重） ×b（長さ）

今回は、後述する構成例において、
a =12mm
b =50mmにより
MB = P ×b = １０（Ｎ） × 50 =500N・mmとなる。

この、持ち手への荷重１０Nをカール効果が期待できる荷重値として考慮して、下記の素材の選定や、後述の耐久実験を行った。

＜素材の選定＞
（（実験例２））
本発明者は、素材別に、固定部材１０及び力点部材２０である梁の幅（ｘ）や高さ（ｙ）を変化させて、機械的強度判定、成形性判定に基づいて、総合判定を行った。この際、外力（グリップ力）として、両方の持ち手に対して、上記で算出した１０Ｎの荷重を印加した。

図７は、SUS製と、6PA+GF55%樹脂製のアイラッシュカーラーを比較する判定表を示す。

金属製のアイラッシュカーラー９は、一般的にステンレス製（ＳＵＳ３０４）であることが多い。図７の6PA+GF55%樹脂のアイラッシュカーラー１は、一般的なステンレス製のアイラッシュカーラーを模して成形したものである。

ここで、ヤング率（N/mm²）は、同軸方向のひずみと応力の比例定数、縦弾性係数を示す。断面係数Z（mm³）は、部材の断面性能を表す指標であって、具体的には曲げに対する強さ・抵抗力である。

図７、図８における各条件での判定は、下記の基準で判断した。

機械的強度判定：使用時に材料に発生する応力値が材料そのものの強度以下なる場合になることで、力が加わるように剛性が確保できていることで判定した。

成形性判定：成形するに際し不良が発生しないかどうか判定した。

総合判定：機械的強度、成形性の総合的な判定である。

なお、これらの判定は、金属製アイラッシュカーラー１及び6PA+GF55%樹脂製アイラッシュカーラー１の断面係数4.5の構成を除き、ＣＡＥ（Computer Aided Engineering）演算によるシミュレーション上の判定である。

図６の表に示すように、一般的なステンレス製（ＳＵＳ３０４）の金属製のアイラッシュカーラー９は、持ち手１６，２５に１０Ｎずつ荷重を掛けた際、固定部材１０及び力点部材２０からなる梁の幅ｘや、高さｙが2.75mmと小さくても、引張強さ（強度）が十分に大きく、たわみ量が小さいため、すべての判定をクリアしている。

これに対して、例えばＰＡ（ポリアミド）＋ＧＦ（ガラスファイバー（ガラス繊維））５５で、梁１０，２０の幅ｘ、高さｙが金属製と近い3mmの樹脂製のアイラッシュカーラーでは、たわみ量が大きくなるため、すべての判定が×（ＮＧ）になっている。

また、本発明者は、ＰＡ＋ＧＦ５５％樹脂について、梁部（固定部材１０、力点部材２０）の幅及び高さを徐々に変化させた場合について、図７と同様のシミュレーション上の判定を行った。

図８は、6PA+GF55%樹脂を素材として、梁の幅ｘ及び高さｙを変化させることで断面係数を変化させた判定表である。図８では、PA＋GF55％の樹脂製のアイラッシュを用いて、梁の寸法（幅、高さ）を変化させて評価した結果を示す。

図８に示すように、PA+GF55%樹脂で構成した場合であっても、梁１０，２０の幅ｘや高さｙを増加させることで、判定を「○」にすることができる。

上記の図８を算出した結果から射出成形時の肉厚に依る成形性、アイラッシュカーラーを使用時の操作性を考慮して、ヤング率が2500〜40000（N/mm²）の範囲の中で断面係数5〜40（mm³）が最適と思われる。その理由を下記説明する。

図９は複数の素材で、アイラッシュカーラーを形成して使用した際の評価結果であり、図１０は、断面係数とヤング率で規定された本発明の素材の推奨範囲を示す図である。

詳しくは、図９は、所定の断面積と断面係数を有する素材であるＳＵＳ３０４（ステンレス）、ポリアミド（ＰＡ）、ＰＡにガラスファイバー（ＧＦ）を５５％加えた繊維強化樹脂、ナイロン６/１０、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ＧＦポリアミドＭＸＤ６、ＣＦポリアミドＭＸＤ６について、断面係数7.5〜32（mm³）を満たす寸法を有するアイラッシュカーラーを形成して使用した際の、評価結果である。

なお、ポリアミドＭＸＤ６は、メタキシリレンジアミン（MXDA）とアジピン酸とから得られる結晶性の熱可塑性ポリマーであって、ここで用いた、ガラス強化ポリアミドＭＸＤ（ＰＡＭＸＤ６＋ＧＦ５０）は、ポリアミドＭＸＤ６にガラス繊維(GF)が５０％配合された、市販のレニー（登録商標）1022Ｈを用いた。カーボン強化ポリアミドＭＸＤ６はポリアミドＭＸＤ６にカーボン繊維（ＣＦ）を４０％配合された市販のレニーＣ408を用いた。

なお、繊維強化樹脂である「ＰＡ＋ＧＦ５５％」については、断面積を変化させることで、断面係数を変えて強度評価を行った。断面積を大きくすることで、断面係数が上がり、図１０のグラフ上の位置が上方向に移動することになり、同じ素材であっても評価が良くなる。例えば、「ＰＡ＋ＧＦ５５％」の素材で、断面係数が4.5（mm³）の場合は、強度を満たさず、総合判定は「×」であったが、断面係数が15.05（mm³）の場合、及び断面係数が36（mm³）の場合、強度を満たし、総合判定は「〇」になった。

また、PBTについては、断面積を「ＰＡ＋ＧＦ５５％」と同様に大きくしても（断面係数＝32（mm³）にしても）、強度評価を満たさなかった。

図１０において、四角で囲んだ部分はシミュレーションにより設定した推奨範囲である。この推奨範囲は、ヤング率が2500〜40000（N/mm²）の素材で、断面係数5〜40（mm³）とした。

なお、この範囲において、樹脂のヤング率が大きいほど、断面係数を小さくできる。即ち、樹脂のヤング率が大きいほど、金属製のものに近づけるように細くしても、強度を確保することができる。使用者の操作性を考慮すると、断面係数は30（mm³）以下が好ましく、断面係数は20（mm³）以下であるとさらに好ましい。

逆に、ヤング率が小さく弱い樹脂であっても、断面係数を大きくすれば、シミュレーションにより強度は満たす可能性があるが、操作性を考慮して、断面積を大きくし過ぎないように、断面係数の上限値を40（mm³）に設定した。

そこで、断面積を大きくせずに、樹脂を含んだ素材の強度を上げて、図１０の推奨範囲に入れるためには、アイラッシュカーラーを構成する素材は、樹脂に、ガラス繊維（GF）を配合した繊維強化樹脂によって形成すると好適である。例えば、同じ断面係数を有する樹脂にガラス繊維を加えると、ヤング率が大きくなり、図１０のグラフ上の位置が右方向に移動することになる。また、ガラス繊維に加えて、あるいは、ガラス繊維に代えて、ＣＦ（カーボンファイバー、カーボン繊維）を混合してもよい。例えば、繊維強化樹脂では、ガラス繊維（GF）又はカーボン繊維（CF）を、３０質量％以上、６５質量％以下、配合すると好適である。

このＧＦやＣＦの添加により、樹脂材料そのもの（例えば、ＰＡ）が持つ変形や破断に対して、剛性を強化することができる。一般的なヤング率の数値は、PA：1200〜2900Mpa等であるが、ガラス繊維を添加することで、ヤング率を上昇させる（例えば、4725Mpaにする）ことができる。よって、金属に近いまつ毛を挟む圧力を得ることができる。

ガラス繊維と混合される樹脂は、ファイバーが配合可能な樹脂であれば特に制限はない。例えば、樹脂の例として、ポリアミド（PA）（様々なナイロンを含む）、ポリエーテルエーテルケトン（PEEK）、ポリエチレンテレフタレート（PET）、又は、ポリフェニレンサルファイド（PPS）、ポリアミドＭＸＤ６等である。

なお、図９に示さなかった樹脂のヤング率の一例として、PEEKのヤング率は3900MPa程度、ガラス繊維強化PEEKは6300MPa程度、PETのヤング率は2800〜4200MPa程度、ガラス繊維強化PETは9000〜9900MPa程度、PETG、ガラス強化PETGのそれぞれのヤング率はPET、ガラス強化PETよりも少し大きい程度、PPSは3300MPa程度、ガラス繊維強化PPSは3900MPa程度である。なお、ガラス繊維強化樹脂は、ガラス繊維の配合割合によって、ヤング率が変化する。

なお、樹脂単体で強い強度を有するもの、例えば特殊なポリアミドＭＸＤ６の単体などにおいて、ガラス繊維やカーボンで強化しなくても、5000（N/mm²）以上のヤング率を有している場合、シミュレーションにより強度が補償できれば、断面係数5〜40（mm³）の範囲のいずれの太さでも、本発明のアイラッシュカーラーの素材として採用可能である。

また、特殊な樹脂でなくても、樹脂のヤング率が2500（N/mm²）以上であれば、ナイロン６/１０や、PA、PEEK、PET、PETG、PPSなどであっても、上記推奨範囲内において断面係数を大きく設定することで、ガラス繊維を混合せずに、単体でアイラッシュカーラーを形成することができる。この場合、ナイロン６/１０以外のこれらの樹脂単体では、ヤング率が2500（N/mm²）〜5000（N/mm²）程度であると見込まれるため、成形において断面係数を、上記推奨範囲の下端から少し離れた、例えば10（mm³）以上に設定すれば、樹脂単体でも、所定の強度を実現可能であり、本発明のアイラッシュカーラーの素材として採用することができる。

ここで、使用者の指の力が直接かかる固定部材１０及び力点部材２０における、応力発生範囲については、上記推奨範囲内のヤング率及び断面係数を満たすことが好ましいが、間接的に力がかかり昇降動作を行う作用部材３０のリンク部３２Ａ，３２Ｂの断面については、上記推奨範囲のヤング率を満たせば、断面係数は推奨範囲よりも小さくてもよい。

なお、ここでは、ＰＡ＋ＧＦ５５％について検討したが、アイラッシュカーラーを構成する強化樹脂（グラスファイバー）において、ガラスファイバーの含有量を増やした、ＰＡ＋ＧＦ６５％で形成すると、さらに強度を上昇させることもできる。

さらに、本発明者は、上記で選定した素材の数値範囲に含まれる素材の一例を用いて、特定の寸法の第１実施形態のアイラッシュカーラーについて応力及び変形量の解析を行った。

＜第１実施形態と解析＞
（（実験例３））
本発明者は、ＣＡＥ（Computer Aided Engineering）によって強度を担保できる寸法として、図１１に示す寸法の第１実施形態に係るアイラッシュカーラーを形成し、解析、測定実験を行った。

図１１は、第１実施形態の樹脂製アイラッシュカーラー１の一例における各部の断面係数を示す図である。

後述の解析や実験で用いるアイラッシュカーラー１では、図１１で示した下記寸法で形成した。これの寸法は、ＣＡＥによって、強度を担保できる寸法として算出された寸法に相当している。

この構成では、下記の断面係数に設定されている。
固定部材１０の断面係数Ｚ＝１４．９８mm³
力点部材２０の持ち手側の断面係数Ｚ＝１４．９８mm³
力点部材２０の先端側の断面係数Ｚ＝１０．９２mm³
作用部材Ｃの支持部の断面係数Ｚ＝１．５７mm³

なお、力点部材２０において、支点Ａと支点Ｂに挟まれた部分を太くし過ぎると、力点部材の回転時に、先端側アーム２１の先端部の移動に際して操作性が低下するおそれがあり、また、力点部材２０において、上述の図４で示したように、持ち手２５側の変位量が大きいため、後端側が太くすることが望まれる。そのため、上記のように、力点部材２０の先端側アーム２１において、太さを２段階に設定した。

なお、上記断面係数は矩形を前提として算出しているが、断面は、円や六角形など等であってもよい。

図１２は、6PA+GF55%樹脂で構成された、アイラッシュカーラー１に対する解析条件を示す図である。

図１２に示すように、固定部材１０の上端部である上側プレス部１１の両端とＸＹＺ軸を固定して、固定部材１０と、力点部材２０との交点であるヒンジ部（支点Ｂ）とを、摩擦なしで固定した。

荷重として、持ち手部１６，２５に、２５Ｎ＋２５Ｎの力を加えた。持ち手部１６，２５への荷重２５Ｎはグリップ力５０Ｎに相当する。なお、本実験で持ち手１６，２５へ印加する２５Ｎ＋２５Ｎの荷重は、通常使用時よりも大きい荷重（負荷）である。

これらの解析条件を用いて、本発明者は、図１１のアイラッシュカーラー１における応力及び変形量についてＣＡＥ解析を行った。

図１３は、6PA+GF55%樹脂で構成された、図１１のアイラッシュカーラー１において第２の解析条件で解析を行った際の、応力の分布を示す図である。

図１３で示すように、応力は、図４に示したはねだし単純梁（片側集中荷重））の構造から矛盾せず、固定部材１０と力点部材２０との連結部である支点Ｂ付近で最大応力が発生している。本構成では、力点部材２０では、支点Ｂを挟んで高さ（ｙ）が変化するため、支点Ｂ周辺において、高さが短くなった先端側に、応力が大きく発生する。なお、固定部材１０及び力点部材２０における、最大応力発生箇所は、図２で示した応力発生範囲であるアーム１４及びアーム部２１，２４の範囲内である。

図１３では、通常使用時よりも大きい荷重をかけて、力点部材２０の先端側アーム２１の支点Ｂ周辺に、１６３.６ＭＰａの応力がかかっている例を示しているが、通常使用時においても、応力が掛かりやすい部分は、同様である。

図１４は、6PA+GF55%樹脂で構成された、のアイラッシュカーラー１において第１の解析条件で解析を行った際の、変形量の分布を示す図である。

本実験では持ち手の移動量である変位量は指定しなかったが、図１４に示す変形量は、両側の持ち手１６，２５に２５Ｎずつ機械的な圧力を掛けても、持ち手１６，２５の内側同士は接触しないことがわかる。

（（実験例４））
また、本発明者は、図３に示す金属製のアイラッシュカーラー９と、図１１に示す樹脂製アイラッシュカーラー１を、持ち手１６，２６が接触し始めるまで押し込んで、クランプ圧を測定する比較実験を行った。

そのため、比較に用いた金属製のアイラッシュカーラー９の寸法について、図１５に示す。図１５は、図３に示す比較例の金属製アイラッシュカーラー９の寸法の一例を示す図である。

各部の断面係数は下記の通りである。
固定部材１０、力点部材２０の断面係数Ｚ＝２mm³
作用部材３０の断面係数Ｚ＝０．３３mm³

図１６は、持ち手同士が接触を開始した際の、クランプ圧の測定結果を示す。本実験では、図１７（ａ）に示すようにクリッパーゴムＲの直下に圧力センサー２１０を設置して、クランプ圧を測定した。

それぞれのアイラッシュカーラーの寸法の違いにより、持ち手１６，２５（７６，８５）の対向する面が接触し始めるまでの・変位量（移動量）は異なる。なお、樹脂製のアイラッシュカーラー１と金属製のアイラッシュカーラー９とを比較して、変位量は、持ち手１６，２５の指穴の内周側の指が接触する部分の移動量に相当するため、梁の寸法が太くなると、その分変位量が少し増える。

なお、比較例に係る金属製アイラッシュカーラー９は、以後実験では、ＳＵＳ３０４ステンレスで構成された図１５の寸法例のものを用いる。また、本実験で、図１８、図１９を測定した際の図１１の寸法のアイラッシュカーラー１は、6PA+GF55%の樹脂で構成されている。

図１６に示したように、金属製のアイラッシュカーラー９の持ち手同士が接触し始めるのは２３ｍｍ変位したときで、その際のクランプ圧は７５０である。樹脂製の図１１のアイラッシュカーラー１の持ち手同士が接触し始めるのは２３ｍｍ変位したときで、その際のクランプ圧は７４４である。

持ち手同士が接触する状態のクランプ圧は、最大クランプ圧に相当する。図１６からわかるように、図１１の寸法の樹脂製のアイラッシュカーラー１では、最大クランプ圧は、金属製に近い７４４となった。そのため、図１１のアイラッシュカーラー１では、金属製と同等の最大クランプ圧が達成できる。

（（実験例５））
本発明者は、図１１に示した寸法の樹脂製アイラッシュカーラー１と、図１５に示した寸法の金属製アイラッシュカーラー９のグリップ力とクランプ圧を測定した。

図１７は、装置により徐々に変化する荷重を与えてグリップ力、クランプ圧を測定するためのハンドメイド式の測定機構及び第１の測定機による荷重位置を示す図である。図１７において（ａ）はクランプ圧を測定するための測定機構（ハンドメイド式の圧力センサー）を示す図であり、（ｂ）は第１の試験機によってアイラッシュカーラーを固定する位置と荷重を架ける荷重位置を示す図である
第１の測定環境では、試験機は、アイラッシュカーラー１，９に対して、図１７（ｂ）に示すように、持ち手１６を下側にした状態で固定し、上側から、即ち、持ち手２５の外側から荷重を加えている。

また、クランプ圧（図１９）の測定の際には、アイラッシュカーラー１（９）の睫毛を挟むための、図１７（ａ）に示すように、下側プレス部３１の溝部のクリッパーゴムＲの直下に、回路基板２２０に接続された圧力センサー２１０を設置した状態で、図１７（ｂ）に示す位置に荷重がかかることで、上側プレス部１１が降下する。この際、図１７（ｂ）に示す荷重位置に変化する荷重を与えた際に、回路基板２２０に圧力センサー２１０の測定値を記憶させるハンドメイド式の圧力測定機構で、上側プレス部１１及びクリッパーゴムＲにより下側プレス部３１を押す圧力（挟み込み圧力）を測定する。

なお、図１７（ａ）に示す圧力センサー２１０は、図６で人の手による挟みこみを測定する際と同じものを用いた。このように、クリッパーゴムＲの直下に圧力センサー２１０を設置して、睫毛を挟む圧力のクランプ圧を測定した。

図１８，図１９は、第１実施形態の図１１の樹脂製アイラッシュカーラー１と金属製のアイラッシュカーラー９を図１７に示す測定環境で測定した際の測定結果である。図１８は、グリップ力の比較を示し、図１９は、クランプ圧の比較を示す。

図１８に示すように、同じ変位量となるように必要なグリップ力は、金属製アイラッシュカーラー９と、樹脂製のアイラッシュカーラー１とでほぼ等しくなる。即ち、アイラッシュカーラー１は、比較例に係る金属製のアイラッシュカーラー９と、変形しやすさが等しいことがわかる。

また、図１９から、同じ変位量となるようにグリップ力を付加したときに、樹脂製のアイラッシュカーラー１のクランプ圧は、金属製のアイラッシュカーラー９のクランプ圧とほぼ等しくなる。

この実験により、図１６に示したように最大クランプ圧が７００以上となるアイラッシュカーラー１を用いて、図１９に示すように、実使用時のクランプ圧を、目標値である５００程度になるような変位量として、使用時の変位量を１４ｍｍに設定することができる。詳しくは、アイラッシュカーラー１では、図１６の持ち手１６，２５同士が接触する位置まで変位するクランプ圧（最大クランプ圧：７４４）と比較して、使用時のクランプ圧を小さくすることができる（使用時クランプ圧＜最大クランプ圧）ため、使用時に持ち手１６，２５同士を接触させる必要はない。

よって、第１実施形態のアイラッシュカーラー１では、使用時クランプ圧を、最大クランプ圧に対して変形量に余裕を持たせることが出来、部品に発生する応力を軽減できる。

このように、樹脂材料を選択して、断面係数を調整して構成することで、樹脂製でも、比較例の金属製のアイラッシュカーラーと同等のクランプ圧を実現することが可能であるとともに、そのクランプ圧を実現するためのグリップ力も金属製と近づけることができる。

（（実験例６））
また、本発明者は、樹脂製のアイラッシュカーラー１を用いて、被験者による、まつ毛カール実験を行った。本実験において、３人の被験者を対象として、樹脂製のアイラッシュカーラー１の使用時圧力であるクランプ圧を測定した。

図２０は、樹脂製アイラッシュカーラー１の使用時のまつげクランプ圧を、ハンドメイド式測定器で測定した測定結果である。

図２０において、横軸は時間、縦軸はクランプ圧を示す。本実験においても、図６と同様に、アイラッシュカーラーの睫毛を挟む、クリッパーゴムの直下に圧力センサーを設置して、睫毛を挟む圧力のクランプ圧を測定した。

なお、図２０（ａ）は、図６（ａ）に示す人物Ａ、図２０（ｂ）は図６（ｂ）に示す人物Ｂ，図２０（ｃ）は図６（ｃ）に示す人物Ｃと同一人物である。

図６と図２０を比較すると、いずれの人物も、樹脂製のアイラッシュカーラー１では、図６での金属製アイラッシュカーラー９と同等またはそれ以上のクランプ圧を達成していることがわかる。したがって、アイラッシュカーラー１では、金属製のアイラッシュカーラー９とほぼ同じ使い方で、且つ同じような力の掛け方で、微調整しながらまつ毛のカールを実現することができる。

（（実験例７））
また、第１実施形態の図１１の寸法のアイラッシュカーラー１と、図１５に示す比較例の金属製のアイラッシュカーラー９を用いた際のクランプ圧を、異なる装置で調査する実験を行った。

本実験では、６人の被験者を対象として、図１５に示す寸法の金属製のアイラッシュカーラー９を用いて、通常使用時と同様に使用してもらい、その際の使用時圧力であるクランプ圧を、後述の図２６（ａ）に示すセンサーシート４１０で測定した。この際、まつ毛を挟む部分である、下側プレス部９１の上に設置されるクリッパーゴムＲの直下に、パソコン等の情報処理装置４３０と接続可能なセンサーシート４１０を挟んで、睫毛を挟む圧力のクランプ圧を測定した。

図２１に、金属製のアイラッシュカーラー９の、使用時の人によるまつげクランプ圧を、センサーシート４１０で測定した測定結果を示す。図２１の（ａ）〜（ｆ）のグラフにおいて、縦軸はクランプ圧、横軸は時間（単位：秒）を示す。６人の被験者は、上述のＡ〜Ｆとは異なる人物であって、人物Ｇ、人物Ｈ、人物Ｉ、人物Ｊ、人物Ｋ、人物Ｌとした。

図２１により、いずれの被験者も数回に分けてまつ毛をクランプすることがわかる。また、まつ毛のカールに要する全体の時間や回数、１回あたりのクランプ時間等は、個人差がある。

ここで、図２１に示すように、各人のクランプ圧の最大値は、それぞれ、0.27、0.16、0.29、0.21、0.14、0.19（Ｎ：ニュートン）であった。

（（実験例８））
図２２は、6PA+GF65%樹脂で構成された第１実施形態のアイラッシュカーラー１の、使用時の人によるまつげクランプ圧を、センサーシート４１０で測定した測定結果である。

図２２において、横軸は時間、縦軸はクランプ圧を示す。本実験においても、図２１と同様に、アイラッシュカーラー１の睫毛を挟む、クリッパーゴムＲの直下にセンサーシート４１０を挟んで、睫毛を挟む圧力のクランプ圧を測定した。

なお、図２２において（ａ）〜（ｆ）は、図２１（ａ）〜（ｆ）に示す人物Ｇ、人物Ｈ、人物Ｉ、人物Ｊ、人物Ｋ、人物Ｌとそれぞれ同一人物である。

ここで、図２２に示すように、各人のクランプ圧の最大値は、それぞれ、0.26、023、0.24、0.19、0.14、0.25（Ｎ：ニュートン）であった。

図２１と図２２を比較すると、いずれの人物も、樹脂製の第２実施形態のアイラッシュカーラー１では、図２１での金属製アイラッシュカーラー９と同等またはそれ以上のクランプ圧（まつげ挟み圧力）を達成していることがわかる。

したがって、第１実施形態のアイラッシュカーラー１では、金属製のアイラッシュカーラー９とほぼ同じ使い方で、且つ同じような力の掛け方で、微調整しながらまつ毛のカールを実現することができる。

＜第２実施形態＞
図２３は、本発明の第２実施形態のアイラッシュカーラー２の構成図である。図２４は、本発明の第２実施形態のアイラッシュカーラー２の分解図である。

本実施形態では、素材等は、第１実施形態で用いた樹脂と同じであるが、固定部材と力点部材との係合、及びの力点部材と作用部材との係合のヒンジ構成等が異なる。

図２３に示すように、本実施形態では、力点部材５０において、先端部から少し離れた部分に、ヒンジ下側が凹んだ嵌合用の溝（窪み）である嵌合溝５３が形成されている。

図２４に示すように、固定部材４０において、アーム４４に形成された係合穴部４５において、幅方向に延伸する嵌合用の支点軸４８が設けられている。

そして、力点部材５０の先端側アーム５１が、持ち手５５とは反対側の先端側の端部から、固定部材４０の係合穴部４５に挿入された状態で、力点部材５０を固定部材４０に対して上から下に押し込むこと、係合穴部４５内で、嵌合溝５３が支点軸４８に係合することで、力点部材５０と固定部材４０とを連結させる。

力点部材５０の嵌合溝５３に嵌合された、固定部材４０の支点軸４８を第２の支点（図４の支点Ｂ）として、力点部材５０が固定部材４０に対して回動自在に連結する。

なお、図２４においては、支点軸４８は係合穴部４５の幅方向全域に延伸している例を示しているが、嵌合溝５３と嵌合可能な支点軸４８は、係合穴部４５の内側面から突出して中央部が途切れている、両側突起形状であってもよい。

また、作用部材６０は、下側プレス部６１と、一端が該下側プレス部６１と連結するリンク部６２Ａ，６２Ｂが設けられている。本構成では、リンク部６２Ａ，６２Ｂの他端がＵ字状に折れ曲がって一体的に形成されており、他端におけるリンク部６２Ａ，６２Ｂの他端同士を連結する部が、筒状の嵌合筒６３である。嵌合筒６３は、作用部材６０の係合部である。

力点部材５０の先端には、上側が凹んだ嵌合用フック５２が形成されている。

そして、力点部材５０を、作用部材６０に対して下から上に押し込むこと、嵌合用フック５２が嵌合筒６３に係合し、力点部材５０と作用部材６０とを連結させる。このように、力点部材５０の嵌合用フック５２と、作用部材６０の嵌合筒と６３が嵌合することで、作用部材６０が力点部材５０とが連動して移動可能になる。

このように、固定部材４０と力点部材５０との連結（図４の第２の支点Ｂ）、及び力点部材５０と作用部材６０との連結（図４の第１の支点Ａ）を、フック形状で実現することで、連結のために構成要素を貫通させる軸部を用いることなく、取り付け、取り外し等をすることが出来る。

そのため、第１実施形態における、各部材同士を連結するための、ピン軸ＰＳ１，ＰＳ２を用いることなく、第２実施形態のアイラッシュカーラー２は、構成要素同士の係合部の完全金属フリーが実現できる。

また、フックが抜ける方向に力をかけることで、係合状態を解除できるため、使用者の手により、分解、組立てが実現できる。例えば、アイラッシュカーラー２が汚れてしまった場合に、分解洗浄が可能になることで、係合部の小さな凹凸まで洗浄することができ、その後、組み立てることができる。

さらに、例えば、化粧ポーチや荷物の中で、急激に負荷がかかった場合でも、フックが外れることで破壊が回避できる。この際、第１の支点Ａと第２の支点Ｂでは係合の方向が反対方向であるため、一方方向に強い力が掛かった場合、第１の支点Ａ、第２の支点Ｂのどちらかのみの係合状態が外れるため、不意に係合状態が脱着した場合は、簡単に復活させることができる。

また、力点部材５０の、先端側アーム５１の先端部には、上側が凹んだ嵌合用フック５２が設けられ、先端側アーム５１の持ち手５５より先端部に近い部分に、下側が凹んだ嵌合溝５３が形成され、延伸部（第２のアーム部）５１，５４は、先端から持ち手５５まで一本で延伸している。

そのため、本実施形態のアイラッシュカーラー２においても、第１実施形態同様に、金属製と異なり、持ち手の部分を、延伸部（アーム部）と同じ太さに太くすることができるため、金属製よりもホールド性を向上させることができる。

力点部材５０の後端側アーム５４において、嵌合溝５３よりも第２の持ち手５５に近い部分であって、上側の面には、波打ち状に凹凸が形成されている。

この波打ち状の凹凸形状５４１、５４２により、フィット性が向上する。特に、自分でメイクする場合、固定部材４０側の持ち手４６の指孔には親指を入れ、力点部材５０側の持ち手５５の指孔には、他の指を入れる。最も力が入りやすい中指を持ち手５５の指孔に入れた場合、あるいは薬指を指孔に入れた場合、凹凸形状５４１、５４２により、人差し指や中指でも力点部材５０を支持することになり、動作が安定する。

また、持ち手５５のさらに後端には、指掛け部５６が設けられている。例えば、使用者が自分で自分のまつ毛をカールする際、力点部材５０側の持ち手５５の指孔には中指を入れ、指掛け部５６には薬指を入れる、或いは、力点部材５０側の持ち手５５の指孔には人差し指を入れ、指掛け部５６には中指を入れる、または、力点部材５０側の持ち手５５の指孔には薬指を入れ、指掛け部５６には小指を入れる。

このようにいずれの指を入れるにしても、持ち手５５の指穴に入れた指以外で、力点部材５０を、凹凸形状５４１、５４２、及び指掛け部５６でサポートするため、まつ毛をカールする際、プッシュ時の１つの指への負担を分担させるとともに、動作が安定する。

また、固定部材４０の第１の持ち手４６及び力点部材５０の第２の持ち手５５を閉じた際に対向する部分には、ヒットポイント４７，５７がそれぞれ設けられている。

まつ毛を押圧する際に、持ち手４６，５５のヒットポイント４７，５７の先端同士が当接することで、固定部材に対する力点部材の過剰な回転を防止する。

なお、持ち手の内側にヒットポイント４７，５７を設けることで回転が規制されるため、例えば、繰り返し使用によりゴムが押しつぶされて薄くなった際に、押し込んだ際のプレス部のクランプ圧が足りなくなるおそれがある。そのため、ヒットポイント４７，５７を設置する際は、ゴムがつぶれた場合の含めて長さ等を設定すると好適である。

＜第２実施形態と解析＞
（（実験例９））
図２５は、第２実施形態のアイラッシュカーラー２の寸法例を示す図である。構成の一例として、第２実施形態のアイラッシュカーラー２において、図２５で示した下記寸法で設計した。
固定部材４０の応力発生範囲の断面係数Ｚ＝１６．８８mm³
力点部材５０の応力発生範囲であるアーム部５４の断面係数Ｚ＝１６．８７５mm³

なお、本構成では、アーム部５４が外側に指を置くための凹凸を有しているため、この断面係数は、最も厚さが薄い部分の断面係数に相当する。
また、支点Ｂ周辺のアーム部５１は、荷重点側の最も薄い部分よりは分厚く、その断面係数Ｚ＝17.63mm³
作用部材６０の断面係数Ｚ＝１．７２５mm³

図２６は、装置により徐々に変化する荷重を与えてグリップ力、クランプ圧を測定するためのセンサーシートによる測定機構及び第２の試験機による荷重位置を示す図である。

図２６に示す第２の測定環境では、グリップ力（図２７）の測定の際には、第１の試験機と異なる試験機を用いた。

第２の測定環境では、試験機は、アイラッシュカーラー１，９に対して、図２６（ｂ）に示すように、持ち手１６を下側にした状態で固定し、持ち手２５（５５、８５）の指穴の中側から荷重を加えている。

また、クランプ圧（図２８）の測定の際には、図２６（ａ）に示すように、アイラッシュカーラー１（２、９）の睫毛を挟むための、クリッパーゴムＲの直下に、センサーシート４１０を設置して、図２６（ｂ）に示す位置に、第２の試験機により変化する荷重を与えた際の、挟む圧力を測定した。

なお、センサーシート４１０の他端は、センサコネクタ４２０を介して、情報処理装置４３０に接続されている。そのため、下側プレス部３１（６１、９１）の溝部のクリッパーゴムＲの直下に設置したセンサーシート４１０は、第２の測定機により変化する荷重を与られた際に、上側プレス部１１及びクリッパーゴムＲにより下側プレス部３１を押す圧力（挟み込み圧力）を測定して、センサコネクタ５１０を介して、情報処理装置４３０へ自動的にデータを送信する。なお、図２６（ａ）に示すセンサーシート４１０は、上述の図２１、図２２で人の手による挟みこみを測定する際と同じものを用いた。

図２６に示す第２の測定環境では、図２６（ｂ）に示すように持ち手２５（５５、８５）の指穴の中側から荷重を加えているため、荷重を印加する位置は、図４で示す荷重点Ｃにほぼ近い位置である。

この荷重の位置により、第２の測定環境では、図１４に示す第１の測定環境よりも、さらに人による使用の状態に近づけて、アイラッシュカーラー１（２、９）に対して荷重を付加して、グリップ力、クランプ圧を測定することができる。

図２７は、金属製、6PA+GF65%樹脂で構成された第１実施形態、6PA+GF65%樹脂で構成された第２実施形態、PAMXD6＋GF50％樹脂で構成された第２実施形態の、４種類のアイラッシュカーラーの持ち手の荷重点に加えたグリップ力（荷重）を、図２６に示す測定環境で測定した際の測定結果である。PAMXD6は、ポリアミドＭＸＤ６を意味する。

なお、第２実施形態については、6PA+GF65%樹脂、PAMXD6＋GF50％樹脂のいずれの樹脂を用いた場合でも、図２５で示す寸法例のアイラッシュカーラー２の形状を用いた。

また、第２の測定環境では、図２６（ｂ）に示すように、アイラッシュカーラー１（２、９）に対して、持ち手２５（５５、８５）の指穴内側から荷重を加える際、測定対象の４種類のアイラッシュカーラー１（２、９）に対して、荷重点Ｃの位置をヒンジ部（図４の支点Ｂ）より５０ｍｍの位置に統一した。これにより、４種類のアイラッシュカーラー９，１，２において、支点Ｂから荷重点Ｃまでの距離は等しくなる。

この設定により、アイラッシュカーラー９、１、２の形状の違いによる、支点Ｂから荷重点Ｃまでの距離の違いに起因する、測定値のズレをほとんど無くすことができる。

図２７に示すように、同じ変位量動かした場合、第１実施形態、6PA+GF65%樹脂で構成された第２実施形態、PAMXD6＋GF50％樹脂で構成された第２実施形態のアイラッシュカーラー１，２は、金属製のアイラッシュカーラー９に対しては少し足りないが、ほぼ同じ、グリップ力を有している。

図２８は、金属製、6PA+GF65%樹脂で構成された第１実施形態、6PA+GF65%樹脂で構成された第２実施形態、PAMXD6＋GF50％樹脂で構成された第２実施形態の、４種類のアイラッシュカーラーのクランプ圧を、図２６に示す測定環境で測定した際の測定結果である。

図２８に示すように、同じ変位量動かした場合、第１実施形態、6PA+GF65%樹脂で構成された第２実施形態、PAMXD6＋GF50％樹脂で構成された第２実施形態のアイラッシュカーラー１，２は、金属製に対しては少し足りないが、ほぼ同じ、クランプ圧を有している。

（（実験例１０））
金属製のアイラッシュカーラー９と、6PA+GF65%樹脂で構成された第１実施形態のアイラッシュカーラーのクランプ圧を、図１７に示す第１の測定環境と、図２６に示す測定環境との両方で、測定し、測定環境の整合性を確認した。

図１７に示す第１の測定環境下で測定したクランプ圧のデータと、図２６に示す第２の測定環境下で測定したクランプ圧のデータの換算について、それぞれの測定値の比をとることにより、相関性を出した。図２９は、その相関表である。

第１の測定環境のデータ（旧測定値）を、第２の測定環境のデータ（新測定値）に変換するには、測定値の誤差も考慮して、旧測定値に0.03%〜0.05%の数値を乗算する。これにより、無単位の旧測定値を新測定値の圧力単位（MPa）に変換できる。

これにより、図１７に示す第１の測定環境によるデータと、図２６に示す第２の測定環境によるデータは相互に関連し、誤差が少ないことがわかる。

また、図２１、図２２の実使用時のセンサーシート４１０を用いたクランプ圧と、図２８の測定のセンサーシート４１０を用いたクランプ圧とを比較すると、図２１、図２２の実使用時は、図２８における最大値である１３ｍｍ変位時と同程度、あるいは、１３ｍｍ変位時よりも少し多く変位させている。これにより、第１実施形態のアイラッシュカーラー２は、１３ｍｍ又は１３ｍｍより少し多く変位させることで、所望のクランプ圧を実現し、まつ毛を持ち上げることができる。

また、前述の図２８に示すように、第２実施形態のアイラッシュカーラー２によるクランプ圧は第１実施形態のアイラッシュカーラー１と、同程度のクランプ圧があることから、アイラッシュカーラー２も金属と同程度のレベルと予想できる。

上記実験からわかるように、本実施形態のアイラッシュカーラー２においても、図１０に示した断面係数とヤング率で規定された推奨範囲に入る樹脂を用いることで、金属製と同等のしなり及びクランプ圧により、同等の応力を実現できると予想できる。そのため、持ち手のホールド性を向上させながら、金属製の形状から大型化することなく、強度を担保して、金属製と同様の操作により、金属製と同等のまつ毛カール効果を発揮できる。

＜部分用アイラッシュカーラー＞
なお、上記の第１、第２実施形態では、目の幅全域に近い、まつ毛全体を挟む、全域タイプのアイラッシュカーラーを前提として説明したが、本発明の上記素材及び断面形状を有するアイラッシュカーラーは、部分用のアイラッシュカーラーであってもよい。

例えば、部分用アイラッシュカーラー３は、図３０に示すように、上述の第１実施形態又は第２実施形態と類似する構成であって、まつ毛を挟む上側プレス部１１Ｐ又は下側プレス部３１Ｐの幅が短い構成であってもよい。そのため、固定部材１０Ｐの支柱部１２Ｃ，１３Ｃ，１２Ｄ，１３Ｄの間隔及び、作用部材３０Ｐのリンク部３２Ｃ，３２Ｄの間隔も、第１実施形態よりも狭い。

あるいは、図３１に示すように、ピンセットタイプの部分用アイラッシュカーラー４であってもよい。

部分用アイラッシュカーラー３，４において、図１０に示した断面係数とヤング率で規定された推奨範囲に入る樹脂を用いることで、金属製と同等のしなり及びクランプ圧により、同等の応力を実現できるため、金属製と同等の、まつ毛カール効果を発揮できる。

なお、図３０に示す部分用アイラッシュカーラー３，４では全域タイプよりも必要な力が小さいため、素材について上記推奨範囲のヤング率を満たせば、太さを規定する断面係数は推奨範囲よりも少し小さくてもよい。

＜化粧道具１（ピンセット）＞
上述では、化粧道具の例としてアイラッシュカーラーについて説明したが、本樹脂を適用可能な、化粧道具は、アイラッシュカーラーに限られない。

例えば、樹脂によって構成可能な化粧道具の例として、図３２に示すように、ピンセット５であってもよい。本ピンセットは、美容用であって、例えば、人体の髪、眉毛、鼻毛、体毛等の毛（人毛）や、動物の毛を抜くのに使用される。

本ピンセットにおいて、図１０に示した断面係数とヤング率で規定された推奨範囲に入る樹脂を用いることで、金属製と同等のしなり及びクランプ圧により、同等の応力を実現できるため、金属製と同等の、毛抜き効果を発揮できる。

＜化粧道具２（はさみ）＞
また、樹脂によって構成可能な化粧道具の他の例として、図３３に示すように、美容用はさみであってもよい。

美容用はさみ６は、例えば、人体の髪、眉毛、鼻毛、体毛等の毛や、動物の毛をカットするのに使用される。さらに、樹脂で構成される化粧道具は、剃刀、爪切り等であってもよい。

本はさみにおいて、上述の図１０に示した断面係数とヤング率で規定された推奨範囲に入る樹脂を用いることで、金属製と同等のしなりにより、同等の応力を実現できるため、金属製と同等のしなりにより、金属製と同等の、ホールド案及び、切れ感を発揮できる。

以上、本発明の好ましい実施形態について詳述したが、本発明は係る特定の実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の実施形態の要旨の範囲内において、種々の変形、変更が可能である。

本出願は、２０１８年９月１８日に日本国特許庁に出願された特願２０１８−１７４２１９号に基づく優先権を主張するものであり、特願２０１８−１７４２１９号の全内容を本出願に援用する。

１，２ アイラッシュカーラー
３，４ 部分用アイラッシュカーラー
５ ピンセット
６ 美容用はさみ
１０ 固定部材
１１ 上側プレス部
１２（１２Ａ，１２Ｂ） 上側支柱部（支柱部）
１３（１３Ａ，１３Ｂ） 分岐支柱部（支柱部）
１４ アーム（第１のアーム部）
１５ 係合穴部
１５１Ａ，１５１Ｂ 小孔
１６ 持ち手
２０ 力点部材
２１ 先端側アーム（アーム部、第２のアーム部）
２２ 先端側係合孔（第１の係合孔）
２３ 第２の係合孔
２４ 後端側アーム（アーム部、第２のアーム部）
２５ 持ち手
３０ 作用部材
３１ 下側プレス部（当接部材、上挟圧片）
３１１Ａ，３１１Ｂ 係合フック（係合部）
３２Ａ，３２Ｂ リンク部
３３ 連結部
３３１Ａ，３３１Ａ 小孔
４００ 固定部材
４１ 上側プレス部
４２（１２Ａ，１２Ｂ） 上側支柱部（支柱部）
４３（１３Ａ，１３Ｂ） 分岐支柱部（支柱部）
４４ アーム
４５ 係合穴部
４６ 持ち手
４７ ヒットポイント
４８ 支点軸
５０ 力点部材
５１ 先端側アーム（アーム）
５２ 嵌合用フック（連結部）
５３ 嵌合溝（嵌合部、連結部）
５４ 後端側アーム（アーム）
５５ 持ち手
５６ 指掛け部
５７ ヒットポイント
６０ 作用部材
６１ 下側プレス部（当接部材、上挟圧片）
６１１Ａ，６１１Ｂ 係合フック（係合部）
Ａ 支点
Ｂ 支点
Ｃ 荷重点
ＰＳ１ ピン軸
ＰＳ２ ピン軸
Ｒ クリッパーゴム

Claims (10)

1. ヤング率が２５００N/mm²〜４００００N/mm²の樹脂材料で形成され、少なくとも最大応力発生箇所は断面係数が５mm³〜４０mm³に構成される
   化粧道具。
2. 前記樹脂材料は、ガラス繊維（GF）を含む繊維強化樹脂である
   請求項１に記載の化粧道具。
3. 前記繊維強化樹脂は、カーボン繊維（CF）を含む
   請求項２に記載の化粧道具。
4. 前記繊維強化樹脂に含まれる樹脂は、ポリアミド（PA）、ポリエーテルエーテルケトン（PEEK）、ポリエチレンテレフタレート(PETG)、グリコール変性PET(PETG)、ポリフェニレンサルファイド（PPS）、ポリアミドＭＸＤ６のいずれかである、又はこれらのうちの２つ以上含んでいる
   請求項２又は３に記載の化粧道具。
5. 前記繊維強化樹脂は、前記ガラス繊維（GF）を、３０質量％以上、６５質量％以下、配合している
   請求項２乃至４のいずれか一項に記載の化粧道具。
6. 前記樹脂材料は、ナイロン6/10、ポリアミドＭＸＤ６、ポリエーテルエーテルケトン（PEEK）、ポリエチレンテレフタレート(PETG)、グリコール変性PET(PETG)、又は、ポリフェニレンサルファイド（PPS）のいずれかを含む樹脂である
   請求項１に記載の化粧道具。
7. 前記化粧道具は、まつ毛をカールさせるアイラッシュカーラーである
   請求項１乃至６のいずれか一項に記載の化粧道具。
8. 前記化粧道具は、人毛を挟むピンセットである
   請求項１乃至７のいずれか一項に記載の化粧道具。
9. 前記化粧道具は、はさみ、剃刀、又は爪切りである
   請求項１乃至７のいずれか一項に記載の化粧道具。
10. 請求項７に記載の化粧道具であるアイラッシュカーラーであって、
    上側プレス部が一体的に形成された固定部材と、
    下側プレス部を前記上側プレス部に対して、上下に移動可能にする作用部材と、
    前記固定部材の一部を支点として回動することで、前記作用部材を上下に移動させる力点部材と、を有しており、
    前記固定部材と、前記作用部材と、前記力点部材とは、樹脂で一体的に構成され、
    前記最大応力発生箇所は、前記固定部材及び前記力点部材に形成される
    アイラッシュカーラー。

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