JPWO2016203780A1 - 超薄型環状樹脂体の成形用ホットランナ金型装置及び当該ホットランナ金型装置を備える金型システム - Google Patents

Abstract

超薄型化が可能な樹脂材料を成形材料として活用するとともに、当該樹脂材料でもって超薄型環状樹脂体の成形用ホットランナ金型装置及び当該ホットランナ金型装置を備える金型システムを提供する。上下両側温度制御板部材５０ａ、５０ｂの上下両側温度制御板がその間にマニホールド４０のマニホールド本体４０ａを介装するように積層されている。上下両側温度制御板内に設けた上下両側油流動回路は、複数のコイルヒータにより加熱されるマニホールド本体４０ａの温度を当該マニホールド本体４０ａ内の分流型流路４０ｃの内部を流動する溶融樹脂の炭化を抑制するに適した温度に制御する。

Description

本発明は、超薄型環状樹脂体の成形用ホットランナ金型装置及び当該ホットランナ金型装置を備える金型システムに関する。

従来、自動車の燃費改善や当該自動車への搭載部品の多種多様化の観点から、自動車の内部の省スペース化がより一層必要となっている。

近年、開発が盛んに行われている自動車用水素電池は、自動車への搭載部品の１種であるから、当該水素電池も、自動車の内部の省スペース化に応えるべく、軽量化やコンパクト化を図ることがより一層要請される。

このような要請に応えるためには、水素電池に内蔵されるセパレータも、軽量化やコンパクト化を図ることがより一層の必須条件となっている。ここで、当該セパレータは、薄板状環状枠と、当該薄板状環状枠の中空部に装着されるカーボンペーパー等のカーボンフィルムとにより構成されている。

このようなセパレータの軽量化やコンパクト化の観点からすれば、セパレータを構成する薄板状環状枠の成形材料は、可能な限り軽量な材料であり、かつ、当該薄板状環状枠の厚さは可能な限り薄いことが望ましい。

以上のようなことから、水素電池用セパレータの薄板状環状枠を成形するにあたっては、当該薄板状環状枠の成形材料を考慮して当該薄板状環状枠の軽量化や薄型化を実現し得るような金型装置の開発が強く望まれる。

また、当該金型装置としては、例えば、コールドランナ金型装置及びホットランナ金型装置が挙げられる。

コールドランナ金型装置では、成形材料が溶融状態にてコールドランナを通りキャビティ内に充填される。ここで、充填された溶融成形材料は、当該コールドランナ内で冷却されながらキャビティ内で冷却される。このため、成形品をコールドランナ金型装置から取り出すにあたり、コールドランナ内の冷却成形材料部分が、キャビティ内の成形品と共に取り出されることになる。その結果、コールドランナ内の冷却成形材料部分が成形材料の無駄を招いたり、上述の冷却成形材料部分のカット等が余分な後作業として生ずる。

一方、ホットランナ金型装置では、溶融成形材料が、ホットランナの加熱のもとに、当該ホットランナ内にて溶融状態に維持されたまま、ホットランナを通りそのノズルからキャビティ内にそのゲートを介し充填される。これに伴い、キャビティ内の溶融成形材料のみが冷却されることで成形品が形成される。

従って、ホットランナ金型装置は、成形品のみを取り出すことができる点において、コールドランナ金型装置よりも優れていることから、金型システムの金型装置としては、ホットランナ金型装置を採用することが望ましい。

これに対し、ホットランナ金型装置としては、例えば、下記特許文献１に記載された射出成形用ホットランナ金型装置が提案されている。

当該ホットランナ金型装置においては、射出成形機から溶融状態にて射出される成形材料が、両駆動装置による各ノズルの開閉駆動のもと、加熱状態にあるブロックマニホールド内に設けた両分岐マニホールド流路、延長マニホールド内に各分岐マニホールド流路に対応するように設けた各傾斜流路及び各ホットノズル流路を通り、当該各ホットノズル流路のゲートからキャビティ内に充填された後、当該キャビティ内にて冷却されて固化し成形品として成形される。

ここで、ヒータがブロックマニホールドを加熱するように当該ブロックマニホールド内に設けられている。これにより、当該ヒータは、ブロックマニホールド内に設けた両分岐マニホールド流路内にて流動する成形材料を成形可能な温度に上昇させるように加熱する。

特開２００２−３４8０８４号公報

ところで、上記ホットランナ金型装置では、成形品に対する成形条件は、特に特定されてはいない。従って、当該成形条件は、通常の成形条件であるとすれば、射出成形機により射出される溶融成形材料に基づき当該ホットランナ金型装置により成形し得る成形品の厚さは、薄くても、１（ｍｍ）程度である。

これでは、自動車用水素電池に要請されるセパレータの薄板状環状枠としては、厚すぎて、当該薄板状環状枠の軽量化や薄型化、ひいては、水素電池の軽量化やコンパクト化の要請には応えられないという不具合を招く。

また、ヒータは、上述のごとく、ブロックマニホールドの温度を上昇させる機能を有するにすぎない。このことは、ヒータは、ブロックマニホールドの温度を必要な温度以上に上昇させない機能までは有していないことを意味する。

ここで、成形材料は、そのブロックマニホールドの温度の上昇に伴う温度上昇によっては、少なくとも部分的に、ブロックマニホールドの各分岐マニホールド流路内にて炭化してしまうおそれがある。これでは、成形材料から良好な品質の成形品として成形することは困難であるという不具合を招く。

そこで、本発明は、以上のようなことに対処するため、超薄型化が可能な樹脂材料を成形材料として活用し、品質の良好な超薄型環状樹脂体を成形するに適した超薄型環状樹脂体の成形用ホットランナ金型装置及び当該ホットランナ金型装置を備える金型システムを提供することを目的とする。

上記課題の解決にあたり、本発明に係る超薄型環状樹脂体の成形用ホットランナ金型装置は、
マニホールド本体（４０ａ）を有するマニホールド（４０）を内蔵するように所定の金型用金属材料により形成される固定側本体（１０、２０、３０、４０）を備える固定型（Ｐ）と、
固定側本体の成形面に当接する成型面を有するように上記所定の金型用金属材料により形成してなる可動側本体（８０ａ、９０、１００）を備える可動型（Ｑ）とを備えており、
固定型は、
固定側本体にその成形面側から形成してなる成型面側収容穴部（３１）内に収容される所定の入れ子用金属材料製の固定側入れ子（８０）と、
マニホールド本体内に設けられて樹脂射出成形機から所定の成形用樹脂材料を溶融樹脂として射出されるランナ流路（４０ｃ）と、当該ランナ流路に形成してなる複数の流出路部から固定側本体の内部を通りその成型面に向けて延出される複数のノズルとを備えて、ランナ流路を流動してその複数の流出路部から流出する上記溶融樹脂を複数のノズルに流動させるホットランナ（ＨＲ）と、
マニホールド本体内にランナ流路と共に設けられてマニホールド本体を加熱するヒータ（４０ｄ）と、
マニホールド本体にその両面側から積層される両側温度制御板（５１、５３）と、当該両側温度制御板にそれぞれ内蔵される両側油流動回路であって上記溶融樹脂の炭化を抑制するに適した所定の油温範囲以内の油温にて油を流動させることで、ヒータにより加熱されるマニホールド本体のうち少なくともランナ流路を含む部位の温度を、両側温度制御板を介し上記溶融樹脂の炭化を抑制するに適した温度となるように、制御する両側油流動回路（５２、５４）とを有する両側温度制御板部材（５０ａ、５０ｂ）とを備えており、
可動型は、
金属材料からなる可動側本体（８０ａ、９０、１００）と、
当該可動側本体にその成形面側から形成してなる成型面側収容穴部（１０１）内に収容される上記所定の入れ子用金属材料製の可動側入れ子部材（Ｎ、１１０、１２０）とを備えて、
可動側本体がその成形面にて固定側本体の上記成形面に当接することで可動側入れ子部材が固定側入れ子に当接したとき、当該可動側入れ子部材と固定側入れ子との間に複数のノズルからの上記溶融樹脂に基づき超薄型環状樹脂体を所定の超薄さ範囲以内の厚さにて成形するためのキャビティ（ＣＶ）を構成する。

このように、マニホールド本体にその両面側から積層される両側温度制御板と、当該両側温度制御板にそれぞれ内蔵される両側油流動回路であって溶融樹脂の炭化を抑制するに適した所定の油温範囲以内の油温にて油を流動させることで、ヒータにより加熱されるマニホールド本体のうち少なくともランナ流路を含む部位の温度を両側温度制御板を介し溶融樹脂の炭化を抑制するに適した温度になるようすに制御する両側油流動回路とを有する両側温度制御板部材を備える。

このことは、両側温度制御板の間にマニホールド本体を介装することで、当該両側温度制御板がマニホールド本体と共に３層積層構造体を構成することを意味する。

これにより、溶融樹脂が炭化することなくランナ流路を流動して複数のノズルに流入し得る。そして、このように複数のノズルに流入する溶融樹脂に基づき、所定の超薄さ範囲以内の薄さを有する超薄型環状樹脂体が、炭化することなく、キャビティ内にて成形され得る。

その結果、当該ホットランナ金型装置によれば、超薄型環状樹脂体が良好な品質にて成形され得る。

また、本発明は、上述した超薄型環状樹脂体の成形用ホットランナ金型装置において、
固定側本体及び固定側入れ子の各温度を所定の固定側温度に制御する温度制御手段（１３０、１５０）と、
可動側本体及び可動側入れ子部材の各温度を所定の可動側温度に制御する可動側温度制御手段（１４０、１６０）と
複数のノズルの内部を流動する溶融樹脂の炭化を抑制するように温度制御するノズル温度制御手段（７０ａ、７０ｂ）とを備えることを特徴とする。

このように構成することにより、固定側本体及び固定側入れ子の各温度が所定の固定側温度となるように制御され、可動側本体及び可動側入れ子部材の各温度が所定の可動側温度に制御され、かつ、複数のノズルの内部を流動する溶融樹脂が炭化しないように温度制御される。

これにより、溶融樹脂が、固定側本体、固定側入れ子、可動側本体及び可動側入れ子部材の各内部において炭化することなく円滑に流動し、その結果、所定の超薄さ範囲以内の厚さを有する超薄型環状樹脂体が、炭化を伴うことなく、キャビティ内にて良好に成形され得る。その結果、上述した本発明に係る超薄型環状樹脂体の成形用ホットランナ金型装置の作用効果がより一層向上され得る。

また、本発明は、上述した超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置において、
ホットランナは、複数のノズルを複数のオープンノズル（６０ａ〜６０ｈ）として備えて、樹脂射出成形機から上記溶融樹脂を所定の高射出速度にて射出されたとき、上記溶融樹脂を、上記所定の高射出速度に基づき、ランナ流路を流動させて、その複数の流出路部から複数のオープンノズルに流動させるようにしたことを特徴とする。

このように、複数のノズルは、それぞれ、オープンノズルであることから、当該各オープンノズルは、バルブノズルやピンノズルのように開閉作動を伴うことなく、常時、開放状態にある。従って、樹脂射出成形機から射出される溶融樹脂の射出速度が所定の高射出速度であっても、当該溶融樹脂は、各オープンノズルを通り円滑に流動し得る。

その結果、複数のオープンノズルを流動する溶融樹脂に基づきキャビティ内における超薄型環状樹脂体の成形が円滑になされ得る。

また、本発明は、上述した超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置において、
上記所定の成形用樹脂材料は、スーパーエンジニアリング・プラスチックを含有してなることを特徴とする。

これにより、所定の成形用樹脂材料に含有されるスーパーエンジニアリング・プラスチックが耐高温性能を有することから、当該所定の成形用樹脂材料の溶融樹脂でもって、キャビティ内における超薄型環状樹脂体の成形をより一層円滑にすることができ、その結果、上述した本発明に係る超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置の作用効果がより一層向上され得る。

また、本発明は、上述した超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置において、
上記所定の入れ子用金属材料は、少なくとも高い熱伝導率を有する合金であり、
上記キャビティは、その内面にて、上記溶融樹脂の流動性を改善するように硬度を高める所定のコーティング剤でもってコーティング処理されていることを特徴とする。

このように、所定の入れ子用金属材料は、少なくとも高い熱伝導率を有する合金であるとともに、キャビティは、その内面にて、溶融樹脂の流動性を改善するように硬度を高める所定のコーティング剤でもってコーティング処理されていることから、溶融樹脂の流動性を改善し得る。

これにより、溶融樹脂の流動速度を、ホットランナやキャビティの内部において、所定の高射出速度にほぼ維持し得る。その結果、上述した本発明に係る超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置の作用効果がより一層向上され得る。

また、本発明は、上述した超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置において、
上記所定の超薄さ範囲は、０．１（ｍｍ）〜０．５（ｍｍ）であることを特徴とする。

これにより、上述し本発明に係る超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置の作用効果がより一層確実に達成され得る。

また、本発明は、上述した超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置において、
可動側本体の内部にて可動側入れ子部材を介し固定側入れ子に対向するように形成してなる空所（Ｑａ）内に当該空所から可動側入れ子部材に向く方向或いはその逆方向に変位可能に収容される押し上げ部材（１８１）と、可動側本体の内部にて押し上げ部材から上記空所を通り可動側入れ子部材に向けて延出されて押し上げ部材と共に軸方向に変位する複数の支持ロッド（１８２）と、可動側本体の内部にて複数の支持ロッドの外周側にて押し上げ部材から上記空所を通り延出されて上記キャビティをその複数の外側部（Ｔａａ、Ｔｂｂ、Ｔｃｃ、Ｔｄｄ、Ｓａ、Ｓｂ、Ｓｃ、Ｓｄ）にて下方から支持する複数の押し上げピン（１８３）とを有するエジェクタ機構（１８０）を備えており、
可動側入れ子部材は、
可動側本体の上記収容穴部内に収容される可動側外入れ子（１１０）と、当該可動側外入れ子にその可動側本体の上記成形面側の面から形成してなる収容穴部（１１１）内に収容される可動側内入れ子であってその下方から複数の支持ロッドにより支持される可動側内入れ子（１２０）とを備えることを特徴とする。

これによれば、可動型を固定型から開いた状態にて、エジェクタ機構の押し上げ部材を空所内にて可動側入れ子に向けて変位させれば、各支持ロッドが、各押し上げピンと共に、押し上げ部材に連動して同一方向へ変位する。このため、可動側内入れ子が、キャビティ内の超薄型樹脂成形体とともに、各支持ロッド及び各押し上げピンにより可動側外入れ子からその外方へ押し出される。

ここで、可動側内入れ子は、上述のごとく、各支持ロッドにより下方から支持されるとともに、上記超薄型樹脂成形体が、上述のごとく、キャビティの複数の外側部にて、各対応の押し上げピンにより下方から支持されている。

従って、上述した押し上げ部材の変位に伴い、各押し上げピンによる上記超薄型樹脂成形体の可動側外入れ子からの押し出しが、各支持ロッドによる可動側内入れ子の可動側外入れ子からの押し出しと同時に行われる。

このように、上記超薄型樹脂成形体を、単独で押し出すのではなく、可動側内入れ子とともに押し出すようにしたので、当該超薄型樹脂成形体が、非常に薄いにもかかわらず、破損することなく、良好に押し出すことができる。

上述のように押し出された状態において、上記超薄型樹脂成形体のうち超薄型樹脂成形品以外の部位を除去することで、上述した所定の成形用樹脂材料を利用した超薄型環状樹脂体の成形が、当該ホットランナ金型装置において良好に完了され得る。

ここで、上述のようにエジェクタ機構を備える本発明において、ホットランナは、複数のノズルを複数のオープンノズル（６０ａ〜６０ｈ）として備えて、樹脂射出成形機から上記溶融樹脂を所定の高射出速度にて射出されたとき、上記溶融樹脂を、上記所定の高射出速度に基づき、ランナ流路を流動させて、その複数の流出路部から複数のオープンノズルに流動させるようにした。

これにより、複数のノズルを、それぞれ、オープンノズルとすることから、当該各オープンノズルは、バルブノズルやピンノズルのように開閉作動を伴うことなく、常時、開放状態にある。従って、樹脂射出成形機から射出される溶融樹脂の射出速度が所定の高射出速度であっても、当該溶融樹脂は、各オープンノズルを通り円滑に流動し得る。これにより、上述のようにエジェクタ機構を備える本発明に係る超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置がより一層向上され得る。

また、上述のようにエジェクタ機構を備える本発明において、上記所定の成形用樹脂材料は、スーパーエンジニアリング・プラスチックを含有するようにした。これにより、当該スーパーエンジニアリング・プラスチックが耐高温性能を有することで、当該所定の成形用樹脂材料の溶融樹脂でもって、キャビティ内における超薄型環状樹脂体の成形をより一層円滑にすることができ、その結果、上述したエジェクタ機構を備える本発明に係る超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置の作用効果がより一層向上され得る。

また、本発明は、上述のようにエジェクタ機構を備える超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置において、
上記所定の入れ子用金属材料は、少なくとも高い熱伝導率を有する合金であり、
上記キャビティは、その内面にて、上記溶融樹脂の流動性を改善するように硬度を高める所定のコーティング剤でもってコーティング処理されており、
上記所定の超薄さ範囲は、０．１（ｍｍ）〜０．５（ｍｍ）であることを特徴とする。

このように、所定の入れ子用金属材料は、少なくとも高い熱伝導率を有する合金であるとともに、キャビティは、その内面にて、溶融樹脂の流動性を改善するように硬度を高める所定のコーティング剤でもってコーティング処理されていることから、溶融樹脂の流動性を改善し得る。

これにより、溶融樹脂の流動速度を、ホットランナやキャビティの内部において、所定の高射出速度にほぼ維持し得る。その結果、上述したエジェクタ機構を備える本発明に係る超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置の作用効果がより一層向上され得る。

また、本発明に係る超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置を備える金型システムは、
マニホールド本体（４０ａ）を有するマニホールド（４０）を内蔵するように所定の金型用金属材料により形成される固定側本体（１０、２０、３０、４０）を備える固定型（Ｐ）と、
固定側本体の成形面に当接する成型面を有するように上記所定の金型用金属材料により形成してなる可動側本体（８０ａ、９０、１００）を備える可動型（Ｑ）とを備えており、
固定型は、
固定側本体にその成形面側から形成してなる成型面側収容穴部（３１）内に収容される所定の入れ子用金属材料製の固定側入れ子（８０）と、
マニホールド本体内に設けられて樹脂射出成形機から所定の成形用樹脂材料を溶融樹脂として所定の高射出速度にて射出されるランナ流路と、当該ランナ流路に形成してなる複数の流出路部から固定側本体の内部を通りその成型面に向けて延出される複数のオープンノズル（６０ａ〜６０ｈ）とを備えて、上記所定の高射出速度に基づきランナ流路を流動してその複数の流出路部から流出する上記溶融樹脂を複数のオープンノズルに流動させるホットランナ（ＨＲ）と、
マニホールド本体内にランナ流路と共に設けられてマニホールド本体を加熱するヒータ（４０ｄ）と、
マニホールド本体にその両面側から積層される両側温度制御板（５１、５３）と、当該両側温度制御板にそれぞれ内蔵される両側油流動回路であって上記溶融樹脂の炭化を抑制するに適した所定の油温範囲以内の油温にて油を流動させることで、ヒータにより加熱されるマニホールド本体のうち少なくともランナ流路を含む部位の温度を、両側温度制御板を介し上記溶融樹脂の炭化を抑制するに適した温度となるように、制御する両側油流動回路（５２、５４）とを有する両側温度制御板部材（５０ａ、５０ｂ）と、
固定側本体及び固定側入れ子の各温度を所定の固定側温度に制御する固定側温度制御手段（１３０、１５０）と、
複数のオープンノズルの内部を流動する溶融樹脂の炭化を抑制するように温度制御するノズル温度制御手段（７０ａ、７０ｂ）とを備えており、
可動型は、
金属材料からなる可動側本体（８０ａ、９０、１００）と、
当該可動側本体にその成形面側から形成してなる成型面側収容穴部（１０１）内に収容される上記所定の入れ子用金属材料製の可動側入れ子部材（Ｎ、１１０、１２０）と、
可動側本体及び可動側入れ子部材の各温度を所定の可動側温度に制御する可動側温度制御手段（１４０、１６０）とを備えて、
可動側本体がその成形面にて固定側本体の上記成形面に当接することで可動側入れ子部材が固定側入れ子に当接したとき、当該可動側入れ子部材と固定側入れ子との間に複数のオープンノズルからの上記溶融樹脂に基づき超薄型環状樹脂体を所定の超薄さ範囲以内の厚さにて成形するためのキャビティ（ＣＶ）を構成する超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置（Ｍ）と、
当該ホットランナ金型装置の両側温度制御板部材の両側油流動回路を通して、上記溶融樹脂の炭化を抑制するに適した上記所定の油温範囲以内の油温にて油を循環させる油循環装置（Ｃ）とを具備するようにした。

このように、マニホールド本体にその両面側から積層される両側温度制御板と、当該両側温度制御板にそれぞれ内蔵される両側油流動回路であって溶融樹脂の炭化を抑制するに適した所定の油温範囲以内の油温にて油を流動させることで、ヒータにより加熱されるマニホールド本体のうち少なくともランナ流路を含む部位の温度を、両側温度制御板を介し溶融樹脂の炭化を抑制するに適した温度になるように、制御する両側油流動回路とを有する両側温度制御板部材を備える。

このことは、両側温度制御板の間にマニホールド本体を介装することで、両側温度制御板が、マニホールド本体と共に、３層積層構造体を構成することにより、上述したマニホールド本体のうち少なくともランナ流路を含む部位の温度が、両側温度制御板を介し溶融樹脂の炭化を抑制するに適した温度になるように制御されることを意味する。

これにより、溶融樹脂が炭化することなくランナ流路を流動して複数のノズルに流入し得る。そして、このように複数のオープンノズルに流入する溶融樹脂に基づき、所定の超薄さ範囲以内の厚さを有する超薄型環状樹脂体が、炭化することなく、キャビティ内にて成形され得る。その結果、当該ホットランナ金型装置によれば、超薄型環状樹脂体が良好な品質にて成形され得る。

ここで、固定側本体及び固定側入れ子の各温度が所定の固定側温度となるように制御され、可動側本体及び可動側入れ子部材の各温度が所定の可動側温度に制御され、かつ、複数のオープンノズルの内部を流動する溶融樹脂が炭化しないように温度制御される。

これにより、溶融樹脂が、固定側本体、固定側入れ子、可動側本体及び可動側入れ子部材の各内部において炭化することなく円滑に流動し、その結果、所定の超薄さ範囲以内の厚さを有する超薄型環状樹脂体が、炭化を伴うことなく、キャビティ内にて良好に成形され得る。

また、複数のオープンノズルは、バルブノズルやピンノズルのように開閉作動を伴うことなく、常時、開放状態にある。従って、樹脂射出成形機から射出される溶融樹脂の射出速度が所定の高射出速度であっても、当該溶融樹脂は、各オープンノズルを通り円滑に流動し得る。その結果、複数のオープンノズルを流動する溶融樹脂に基づきキャビティ内における超薄型環状樹脂体の成形が円滑になされ得る。

以上のようなことから、上述した本発明に係る超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置を備える金型システムの作用効果がより一層向上され得る。

また、本発明は、上述した超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置を備える金型システムにおいて、
超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置は、上記所定の成形用樹脂材料として、スーパーエンジニアリング・プラスチックを含有してなることを特徴とする。

これにより、所定の成形用樹脂材料に含有されるスーパーエンジニアリング・プラスチックが耐高温性能を有することから、当該所定の成形用樹脂材料の溶融樹脂でもって、キャビティ内における超薄型環状樹脂体の成形をより一層円滑にすることができ、その結果、上述した本発明に係る超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置を備える金型システムの作用効果がより一層向上され得る。

また、本発明は、上述した超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置を備える金型システムにおいて、
超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置において、上記所定の入れ子用金属材料は、少なくとも高い熱伝導率を有する合金であり、上記キャビティは、その内面にて、上記溶融樹脂の流動性を改善すべく硬度を高めるような所定のコーティング剤でもってコーティング処理されていることを特徴とする。

このように、所定の入れ子用金属材料は、少なくとも高い熱伝導率を有する合金であるとともに、キャビティは、その内面にて、溶融樹脂の流動性を改善するように硬度を高める所定のコーティング剤でもってコーティング処理されていることから、溶融樹脂の流動性を改善し得る。

これにより、溶融樹脂の流動速度を、ホットランナやキャビティの内部において、所定の高射出速度にほぼ維持し得る。その結果、上述した本発明に係る超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置を備える金型システムの作用効果がより一層向上され得る。

また、本発明は、上述した超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置を備える金型システムにおいて、
超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置は、上記所定の超薄さ範囲を、０．１（ｍｍ）〜０．５（ｍｍ）とすることを特徴とする。

これにより、上述した本発明に係る超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置を備える金型システムの作用効果がより一層向上され得る。

また、本発明は、上述した超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置を備える金型システムにおいて、
超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置は、
可動側本体内に可動側入れ子部材を介し固定側入れ子に対向するように形成してなる空所（Ｑａ）内に当該空所から可動側入れ子部材に向く方向或いはその逆方向に変位可能に収容される押し上げ部材（１８１）と、可動側本体内にて押し上げ部材から上記空所を通り可動側入れ子部材に向けて延出されて押し上げ部材と共に軸方向に変位する複数の支持ロッド（１８２）と、可動側本体内にて複数の支持ロッドの外周側にて押し上げ部材から上記空所を通り延出されて上記キャビティをその複数の外側部（Ｔａａ、Ｔｂｂ、Ｔｃｃ、Ｔｄｄ、Ｓａ、Ｓｂ、Ｓｃ、Ｓｄ）にて下方から支持する複数の押し上げピン（１８３）とを有するエジェクタ機構（１８０）を備えており、
可動側入れ子部材は、
可動側本体の上記収容穴部内に収容される可動側外入れ子（１１０）と、当該可動側外入れ子にその可動側本体の上記成形面側の面から形成してなる収容穴部（１１１）内に収容される可動側内入れ子であってその下方から複数の支持ロッドにより支持される可動側内入れ子（１２０）とを備えることを特徴とする。

これによれば、可動型を固定型から開いた状態にて、エジェクタ機構の押し上げ部材を空所内にて可動側入れ子に向けて変位させれば、各支持ロッドが、各押し上げピンと共に、押し上げ部材に連動して同一方向へ変位する。このため、可動側内入れ子が、キャビティ内の超薄型樹脂成形体とともに、各支持ロッド及び各押し上げピンにより可動側外入れ子からその外方へ押し出される。

ここで、可動側内入れ子は、上述のごとく、各支持ロッドにより下方から支持されるとともに、上記超薄型樹脂成形体が、上述のごとく、キャビティの複数の外側部にて、各対応の押し上げピンにより下方から支持されている。

従って、上述した押し上げ部材の変位に伴い、各押し上げピンによる上記超薄型樹脂成形体の可動側外入れ子からの押し出しが、各支持ロッドによる可動側内入れ子の可動側外入れ子からの押し出しと同時に行われる。

このように、上記超薄型樹脂成形体を、単独で押し出すのではなく、可動側内入れ子とともに押し出すようにしたので、当該超薄型樹脂成形体が、非常に薄いにもかかわらず、破損することなく、良好に押し出すことができる。

上述のように押し出された状態において、上記超薄型樹脂成形体のうち超薄型樹脂成形品以外の部位を除去することで、上述した所定の成形用樹脂材料を利用した超薄型環状樹脂体の成形が、当該ホットランナ金型装置において良好に完了し得る。これにより、上述した本発明に係る超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置を備える金型システムの作用効果がより一層向上され得る。

なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す。

本発明に係る金型システムの一実施形態を示す正面図である。 図１のホットランナ金型装置の左側面図である。 図１のホットランナ金型装置の固定型をパーティングライン側から見た平面図である。 図１のホットランナ金型装置の固定型をパーティングライン側から見た平面図である。 図１のホットランナ金型装置の可動型をパーティングライン側から見た平面図である。 図１のホットランナ金型装置の斜視図である。 図１のホットランナ金型装置の斜視図である。 図６または図７の固定型の斜視図である。 図６または図７の固定型の斜視図である。 図９の固定型をパーティングライン側から見た斜視図である。 図１のマニホールド本体、上下両側温度制御板部材、左右両側温度制御板、複数のオープンノズル及びオープンノズル用ブッシュの組み付け構造を示す斜視図である。 図１のマニホールド本体、上下両側温度制御板部材、左右両側温度制御板、複数のオープンノズル及びオープンノズル用ブッシュの組み付け構造を示す斜視図である。 図１１のマニホールド本体及び複数のオープンノズルの組み付け構造を示す斜視図である。 図１１のマニホールド本体及び複数のオープンノズルの組み付け構造を示す斜視図である。 図１２の上下両側温度制御板部材、左右両側温度制御板、複数のオープンノズル用ブッシュを分解して示す分解斜視図である。 ホットランナ及び複数のコイルヒータの構成を示す斜視図である。 ホットランナの構成を示す斜視図である。 図１の可動型をパーティングライン側から見た斜視図である。 図１８の可動型の部分破断平面図である。 図１の固定型のうちの固定側入れ子を示す斜視図である。 図１８の可動型のうちの可動側外入れ子を示す斜視図である。 図１８の可動型のうちの可動側内入れ子を示す斜視図である。 図１の固定型に内蔵される固定側油流動回路の構成を示す斜視図である。 図１の可動型に内蔵される可動側油流動回路の構成を示す斜視図である。 図１のホットランナ金型装置のエジェクタ機構を可動側内入れ子とともに示す斜視図である。 図２５のエジェクタ機構を、複数の複数本の押し上げピンを省略した状態で可動側内入れ子とともに示す斜視図である。 図２５のエジェクタ機構を、各押し上げ軸を省略した状態で示す斜視図である。 図２５のエジェクタ機構を、可動側内入れ子及び各押し上げ軸を省略した状態で示す斜視図である。

以下、本発明の一実施形態を図面により説明すると、図１は、本発明に係る金型システムの一実施形態を示している。この金型システムは、樹脂射出成形機（図示しない）から射出される溶融樹脂を用いて、自動車の電源である水素電池のセパレータ用超薄型環状樹脂枠体を成形するに適したものである。

本実施形態において、当該超薄型環状樹脂枠体は、カーボンペーパー等のカーボンフィルムと共に、セパレータを構成するもので、このセパレータは、カーボンフィルムを超薄型環状樹脂枠体の中空部に装着して構成されている。なお、セパレータは、水素電池内において、カーボンフィルムを介し水素と酸素とを化学反応させて水と電気エネルギーに変換する機能を発揮する。

当該金型システムは、図１にて示すごとく、ホットランナ金型装置Ｍと、油循環装置Ｃとを備えている。まず、当該金型システムにおいて、本発明者がホットランナ金型装置Ｍを開発するに至った根拠について詳細に説明する。

近年、自動車用水素電池の軽量化やコンパクト化に必要なセパレータの軽量化や薄型化の要請が強くなっている。この要請に応えるには、当該セパレータの環状枠体の形成材料が軽量であること及び当該環状枠体の厚さは、例えば、０．３（ｍｍ）のように、非常に薄いことが要請される。

このような要請に対し、本発明者は、自動車用水素電池に採用するに適したセパレータ用環状枠体の形成材料について種々検討してみた。例えば、当該環状枠体の形成材料が従来のような金属や不織布である場合、環状枠体の軽量化や薄型化には適さず、従って、水素電池の軽量化やコンパクト化の要請には、到底、応えられない。

そこで、金属や不織布とは異なる合成樹脂材料をセパレータ用環状枠体の成形材料として採用すれば、当該セパレータ用環状枠体の軽量化や薄型化に適するであろうと推測して、当該合成樹脂材料について種々検討を加えてみた。

これによれば、色々な合成樹脂材料のうちでも、スーパーエンジニアリング・プラスチックが、自動車における水素電池の使用環境に適することが分かった。さらには、スーパーエンジニアリング・プラスチックのうちでも、ポリエーテルスルホン（いわゆる「ＰＥＳ」と称する）が、セパレータ用環状枠体の軽量化や薄型化に良好な特性、特に、高温領域において良好な特性を有することが分かった。

このようなことから、本発明者は、水素電池のセパレータ用環状枠体の成形材料として、ＰＥＳを活用することとした。具体的には、本発明者は、後述のように当該ＰＥＳを主成分とする所定の成形用樹脂材料を採用し、当該所定の成形用樹脂材料を用いてセパレータ用環状枠体を超薄型環状樹脂枠体として成形するに適した金型装置を開発することに着目した。

ところで、上記所定の成形用樹脂材料におけるＰＥＳは、高温領域において耐熱性等には優れているものの、当該ＰＥＳは、その溶融状態において、流動性に著しく欠ける。このことは、溶融状態にあるＰＥＳの流動長が著しく短いことを意味する。

一方、水素電池用セパレータでは、カーボンフィルムの面形状が、通常行われている樹脂材料を用いた樹脂射出成形機による成形には適さないような非常に広い面形状となっている。従って、当該カーボンフィルムを装着する環状枠体の外形寸法は、カーボンフィルムよりもさらに大きな外形寸法を有する。

このため、金型装置は、大きな外形寸法を有する環状枠体の面形状及び当該環状枠体の０．３（ｍｍ）という薄さに対応したキャビティを有するように構成しなければならない。換言すれば、当該キャビティの内部は、大きな外形寸法を有する環状枠体の面形状及び当該環状枠体の０．３（ｍｍ）という薄さに対応するように、非常に広くかつ非常に薄く形成しなければならない。

このようにキャビティの内部が非常に広くかつ非常に薄いこと及びＰＥＳの流動性が非常に良くないことから、ＰＥＳの上記キャビティ内への充填速度が低いと、ＰＥＳは、当該キャビティ内での流動中に結晶化してしまい、当該キャビティの内部の全体には充填され得ない。換言すれば、ＰＥＳをキャビティの内部の全体に行き亘らせるためには、当該ＰＥＳを所定の高速（例えば、３５０（ｍ／ｓ）でもって瞬時に充填しなければならない。なお、当該所定の高速は、ＰＥＳをキャビティの内部の全体に亘り良好に充填するに適する所定の充填時間（例えば、０．０１（秒）〜０．４（秒）の範囲以内の時間）に対応する。

従って、金型装置において、ＰＥＳを溶融状態にて上記キャビティの内部全体に亘り良好に充填するには、当該キャビティのゲートが、適正に分散して位置する複数のゲートであること、換言すれば、当該キャビティ内にＰＥＳを充填するに要するランナのノズルは複数のノズルであることが望ましい。

ここで、当該各ノズルがバルブ構成を有する場合、溶融状態にあるＰＥＳのキャビティの内部への充填速度を高めれば、当該ＰＥＳがキャビティ内の全体に到達するとしても、当該到達に要する時間が短くなるため、各ノズルのバルブ構成による開閉間隔を短くしなければならない。

これには各ノズルの開閉駆動構成が追随し得ず、その結果、当該各ノズルの開閉間隔を適正には短縮することができない。換言すれば、溶融状態にあるＰＥＳの充填速度が高い程、各ノズルの開閉が、ＰＥＳの充填速度には追随できず、その結果、セパレータ用薄板状環状樹脂枠を良好に成形することが困難である。

以上のようなから、ランナの各ノズルは、共に、オープンノズルであることが望ましいという結論に達した。

また、金型装置がコールドランナ金型装置であると、本明細書の冒頭で述べたごとく、成形材料としてのＰＥＳの無駄を招いたり、成形品を取り出したときの不要な成形材料部分のカット等の余分な後作業が必要となる。しかも、ＰＥＳは耐熱性に優れるものの、ＰＥＳの上記キャビティへの流動中に当該キャビティやその周辺の温度が低下すると、ＰＥＳが流動しにくくなり結晶化するおそれがある。

このため、本発明者は、自動車用水素電池に採用されるセパレータ用超薄型環状樹脂枠体を成形に適した金型装置として、後述のように、複数のオープンノズルからなるオープンノズル群を備えたホットランナ金型装置Ｍ（図１参照）を採用することとした。

また、本実施形態では、上述した所定の成形用樹脂材料は、上記樹脂射出成形機内において溶融されて、溶融樹脂として、後述のごとく、ホットランナ金型装置Ｍにおけるマニホールド４０のマニホールド本体４０ａ内にノズル４０ｂを通り導入される（図１参照）。

ここで、上述した所定の成形用樹脂材料は、上述した超薄型環状樹脂枠体の成形材料として適性なもので、当該所定の成形用樹脂材料は、ＰＥＳの流動性を改善するために、主成分であるＰＥＳに加えて、エンジニアリング・プラスチックのうちの液晶ポリマーの１種である溶融液晶性全芳香族ポリエステル（ＬＣＰ）及びガラス繊維（ＧＦ）をも含有する。当該所定の成形用樹脂材料の成形温度は、所定の成形温度範囲（３６０（℃）以上で４００（℃）未満の範囲）内の温度、好ましくは、３６０（℃）〜３９０（℃）の範囲以内の温度である。また、ガラス転移温度は、Ｔｇ＝２２５（℃）である。なお、上述の所定の成形温度範囲は、上記所定の成形用樹脂材料の炭化を抑制し得る温度範囲に対応する。

本実施形態において、ＰＥＳは、主として、良好な耐熱性を有する点で、０．３（ｍｍ）の厚さを有する超薄型環状樹脂枠体の成形に好適な材料である。また、当該成形用樹脂材料において、ＬＣＰは、ＰＥＳの流動性を改善する役割を果たす。また、ガラス繊維は、当該成形用樹脂材料の表面硬度を高める役割を果たす。

このように超薄型環状樹脂枠体が０．３（ｍｍ）と薄くかつＰＥＳの流動性がよくなくても、所定の成形用樹脂材料が、上述のようなＰＥＳを主成分とする成形材料であることにより、ＰＥＳの流動性を改善して、上記所定の成形用樹脂材料としての流動性を良好にし得る。なお、上述の所定の成形用樹脂材料のＰＥＳ以外の成分は、所定の成形用樹脂材料としてのＰＥＳの流動性を改善し得るものであれば、ＬＣＰやＧＦに限らない。

以下、ホットランナ金型装置Ｍの構成について詳細に説明する。当該ホットランナ金型装置Ｍは、図１、図２、図６及び図７のいずれかにて示すごとく、固定型Ｐ及び可動型Ｑにより構成されている。

固定型Ｐは、図１〜図４及び図６〜図９のいずれかにて示すごとく、固定側取り付け板１０、マニホールド保持板２０及び固定側主型３０を備えている。固定側取り付け板１０は、内板１１及び外板１２を有するように、金属材料でもって形成されており、当該固定側取り付け板１０において、外板１２は、その下面にて、内板１１にその上面側から積層装着されている。なお、図１において、紙面の前側、奥側、左側、右側、上側及び下側は、それぞれ、当該ホットランナ金型装置Ｍの前側（正面側）、後側、左側、右側、上側及び下側に対応する。

また、当該固定側取り付け板１０は、図１或いは図２にて示すごとく、位置決め用ロケートリング１３を有している。この位置決め用ロケートリング１３は、外板１２の中央部に形成した貫通穴部１２ａ内にその外方から嵌装されており、当該位置決め用ロケートリング１３は、上記樹脂射出成形機の射出ノズル（図示しない）に対向するようになっている。

マニホールド保持板２０は、固定側取り付け板１０の内板１１にその下面（以下、固定側取り付け板１０の下面ともいう）側から装着されている。また、固定側主型３０は、マニホールド保持板２０にその下面側から装着されており、当該固定側主型３０は、その下面（成型面）にて、可動型Ｑの可動側主型１００（後述する）の上面（成型面）と共に、当該ホットランナ金型装置におけるいわゆるパーティングラインＰＬ（図１参照）を形成する。なお、マニホールド保持板２０は、後述する固定側主型３０及びマニホールド４０とともに、所定の金属材料（例えば、クロムモリブデン鋼）でもって、形成されている。

また、固定型Ｐは、図１及び図２のいずれかにて示すごとく、マニホールド４０及び上下両側温度制御板部材５０ａ、５０ｂを備えている。マニホールド４０は、図１及び図２にて示すごとく、マニホールド本体４０ａと、導入ノズル４０ｂとを備えており、マニホールド本体４０ａは、上下両側温度制御板部材５０ａ、５０ｂと共に、固定側取り付け板１０に沿うようにマニホールド保持板２０の凹部２１内に保持されている。なお、当該凹部２１は、マニホールド保持板２０にその上面から凹状に形成されている。

上側温度制御板部材５０ａは、図１、図２、図１１及び図１２のいずれかにて示すごとく、その下面にて、マニホールド本体４０ａにその上面側から積層されており、マニホールド本体４０ａは、その下面にて、下側温度制御板部材５０ｂにその上面側から積層されている。

換言すれば、マニホールド４０は、そのマニホールド本体４０ａにて、当該マニホールド本体４０ａの上下両側に位置する上下両側温度制御板部材５０ａ、５０ｂと共に、３層積層構造体を構成する。

以下、当該３層積層構造体の構成について詳細に説明する。マニホールド４０は、上述したごとく、マニホールド本体４０ａにて、上下両側温度制御板部材５０ａ、５０ｂと共に３層積層構造体を構成するものであるが、当該マニホールド４０において、導入ノズル４０ｂは、マニホールド本体４０ａの上面の中央部から上側温度制御板部材５０ａ及び内板１１の中央貫通穴部１１ａを通り位置決め用ロケートリング１３内に延出されている。

これに伴い、マニホールド４０は、その導入ノズル４０ｂにて、上記樹脂射出成形機の射出ノズル（図示しない）に同軸的に対向して当接するようになっている。これにより、上記樹脂射出成形機の射出ノズルから射出される溶融樹脂は、マニホールド本体４０ａ内に導入ノズル４０ｂを通り導入される。

また、マニホールド４０は、図１、図２、図１６及び図１７のいずれかにて示すごとく、さらに、分流型ランナ流路４０ｃ及び複数のコイルヒータ４０ｄを備えている。

分流型ランナ流路４０ｃは、図１６或いは図１７にて示すごとく、オープンノズル群６０とともにホットランナＨＲ（図１７参照）を構成する。当該分流型ランナ流路４０ｃは、マニホールド本体４０ａ内にて、上下両側温度制御板部材５０ａ、５０ｂに沿うように形成されており、当該分流型ランナ流路４０ｃは、図１６或いは図１７にて示すごとく、一対の基端流路部４１ａ、４１ｂ、２対の中間流路部４２ａ、４２ｂ；４３ａ、４３ｂ及び４対の先端流路部４４ａ、４４ｂ；４５ａ、４５ｂ；４６ａ、４６ｂ；４７ａ、４７ｂを備えている。

一対の基端流路部４１ａ、４１ｂは、その各基端側開孔部にて、導入ノズル４０ｂ内に連通するようにその内端開孔部に連結されており、当該一対の基端流路部４１ａ、４１ｂは、その各基端開孔部からマニホールド本体４０ａの前後方向に沿い互いに逆向きに延出するように形成されている。

２対の中間流路部４２ａ、４２ｂ；４３ａ、４３ｂのうち、一対の中間流路部４２ａ、４２ｂは、基端流路部４１ａ内に連通すべく、当該基端流路部４１ａの延出端開孔部からマニホールド本体４０ａの左右方向に沿い互いに逆向きに延出するように形成されている。

一方、他の一対の中間流路部４３ａ、４３ｂは、基端流路部４１ｂ内に連通すべく、当該基端流路部４１ｂの延出端開孔部からマニホールド本体４０ａの左右方向に沿い互いに逆向きに延出するように形成されている。

また、４対の先端流路部４４ａ、４４ｂ；４５ａ、４５ｂ；４６ａ、４６ｂ；４７ａ、４７ｂのうち、一対の先端流路部４４ａ、４４ｂは、中間流路部４２ａ内に連通すべく、当該中間流路部４２ａの延出端開孔部からマニホールド本体４０ａの前後方向に互いに逆向きに延出するように形成されている。一方、一対の先端流路部４５ａ、４５ｂは、中間流路部４２ｂ内に連通すべく、当該中間流路部４２ｂの延出端開孔部からマニホールド本体４０ａの前後方向に互いに逆向きに延出するように形成されている。

また、一対の先端流路部４６ａ、４６ｂは、中間流路部４３ａ内に連通すべく、当該中間流路部４３ａの延出端開孔部からマニホールド本体４０ａの前後方向に互いに逆向きに延出するように形成されている。一方、一対の先端流路部４７ａ、４７ｂは、中間流路部４３ｂ内に連通すべく、当該中間流路部４３ｂの延出端開孔部からマニホールド本体４０ａの前後方向に互いに逆向きに延出するように形成されている。

以上のように構成した分流型ランナ流路４０ｃにおいては、上述のように導入ノズル４０ｂに導入される溶融樹脂は、マニホールド本体４０ａ内にて、前後方向に分かれて一対の基端流路部４１ａ、４１ｂ内に流動し、基端流路部４１ａ内に分流した溶融樹脂は、左右方向に分かれて一対の中間流路部４２ａ、４２ｂ内に流動し、一方、基端流路部４１ｂ内に分流した溶融樹脂は、左右方向に分かれて他の１対の中間流路部４３ａ、４３ｂ内に流動する。

そして、中間流路部４２ａ内に流動した溶融樹脂は、前後方向に分かれて一対の先端流路部４４ａ、４４ｂ内に流動し、一方、中間流路部４２ｂ内に流動した溶融樹脂は、前後方向に分かれて一対の先端流路部４５ａ、４５ｂ内に流動する。

また、中間流路部４３ａ内に流動した溶融樹脂は、前後方向に分かれて一対の先端流路部４６ａ、４６ｂ内に流動し、一方、中間流路部４３ｂ内に流動した溶融樹脂は、前後方向に分かれて一対の先端流路部４７ａ、４７ｂ内に流動する。

複数のコイルヒータ４０ｄは、分流型ランナ流路４０ｃとともに、マニホールド本体４０ａ内に設けられているもので、当該複数のコイルヒータ４０ｄは、図１６にて示すごとく、上下前側及び上下後側の各コイルヒータ４０ｄでもって構成されている。

上下前側の各コイルヒータ４０ｄは、マニホールド本体４０ａの前側部位内にて、分流型ランナ流路４０ｃの基端流路部４１ａ、一対の中間流路部４２ａ、４２ｂ及び２対の先端流路部４４ａ、４４ｂ；４５ａ、４５ｂを介し互いに対向するように配設されており、一方、上下後側の各コイルヒータ４０ｄは、マニホールド本体４０ａの後側部位内にて、分流型ランナ流路４０ｃの基端流路部４１ｂ、一対の中間流路部４３ａ、４３ｂ及び２対の先端流路部４６ａ、４６ｂ；４７ａ、４７ｂを介し互いに対向するように配設されている。

ここで、上下前側の各コイルヒータ４０ｄのうち、上前側コイルヒータ４０ｄは、図１６にて示すごとく、マニホールド本体４０ａの前右側部位内に位置する一側及び他側の端部４８ａ、４８ｂのうち一側端部４８ａから他側端部４８ｂにかけて、湾曲形状にて形成されており、当該上前側コイルヒータ４０ｄは、その一側及び他側の端部４８ａ、４８ｂにて、それぞれ、互いに電気的に絶縁された状態にて、上前側コネクタ４９ａ内に連結されている。なお、当該上前側コネクタ４９ａは、マニホールド本体４０ａの右側壁の前後方向略中央部に設けられている。

一方、下前側コイルコイルヒータ４０ｄは、図１６にて示すごとく、マニホールド本体４０ａの前右側部位内にて上前側コイルヒータ４０ｄの一側及び他側の端部４８ａ、４８ｂの下側に位置する一側及び他側の端部４８ａ、４８ｂのうちの一側端部４８ａから他側端部４８ｂにかけて、湾曲形状にて形成されており、当該下前側コイルヒータ４０ｄは、その一側及び他側の端部４８ａ、４８ｂにて、それぞれ、互いに電気的に絶縁された状態にて、下前側コネクタ４９ａ内に連結されている。なお、当該下前側コネクタ４９ａは、マニホールド本体４０ａの右側壁の前後方向略中央部に上前側コネクタ４９ａの下側にて設けられている。

また、上下後側の各コイルヒータ４０ｄのうち、上後側コイルヒータ４０ｄは、図１６にて示すごとく、マニホールド本体４０ａの後左側部位内に位置する一側及び他側の端部４８ａ、４８ｂのうちの一側端部４８ａから他側端部４８ｂにかけて、湾曲形状にて形成されており、当該上後側コイルヒータ４０ｄは、その一側及び他側の端部４８ａ、４８ｂにて、それぞれ、互いに電気的に絶縁された状態にて、上後側コネクタ４９ｂ内に連結されている。なお、当該上後側コネクタ４９ｂは、マニホールド本体４０ａの左側壁の前後方向略中央部に設けられている。

一方、下後側コイルヒータ４０ｄは、図１６にて示すごとく、マニホールド本体４０ａの後左側部位内にて上後側コイルヒータ４０ｄの一側及び他側の端部４８ａ、４８ｂの下側に位置する一側及び他側の端部４８ａ、４８ｂのうちの一側端部４８ａから他側端部４８ｂにかけて、湾曲形状にて形成されており、当該下後側コイルヒータ４０ｄは、その一側及び他側の端部４８ａ、４８ｂにて、それぞれ、互いに電気的に絶縁された状態にて、下後側コネクタ４９ｂ内に連結されている。なお、当該下後側コネクタ４９ｂは、マニホールド本体４０ａの左側壁の前後方向略中央部に上後側コネクタ４９ｂの下側にて設けられている。

しかして、上下前側及び上下後側の各コイルヒータ４０ｄは、その一側端部４８ａ及び当該一側端部４８ａに対応する他側端部４８ｂ間にて、加熱電圧印加装置（図示しない）から加熱電圧を印加されて、所定の加熱温度に加熱される。このことは、マニホールド本体４０ａが、分流型ランナ流路４０ｃを含む部位にて、上下前側及び上下後側の各コイルヒータ４０ｄにより、上記所定の加熱温度に加熱されることを意味する。

本実施形態では、上記加熱電圧印加装置による加熱温度が上記所定の加熱温度に上昇したとき、複数の熱電対センサＴｃ（図１３参照）が、当該所定の加熱温度を検出して、当該加熱電圧印加装置による上下前側及び上下後側の各コイルヒータ４０ｄへの加熱電圧の印加を遮断する。

ここで、複数の熱電対センサＴｃは、図１３にて示すごとく、それぞれ、マニホールド本体４０ａの上面に形成してなる各凹部４８内に埋設されており、当該複数の熱電対センサＴｃは、それぞれ、対応の凹部４８におけるマニホールド本体４０ａの部位の温度を検出するようになっている。なお、各凹部４８の位置は、マニホールド本体４０ａ内における分流型ランナ流路４０ｃの近傍部位が、ほぼ均等の温度になるように選定されている。

上下両側温度制御板部材５０ａ、５０ｂのうち、上側温度制御板部材５０ａは、図１５にて例示するごとく、上側温度制御板５１及び上側油流動回路５２を備えている。上側温度制御板５１は、マニホールド本体４０ａの上面に積層されており、当該上側温度制御板５１は、図１５にて示す図示外形形状を有するように形成されている。

上側油流動回路５２は、図１５にて示すごとく、複数本の油管５２ａ〜５２ｅを組み合わせた油流動回路構成にて、上側温度制御板５１内にその上下両面に沿うように設けられている。ここで、油管５２ａは、上側温度制御板５１の左側部位内にて前後方向に設けられている。両油管５２ｂ、５２ｃは、油管５２ａの前後両側部位から右方へ延出するように上側温度制御板５１の内部に設けられている。また、油管５２ｄは、油管５２ｂの右側部から上側温度制御板５１の右側中央部位にかけて右方へ延出するように上側温度制御板５１の内部に設けられており、一方、油管５２ｅは、油管５２ｃの右側部から上側温度制御板５１の中央部位にかけて左方へ延出するように上側温度制御板５１の内部に設けられている。

また、当該上側油流動回路５２は、前後両側接続管５２ｆ、５２ｇを有しており、前側接続管５２ｆは、油管５２ｄの延出端部から右方へ延出して上側温度制御板５１の右側中央部位から右方へ突出している。一方、前側接続管５２ｇは、油管５２ｅの延出端部から右方へ延出して上側温度制御板５１の右側中央部位から右方へ突出している。

このよう構成した上側油流動回路５２においては、前後両側接続管５２ｆ、５２ｇが、前後両側配管Ｃａ（図１では前側配管Ｃａのみを示す）を介し油循環装置Ｃに接続されている。当該油循環装置Ｃとしては、株式会社レイケン製ＫＣＯIII型油循環装置が採用されている。当該湯循環装置は、その吐出ポート及び流入ポートにて、それぞれ、前側配管Ｃａを介し上側油流動回路５２の前側接続管５２ｆ及び後側接続管５２ｇに接続されている。

しかして、油循環装置Ｃがその吐出ポートから吐出する所定の油温範囲以内の制御油温（例えば、３２０（℃））の油が、上側油流動回路５２の前側接続管５２ｆから各油管５２ｄ、５２ｂ、５２ａ、５２ｃ及び５２ｅを通り循環し、当該循環油を後側接続管５２ｇから油循環装置Ｃの流入ポートに戻るようになっている。

一方、下側温度制御板部材５０ｂは、下側温度制御板５３及び下側油流動回路５４を備えている。下側温度制御板５３は、マニホールド本体４０ａの下面にその下方から積層されており、当該下側温度制御板５３は、図１５にて示す図示外形形状（上側温度制御板５１の外形形状と同様の形状）を有するように形成されている。

下側油流動回路５４は、図１５にて示すごとく、複数本の油管５４ａ〜５４ｅを組み合わせた油流動回路構成にて、下側温度制御板５３内にてその上下両面に沿うように設けられており、当該下側油流動回路５３は、マニホールド本体４０ａを介し上側油流動回路５２に対向している。

ここで、油管５４ａは、下側温度制御板５３の左側部位内にて前後方向に設けられている。両油管５４ｂ、５４ｃは、油管５４ａの前後両側部位から右方へ延出するように下側温度制御板５３の内部に設けられている。また、油管５４ｄは、油管５４ｂの右側部から下側温度制御板５３の右側中央部位にかけて右方へ延出するように下側温度制御板５３の内部に設けられており、一方、油管５４ｅは、油管５４ｃの右側部から下側温度制御板５３の中央部位にかけて左方へ延出するように下側温度制御板５３の内部に設けられている。

また、当該下側油流動回路５４は、前後両側接続管５４ｆ、５４ｇを有しており、前側接続管５４ｆは、油管５４ｄの延出端部から右方へ延出して下側温度制御板５３の右側中央部位から右方へ突出している。一方、前側接続管５４ｇは、油管５４ｅの延出端部から右方へ延出して下側温度制御板５３の右側中央部位から右方へ突出している。

このよう構成した下側油流動回路５４においては、前後両側接続管５４ｆ、５４ｇが、前後両側配管Ｃｂ（図１では前側配管Ｃｂのみを示す）を介し油循環装置Ｃに接続されている。当該油循環装置Ｃは、その吐出ポート及び流入ポートにて、それぞれ、前側配管Ｃｂを介し下側油流動回路５４の前側接続管５４ｆ及び後側接続管５４ｇに接続されている。

しかして、油循環装置Ｃがその吐出ポートから吐出する上記制御油温の油が、下側油流動回路５４の前側接続管５４ｆから各油管５４ｄ、５４ｂ、５４ａ、５４ｃ及び５４ｅを通り循環し、当該循環油を後側接続管５４ｇから油循環装置Ｃの流入ポートに戻るようになっている。

以上のように構成された上下両側油流動回路５２、５４は、複数のコイルヒータにより加熱されたマニホールド本体４０ａの温度を低下するように制御して、マニホールド本体４０ａの温度を、所定の温度範囲１５０（℃）〜２００（℃）内の温度に低下させる。

次に、本実施形態において、上述のようにマニホールド本体４０ａを中心とした３層積層構造体を導入した根拠について説明する。

マニホールド本体４０ａの内部には、複数のコイルヒータ４０ｄが、上述のように、分流型ランナ流路４０ｃ（図１６参照）と共に設けられている。これにより、複数のコイルヒータ４０ｄは、マニホールド本体４０ａを加熱して、分流型ランナ流路４０ｃの内部を流動する溶融樹脂を成形可能な温度に上昇させる機能を有する。

しかしながら、複数のコイルヒータ４０ｄは、その加熱エネルギーにより、上述のようにマニホールド本体４０ａの温度を上昇させる機能を有するものの、上昇したマニホールド本体４０ａの温度を低下させる機能を有していない。

また、複数のコイルヒータ４０ｄは、分流型ランナ流路４０ｃと共に、上述のように、マニホールド本体４０ａ内にて分散状に配設されている。このため、マニホールド本体４０ａの上昇温度が、当該マニホールド本体４０ａの全体に亘っては均一にはならず、マニホールド本体４０ａの互いに異なる各部位において、異なる温度になるという事態が発生する。

一方、溶融樹脂は、その上昇温度によっては、炭化するという弱点を有する。通常、樹脂成形に採用される成形用樹脂材料は、その炭化温度よりもかなり低い温度において成形に利用されるため、当該成形用樹脂材料が、その溶融状態における成形過程において、炭化してしまうという事態は発生し得ない。

しかしながら、本実施形態で採用する所定の成形用樹脂材料に含まれるＰＥＳの成形温度は、高く、当該ＰＥＳの炭化温度（例えば、４００（℃））よりも低いものの、当該炭化温度に近い温度である。このため、分流型ランナ流路４０ｃの内部を流動する溶融樹脂の温度が、マニホールド本体４０ａの互いに異なる部位において、溶融樹脂の炭化温度以上の温度に上昇したり、或いは、当該炭化温度よりも低い温度になるという事態が発生する。

換言すれば、分流型ランナ流路４０ｃの内部を流動する溶融樹脂が、複数のコイルヒータ４０ｄによる加熱のもとに、分流型ランナ流路４０ｃのうちの互いに異なる部位によって、炭化温度以上の温度に上昇したり、当該炭化温度よりも低い温度になるという事態が発生する。このため、溶融樹脂が、分流型ランナ流路４０ｃの内部において部分的に炭化してしまう。このことは、溶融樹脂がその良好な流動性を失うこととなる。これでは、ＰＥＳを主成分とする成形用樹脂材料を用いて良質な超薄型環状樹脂枠体を成形することは不可能である。

そこで、上述のように、上下両側温度制御板部材５０ａ、５０ｂをマニホールド本体４０ａにその上下両側から積層して３層積層構造体とし、油循環装置Ｃからの油（ＰＥＳの炭化温度よりも低い温度を有する。）を、上下両側温度制御板部材５０ａ、５０ｂの上下両側油流動回路５２、５４に循環させることで、マニホールド本体４０ａのうち、少なくとも分流型ランナ流路４０ｃを含む部位の領域の温度を、複数のコイルヒータ４０ｄによる上昇温度から安定的に低下させるように制御して、溶融樹脂の炭化を防止しつつその流動性を良好に確保するようにしたものである。

オープンノズル群６０は、上述のごとく、分流型ランナ流路４０ｃとともにホットランナＨＲを構成するもので。当該オープンノズル群６０は、複数のオープンノズルでもって構成されている。

ここで、ホットランナＨＲにおいてオープンノズルを採用する根拠について説明する。従来、ホットランナにおいては、樹脂射出成形機の射出速度は、通常、バルブゲートが適正に応答性よく開閉し得る程度の速度であるから、当該射出速度は、高くはない。このため、オープンノズルを採用するという発想は全く不要であって、わざわざ、オープンゲートであるオープンノズルが採用された例はない。

しかし、樹脂射出成形機の射出速度が非常に高いと、バルブゲートの開閉が追随し得ないことから、本発明者は、バルブゲートの採用をやめて、ホットランナにおいて通常採用する対象となっていないオープンノズルを採用するというユニークで全く新しい着想に到達したものである。

オープンノズル群６０は、図１或いは図２にてその一部を示すごとく、マニホールド本体４０ａからマニホールド保持板２０及び固定側主型３０を介し固定側入れ子８０（後述する）内に延出するように形成されている。

当該オープンノズル群６０は、図１１〜図１４、図１６及び図１７のいずれかにて示すごとく、４対のオープンノズル６０ａ、６０ｂ；６０ｃ、６０ｄ；６０ｅ、６０ｆ及び６０ｇ、６０ｈを備えている。

ここで、一対のオープンノズル６０ａ、６０ｂは、それぞれ、分流型ランナ流路４０ｃの一対の先端流路部４４ａ、４４ｂ内に連通するように当該一対の先端流路部４４ａ、４４ｂの各延出端開孔部から延出されている。

一対のオープンノズル６０ｃ、６０ｄは、それぞれ、図１７にて例示するごとく、分流型ランナ流路４０ｃの一対の先端流路部４５ａ、４５ｂ内に連通するように当該一対の先端流路部４５ａ、４５ｂの各延出端開孔部から延出されている。

一対のオープンノズル６０ｅ、６０ｆは、それぞれ、分流型ランナ流路４０ｃの一対の先端流路部４６ａ、４６ｂ内に連通するように当該一対の先端流路部４６ａ、４６ｂの各延出端開孔部から延出されている。

また、一対のオープンノズル６０ｈ、６０ｇは、それぞれ、分流型ランナ流路４０ｃの一対の先端流路部４７ａ、４７ｂ内に連通するように当該一対の先端流路部４７ａ、４７ｂの各延出端開孔部から延出されている。

しかして、上述のように構成したホットランナＨＲにおいては、上述のようにマニホールド本体４０ａ内にその導入ノズル４０ｂから流入する溶融樹脂は、分流型ランナ流路４０ｃ及びオープンノズル群６０の各オープンノズル６０ａ、６０ｂ；６０ｃ、６０ｄ；６０ｅ、６０ｆ及び６０ｇ、６０ｈを通り上記キャビティに向け流出される。

ここで、ホットランナＨＲの各オープンノズルのレイアウト構成について説明する。

上述した所定の成形用樹脂材料は、上述のごとく、ＰＥＳの流動性を改善する材料ではあるものの、良好な流動性を有するとはいえず、従って、十分な流動長を有するとはいえない。なお、当該流動長は、所定の成形用樹脂材料の溶融状態におけるオープンノズルの先端開孔部からの流動の長さをいい、主として、上記所定の成形用樹脂材料の特性で決まる。

また、超薄型環状樹脂枠体は、０．３（ｍｍ）という非常に薄い厚さを有することから、当該ホットランナ金型装置のキャビティの内部も非常に薄い。従って、充填速度が低いと、溶融樹脂が上記キャビティの内部全体には到達し得ないことから、当該キャビティ内への溶融樹脂の充填速度は、非常に高いことが必要である。

このため、ホットランナＨＲにおいては、オープンノズルの数及び位置が、主として、上記所定の成形用樹脂材料の流動性や上記キャビティ内への溶融樹脂の高い充填速度を考慮して設定されている。本実施形態では、オープンノズルの数は、少なくとも、８個必要であることから、８個となっている。７個以下のオープンノズルでは、上記キャビティ内の全体に亘る溶融樹脂の充填は不可能なためである。

また、各オープンノズルの上記キャビティに対する配設位置は、各オープンノズルから当該キャビティ内への溶融樹脂の同時充填及び溶融樹脂の当該キャビティ内の全体に亘る充填を確保するため、当該キャビティの後述のような構成との関連において設定されている。

ここで、ホットランナＨＲの温度制御構成について説明する。前後両側オープンノズル温度制御板部材７０ａ及び複数のオープンノズル温度制御ブッシュ７０ｂが、次のように、構成されて複数のオープンノズル６０ａ〜６０ｈに組み付けられている（図１、図２、図４、図１１及び図１２のいずれか参照）。

前後両側オープンノズル温度制御板部材７０ａのうち、前側オープンノズル温度制御板部材７０ａは、前側温度制御板７１及び前側油流動回路７２を備えており、一方、後側オープンノズル温度制御板部材７０ａは、後側温度制御板７３及び後側油流動回路７４を備えている（図１５参照）。なお、前後両側温度制御板７１、７３は、マニホールド本体４０ａの形成材料と同様の材料でもって形成されている。

前後両側温度制御板７１、７３は、図１、図２、図４、図１１、図１２及び図１５のいずれかにて示すごとく、それぞれ、矩形板状に形成されており、当該前後両側温度制御板７１、７３は、図１、図２及び図４のいずれかにて示すごとく、固定側主型３０の前後両上側凹所３２内に収容されている。なお、前後両上側凹所３２は、固定側主型３０の前後両側部位にその上面から矩形凹状に形成されている。

前側油流動回路７２は、図１５にて示すごとく、３本の油路７２ａ〜７２ｃを組み合わせた油流動回路構成にて、前側温度制御板７１内にてその上下両面に沿うように設けられている。

ここで、油路７２ａは、前側温度制御板７１の前左側部位内にて前後方向に設けられている。油路７２ｂは、油路７２ａの前端部からＬ字状に折れ曲がって前側温度制御板７１の右側壁に向け延出している。また、油路７２ｃは、油路７２ａの前後方向中間部位から油路７２ｂに沿うように前側温度制御板７１の右側壁に向け延出している。なお、前後両側接続管７２ｄ、７２ｅが、前後両側油路７２ｂ、７２ｃの各延出端部から互いに平行に固定側主型３０の右側壁に向け延出されており、当該前後両側接続管７２ｄ、７２ｅは、その各延出端部にて、固定側主型３０の右側壁から外方へ開口されている。

一方、後側油流動回路７４は、３本の油路７４ａ〜７４ｃを組み合わせた油流動回路構成にて、後側温度制御板７３内にてその上下両面に沿うように設けられている。

ここで、油路７４ａは、後側温度制御板７３の後左側部位内にて前後方向に設けられている。油路７４ｂは、油路７４ａの後端部からＬ字状に折れ曲がって後側温度制御板７３の右側壁に向け延出している。また、油路７４ｃは、油路７４ａの前後方向中間部位から油路７４ｂに沿うように後側温度制御板７３の右側壁に向け延出している。なお、前後両側接続管７４ｄ、７４ｅが、前後両側油路７４ｂ、７４ｃの各延出端部から互いに平行に固定側主型３０の右側壁に向け延出されており、当該前後両側接続管７４ｄ、７４ｅは、その各延出端部にて、固定側主型３０の右側壁から外方へ開口されている。

このように構成した前後両側油流動回路７２、７４においては、オープンノズル用油供給装置（図示しない）からの所定油温範囲（例えば、２００（℃）〜３００（℃））の範囲以内の温度（例えば、２５０（℃））を有する油が、両前側接続管７２ｄ、７４ｄに供給されるようになっている。なお、上記所定油温範囲は、各オープンノズル６０ａ〜６０ｈの内部における溶融樹脂の炭化を未然に防止し得るような油温範囲である。

しかして、前側油流動回路７２においては、上記オープンノズル用油供給装置から前側接続管７２ｄに供給される上記油は、当該前側接続管７２ｄを通り各油路７２ｂ、７２ａ及び７２ｃに順次流動して後側接続管７２ｅから上記オープンノズル用油供給装置に戻るようになっている。一方、後側油流動回路７４においては、上記オープンノズル用油供給装置から前側接続管７４ｄに供給される上記油は、当該前側接続管７４ｄを通り各油路７４ｂ、７４ａ及び７４ｃに順次流動して後側接続管７４ｅから上記オープンノズル用油供給装置に戻るようになっている。

このように構成した前後両側オープンノズル温度制御板部材７０ａにおいては、上述のようにオープンノズル用油供給装置からの油が前後両側油流動回路７２、７４の内部を流動することで、前後両側温度制御板７１、７２が、オープンノズル用油供給装置からの油の温度まで上昇して、各オープンノズル６０ａ〜６０ｈの内部を流動する溶融樹脂の温度を２５０（℃）になるように制御する。これにより、前後両側オープンノズル温度制御板部材７０ａは、各オープンノズル６０ａ〜６０ｈの内部を流動する溶融樹脂の炭化を防止する役割を果たす。

また、複数のオープンノズル温度制御ブッシュ７０ｂは、所定のブッシュ用金属材料でもって、図１５にて示すごとく、環状フランジ部から円筒部を同軸的に延出するように形成されている。なお、上記ブッシュ用金属材料としては、上記溶融樹脂の炭化を防止するに適した金属材料が採用されている。

当該複数のオープンノズル温度制御ブッシュ７０ｂのうち、前側オープンノズル温度制御板部材７０ａに対応する４つのオープンノズル温度制御ブッシュ７０ｂ（以下、４つの前側オープンノズル温度制御ブッシュ７０ｂともいう）は、図４、図１１及び図１２のいずれかにて示すごとく、各オープンノズル６０ａ〜６０ｄに前側温度制御板７１の直下にて同軸的に嵌装されている。

また、当該複数のオープンノズル温度制御ブッシュ７０ｂのうち、後側オープンノズル温度制御板部材７０ａに対応する４つのオープンノズル温度制御ブッシュ７０ｂ（以下、４つの後側オープンノズル温度制御ブッシュ７０ｂともいう）は、図４、図１１及び図１２のいずれかにて示すごとく、各オープンノズル６０ｅ〜６０ｈに後側温度制御板７３の直下にて同軸的に嵌装されている。

このように構成した複数のオープンノズル温度制御ブッシュ７０ｂによれば、当該オープンノズル温度制御ブッシュ７０ｂは、上述のような前後両側オープンノズル温度制御板部材７０ａの前後両側温度制御板７１、７３による温度制御と相俟って、各オープンノズル６０ａ〜６０ｈ内の溶融樹脂の温度を、当該各オープンノズル６０ａ〜６０ｈ内の流動溶融樹脂の炭化防止に役立つ温度（例えば、２５０（℃））に維持するように制御する。

また、固定型Ｐは、図１〜図４及び図１０のいずれかにて示すごとく、固定側入れ子８０を備えている。この固定側入れ子８０は、所定の入れ子金属材料でもって、長方形板状に形成されている。本実施形態において、上記所定の入れ子金属材料としては、合成樹脂成形用金型材料に適したマテリオン・ブラッシュ・ジャパン株式会社製特殊合金が採用されている。ここで、当該特殊合金は、銅及びベリリウムを含有して、高い熱伝導率及び高い強度を有する。なお、上記所定の入れ子金属材料は、高い熱伝導率及び高い強度を有する合金であれば、上述したマテリオン・ブラッシュ・ジャパン株式会社製特殊合金に限らない。また、上記所定の入れ子金属材料は、高い熱伝導率及び高い強度のうち少なくとも高い熱伝導率を有する合金であってもよい。

当該固定側入れ子８０は、固定側主型３０の下側凹所３１内に収容されている（図１及び図４参照）。ここで、下側凹所３１は、固定側主型３０にその下面から固定側入れ子８０を収容可能なように固定側入れ子８０の外形形状と同一形状にて形成されている。

しかして、固定側入れ子８０は、その下面にて、パーティングラインＰＬと同一面内に位置するように固定側主型３０の下側凹所３１内に収容されている。

可動型Ｑは、図１、図２及び図５〜図７のいずれかにて示すごとく、金属材料からなる可動側取り付け板８０ａ、金属材料からなる一対のスペーサ９０及び可動側主型１００を備えている。

可動側取り付け板８０ａは、外板８１及び内板８２を有しており、内板８２は、その下面にて、外板８１にその上面側から積層装着されている。

一対のスペーサ９０は、それぞれ、角柱状に形成されており、当該一対のスペーサ９０は、それぞれ、可動側取り付け板８０ａの左右両側部に沿い前後方向に装着されている。

可動側主型１００は、一対のスペーサ９０を介して可動側取り付け板８０ａに装着されている。これにより、当該可動側主型１００は、その下面にて、内板８２の上面（以下、可動側取り付け板８０ａの上面ともいう）との間に所定のストローク間隔を付与している。ここで、当該所定のストローク間隔は、エジェクタ機構１８０（後述する）のストローク長に対応する。なお、可動側主型１００は、上述した所定の金属材料（例えば、クロムモリブデン鋼）でもって形成されている。

また、可動型Ｑは、図１、図２及び図１８のいずれかにて示すごとく、可動側入れ子部材Ｎを備えている。

当該可動側入れ子部材Ｎは、可動側外入れ子１１０及び可動側内入れ子１２０を備えている。なお、これら可動側外入れ子１１０及び可動側内入れ子１２０は、上述した所定の入れ子金属材料でもって形成されている。

可動側外入れ子１１０は、上記所定の入れ子用材料でもって、図１、図２、図５、図１８及び図２１のいずれかにて示すごとく、長方形板状に形成されており、当該可動側外入れ子１１０は、図１８にて例示するごとく、可動側主型１００の収容穴部１０１内に収容されている。ここで、収容穴部１０１は、可動側主型１００にその上面から可動側外入れ子１１０を収容可能なように可動側外入れ子１１０の外形形状と同一形状にて形成されている。

また、可動側内入れ子１２０は、図２２にて示すごとく、長方形板状に形成されており、当該可動側内入れ子１２０は、その上面にて、パーティングラインＰＬと同一面内に位置するように可動側外入れ子１１０の収容穴部１０１内にその開口部から収容されている（図１或いは図２参照）。

次に、当該ホットランナ金型装置Ｍにおいて成形対象である超薄型環状樹脂枠体を成形するに要するキャビティの構成について説明する。

超薄型環状樹脂枠体の成形用窪みＨが、図１９にて示すごとく、可動側外入れ子１１０及び可動側内入れ子１２０の各上面において、可動側外入れ子１１０の収容穴部１０１の開口部の内周縁部及び可動側内入れ子１２０の外周縁部の双方に亘り形成されている。

詳細には、当該成形用窪みＨは、可動側外入れ子１１０の収容穴部１１１の開口部の内周縁部に沿う環状窪みＨａと可動側内入れ子１２０の外周縁部に沿う環状窪みＨｂとでもって、超薄型環状樹脂枠体の成形のための窪みとして形成されている。

環状窪みＨａは、前後両側凹部１１２ａ、１１２ｂと、左右両側凹部１１２ｃ、１１２ｄとでもって環状に形成されており、前側凹部１１２ａは、収容穴部１１１の開口部の内周縁部のうちその前側部位から前方へ幅広凹状に延出するように形成されている。後側凹部１１２ｂは、収容穴部１１１の開口部の内周縁部のうちその後側部位から後方へ幅広凹状に延出するように形成されている。左側凹部１１２ｃは、収容穴部１１１の開口部の内周縁部のうちその左側部位に沿い幅狭凹状に形成されており、右側凹部１１２ｄは、収容穴部１１１の開口部の内周縁部のうちその右側部位に沿い幅狭凹状に形成されている。

一方、環状窪みＨｂは、可動側内入れ子１２０の外周縁部に沿うように横断面Ｌ字状に形成されている。なお、本実施形態において、可動側外入れ子１１０の収容穴部１１１の内周面と可動側内入れ子１２０の外周面との間の間隙は、殆どない。このため、環状窪みＨａと環状窪みＨｂは、実質的に一体となって成形用窪みＨを構成する。

また、両前側タブゲート用凹部Ｔａ、Ｔｂ、両後側タブゲート用凹部Ｔｃ、Ｔｄ、４つの左側タブゲート用凹部Ｔｅ、Ｔｆ、Ｔｇ、Ｔｈ及び４つの右側タブゲート用凹部Ｔｉ、Ｔｊ、Ｔｋ、Ｔｍが、ホットランナＨＲからの溶融樹脂を成形用窪みＨへ流動させるように、可動側外入れ子１１０の上面において、成形用窪みＨの周囲に亘り形成されている。

詳細には、両前側タブゲート用凹部Ｔａ、Ｔｂは、それぞれ、前側凹部１１２ａの左右両側延出端部から前方へ略三角形凹状に延出するように形成されており、当該両前側タブゲート用凹部Ｔａ、Ｔｂは、それぞれ、その各延出端部Ｔａａ、Ｔｂｂにて、ホットランナＨＲの両オープンノズル６０ａ、６０ｃの各延出端開孔部（以下、ゲート部ともいう）に下方から対向するように位置している。

両後側タブゲート用凹部Ｔｃ、Ｔｄは、それぞれ、後側凹部１１２ｂの左右両側延出端部から後方へ略三角形凹状に延出するように形成されており、当該両後側タブゲート用凹部Ｔｃ、Ｔｄは、それぞれ、その各延出端部Ｔｃｃ、Ｔｄｄにて、ホットランナＨＲの両オープンノズル６０ｆ、６０ｈの各延出端開孔部（以下、ゲート部ともいう）にその各下方から対向するように位置している。

４つの左側タブゲート用凹部Ｔｅ、Ｔｆ、Ｔｇ、Ｔｈは、左側凹部１１２ｃに沿いその前後方向に間隔をおいて配設されており、これら各左側タブゲート用凹部Ｔｅ、Ｔｆ、Ｔｇ、Ｔｈは、それぞれ、その各配設位置にて左側凹部１１２ｃから左方へ延出するように凹状に形成されている。

また、４つの右側タブゲート用凹部Ｔｉ、Ｔｊ、Ｔｋ、Ｔｍは、右側凹部１１２ｄに沿いその前後方向に間隔をおいて配設されており、これら各右側タブゲート用凹部Ｔｉ、Ｔｊ、Ｔｋ、Ｔｍは、それぞれ、その各配設位置にて右側凹部１１２ｄから右方へ延出するように凹状に形成されている。

また、４つの左側流動路用凹部Ｒａ、Ｒｂ、Ｒｃ、Ｒｄ及び４つの右側流動路用凹部Ｒｅ、Ｒｆ、Ｒｇ、Ｒｈが、それぞれ、可動側外入れ子１１０の上面において、左右両側凹部１１２ｃ、１１２ｄに沿いその前後方向に間隔をおいて配設されている。

左側流動路用凹部Ｒａは、左側タブゲート用凹部ＴｅとホットランナＨＲのオープンノズル６０ｂの先端開孔部に対向する左側凹状連結部Ｓａとの間にて、可動側外入れ子１１０の上面に形成されており、当該左側流動路用凹部Ｒａは、オープンノズル６０ｂの先端開孔部から流出する溶融樹脂を左側凹状連結部Ｓａから左側タブゲート用凹部Ｔｅへ流動させる。ここで、左側凹状連結部Ｓａは、両左側タブゲート用凹部Ｔｅ、Ｔｆの間にて可動側外入れ子１１０の上面に形成されており、当該左側凹状連結部Ｓａは、オープンノズル６０ｂの先端開孔部（以下、ゲート部ともいう）とその下方から連結している。

左側流動路用凹部Ｒｂは、左側タブゲート用凹部Ｔｆと左側凹状連結部Ｓａとの間にて、可動側外入れ子１１０の上面に形成されており、当該左側流動路用凹部Ｒｂは、オープンノズル６０ｂの先端開孔部から流出する溶融樹脂を左側凹状連結部Ｓａから左側タブゲート用凹部Ｔｆへ流動させる。

左側流動路用凹部Ｒｃは、左側タブゲート用凹部ＴｇとホットランナＨＲのオープンノズル６０ｅの先端開孔部に対向する左側凹状連結部Ｓｂとの間にて、可動側外入れ子１１０の上面に形成されており、当該左側流動路用凹部Ｒｃは、オープンノズル６０ｅの先端開孔部から流出する溶融樹脂を左側凹状連結部Ｓｂから左側タブゲート用凹部Ｔｇへ流動させる。ここで、左側凹状連結部Ｓｂは、両左側タブゲート用凹部Ｔｇ、Ｔｈの間にて可動側外入れ子１１０の上面に形成されており、当該左側凹状連結部Ｓｂは、オープンノズル６０ｅの先端開孔部（以下、ゲート部ともいう）とその下方から連結している。

左側流動路用凹部Ｒｄは、左側タブゲート用凹部Ｔｈと左側凹状連結部Ｓｂとの間にて、可動側外入れ子１１０の上面に形成されており、当該左側流動路用凹部Ｒｄは、オープンノズル６０ｅの先端開孔部から流出する溶融樹脂を左側凹状連結部Ｓｂから左側タブゲート用凹部Ｔｈへ流動させる。

右側流動路用凹部Ｒｅは、右側タブゲート用凹部ＴｉとホットランナＨＲのオープンノズル６０ｄの先端開孔部に対向する右側凹状連結部Ｓｃとの間にて、可動側外入れ子１１０の上面に形成されており、当該右側流動路用凹部Ｒｅは、オープンノズル６０ｄの先端開孔部から流出する溶融樹脂を右側凹状連結部Ｓｃから右側タブゲート用凹部Ｔｉへ流動させる。ここで、右側凹状連結部Ｓｃは、両右側タブゲート用凹部Ｔｉ、Ｔｊの間にて可動側外入れ子１１０の上面に形成されており、当該右側凹状連結部Ｓｃは、オープンノズル６０ｄの先端開孔部（以下、ゲート部ともいう）とその下方から連結している。

右側流動路用凹部Ｒｆは、右側タブゲート用凹部Ｔｊと右側凹状連結部Ｓｃとの間にて、可動側外入れ子１１０の上面に形成されており、当該右側流動路用凹部Ｒｆは、オープンノズル６０ｄの先端開孔部から流出する溶融樹脂を右側凹状連結部Ｓｃから右側タブゲート用凹部Ｔｊへ流動させる。

右側流動路用凹部Ｒｇは、右側タブゲート用凹部ＴｋとホットランナＨＲのオープンノズル６０ｇの先端開孔部に対向する左側凹状連結部Ｓｄとの間にて、可動側外入れ子１１０の上面に形成されており、当該右側流動路用凹部Ｒｇは、オープンノズル６０ｇの先端開孔部から流出する溶融樹脂を右側凹状連結部Ｓｄから右側タブゲート用凹部Ｔｋへ流動させる。ここで、右側凹状連結部Ｓｄは、両右側タブゲート用凹部Ｔｋ、Ｔｍの間にて可動側外入れ子１１０の上面に形成されており、当該右側凹状連結部Ｓｄは、オープンノズル６０ｇの先端開孔部（以下、ゲート部ともいう）とその下方から連結している。

右側流動路用凹部Ｒｈは、右側タブゲート用凹部Ｔｍと右左側凹状連結部Ｓｄとの間にて、可動側外入れ子１１０の上面に形成されており、当該右側流動路用凹部Ｒｈは、オープンノズル６０ｇの先端開孔部から流出する溶融樹脂を右側凹状連結部Ｓｄから右側タブゲート用凹部Ｔｍへ流動させる。

これにより、可動側内入れ子１２０が可動側外入れ子１１０の収容穴部１１１内に収容された状態にて可動型Ｑが固定型Ｐに当接した状態にあるとき、当該可動型Ｑが、成形用窪みＨ（可動側外入れ子１１０の環状窪みＨａ及び可動側内入れ子１２０の環状窪みＨｂ）、両前側タブゲート用凹部Ｔａ、Ｔｂ、両後側タブゲート用凹部Ｔｃ、Ｔｄ、４つの左側タブゲート用凹部Ｔｅ、Ｔｆ、Ｔｇ、Ｔｈ、４つの右側タブゲート用凹部Ｔｉ、Ｔｊ、Ｔｋ、Ｔｍ、４つの左側流動路用凹部Ｒａ、Ｒｂ、Ｒｃ、Ｒｄ及び４つの右側流動路用凹部Ｒｅ、Ｒｆ、Ｒｇ、Ｒｈ並びに各左側凹状連結部Ｓａ、Ｓｂ及び各右側凹状連結部Ｓｃ、Ｓｄでもって、これらに対する固定側入れ子８０の下面の対向部位との間にて、当該ホットランナ金型装置Ｍにおけるキャビティを構成する。なお、当該キャビティは、以下、キャビティＣＶともいう（図１参照）。

このように構成されるキャビティＣＶは、上述した成形用窪み、各タブゲート用凹部、各流動路用凹部及び各凹状連結部と固定側入れ子８０の下面の上記対向部位との間にて、超薄型環状枠体の成形用空洞部、各タブゲート用空洞部、各流動路用空洞部、凹状連結部用空洞部を構成する。本実施形態において、超薄型環状樹脂枠体が環状に形成されていることから、キャビティＣＶの成形用空洞部が超薄型環状樹脂枠体の環状形状に対応する。

本実施形態において、超薄型環状樹脂枠体は、例えば、０．３（ｍｍ）の厚さにて超薄板状に構成されている。これに伴い、上述したキャビティＣＶの内部は、その全体に亘り、超薄型環状樹脂枠体の薄い厚さに合せた薄い厚さにて形成されている。

また、キャビティＣＶの内面は、エビコンパルサーズ株式会社製コーティング処理剤（アルミチタンを主成分としたアークティックという商品名のコーティング処理剤）でもって、コーティング処理されている。ここで、当該コーティング処理は、キャビティＣＶの内面の硬度を高めることにより摩耗を抑制する役割を果たす。なお、上述のコーティング処理剤は、キャビティＣＶの内面の硬度を高めるものであれば、上述したエビコンパルサーズ株式会社製コーティング処理剤に限らない。

しかして、上述のように、固定側入れ子８０及び可動側入れ子部材Ｎを上記特殊合金でもって形成するとともに、キャビティＣＶの内面に対しコーティングを施すことで、上記所定の成形用樹脂材料におけるＰＥＳの流動性に対するＬＣＰによる改善及びＰＥＳに対する表面硬度に対するＧＦによる改善と相俟って、上記所定の成形用樹脂材料自体の流動性を改善し得る。

これにより、上述したキャビティＣＶの内面のコーティング処理が、上述した所定の入れ子金属材料の高い熱伝導率及び強度と相俟って、溶融状態の所定の成形用樹脂材料の流動速度を、ホットランナＨＲの内部及びキャビティＣＶの内部において、ホットランナ金型装置への溶融状態の所定の成形用樹脂材料の射出速度にほぼ維持するようになっている。

次に、ホットランナ金型装置Ｍのヒータ回路及び油流動回路の各構成について説明する。本実施形態において、ヒータ回路及び油流動回路は、超薄型環状樹脂枠体の成形にあたり、ホットランナ金型装置Ｍの温度管理を適正に行うように構成されている。

当該ホットランナ金型装置Ｍは、図１或いは図２にて示すごとく、ヒータ回路構成として、固定側ヒータカートリッジ機構１３０及び可動側ヒータカートリッジ機構１４０を備えている。

固定側ヒータカートリッジ機構１３０は、図１或いは図２にて示すごとく、固定側主型３０内に設けられており、一方、可動側ヒータカートリッジ機構１４０は、可動側主型１００内に設けられている。

固定側ヒータカートリッジ機構１３０は、複数本のヒータロッド１３１からなるもので、当該複数本のヒータロッド１３１は、図１或いは図２にて示すごとく、パーティングラインＰＬに沿い互いに間隔をおいて配設されるように固定側主型３０内に挿入されている。これにより、固定側ヒータカートリッジ機構１３０は、その複数本のヒータロッド１３１により、固定側主型３０を固定側入れ子８０とともに所定の固定側温度に向けて加熱するようになっている。本実施形態では、当該所定の固定側温度は、所定の固定側温度範囲（１３０（℃）〜２５０（℃））の範囲以内の温度、例えば、１５０（℃）に相当する。なお、当該所定の固定側温度範囲は、固定側主型３０内における溶融樹脂の流動を円滑に行うに必要な温度範囲をいう。

また、可動側ヒータカートリッジ機構１４０は、複数本のヒータロッド１４１からなるもので、当該複数本のヒータロッド１４１は、図１或いは図２にて示すごとく、パーティングラインＰＬに沿い互いに間隔をおいて配設されるように可動側主型１００内に挿入されている。これにより、可動側ヒータカートリッジ機構１４０は、その複数本のヒータロッド１４１により、可動側主型１００を可動側入れ子部材Ｎとともに所定の可動側温度に向けて加熱するようになっている。本実施形態では、当該所定の可動側温度は、所定の可動側温度範囲（１３０（℃）〜２５０（℃））の範囲以内の温度、例えば、１５０（℃）に相当する。なお、当該所定の可動側温度範囲は、可動側主型１００における溶融樹脂の流動を円滑にするに必要な温度範囲をいう。

また、ホットランナ金型装置Ｍは、油流動回路構成として、図１或いは図２にて示すごとく、固定側油流動回路１５０及び可動側油流動回路１６０を備えている。

固定側油流動回路１５０は、図２３にて示すような複数本の油管を組み合わせた油流動回路構成にて、図１〜図３のいずれかから分かるように、固定側入れ子８０内にてパーティングラインＰＬに並行となるように設けられている。

しかして、当該固定側油流動回路１５０は、その各流入端開孔部１５１にて、固定側油循環システム（図示しない）から所定の油温（例えば、１５０（℃））にて油を供給されると、当該油は、固定側油流動回路１５０の複数の油管の内部を流動して、当該固定側油流動回路１５０の各流出開孔端部１５２から上記可動側油循環システムに戻る。

ここで、当該固定側油流動回路１５０は、その油により、固定側ヒータカートリッジ機構１３０の加熱による固定側主型３０の温度の上昇しすぎを抑制して、当該固定側主型３０の温度を、上述した所定の固定側温度に維持するように制御する。これにより、固定側主型３０の内部における溶融樹脂の円滑な流動が炭化を招くことなく確保され得る。なお、上記固定側油循環システムは、その温度調整回路（図示しない）にて、油を、上記所定の油温に制御するようになっている。

一方、可動側油流動回路１６０は、図２４にて示すような複数本の油管を組み合わせた２段油流動回路構成にて、可動側外入れ子１１０内にてパーティングラインＰＬに並行となるように設けられている。

しかして、当該可動側油流動回路１６０は、その両側流入端開孔部１６１にて、可動側油循環システム（図示しない）から油を温度制御のもとに供給されると、当該油は、可動側油流動回路１６０の複数の油管の内部を流動して、当該可動側油流動回路１６０の両流出端開孔部１６２から上記可動側油循環システムに戻る。

以上のように、当該固定側油流動回路１５０は、固定側入れ子８０を所定の固定側入れ子温度に制御することで、ヒータカートリッジ機構１３０による加熱温度の上昇しすぎを制御する。また、可動側油流動回路１６０は、可動側外入れ子１１０を所定の可動側入れ子温度に制御することで、可動側ヒータカートリッジ機構１４０による加熱温度の上昇しすぎを制御する。

これにより、固定側主型３０、固定側入れ子８０、可動側主型１００及び可動側外入れ子１１０の各温度が、固定側主型３０、固定側入れ子８０、可動側主型１００及び可動側外入れ子１１０の各内部において溶融樹脂を炭化することなく円滑に流動させる温度（例えば、１４０（℃）〜２５０（℃）の範囲以内の温度）に維持される。

また、当該ホットランナ金型装置Ｍは、図１、図２、図６、図７、図１８及び図２５〜図２８のいずれかから分かるように、エジェクタ機構１８０を備えている。

当該エジェクタ機構１８０は、図２５〜図２８のいずれかにて示すごとく、押し上げ部材１８１と、４本の押し上げ軸１８２と、複数本の押し上げピン１８３とを備えている。

押し上げ部材１８１は、上下両側押し上げ板１８１ａを互いに積層して構成されており、当該押し上げ部材１８１は、図１にて示すごとく、上側押し上げ板１８１ａを下側押し上げ板１８１ａの上側に位置させた状態で、可動側主型１００と可動側取り付け板８０ａとの間にて両スペーサ９０の間に形成される空所Ｑａ内に可動型Ｑの前後方向に沿い介装されている。

ここで、押し上げ部材１８１は、空所Ｑａ内にて、可動側主型１００と可動側取り付け板８０ａとの間にて、両スペーサ９０の厚さ方向に沿い上下動可能となっており、当該押し上げ部材１８１の上下方向ストローク長（換言すれば、エジェクタ機構１８０のストローク長）は、上記所定のストローク間隔に対応する。

４本の押し上げ軸１８２は、押し上げ部材１８１と可動側内入れ子１２０との間に立設されており、当該４本の押し上げ軸１８２は、押し上げ部材１８１から可動側内入れ子１２０の矩形中央部位の各隅角部に向けて延出して可動側内入れ子１２０を下方から支持する。

具体的には、４本の押し上げ軸１８２は、その各下端部にて、押し上げ部材１８１の上下両側板部１８１ａのうち上側板部１８１ａに嵌着されており、当該４本の押し上げ軸１８２は、その各下端部から可動側主型１００及び可動側外入れ子１１０を通り延出している（図１及び図２５参照）。ここで、当該４本の押し上げ軸１８２の各延出端部は、可動側内入れ子１２０の下面に固着されている。

複数本の押し上げピン１８３は、図２５及び図２６のいずれかにて示すごとく、４本の押し上げ軸１８２の外側に位置するように上側板部１８１ａに立設されている。

具体的には、当該複数本の押し上げピン１８３は、図１にて例示するごとく、上側板部１８１ａの各貫通穴部１８１ｂにその下方から挿通されている。各押し上げピン１８３は、その各下端部にて、各対応の貫通穴部１８１ｂに固着されており、当該各押し上げピン１８３は、その下端部から可動側主型１００及び可動側外入れ子１１０を通り、可動側内入れ子１２０の外側に向け延出している（図２５参照）。

ここで、複数本の押し上げピン１８３は、その各延出端部にて、上記キャビティのうち複数のオープンノズル６０ａ〜６０ｈの各先端開孔部に対する対応部位にその下方から当接し得るように、可動側内入れ子１２０の外周部側に位置している。なお、本実施形態において、複数本の押し上げピン１８３の上側板部１８１ａからの各延出位置は、上述したキャビティＣＶのうち複数のオープンノズル６０ａ〜６０ｈの各先端開孔部に対する対応部位に対応している。

以上のように構成した本実施形態において、当該金型システムによる超薄型環状樹脂枠体の成形は、以下のようにして行われる。

現段階において、当該金型システムのホットランナ金型装置Ｍは、可動型Ｑの可動側主型１００の成型面にて、図１、図２、図６及び図７のいずれかにて示すごとく、固定型Ｑの固定側主型３０の成型面に係合して、閉じた状態にあるものとする。

このとき、固定側入れ子８０は、固定側主型３０の下側凹所３１内に収容されている。また、可動側外入れ子１１０は、可動側主型１０１の収容穴部９１内に収容されているとともに、可動側内入れ子１２０は、可動側外入れ子１１０の収容穴部１１１内に収容されている。

また、エジェクタ機構１８０においては、押し上げ部材１８１が、その下側押し上げ板１８１ａにより、空所Ｑａ（図１参照）内にて可動側取り付け板８０ａ上に位置している。

また、固定型Ｐにおいては、マニホールド本体４０ａ内に分流型ランナ流路４０ｃと共に設けられている上下前後側コイルヒータ４０ｄが、上記加熱電圧印加装置から加熱電圧を印加されて、上記所定の加熱温度に加熱される。これに伴い、マニホールド本体４０ａが、少なくとも分流型ランナ流路４０ｃを含む部位にて、上下前後側コイルヒータ４０ｄにより、上記所定の加熱温度に加熱される。なお、上記加熱電圧印加装置による加熱温度が上記所定の加熱温度に上昇したとき、複数の熱電対センサＴｃが、当該所定の加熱温度を検出して、当該加熱電圧印加装置による上下前後側コイルヒータ４０ｄへの加熱電圧の印加を遮断する。これにより、マニホールド本体４０ａのうち少なくとも分流型ランナ流路４０ｃを含む部位に対する上下前後側コイルヒータ４０ｄによる加熱が停止する。

また、本実施形態では、上述のごとく、マニホールド本体４０ａが上下両側温度制御板部材５０ａ、５０ｂの上下両側温度制御板５１、５３と共に３層積層構造体を構成している。

ここで、上側温度制御板部材５０ａは、その上側油流動回路５２にて、油循環装置Ｃからの上記制御油温の油が、前後両側配管Ｃａを介し循環供給されるとともに、下側温度制御板部材５０ｂは、その下側油流動回路５４にて、油循環装置Ｃからの上記制御油温の油が、前後両側配管Ｃｂを介し循環供給される。このことは、上下両側温度制御板５１、５３の温度が、上下両側油流動回路５１、５４を循環する油の上記制御油温に向けて制御されることを意味する。

これに伴い、複数のコイルヒータにより加熱されたマニホールド本体４０ａの温度（マニホールド本体４０ａのうち少なくとも分流型ランナ流路４０ｃを含む部位の温度）が、上下両側温度制御板５１、５３の温度に応じて上記所定の温度範囲１５０（℃）〜２００（℃）内の温度に向けて低下するように制御される。

また、前後両側オープンノズル温度制御板部材７０ａが、上述のごとく、前後両側温度制御板７１、７３にて、複数のオープンノズル６０ａ〜６０ｈに組み付けられている。これに伴い、前後両側油流動回路７２、７４が、上記オープンノズル用油供給装置から供給される油を循環させることで、前後両側温度制御板７１、７３の温度、ひいては、複数のオープンノズル６０ａ〜６０ｈの温度、換言すれば、後述のように当該複数のオープンノズル６０ａ〜６０ｈの内部を流動する溶融樹脂の温度を、当該溶融樹脂の炭化を防止すべく、例えば、２５０（℃）にするように制御する。

また、複数のオープンノズル温度制御ブッシュ７０ｂが、上述のごとく複数のオープンノズル６０ａ〜６０ｈに組み付けられている。これに伴い、当該複数のオープンノズル温度制御ブッシュ７０ｂは、上述のような前後両側オープンノズル温度制御板部材７０ａの前後両側温度制御板７１、７３による温度制御と相俟って、各オープンノズル６０ｅ〜６０ｈ内の溶融樹脂の温度を、各オープンノズル６０ａ〜６０ｈ内の流動溶融樹脂の炭化防止に役立つ温度、例えば２５０（℃）に維持するように制御する。

また、固定側ヒータカートリッジ機構１３０が、電源装置（図示しない）からの給電のもと、各ヒータロッド１３１にて、固定側主型３０を加熱する。これに伴い、固定側主型３０の温度が上昇するとともにマニホールド保持板２０及び固定側入れ子８０に伝わる。

また、固定側油流動回路１５０が、その各流入端開孔部１５１にて、上記固定側油循環システムから油を供給されて、各油管を流動させる。これにより、当該固定側油流動回路１５０は、固定側ヒータカートリッジ機構１３０の加熱による固定側主型３０の上昇温度を上記所定の固定側入れ子温度（１４０（℃）〜２５０（℃）の範囲以内の値）に制御する。

一方、可動型Ｑにおいては、 可動側ヒータカートリッジ機構１４０が、電源装置（図示しない）からの給電のもと、各ヒータロッド１４１にて、可動側主型１００を加熱する。これに伴い、可動側主型１００の温度が上昇するとともに可動側入れ子部材Ｎに伝わる。

また、可動側油流動回路１６０が、その各流入端開孔部１６１にて、上記可動側油循環システムから油を供給されて、各油管を流動させる。これにより、当該可動側油流動回路１６０は、可動側ヒータカートリッジ機構１４０の加熱による可動側外入れ子１１０の上昇温度を上記所定の可動側入れ子温度（１４０（℃）〜２５０（℃）の範囲以内の値）に制御する。

以上のように、３層積層構造体によるマニホールド本体４０ａのうち少なくとも分流型ランナ流路４０ｃを含む部位の温度、前後両側オープンノズル温度制御板部材７０ａ及び複数のオープンノズル温度制御ブッシュ７０ｂによる複数のオープンノズル６０ａ〜６０ｈの温度が、溶融樹脂の炭化を防止可能な温度に制御され、かつ、固定側主型３０、固定側入れ子８０、可動側主型１００及び可動側外入れ子１１０の各温度が制御される。

これにより、マニホールド４０、ホットランナＨＲ、可動側内入れ子１２０及び上記キャビティが、溶融樹脂の炭化を防止しつつ良好に成形可能な温度に維持され得る。このことは、後述のように樹脂射出成形機（図示しない）から出射される溶融樹脂が、その出射温度である所定の射出温度範囲以内の温度から上述のように溶融樹脂の炭化を防止しつつ良好に成形可能な温度に制御され得ることを意味する。

このような状態において、上記樹脂射出成形機が、その射出ノズルから上記所定の成形用樹脂材料を上記所定の射出温度範囲以内の温度（以下、射出温度ともいう）を有する溶融樹脂として、上記所定の高速（高射出速度）にて、当該ホットランナ金型装置Ｍの固定側取り付け板１０の位置決め用ロケートリング１３内に射出すると、当該溶融樹脂は、マニホールド４０内にその導入ノズル４０ｂから上記高射出速度にて流入する。

本実施形態において、上述した所定の射出温度範囲は、例えば、３６０（℃）以上で４００（℃）未満の温度をいい、より好ましくは３６０（℃）〜３９０（℃）の範囲以内の温度をいう。ここで、当該４００（℃）未満の温度は、溶融樹脂の炭化を抑制し得る温度、例えば、３８０（℃）±１０（℃））以内の温度をいう。また、上述の射出温度は、例えば、３９０（℃）である。なお、本実施形態において、当該樹脂射出成形機としては、例えば、株式会社ソディック製ＨＳＰ４５０ＥＨ２型射出成形機が挙げられる。

しかして、当該溶融樹脂は、導入ノズル４０ｂを通りホットランナＨＲの分流型ランナ流路４０ｃ（図１３参照）内に流入して流動する。このとき、上述のごとく、マニホールド本体４０ａのうち少なくとも分流型ランナ流路４０ｃを含む部位が、上下前後側コイルヒータ４０ｄによる加熱のもと、上下両側温度制御板部材５０ａ、５０ｂの上下両側油流動回路５２、５４を流動する油の上記制御油温でもって、上下両側温度制御板５１、５３を介し、分流型ランナ流路４０ｃ内を流動する溶融樹脂の炭化を防止するように温度制御されている。

このため、分流型ランナ流路４０ｃに流入した溶融樹脂は、一対の基端流路部４１ａ、４１ｂ内に円滑に分流する。このように分流した溶融樹脂は、一対の基端流路部４１ａ、４１ｂを通りマニホールド本体４０ａの前後方向に流動していく。

ついで、基端流路部４１ａからの溶融樹脂は、一対の中間流路部４２ａ、４２ｂ内に分流してマニホールド本体４０ａの左右に流動していく。一方、基端流路部４１ｂからの溶融樹脂は、一対の中間流路部４３ａ、４３ｂ内に分流してマニホールド本体４０ａの左右に流動していく。

然る後、中間流路部４２ａからの溶融樹脂は、一対の先端流路部４４ａ、４４ｂ内に分流し、中間流路部４２ｂからの溶融樹脂は、一対の先端流路部４５ａ、４５ｂ内に分流し、中間流路部４３ａからの溶融樹脂は、一対の先端流路部４６ａ、４６ｂ内に分流し、かつ、中間流路部４３ｂからの溶融樹脂は、一対の先端流路部４７ａ、４７ｂ内に分流していく。

このように、上記樹脂射出成形機からの溶融樹脂は、分流型ランナ流路４０ｃの内部にて分流することにより、マニホールド本体４０ａの内部の全体に亘り流動する。ここで、当該マニホールド本体４０ａは、上述のごとく、溶融樹脂の炭化を防止可能な温度に制御されているため、分流型ランナ流路４０ｃ内の溶融樹脂は、その溶融状態を良好に保持したまま流動していく。

上述のように溶融樹脂が分流型ランナ流路４０ｃの内部を流動すると、当該分流型ランナ流路４０ｃから複数のオープンノズル６０ａ〜６０ｈ内に流入する。このとき、複数のオープンノズル温度制御ブッシュ７０ｂは、上述のごとく、３層積層構造体による温度制御と相俟って、各オープンノズル６０ｅ〜６０ｈ内の溶融樹脂の温度を、各オープンノズル６０ａ〜６０ｈ内の流動溶融樹脂の炭化防止に役立つ温度、例えば、２５０（℃）に維持するように、制御している。

このため、分流型ランナ流路４０ｃの一対の先端流路部４４ａ、４４ｂ内に流動した溶融樹脂は、それぞれ、各オープンノズル６０ａ、６０ｂ内に円滑に流入し、一対の先端流路部４５ａ、４５ｂ内に流動した溶融樹脂は、それぞれ、各オープンノズル６０ｃ、６０ｄ内に流入し、一対の先端流路部４６ａ、４６ｂ内に流動した溶融樹脂は、それぞれ、各オープンノズル６０ｅ、６０ｆ内に流入し、かつ、一対の先端流路部４７ａ、４７ｂ内に流動した溶融樹脂は、それぞれ、各オープンノズル６０ｇ、６０ｈ内に流入する。

然る後、各オープンノズル６０ａ、６０ｂ、６０ｃ、６０ｄ、６０ｅ、６０ｆ、６０ｇ及び６０ｈに流入した溶融樹脂は、それぞれ、炭化することなく、良好な溶融状態にて、当該各オープンノズル６０ａ、６０ｂ、６０ｃ、６０ｄ、６０ｅ、６０ｆ、６０ｇ及び６０ｈの先端開孔部から上記キャビティの前側タブゲート用凹部Ｔａの延出端部Ｔａａ、左側凹状連結部Ｓａ、前側タブゲート用凹部Ｔｂの延出端部Ｔｂｂ、右側凹状連結部Ｓｃ、左側凹状連結部Ｓｂ、後側タブゲート用凹部Ｔｃの延出端部Ｔｃｃ、右側凹状連結部Ｓｄ及び後側タブゲート用凹部Ｔｄの延出端部Ｔｄｄ内に流入する。

すると、前側タブゲート用凹部Ｔａの延出端部Ｔａａ及び前側タブゲート用凹部Ｔｂの延出端部Ｔｂｂ内に流入した各溶融樹脂は、前側タブゲート用凹部Ｔａ及び前側タブゲート用凹部Ｔｂを通り前側凹部１１２ａ内に流入し、一方、後側タブゲート用凹部Ｔｃの延出端部Ｔｃｃ及び後側タブゲート用凹部Ｔｄの延出端部Ｔｄｄ内に流入した各溶融樹脂は、後側タブゲート用凹部Ｔｃ及び後側タブゲート用凹部Ｔｄを通り後側凹部１１２ａ内に流入する。

また、左側凹状連結部Ｓａに流入した溶融樹脂は、左側タブゲート用凹部Ｔｅ、Ｔｆ内に流入し、左側凹状連結部Ｓｂに流入した溶融樹脂は、左側タブゲート用凹部Ｔｇ、Ｔｈ内に流入し、右側凹状連結部Ｓｃに流入した溶融樹脂は、右側タブゲート用凹部Ｔｉ、Ｔｊ内に流入し、また、右側凹状連結部Ｓｄに流入した溶融樹脂は、右側タブゲート用凹部Ｔｋ、Ｔｍ内に流入する。

ついで、左側タブゲート用凹部Ｔｅ、Ｔｆ内に流入した溶融樹脂は、環状窪みＨｂの左前側部分内に流入し、左側タブゲート用凹部Ｔｇ、Ｔｈ内に流入した溶融樹脂は、環状窪みＨｂの左後側部分内に流入し、一方、右側タブゲート用凹部Ｔｉ、Ｔｊ内に流入した溶融樹脂は、環状窪みＨｂの右前側部分内に流入し、右側タブゲート用凹部Ｔｋ、Ｔｍ内に流入した溶融樹脂は、環状窪みＨｂの右後側部分内に流入する。

このようにして各タブゲート用凹部Ｔａ、Ｔｂ、Ｔｃ、Ｔｄ、Ｔｅ、Ｔｆ、Ｔｇ、Ｔｈ、Ｔｉ、Ｔｊ、Ｔｋ、Ｔｍから流入した溶融樹脂は、炭化することなく、良好に成形用窪みＨ内に充填されていく。

ここで、上述した複数の充填用空洞部の各々の上記キャビティにおける配設位置、当該充填用空洞部の数及び前記オープンノズルの数は、少なくとも前記キャビティの薄さ及び広さ、前記溶融樹脂の射出速度の高さ及び流動長の長さに応じて設定されている。

従って、各タブゲート用凹部Ｔａ、Ｔｂ、Ｔｃ、Ｔｄ、Ｔｅ、Ｔｆ、Ｔｇ、Ｔｈ、Ｔｉ、Ｔｊ、Ｔｋ、Ｔｍから流入した溶融樹脂は、成形用窪みＨ内に同時に充填されて、各隣り合うタブゲート用凹部からの溶融樹脂が、それぞれ、同一タイミングにて、合流していく。これにより、上記キャビティが、超薄型環状枠体の薄さ及び広さにあわせて薄くかつ広くても、溶融樹脂が、炭化することなく、当該キャビティ内へ良好に充填され得る。

ここで、上記樹脂射出成形機からの溶融樹脂の上記キャビティ内への充填は、上述した射出速度の高さのもと、数秒間でなされる。このことは、上記樹脂射出成形機から上記所定の射出温度にて射出された溶融樹脂が、その射出後、上述した所定の充填時間（例えば、０．０１（秒）〜０．４（秒）の範囲以内の時間）の間に、上記キャビティ内での成形を完了されることを意味する。

然る後、当該ホットランナ金型装置Ｍが、溶融樹脂の温度を、３６０（℃）以上で４００（℃）未満の範囲以内の温度（好ましくは３６０（℃）〜３９０（℃）の範囲以内の温度から金型温度（例えば、１５０（℃））に冷却することで、超薄型樹脂成形体がキャビティＣＶ内に形成される。

ついで、可動型Ｑを固定型Ｐから開いた状態にて、エジェクタ機構１８０の押し上げ部材１８１を空所Ｑａ内にて可動側主型１００に向けて変位させれば、各支持ロッド１８２が、各押し上げピン１８３と共に、押し上げ部材１８１に連動して同一方向へ変位する。

このため、可動側内入れ子１２０が、上記超薄型樹脂成形体とともに、各支持ロッド１８２及び各押し上げピン１８３により、可動側外入れ子１１０からその外方へ押し出される。

ここで、可動側内入れ子１２０は、上述のごとく、各支持ロッド１８２により下方から支持されるとともに、上記超薄型樹脂成形体が、上述のごとく、その前側タブゲート用凹部Ｔａの延出端部Ｔａａ、前側タブゲート用凹部Ｔｂの延出端部Ｔｂｂ、後側タブゲート用凹部Ｔｃの延出端部Ｔｃｃ、後側タブゲート用凹部Ｔｄの延出端部Ｔｄｄ、左側凹状連結部Ｓａ、左側凹状連結部Ｓｂ、右側凹状連結部Ｓｃ及び右側凹状連結部Ｓｄにて、各対応の押し上げピン１８３により下方から支持されている（図２５参照）。

従って、上述した押し上げ部材１８１の変位に伴い、各押し上げピン１８３による上記超薄型樹脂成形体の可動側外入れ子１１０からの押し出しが、各支持ロッド１８２による可動側内入れ子１２０の可動側外入れ子１１０からの押し出しと同時に行われる。

このように、上記超薄型樹脂成形体を、単独で押し出すのではなく、可動側内入れ子１２０とともに押し出すようにしたので、当該超薄型樹脂成形体が、非常に薄いにもかかわらず、破損することなく、良好に押し出すことができる。

このような状態において、上記超薄型樹脂成形体を可動側内入れ子１２０から外して当該超薄型樹脂成形体のうちの超薄型環状樹脂枠体以外の部位を除去することで、ホットランナ金型装置Ｍにおいて、上述した所定の成形用樹脂材料を利用した水素電池用セパレータ用超薄型環状樹脂枠体が、破損することなく、良好に成形され得る。

ここで、上述のごとく、分流型ランナ流路４０ｃ内の溶融樹脂が、３層積層構造体による温度制御のもと、炭化することなく円滑に流動して複数のオープンノズル６０ａ〜６０ｈ内に流入する。ついで、このように複数のオープンノズル６０ａ〜６０ｈ内に流入した溶融樹脂の温度が、上述のように、前後両側オープンノズル温度制御板部材７０ａ及び複数のオープンノズル温度制御ブッシュ７０ｂでもって、炭化しない温度に制御される。

従って、複数のオープンノズル６０ａ〜６０ｈからの溶融樹脂が、炭化することなく、キャビティＣＶ内に良好に充填されることで、上述のように超薄型環状樹脂枠体が炭化することなく成形される。このように炭化することなく成形される超薄型環状樹脂枠体は、当該成型用金型システムを利用すれば、非常に歩留りの高い良好な品質の超薄型環状樹脂枠体として量産可能である。

なお、本発明の実施にあたり、上記実施形態に限ることなく、次のような種々の変形例が挙げられる。
（１）本発明の実施にあたり、上記実施形態にて述べた超薄型環状樹脂枠体は、０．３（ｍｍ）に限ることなく、所定の超薄さ範囲以内、即ち、０．１（ｍｍ）〜０．５（ｍｍ）の範囲以内の厚さを有するようにしてもよい。これに伴い、ホットランナ型金型装置のキャビティも、超薄型環状樹脂枠体の厚さ（薄さ）に対応して、０．３（ｍｍ）に限ることなく、上記所定の超薄範囲以内の厚さを有すればよい。
（２）本発明の実施にあたり、上記実施形態にて述べた超薄型環状樹脂枠体は、上述のごとく、水素電池のセパレータ用超薄型環状樹脂枠体として成形するだけでなく、水素電池のセパレータとは異なる他の製品のための各種の超薄型環状樹脂枠体として成形にあたり、当該ホットランナ金型装置Ｍないし金型システムの適用が可能である。

１０…固定側取り付け板、２０…マニホールド保持板、３０…固定側主型、
３１…収容穴部、４０…マニホールド、５０ａ…上側温度制御板部材、
５０ｂ…下側温度制御板部材、５１…上側温度制御板、５２…上側油流動回路、
５３…下側温度制御板、５４…下側油流動回路、４０ａ…マニホールド本体、
４０ｃ…分流型ランナ流路、４０ｄ…コイルヒータ、
６０ａ〜６０ｈ…オープンノズル、
７０ａ…前後両側オープンノズル温度制御板部材、
７０ｂ…オープンノズル温度制御ブッシュ、８０…固定側入れ子、
８０ａ…可動側取り付け板、９０…スペーサ、１００…可動側主型、
１０１…収容孔部、１１０…可動側外入れ子、１２０…可動側内入れ子、
１３０…固定側ヒータカートリッジ機構、
１４０…可動側ヒータカートリッジ機構、１５０…固定側油流動回路、
１６０…可動側油流動回路、１８０…エジェクタ機構、１８１…押し上げ部材、
１８２…支持ロッド、１８３…押し上げピン、Ｃ…油循環装置、
ＣＶ…キャビティ、ＨＲ…ホットランナ、Ｎ…可動側入れ子部材、Ｐ…固定型、
Ｑ…可動型、Ｑａ…凹所。

Claims (15)

1. マニホールド本体を有するマニホールドを内蔵するように所定の金型用金属材料により形成される固定側本体を備える固定型と、
   前記固定側本体の成形面に当接する成型面を有するように前記所定の金型用金属材料により形成してなる可動側本体を備える可動型とを備えており、
   前記固定型は、
   前記固定側本体にその成形面側から形成してなる成型面側収容穴部内に収容される所定の入れ子用金属材料製の固定側入れ子と、
   前記マニホールド本体内に設けられて樹脂射出成形機から所定の成形用樹脂材料を溶融樹脂として射出されるランナ流路と、当該ランナ流路に形成してなる複数の流出路部から前記固定側本体の内部を通りその成型面に向けて延出される複数のノズルとを備えて、前記ランナ流路を流動してその複数の流出路部から流出する前記溶融樹脂を前記複数のノズルに流動させるホットランナと、
   前記マニホールド本体内に前記ランナ流路と共に設けられて前記マニホールド本体を加熱するヒータと、
   前記マニホールド本体にその両面側から積層される両側温度制御板と、当該両側温度制御板にそれぞれ内蔵される両側油流動回路であって前記溶融樹脂の炭化を抑制するに適した所定の油温範囲以内の油温にて油を流動させることで、前記ヒータにより加熱される前記マニホールド本体のうち少なくとも前記ランナ流路を含む部位の温度を、前記両側温度制御板を介し前記溶融樹脂の炭化を抑制するに適した温度となるように、制御する両側油流動回路とを有する両側温度制御板部材とを備えており、
   前記可動型は、
   金属材料からなる可動側本体と、
   当該可動側本体にその成形面側から形成してなる成型面側収容穴部内に収容される前記所定の入れ子用金属材料製の可動側入れ子部材とを備えて、
   前記可動側本体がその成形面にて前記固定側本体の前記成形面に当接することで前記可動側入れ子部材が前記固定側入れ子に当接したとき、当該可動側入れ子部材と前記固定側入れ子との間に前記複数のノズルからの前記溶融樹脂に基づき超薄型環状樹脂体を所定の超薄さ範囲以内の厚さにて成形するためのキャビティを構成するようにした超薄型環状樹脂体の成形用ホットランナ金型装置。
2. 前記固定側本体及び前記固定側入れ子の各温度を所定の固定側温度に制御する温度制御手段と、
   前記可動側本体及び前記可動側入れ子部材の各温度を所定の可動側温度に制御する可動側温度制御手段と
   前記複数のノズルの内部を流動する溶融樹脂の炭化を抑制するように温度制御するノズル温度制御手段とを備えることを特徴とする請求項１に記載の超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置。
3. 前記ホットランナは、前記複数のノズルを複数のオープンノズルとして備えて、前記樹脂射出成形機から前記溶融樹脂を所定の高射出速度にて射出されたとき、前記溶融樹脂を、前記所定の高射出速度に基づき、前記ランナ流路を流動させて、その複数の流出路部から前記複数のオープンノズルに流動させるようにしたことを特徴とする請求項２に記載の超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置。
4. 前記所定の成形用樹脂材料は、スーパーエンジニアリング・プラスチックを含有してなることを特徴とする請求項３に記載の超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置。
5. 前記所定の入れ子用金属材料は、少なくとも高い熱伝導率を有する合金であり、
   前記キャビティは、その内面にて、前記溶融樹脂の流動性を改善するように硬度を高める所定のコーティング剤でもってコーティング処理されていることを特徴とする請求項４に記載の超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置。
6. 前記所定の超薄さ範囲は、０．１（ｍｍ）〜０．５（ｍｍ）であることを特徴とする請求項５に記載の超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置。
7. 前記可動側本体の内部にて前記可動側入れ子部材を介し前記固定側入れ子に対向するように形成してなる空所内に当該空所から前記可動側入れ子部材に向く方向或いはその逆方向に変位可能に収容される押し上げ部材と、前記可動側本体の内部にて前記押し上げ部材から前記空所を通り前記可動側入れ子部材に向けて延出されて前記押し上げ部材と共に軸方向に変位する複数の支持ロッドと、前記可動側本体の内部にて前記複数の支持ロッドの外周側にて前記押し上げ部材から前記空所を通り延出されて前記キャビティをその複数の外側部にて下方から支持する複数の押し上げピンとを有するエジェクタ機構を備えており、
   前記可動側入れ子部材は、
   前記可動側本体の前記収容穴部内に収容される可動側外入れ子と、当該可動側外入れ子にその前記可動側本体の前記成形面側の面から形成してなる収容穴部内に収容される可動側内入れ子であってその下方から前記複数の支持ロッドにより支持される可動側内入れ子とを備えることを特徴とする請求項１に記載の超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置。
8. 前記ホットランナは、前記複数のノズルを複数のオープンノズルとして備えて、前記樹脂射出成形機から前記溶融樹脂を所定の高射出速度にて射出されたとき、前記溶融樹脂を、前記所定の高射出速度に基づき、前記ランナ流路を流動させて、その複数の流出路部から前記複数のオープンノズルに流動させるようにしたことを特徴とする請求項７に記載の超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置。
9. 前記所定の成形用樹脂材料は、スーパーエンジニアリング・プラスチックを含有してなることを特徴とする請求項８に記載の超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置。
10. 前記所定の入れ子用金属材料は、少なくとも高い熱伝導率を有する合金であり、
    前記キャビティは、その内面にて、前記溶融樹脂の流動性を改善するように硬度を高める所定のコーティング剤でもってコーティング処理されており、
    前記所定の超薄さ範囲は、０．１（ｍｍ）〜０．５（ｍｍ）であることを特徴とする請求項９に記載の超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置。
11. マニホールド本体を有するマニホールドを内蔵するように所定の金型用金属材料により形成される固定側本体を備える固定型と、
    前記固定側本体の成形面に当接する成型面を有するように前記所定の金型用金属材料により形成してなる可動側本体を備える可動型とを備えており、
    前記固定型は、
    前記固定側本体にその成形面側から形成してなる成型面側収容穴部内に収容される所定の入れ子用金属材料製の固定側入れ子と、
    前記マニホールド本体内に設けられて樹脂射出成形機から所定の成形用樹脂材料を溶融樹脂として所定の高射出速度にて射出されるランナ流路と、当該ランナ流路に形成してなる複数の流出路部から前記固定側本体の内部を通りその成型面に向けて延出される複数のオープンノズルとを備えて、前記所定の高射出速度に基づき前記ランナ流路を流動してその複数の流出路部から流出する前記溶融樹脂を前記複数のオープンノズルに流動させるホットランナと、
    前記マニホールド本体内に前記ランナ流路と共に設けられて前記マニホールド本体を加熱するヒータと、
    前記マニホールド本体にその両面側から積層される両側温度制御板と、当該両側温度制御板にそれぞれ内蔵される両側油流動回路であって前記溶融樹脂の炭化を抑制するに適した所定の油温範囲以内の油温にて油を流動させることで、前記ヒータにより加熱される前記マニホールド本体のうち少なくとも前記ランナ流路を含む部位の温度を、前記両側温度制御板を介し前記溶融樹脂の炭化を抑制するに適した温度となるように、制御する両側油流動回路とを有する両側温度制御板部材と、
    前記固定側本体及び前記固定側入れ子の各温度を所定の固定側温度に制御する固定側温度制御手段と、
    前記複数のオープンノズルの内部を流動する溶融樹脂の炭化を抑制するように温度制御するノズル温度制御手段とを備えており、
    前記可動型は、
    金属材料からなる可動側本体と、
    当該可動側本体にその成形面側から形成してなる成型面側収容穴部内に収容される前記所定の入れ子用金属材料製の可動側入れ子部材と、
    前記可動側本体及び前記可動側入れ子部材の各温度を所定の可動側温度に制御する可動側温度制御手段とを備えて、
    前記可動側本体がその成形面にて前記固定側本体の前記成形面に当接することで前記可動側入れ子部材が前記固定側入れ子に当接したとき、当該可動側入れ子部材と前記固定側入れ子との間に前記複数のオープンノズルからの前記溶融樹脂に基づき超薄型環状樹脂体を所定の超薄さ範囲以内の厚さにて成形するためのキャビティを構成する超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置と、
    当該ホットランナ金型装置の前記両側温度制御板部材の前記両側油流動回路を通して、前記溶融樹脂の炭化を抑制するに適した前記所定の油温範囲以内の油温にて油を循環させる油循環装置とを具備するようにした超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置を備える金型システム。
12. 前記超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置は、前記所定の成形用樹脂材料として、スーパーエンジニアリング・プラスチックを含有してなることを特徴とする請求項１１に記載の超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置を備える金型システム。
13. 前記超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置において、前記所定の入れ子用金属材料は、少なくとも高い熱伝導率を有する合金であり、前記キャビティは、その内面にて、前記溶融樹脂の流動性を改善すべく硬度を高めるような所定のコーティング剤でもってコーティング処理されていることを特徴とする請求項１２に記載の超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置を備える金型システム。
14. 前記超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置は、前記所定の超薄さ範囲を、０．１（ｍｍ）〜０．５（ｍｍ）とすることを特徴とする請求項１３に記載の超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置を備える金型システム。
15. 前記超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置は、
    前記可動側本体内に前記可動側入れ子部材を介し前記固定側入れ子に対向するように形成してなる空所内に当該空所から前記可動側入れ子部材に向く方向或いはその逆方向に変位可能に収容される押し上げ部材と、前記可動側本体内にて前記押し上げ部材から前記空所を通り前記可動側入れ子部材に向けて延出されて前記押し上げ部材と共に軸方向に変位する複数の支持ロッドと、前記可動側本体内にて前記複数の支持ロッドの外周側にて前記押し上げ部材から前記空所を通り延出されて前記キャビティをその複数の外側部にて下方から支持する複数の押し上げピンとを有するエジェクタ機構を備えており、
    前記可動側入れ子部材は、
    前記可動側本体の前記収容穴部内に収容される可動側外入れ子と、当該可動側外入れ子にその前記可動側本体の前記成形面側の面から形成してなる収容穴部内に収容される可動側内入れ子であってその下方から前記複数の支持ロッドにより支持される可動側内入れ子とを備えることを特徴とする請求項１１に記載の超薄型環状体の成形用ホットランナ金型装置を備える金型システム。

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