JPWO2016195015A1 - 光拡散板 - Google Patents

Abstract

本発明は、第一の主面と前記第一の主面に対向する第二の主面とを有するガラス板を含み、前記ガラス板の熱膨張係数が−１００×１０−７／℃以上５００×１０−７／℃以下であり、前記第一の主面への入射光を拡散させながら前記第二の主面から透過させる光拡散板に関する。

Description

本発明は、液晶テレビおよび液晶モニター等の直下型またはエッジライト型バックライトユニットに使用される光拡散板に関する。

液晶テレビおよび液晶モニター等の直下型バックライトユニットに使用される光拡散板の材料としては、透明な材料を使用すると光を透過するため光源が透けて見えてしまうことから、光拡散板の背後にある光源の形状を認識させることなく、また光源の輝度が損なわれない材料が使用される。ここで光源は発光ダイオード（ＬＥＤ）等である。

また、液晶テレビおよび液晶モニター等のエッジライト型バックライトユニットに使用される光拡散板の材料としては、透明な材料を使用すると拡散板に入射する光を出射する導光板の輝度むらが見えてしまうことから、光拡散板の背後にある導光板の輝度むらを認識させない材料が使用される。直下型バックライトに使用される拡散板も同様の課題を抱えていることから、以降は直下型を例に詳細な説明を行うが、直下型に限定されるものではない。また、拡散板は拡散シートと読み替えてもよい。

光拡散板の材料として、従来技術では連続相を形成する熱可塑性樹脂に、それとは屈折率が異なる高分子系または無機系の粒子を分散相として配合した材料が用いられている（特許文献１および２）。また、特許文献３には、拡散度、反射率および輝度ムラが特定範囲であるポリカーボネート樹脂製の光拡散板が開示されている。

日本国特許第３７４８５６８号公報 日本国特許第３１００８５３号公報 日本国特開２００６−３３９０３３号公報

近年液晶テレビおよび液晶モニター等は大型化する傾向にあり、直下型バックライトユニットに用いられる光拡散板には高い輝度の均質性および強度が求められている。光の拡散性能を高めるため、さらにはデザイン上さらに薄型化するため、光源と光拡散板との距離を近づけたいという要望がある。

しかしながら、従来の樹脂製の光拡散板は、その耐熱性および耐光性が低いため、光源と光拡散板との距離を近づけすぎると経時的に変形し、光源の形状が目立つようになること、輝度の均質性を維持しにくいこと等の問題がある。また、熱膨張係数が大きいため、温度上昇に伴う膨張相当分のスペース、放熱のためのスペース確保も必要であり、狭額縁化が困難である。また、樹脂製の光拡散板は剛性が低く、外枠の強度を高めなければならないという問題がある。さらに、樹脂製の光拡散板は耐水性が低いため、長期間保管すると光拡散板の周辺から侵入した水を吸水することにより膨潤して変形するという問題がある。

これらの問題は、液晶テレビおよび液晶モニター等の大型化に伴い、面内の温度分布や、外気からの湿気の面内の流入分布が生じやすく、樹脂製の光拡散板の反りに伴う表示むらが生じやすいことにつながる。

したがって、本発明は、耐熱性、耐光性および耐水性が高く、優れた剛性、表示品質を示す、薄板化、狭額縁化、大型化に適した直下型バックライトユニットに使用される光拡散板を提供することを目的とする。

本発明者らは、直下型バックライトユニットに用いられる光拡散板の部材として、第一の主面と該第一の主面に対向する第二の主面とを有し、該第一の主面への入射光を拡散させながら前記第二の主面から透過させるとともに、耐熱性、耐光性および耐水性が高く、優れた剛性を有し、特定範囲に制御された光拡散性と特定範囲の熱膨張係数を有するガラス板を用いることにより、上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成させた。

すなわち、本発明は以下よりなる。
１．第一の主面と前記第一の主面に対向する第二の主面とを有するガラス板を含み、前記ガラス板の熱膨張係数が−１００×１０^−７／℃以上５００×１０^−７／℃以下であり、前記第一の主面への入射光を拡散させながら前記第二の主面から透過させる光拡散板。
２．前記第一の主面に対する法線方向からの入射光が、前記ガラス板を透過したときのヘイズが９０％以上であり、かつ、前記入射方向への透過光の波長５５０ｎｍにおける透過率Ｉ_０と、入射方向に対し３０°傾いた方向への透過光の波長５５０ｎｍにおける透過率Ｉ_３０との比Ｉ_３０／Ｉ_０が０．６以上であることを特徴とする、前記１に記載の光拡散板。
３．前記ガラス板はその内部に平均粒子径が５０ｎｍ以上１００００ｎｍ以下の光散乱体を含み、前記光散乱体の粒子径が５０ｎｍ以上である該散乱体粒子の度数分布において粒子径の下位１０％の平均値Ｄｓと上位１０％の平均値Ｄｌの差（Ｄｌ−Ｄｓ）が１００ｎｍ以上であることを特徴とする、前記１または２に記載の光拡散板。
４．前記光散乱体がガラス板内に占める体積分率が５％以上であることを特徴とする、前記１〜３のいずれか１項に記載の光拡散板。
５．前記第一の主面に対する法線方向からの入射光の、前記入射方向への透過光の波長４００〜７００ｎｍにおける全光線透過率の平均値Ｔｔと全光線反射率Ｒｔとの和（Ｔｔ＋Ｒｔ）が９０％以上であることを特徴とする、前記１に記載の光拡散板。
６．前記ガラス板は、Ｄ６５光源下における１９７６ＣＩＥ Ｌ＊ａ＊ｂ＊表色系で（ａ^＊２＋ｂ^＊２）^１／２が１０以下であることを特徴とする前記５に記載の光拡散板。
７．前記ガラス板のＪＩＳ Ｋ７２０９（２０００年）に基づく吸水率が０．１％未満である前記１〜６のいずれか１項に記載の光拡散板。
８．前記ガラス板のガラス転移点Ｔｇが２００℃以上８５０℃以下である、前記１〜７のいずれか１項に記載の光拡散板。
９．前記ガラス板のヤング率が１０ＧＰａ以上５００ＧＰａ以下である前記１〜８のいずれか１項に記載の光拡散板。
１０．前記ガラス板のビッカース硬度Ｈｖが３００以上９００以下である前記１〜９のいずれか１項に記載の光拡散板。
１１．前記ガラス板の表面抵抗値が１．０×１０^１５Ω／□以下である前記１〜１０のいずれか１項に記載の光拡散板。
１２．前記ガラス板が酸化物換算でのモル百分率表示で、ＳｉＯ_２を４０〜８０％、Ａｌ_２Ｏ_３を０〜３５％、ＭｇＯを０〜３０％、Ｎａ_２Ｏを０〜３０％、Ｐ_２Ｏ_５を０〜１５％含有する前記１〜１１のいずれか１項に記載の光拡散板。
１３．前記ガラス板が酸化物換算での重量ｐｐｍ表示で、さらにＦｅ_２Ｏ_３を１〜２０００ｐｐｍ、ＣｏＯを０．０１〜３０ｐｐｍ含有する前記１２に記載の光拡散板。
１４．前記第一の主面に対する法線方向からの入射光のうち、該入射方向に透過した波長４００〜７００ｎｍにおける全光線透過率の平均値が４％以上である前記１〜１３のいずれか１項に記載の光拡散板。
１５．厚さ１ｍｍの板について、前記ガラス板の第一の主面に対する法線方向からの入射光が前記ガラス板を透過するときの波長４００〜７００ｎｍの範囲における全光線反射率が１０％以上である、前記１〜１４のいずれか１項に記載の光拡散板。
１６．前記入射方向に対して３０°傾いた方向への透過光の波長４００〜７００ｎｍにおける透過率が０．２％以上１０％以下である前記１〜１５のいずれか１項に記載の光拡散板。
１７．前記ガラス板の板厚が０．０５ｍｍ以上３ｍｍ以下である前記１〜１６のいずれか１項に記載の光拡散板。
１８．前記ガラス板の少なくとも一辺の寸法が２００ｍｍ以上である前記１〜１７のいずれか１項に記載の光拡散板。

本発明の光拡散板は特定範囲に制御された光拡散性と高い耐熱性および耐光性を有するガラス板を含むため、直下型バックライトに用いた場合に光源と光拡散板との距離を近づけることが可能であり、輝度の均質性、薄型化、狭額縁が図り易い。また、本発明の光拡散板はガラス板を含むことから、樹脂製の光拡散板と比較して剛性に優れており、静電気が発生しづらく、表面硬度が高く傷つきにくいので、直下型バックライトに用いた場合に製造工程において取扱いが容易である。

さらに、本発明の光拡散板は、ガラス板を含むことから樹脂製の光拡散板と比較して高い耐水性を有しており、直下型バックライトに用いた場合に長期間保管しても膨潤しにくく、変形しにくく、表示むらが生じにくいという利点がある。

図１は、本発明の光拡散板を用いた直下型バックライトの断面図である。 図２は、透過率波長依存性を評価した結果を示す。 図３（ａ）〜（ｃ）は、透過配光分布を評価した結果を示す。サンプルの第一の主面に対して法線方向から光を入射させ、前期サンプルの法線に対して同一水平面上に０°、１°、２°、３°、４°、５°、６°、７°、８°、９°、１０°、２０°、３０°、４０°、５０°、６０°、７０°、８０°の方向に透過した光についてそれぞれ波長６３０、５５０、４５０ｎｍの透過率を測定し、角度を横軸に、その時の透過率を縦軸に示した。 図４は光拡散板を拡散透過する透過光を示す図である。

本発明は、第一の主面と前記第一の主面に対向する第二の主面とを有するガラス板を含み、前記ガラス板の熱膨張係数が−１００×１０^−７／℃以上５００×１０^−７／℃以下であり、前記第一の主面への入射光を拡散させながら前記第二の主面から透過させる光拡散板に関する。本発明の光拡散板は、液晶テレビおよび液晶モニター等の直下型バックライトの部材として有用に用いられる。

本発明の光拡散板におけるガラス板は、第一の主面と該第一の主面に対向する第二の主面とを有する。ここで、ガラス板の第一の主面とは、直下型バックライトに用いた場合に、光源側となる面である。ガラス板の第二の主面とは、第一の主面に対向する面であり、直下型バックライトに用いた場合に、液晶パネル側となる面である。

本発明の光拡散板は、第一の主面への入射光を拡散させながら該第二の主面から透過させる。ここで、「第一の主面への入射光を拡散させながら該第二の主面から透過させる」とは、適度なヘイズと透過率配向分布を有することで適度な光散乱性を発現するとともに、適度な全光線透過率を有することで適度な透明性を発現することを意味する。透過率配光分布とは第一の主面へ入射した光が、拡散板内部で拡散した後、該第二の主面から透過するときの角度分布のことであり、適度な透過率配光分布を有することで、光源から透過光を均質に分散できることを意味する。

本発明の光拡散板はガラス板の内部に光散乱体を含有する。光散乱体は、その周りと屈折率が異なるため、入射した光を散乱する。ガラス板の内部に、分散された相があり、その周辺に連続的な相がある場合、分散相を光散乱体と呼ぶ。また、ガラス板の内部に、連続的に絡まった相がある場合は、体積分率が少ない相を光散乱体と呼ぶ。ガラス板の内部に光散乱体が多数存在する場合、光源から入射した光は散乱を繰り返し、透過光を均質に分散することができる。

光拡散板における光の拡散性能は光散乱体の大きさに依存する。光散乱体の大きさを表すために、光散乱体の大きさ、および大きさの平均値をそれぞれ散乱体の粒子径、および平均粒子径と呼び、以下に定義する。光散乱体が球形の場合、その直径を粒子径とする。光散乱体が球形でない場合は光散乱体の断面の長辺と短辺を足して２で割った値を光散乱体の粒子径とする。光散乱体が連続的に絡まった相の場合は、相の幅を光散乱体の粒子径とする。ガラス板の内部にある光散乱体の粒子径を平均化したものを、光散乱体の平均粒子径とする。

光散乱体の平均粒子径は光散乱性の波長依存性を低減するために、５０ｎｍ以上であることが好ましく、７５ｎｍ以上であることがより好ましく、１００ｎｍ以上であることがさらに好ましく、１２５ｎｍ以上であることが一段と好ましく、１５０ｎｍ以上であることが特に好ましく、１７５ｎｍ以上であることが一層好ましく２００ｎｍ以上であることが最も好ましい。光散乱性を高めるためには、１００００ｎｍ以下であることが好ましく、７５００ｎｍ以下であることがより好ましく、５０００ｎｍ以下であることがさらに好ましく、４０００ｎｍ以下であることが一段と好ましく、３０００ｎｍ以下であることが特に好ましく、２０００ｎｍ以下であることが最も好ましい。典型的には２００ｎｍ以上または２０００ｎｍ以下である。光散乱体の平均粒子径はＳＥＭ観察をすることにより測定可能である。

具体的には、ガラス板として分相したガラス（分相ガラスともいう）または結晶化ガラスを含むことにより、第一の主面への入射光を拡散させながら該第二の主面から透過させる光拡散板が得られる。これは、分相したガラスおよび結晶化ガラスが適度なヘイズと透過率配向分布を有することで適度な光散乱性を発現するとともに、適度な全光線透過率を有することで適度な透明性を発現するという特性を有するためである。

ガラスの分相とは、単一相のガラスが、二つ以上のガラス相に分かれることをいう。ガラスを分相させる方法としては、例えば、ガラスを熱処理する方法が挙げられる。

ガラスを分相するために熱処理する条件としては、典型的には、ガラス転移点より５０℃高い温度であることが好ましく、７５℃高い温度であることがより好ましく、１００℃高い温度であることが特に好ましい。ただし熱処理する条件は、典型的には、ガラス転移点より４００℃高い温度以下であることが好ましく、３５０℃高い温度以下であることがより好ましく、３００℃高い温度以下であることが特に好ましい。

ガラスを熱処理する時間は、１〜６４時間が好ましく、２〜３２時間がより好ましい。量産性の観点からは２４時間以下が好ましく、１２時間以内がさらに好ましい。より短時間でガラスを分相させるためには、分相温度が１０００℃以上のガラスを使用し、１０００℃以上で熱処理することが好ましい。熱処理する時間は分相構造の大きさを制御するために５秒以上である。好ましくは１０秒以上であり、より好ましくは１分以上であり、さらに好ましくは３０分以上である。熱処理時間が長いと光学特性上良くない。熱処理時間は１０時間以下が好ましく、８時間以下がより好ましく、６時間以下がさらに好ましく、４時間以下が一段と好ましく、２時間以下が特に好ましく、１時間以下が最も好ましい。

ガラスが分相しているか否かは、ＳＥＭ（ｓｃａｎｎｉｎｇ ｅｌｅｃｔｒｏｎ ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｅ、走査型電子顕微鏡）により判断できる。すなわち、ガラスが分相している場合、ＳＥＭで観察すると、２つ以上の相に分かれていることが観察できる。

分相したガラスの状態としては、バイノーダル状態およびスピノーダル状態が挙げられる。バイノーダル状態とは、核生成−成長機構による分相であり、一般的には球状である。また、スピノーダル状態とは、分相が、ある程度規則性を持った、３次元で相互かつ連続的に絡み合った状態である。これら分相は光散乱体としての機能を発現する。

本発明の光拡散板に用いるガラス板は、ガラス板内部の分相状態において光散乱体として機能する相の平均粒子径が５０〜１００００ｎｍであることが好ましく、１００〜５０００ｎｍであることがより好ましい。具体的には上記相の平均粒子径が、光散乱性の波長依存性を低減するために、５０ｎｍ以上であることが好ましく、７５ｎｍ以上であることがより好ましく、１００ｎｍ以上であることがさらに好ましく、１２５ｎｍ以上であることが一段と好ましく、１５０ｎｍ以上であることが特に好ましく、１７５ｎｍ以上であることが一層好ましく２００ｎｍ以上であることが最も好ましい。光散乱性を高めるためには、１００００ｎｍ以下であることが好ましく、７５００ｎｍ以下であることがより好ましく、５０００ｎｍ以下であることがさらに好ましく、４０００ｎｍ以下であることが一段と好ましく、３０００ｎｍ以下であることが特に好ましく、２０００ｎｍ以下であることが最も好ましい。典型的には２００ｎｍ以上または２０００ｎｍ以下である。上記相の平均粒子径はＳＥＭ観察をすることにより測定可能である。

ここで、分相状態における平均粒子径とは、スピノーダル状態にあっては相互かつ連続的に絡み合った相で、体積分率が少ない相の幅の平均であり、バイノーダル状態にあっては一方の相が球状の場合はその直径の平均値、一方の相が楕円球状の場合はその長径と短径を足して２で割った値の平均値である。

光散乱性の波長依存性をより低減し、良好な透過率配向分布を得るためには、粒子径の分布を有した方が好ましい。可視域での光学特性に対する寄与が小さい５０ｎｍ未満を除いてＳＥＭ観察により測定された粒子径（ｎｍ）のうち下位１０％の平均値Ｄｓと上位１０％の平均値Ｄｌの差（Ｄｌ−Ｄｓ）が、１００ｎｍ以上であることが好ましく、２００ｎｍ以上であることがより好ましく、４００ｎｍ以上であることがさらに好ましく、７００ｎｍ以上であることが一段と好ましく、１０００ｎｍ以上であることが特に好ましく、２０００ｎｍ以上であることが最も好ましい。

ガラス内における粒子径分布の制御は、例えば分相過程の熱履歴を制御することにより得られる。一例として、ガラス上面、内部、下面に温度差を与えることにより、板厚方向での粒子径分布を生じさせることができる。ガラスの上面、内部、下面に温度差を与える加熱方法としては、例えば、上面と下面に配した加熱用ヒーターの温度や数、ヒーターとガラス板間の距離を変える、誘導加熱やレーザーを利用した局所加熱を用いる等が上げられる。また、溶融状態のガラスにおいて分相処理をする場合は板厚方向での流速分布を制御することでも同様の効果を得ることができる。

また、ガラス内の板厚方向で一様に粒子径分布を付与するためには、分相処理する温度帯を通過する時間を制御すれば良い。分相処理する温度帯をゆっくりと通過することにより粒子径は大きくなり、早く通過することで、粒子径は小さくなる。分相処理する温度帯を通過する時間の制御方法としては、例えば熱処理炉の温度プロファイルを精密に制御する方法や、ガラスの成形プロセスを通過する過程で分相させるのであればガラスの流速を制御することによっても得られる。

また、適度なヘイズを有することで適度な光散乱性を発現するためには、分相したガラスにおける一相とその周りの相における屈折率差が大きいことが好ましい。該屈折率差は０．０００１以上であることが好ましく、より好ましくは０．００１以上であり、さらに好ましくは０．０１以上であり、特に好ましくは０．０３以上であり、最も好ましくは０．０６以上である。屈折率差が大きすぎると拡散性能が高すぎて透過性が悪くなるため、屈折率差は０．３以下が好ましく、０．２以下がより好ましく、０．１６以下がさらに好ましく、０．１４以下が特に好ましく、０．１２以下が最も好ましい。該屈折率差はＳＥＭ−ＥＤＡＸまたは湿式法による組成分析結果を利用して、アッペンの式により見積もることができる。

適度なヘイズを有することで適度な光散乱性を発現するためには、分相したガラスにおけるガラス内部の光散乱体として機能する相が、ガラス板内に占める体積分率の５％以上であることが好ましく、１０％以上であることがより好ましく、１５％以上であることがさらに好ましく、２０％以上であることが特に好ましく、２５％以上であることが特に好ましく、３０％以上であることが最も好ましい。ここで、分散相の粒子の体積の割合は、ＳＥＭ観察写真からガラス表面に分布している分散粒子の割合を計算し、該分散粒子の割合から見積もる。

分相したガラスの製造方法は特に限定されないが、例えば種々の原料を適量調合し、約１５００〜１８００℃に加熱し溶融した後、脱泡、撹拌などにより均質化し、周知の、フロート法、ダウンドロー法、プレス法またはロールアウト法などによって板状等に、またはキャストしてブロック状に成形し、徐冷後、任意の形状に加工した後、分相させる処理をする。

なお、本発明においては、ガラスを溶融、均質化、成形、徐冷または形状加工等の工程において特段の分相させる処理を行うことなく、溶融、均質、成形、徐冷または形状加工のための熱処理によりガラスが分相したものも分相ガラスに含むものとし、この場合ガラスを分相させる工程は当該溶融等の工程に含まれるものとする。

結晶化ガラスは、ガラスの内部に微細な結晶相を析出させたものであり、機械的強度および硬度が高く、耐熱性、電気的特性並びに化学的耐久性に優れた特性を有し、結晶相は光散乱体としての機能を発現する。しかし従来の結晶化ガラス製の光拡散板の場合は、光源と光拡散板との距離を近付けつつ優れた表示品質を実現する際に重要となる、透過率配向分布や光拡散板自体の着色の制御や耐光性に課題があった。

本発明の光拡散板におけるガラス板に用いる結晶化ガラスとしては、下記の（１）〜（９）が挙げられる。
（１）ネフェリン固溶体結晶を含む結晶化ガラス
（２）二ケイ酸リチウム（Ｌｉ_２Ｓｉ_２Ｏ_５）、頑火輝石（ＭｇＳｉＯ_３）、およびウォラストナイト（ＣａＳｉＯ_３）を含む結晶化ガラス
（３）スタッフドβ−石英、β−リシア輝石、コージエライト、およびムライトを含む結晶相を有する、Ｌｉ_２Ｏ−Ａｌ_２Ｏ_３−ＳｉＯ_２、ＭｇＯ−Ａｌ_２Ｏ_３−ＳｉＯ_２、およびＡｌ_２Ｏ_３−ＳｉＯ_２系等のアルミノシリケート結晶を含む結晶化ガラス
（４）アルカリおよびアルカリ土類雲母等のフルオロシリケート並びにカリウムリヒターライトおよびカナサイトの等の鎖状シリケート
（５）スピネル固溶体［例えば（Ｚｎ，Ｍｇ）Ａｌ_２Ｏ_４］および石英（ＳｉＯ_２）に基づくガラス−セラミック等のシリケートホストガラス内の酸化物結晶を含む結晶化ガラス
（６）軟化点以上の温度で熱処理すると軟化変形しながらその表面から内部に向かって針状の結晶が析出成長する性質を有する、ＣａＯ−Ａｌ_２Ｏ_３−ＳｉＯ_２系またはＣａＯ−Ａｌ_２Ｏ_３系の結晶化ガラス
（７）ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ、ＺｎＯ、Ｂ_２Ｏ_３、Ｎａ_２Ｏ、ＴｉＯ_２を主成分とするガラスを溶融、成形、熱処理して得られる結晶化ガラス
（８）頑火輝石（ＭｇＳｉＯ_３）およびジオプサイト（ＭｇＣａＳｉ_２Ｏ）を含む結晶化ガラス
（９）頑火輝石（ＭｇＳｉＯ_３）およびガーナイト（ＺｎＯ・Ａｌ_２Ｏ_３）、ルチル（ＴｉＯ_２）を含む結晶化ガラス

結晶化ガラスの結晶化度は、１％以上であることが好ましく、より好ましくは５％以上であり、さらに好ましくは１０％以上である。また、９０％以下であることが好ましく、より好ましくは６０％以下であり、さらに好ましくは４０％以下、さらに好ましくは３０％以下、さらに好ましくは２０％以下である。

結晶化ガラスの結晶化度を１％以上とすることにより、熱膨張係数を下げることができる、十分な散乱特性を得られる、ヤング率を上げることができる、ビッカース硬度を高めることができる。また、結晶化ガラスの結晶化度を９０％以下とすることにより、十分な剛性を得ることができる、生産性を向上できる。

結晶化ガラスの結晶化度Ｃは、測定対象の結晶化ガラスの主成分である結晶以外の結晶を参照試料として測定対象の結晶化ガラスに加え、Ｘ線回折測定を行って参照試料および測定対象の結晶化ガラスの主成分である結晶のＸ線回折強度の比ａを求め、参照試料と結晶化ガラスの質量比ｂとａとから次の式によって算出する。Ｃ＝Ａ×ａ×（ｂ／１−ｂ）

ここで、Ａは参照強度比（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ Ｉｎｔｅｎｓｉｔｙ Ｒａｔｉｏ：ＲＩＲ）と言われる定数であり、Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｃｅｎｔｒｅ ｆｏｒ Ｄｉｆｆｒａｃｔｉｏｎ Ｄａｔａ（ｈｔｔｐ：／／ｗｗｗ．ｉｃｄｄ．ｃｏｍ／）よりデーターベース化されているＰｏｗｄｅｒ Ｄｉｆｆｒａｃｔｉｏｎ Ｆｉｌｅ ＰＤＦ−２ Ｒｅｌｅａｓｅ ２００６に示されている値を用いる。

結晶化ガラスにおける平均粒子径は５０ｎｍ以上であることが好ましく、より好ましくは１００ｎｍ以上であり、さらに好ましくは２００ｎｍ以上である。また、１００００ｎｍ以下であることが好ましく、より好ましくは５００００ｎｍ以下であり、さらに好ましくは２００００ｎｍ以下である。

ここで、結晶化ガラスにおける平均粒子径とは、分散された結晶相が球状の場合はその直径の平均値であり、楕円球状の場合はその長径と短径を足して２で割った値の平均値であり、球形でない場合は、結晶相の断面の長辺と短辺を足して２で割った値の平均値である。

結晶化ガラスにおける平均粒子径が５０ｎｍ以上であることにより、適度なヘイズを有することで適度な光散乱性を発現する。また、平均粒子径が１００００ｎｍ以下であることにより、適度な全光線透過率を有することで適度な透明性を発現する。結晶化ガラスにおける平均粒子径は、走査型電子顕微鏡（Ｓｃａｎｎｉｎｇ Ｅｌｅｃｔｒｏｎ Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｅ、ＳＥＭともいう）により測定できる。

適度なヘイズを有することで適度な光散乱性を発現するという観点から、結晶化ガラスにおける結晶相とその周りの非晶質ガラス相における屈折率差が大きいことが好ましい。該屈折率差は０．０００１以上であることが好ましく、より好ましくは０．００１以上であり、さらに好ましくは０．０１以上である。該屈折率差は、結晶データによる結晶の屈折率と、残留ガラス相の組成分析値を利用してアッペンの式により推算される残留ガラスの屈折率との差より、推算できる。

適度なヘイズを有することで適度な光散乱性を発現するという観点から、結晶化ガラスにおける結晶相の体積の割合は１０％以上であることが好ましく、２０％以上であることがより好ましい。ここで、結晶相の体積の割合は、ＳＥＭ観察写真からガラス表面に分布している結晶相の割合を計算し、該結晶相の割合から見積もる。

光散乱性の波長依存性をより低減するためには、粒子径に分布がある方が好ましい。可視域での光学特性に対する寄与が小さい５０ｎｍ未満を除いてＳＥＭ観察により測定された粒子径（ｎｍ）のうち下位１０％の平均値Ｄｓと上位１０％の平均値Ｄｌの差（Ｄｌ−Ｄｓ）が、１００ｎｍ以上であることが好ましく、２００ｎｍ以上であることがより好ましく、４００ｎｍ以上であることがさらに好ましく、７００ｎｍ以上であることが一段と好ましく、１０００ｎｍ以上であることが特に好ましく、２０００ｎｍ以上であることが最も好ましい。

ガラス内における結晶系分布の制御は、例えば結晶過程の熱履歴を制御することにより得られる。一例として、ガラス上面、内部、下面に温度差を与えることにより、板厚方向での粒子径分布を生じさせることができる。ガラスの上面、内部、下面に温度差を与える加熱方法としては、例えば、上面と下面に配した加熱用ヒーターの温度や数、ヒーターとガラス板間の距離を変える、誘導加熱やレーザーを利用した局所加熱を用いる等が挙げられる。

また、溶融状態のガラスにおいて結晶化処理をする場合は板厚方向での流速分布を制御することでも同様の効果を得ることができる。また、ガラス内の板厚方向で一様な粒子径分布を付与するためには、結晶化処理する温度帯を通過する時間を制御すればよい。結晶化温度帯をゆっくりと通過することにより粒子径は大きくなり、早く通過することで、粒子径は小さくなる。結晶化温度帯を通過する時間の制御方法としては、例えば熱処理炉の温度プロファイルを精密に制御する方法や、ガラスの成形プロセスを通過する過程で結晶化させるのであればガラスの流速を制御することによっても得られる。

本発明の光拡散板におけるガラス板の熱膨張係数は、生産性とコストの観点から−１００×１０^−７／℃以上であり、−１０×１０^−７／℃以上であることが好ましく、１×１０^−７／℃以上であることがより好ましく、５０×１０^−７／℃以上であることがさらに好ましい。また熱膨張係数は、５００×１０^−７／℃以下であり、３００×１０^−７／℃以下であることが好ましく、２００×１０^−７／℃以下であることがより好ましく、１５０×１０^−７／℃以下であることがさらに好ましい。

ガラス板の熱膨張係数が上記の範囲であれば、光の拡散性能を高めるために光源と光拡散板の距離を近づけすぎる際の変形を抑えることができ、光源の形状が目立ちにくくなり、輝度の均質性をはかることができる。また、変形分を見越した余分なスペースが不要となり、狭額縁化や薄型化に対応できる。

本発明において、「熱膨張係数」とは、ＩＳＯ７９９１（１９８７年）に準拠した測定による値を意味する。ガラス板の熱膨張係数は、ガラス組成、析出結晶種、結晶化度、分相度合い、熱処理温度、冷却速度などにより調節することが可能である。

本発明の光拡散板におけるガラス板は吸水率が０．１％未満であることが好ましく、より好ましくは０．０１％以下であり、さらに好ましくは０．００１％以下である。ガラス板の吸水率を０．１％未満とすることにより、直下型バックライトに用いた場合に、吸水して膨潤するおそれがないため、長期間保管した場合にも性能を保つことができる。光拡散板の反りが生じにくく、表示むらが小さくなり、表示品質が向上する。

本発明において、吸水率は、ＪＩＳ Ｋ７２０９（２０００年）に基づいて測定した値である。

本発明の光拡散板におけるガラス板はガラス転移点Ｔｇが２００℃以上であることが好ましく、より好ましくは３００℃以上であり、さらに好ましくは４００℃以上であり、さらに好ましくは５００℃以上である。また、８５０℃以下であることが好ましく、より好ましくは８００℃以下であり、さらに好ましくは７５０℃以下であり、さらに好ましくは７００℃以下である。

前記ガラス板のガラス転移点Ｔｇが２００℃以上であると、熱によりガラス板が変形しにくいため、直下型バックライトに用いた場合に光源と光拡散板の距離を近づけることが可能であり、樹脂製の光拡散板と比較して輝度の均質性が図り易い。また、ガラス転移点が８５０℃以下であると、ガラスの生産性が向上する。

本発明において、「ガラス転移点」とは、示差熱膨張計を用いて、石英ガラスを参照試料として室温から５℃／分の割合で昇温した際のガラスの伸び率を屈伏点まで測定し、得られた熱膨張曲線における屈曲点に相当する温度を意味する。

本発明の光拡散板におけるガラス板は屈伏点が２００℃以上であることが好ましく、より好ましくは３００℃以上であり、さらに好ましくは４００℃以上である。通常９５０℃以下であることが好ましい。ガラス板の屈伏点が２００℃以上であることにより、樹脂製の光拡散板と比較して耐熱性に優れ、輝度の均質性が図り易い。ガラス板の屈伏点は、実施例において後述する方法により測定可能である。

本発明の光拡散板におけるガラス板はヤング率が１０ＧＰａ以上であることが好ましく、より好ましくは２０ＧＰａ以上であり、さらに好ましくは５０ＧＰａ以上である。さらに好ましくは、７０ＧＰａ以上である。また、５００ＧＰａ以下であることが好ましく、より好ましくは２００ＧＰａ以下であり、さらに好ましくは１５０ＧＰａ以下である。

前記ガラス板のヤング率が１０ＧＰａ以上であると、優れた剛性が得られ、直下型バックライトに用いた場合に、樹脂製の光拡散板と比較して取扱いが容易である。また、ヤング率が５００ＧＰａ以下であると、生産性に優れる。

本発明の光拡散板におけるガラス板はビッカース硬度Ｈｖが３００以上であることが好ましく、より好ましくは４００以上であり、さらに好ましくは５００以上である。また、９００以下であることが好ましく、より好ましくは８００以下であり、さらに好ましくは７５０以下である。

前記ガラス板のビッカース硬度Ｈｖが３００以上であると、光源と光拡散板との間の部材によりガラス板が傷つくのを防ぐことができる。また、ビッカース硬度Ｈｖが９００以下であると、ガラスの加工がしやすい。

ガラス板のビッカース硬度Ｈｖは、日本工業規格ＪＩＳ Ｚ２２４４（２００９年）に記載する、ビッカース硬さ試験により測定できる。

本発明の光拡散板におけるガラス板の曲げ強度は、１０ＭＰａ以上であることが好ましく、より好ましくは２０ＭＰａ以上であり、さらに好ましくは３０ＭＰａ以上である、特に好ましくは１００ＭＰａ以上である。ガラス板の曲げ強度が１０ＭＰａ以上であることにより優れた剛性が得られ、直下型バックライトに用いた場合に、樹脂製の光拡散板と比較して取扱いが容易である。また、ガラス板の曲げ強度は通常３００ＭＰａ以下である。ガラス板の曲げ強度は実施例において後述する方法により測定できる。
本発明の光拡散板を薄型化したい場合は、ガラスに含有しているより大きいカチオンの溶融塩でイオン交換し、表面に圧縮応力を形成することが好ましい。Ｎａ_２Ｏを含有するガラスの場合は、硝酸カリウムでイオン交換することが好ましい。圧縮応力は１００ＭＰａ以上であることが好ましく、３００ＭＰａ以上であることがより好ましく、５００ＭＰａ以上であることが特に好ましい。

本発明の光拡散板におけるガラス板は表面抵抗値が１０^５Ω／□以上であることが好ましく、より好ましくは１０^７Ω／□以上であり、さらに好ましくは１０^９Ω／□以上であり、いっそう好ましくは１０^１１Ω／□以上である。また、１．０×１０^１５Ω／□以下であることが好ましく、より好ましくは１．０×１０^１４Ω／□以下であり、さらに好ましくは１．０×１０^１３Ω／□以下である。

前記ガラス板の表面抵抗値が１０^５Ω／□以上であると、漏電電流を小さくし安全性が高まる。また、１．０×１０^１５Ω／□以下であると、静電気を生じにくく、樹脂製の光拡散板と比較して取扱いが容易である。ガラス板の表面抵抗値は、ＪＩＳ Ｋ６９１１（２００６年）に記載の方法により測定できる。

本発明の光拡散板におけるガラス板に所望の前記特性（熱膨張係数、吸水率、ガラス転移点、屈伏点、ヤング率、ビッカース硬度、曲げ強度、表面抵抗値）は、ガラスの組成、熱処理条件（例えば、分相ガラスである場合は分相処理の条件、または結晶化ガラスである場合は結晶化条件の条件等）等により適宜調整できる。

具体的には、例えば、ガラスが分相ガラスである場合は、以下の範囲のガラス組成、分相処理条件により、光透過性、光拡散性について光拡散板に適した光物性を有する拡散板とすることができる。（ガラス組成）
モル百分率表示で、好ましくは、ＳｉＯ_２を５０〜７０％、Ａｌ_２Ｏ_３を０〜８％、ＭｇＯとＣａＯとＢａＯの合量が０〜２０％、Ｎａ_２Ｏを０〜１５％、Ｐ_２Ｏ_５を０〜８％、Ｂ_２Ｏ_３を０〜８％、ＺｒＯ_２を０〜５％。（分相処理条件）
ガラス転移点より５０〜４００℃高い温度が好ましい。１００℃〜３００℃高い温度がより好ましい。ガラスを熱処理する時間は、１〜６４時間が好ましく、２〜３２時間がより好ましい。量産性の観点からは２４時間以下が好ましく、１２時間以内がさらに好ましい。

また、例えば、ガラスが結晶化ガラスである場合は、以下の範囲のガラス組成、結晶化条件により、光透過性、光拡散性について光拡散板に適した光物性を有する拡散板とすることができる。
（ガラス組成）
モル百分率表示で、ＳｉＯ_２を４５〜８０％、Ａｌ_２Ｏ_３を０〜２８％、Ｎａ_２Ｏを０〜２０％、Ｋ_２Ｏを０〜１０％、ＴｉＯ_２を２〜１０％。
（結晶化条件）
（１）最初に原ガラスを転移範囲内またはそれよりわずかに高い温度に加熱して、ガラス中に核を生成させる熱処理の条件としては、温度は９５０℃以下であることが好ましく、９００℃以下であることがより好ましい。また、熱処理時間は、１〜１０時間であることが好ましく、２〜６時間であることがより好ましい。
（２）ガラスをより一層高い温度に、時にはその軟化点より高い温度に加熱して、（１）において形成させた核の上に結晶を成長させる熱処理の条件としては、温度は８５０〜１２００℃であることが好ましく、９００〜１１５０℃であることがより好ましい。また、熱処理時間は、１〜１０時間であることが好ましく、２〜６時間であることがより好ましい。

本発明の光拡散板におけるガラス板は、第一の主面に対する法線方向からの入射光が、前記ガラス板を透過するときのヘイズが９０％以上であることが好ましく、より好ましくは９３％以上であり、さらに好ましくは９６％以上である。当該ヘイズが９０％以上であることにより、直下型バックライトに用いた場合に適度な拡散性を確保できる。

前記ヘイズは、ＪＩＳ Ｋ７１３６（２０００年）に記載の方法に基づいて測定できる。

本発明の光拡散板におけるガラス板は、第一の主面に対する法線方向からの入射光のうち、該入射方向に透過した波長４００〜７００ｎｍにおける直進透過率の平均値が１５％以下であることが好ましく、より好ましくは１０％以下であり、さらに好ましくは５％以下である。該直進透過率の平均値が１５％以下であることにより、光拡散板を直下型バックライトに用いた場合に輝度ムラが生じにくい。

前記直進透過率はガラス板の厚みに依存するが、本発明のガラス板の厚みは対象とする光拡散板の厚みとし、該光拡散板の厚みにおける直進透過率を、前記直進透過率とする。

前記直進透過率の平均値は、波長４００ｎｍ〜７００ｎｍにおける直進透過率Ｔｓを波長１ｎｍごとに測定し、下記式により求めることができる。

前記式において、ｎは４００〜７００の整数である。

波長４００ｎｍ〜７００ｎｍにおけるガラス板の直進透過率は、通常の透過率測定により測定できる。

本発明の光拡散板におけるガラス板は、バックライトとして必要な輝度を得るために、第一の主面に対する法線方向からの入射光のうち、該入射方向に透過した波長４００〜７００ｎｍにおける全光線透過率の平均値が４％以上であることが好ましい。より好ましくは５％以上であり、さらに好ましくは１０％以上であり、特に好ましくは２０％以上であり、最も好ましくは３０％以上である。

また、全光線透過率の平均値が９０％以下であれば拡散性が損なわれない。８５％以下であることが好ましく、８０％以下であることがより好ましく、７５％以下であることがさらに好ましく、７０％以下であることが一段と好ましく、６５％以下であることがそれよりも好ましく、６０％以下であることが特に好ましく、５５％以下であることが最も好ましい。

前記全光線透過率の平均値は、波長４００〜７００ｎｍにおける波長１ｎｍごとの全光線透過率Ｔｔを測定し、下記式により求めることができる。

前記式において、ｎは４００〜７００の整数である。

波長４００ｎｍ〜７００ｎｍにおけるガラスの全光線透過率は、分光光度計等により測定できる。

本発明において２種類の透過率（直進透過率Ｔｓと全光線透過率Ｔｔ）が記載されているため、定義の違いについて説明する。物体に光が当たると、その光の一部は反射され、物体に入った光の一部は物体内で吸収され、残りが透過された光として出射される。この透過光の透過率を全光線透過率Ｔｔと定義する。全光線透過光は、物体によって拡散された拡散透過光と入射された方向に直進する直進透過光とに分けられ、直進透過光の透過率を直進透過率Ｔｓと定義する。

本発明の光拡散板におけるガラス板は、第一の主面に対する法線方向からの入射光が前記ガラス板を透過するときの波長４００から７００ｎｍの範囲における全光線反射率Ｒｔが１０％以上であることが好ましく、より好ましくは２０％以上であり、より好ましくは２５％以上であり、さらに好ましくは３０％以上である。また、９６％以下であることが好ましく、より好ましくは９５％以下であり、さらに好ましくは９０％以下である。

第一の主面に対する法線方向からの入射光が前記ガラス板を透過するときの全光線反射率が１０％以上であることにより、光拡散板を直下型バックライトに用いた場合に輝度ムラが生じにくい。また、該全光線反射率Ｒｔが９０％以下であることにより、バックライトとして必要な輝度を得られる。ＴｔとＲｔの和（Ｔｔ＋Ｒｔ）は９０％以上が好ましく、９５％以上がより好ましく、９８％以上がさらに好ましい。Ｔｔ＋Ｒｔが９０％以上であれば、光拡散板内での光の減衰を抑えて、バックライトユニットとして均質かつ十分な輝度が得られる。

本発明において、第一の主面に対する法線方向からの入射光が前記ガラス板を透過するときの全光線反射率は、波長４００ｎｍ〜７００ｎｍの範囲で測定した各波長の反射率の平均値を意味する。全光線反射率は分光光度計等により測定できる。

前記全光線反射率はガラス板の厚みに依存するが、本発明のガラス板の厚みは対象とする光拡散板の厚みとし、該光拡散板の厚みにおける全光線反射率を、前記全光線反射率とする。
前記全光線反射率の平均値は、波長４００〜７００ｎｍにおける波長１ｎｍごとの全光線反射率Ｒｔを測定し、下記式により求めることができる。

前記式において、ｎは４００〜７００の整数である。
波長４００ｎｍ〜７００ｎｍにおけるガラスの全光線透過率は、分光光度計等により測定できる。

本発明の光拡散板におけるガラス板は、光の波長４００〜７００ｎｍにおける、第一の主面に対する法線方向からの入射光が前記ガラス板の法線に対して３０°方向に透過した透過率が０．２％以上であることが好ましく、より好ましくは０．３％以上であり、さらに好ましくは０．４％以上である。また、好ましくは１０％以下であり、より好ましくは８％以下であり、さらに好ましくは５％以下である。

図４は、光拡散板を拡散透過する透過光を示す図面である。厚さｔの光拡散板４０は、光源３０からの光を、互いに対向する２つの主表面４１、４２の一方から他方に拡散透過させる。以下、２つの主表面４１、４２のうち、光源３０側の主表面４１を光照射面４１、光源３０とは反対側の主表面４２を発光面４２とも呼ぶ。

図４において、Ｌ０は、光照射面４１に対し垂直に入射する照射光を、Ｌ１は出射方向が入射方向と同一方向である透過光（以下、「直線透過光」と呼ぶ）を、Ｌ２は出射方向が入射方向に対し３０°傾いた方向である透過光（以下、「拡散透過光」と呼ぶ）をそれぞれ表す。直線透過光Ｌ１の光線と、拡散透過光Ｌ２の光線とのなす角θが３０°である。０°と３０°の方向に透過した波長５５０ｎｍの透過率を測定し、Ｉ_０およびＩ_３０としたとき、Ｉ_３０／Ｉ_０は良好な拡散性に重要となる透過率配向分布の指標となる。ここでＩ_３０／Ｉ_０は０．６以上であることが好ましく、より好ましくは０．７以上、より好ましくは０．８以上である。同様に、０°と３０°の方向に透過した波長４５０ｎｍの透過光を測定し、Ｉ_０およびＩ_３０としたとき、Ｉ_３０／Ｉ_０は好ましくは０．６以上であり、より好ましくは０．７以上、より好ましくは０．８以上である。また、同様に、０°と３０°の方向に透過した波長６３０ｎｍの透過光を測定し、Ｉ_０およびＩ_３０としたとき、Ｉ_３０／Ｉ_０は好ましくは０．６以上であり、より好ましくは０．７以上、より好ましくは０．８以上である。

直線透過光Ｌ１の強度Ｉ_０や拡散透過光Ｌ２の強度Ｉ_３０は、光度計６０によって測定する。光度計６０は、直線透過光Ｌ１の強度Ｉ_０を測定する位置と、拡散透過光Ｌ２の強度Ｉ_３０を測定する位置との間で旋回される。拡散透過光Ｌ２の強度Ｉ_３０は、複数箇所での測定値の平均値を採用してもよいが、いずれか１箇所での測定値を採用してよい。

波長４００〜７００ｎｍにおける第一の主面に対する法線方向からの入射光が前記ガラス板の法線に対して３０°方向に透過した光の透過率を０．２％以上とすることにより、バックライトとして必要な輝度が得られる。また、該透過率が１０％以下であることにより、適度な拡散性を確保できる。

本発明において、波長４００〜７００ｎｍにおける第一の主面に対する法線方向からの入射光が前記ガラス板の法線に対して３０°方向に透過した光の透過率は、分光光度計等により測定する。

波長４００〜７００ｎｍにおける第一の主面に対する法線方向からの入射光が前記ガラス板の法線に対して３０°方向に透過した光の透過率はガラス板の厚みに依存するが、本発明のガラス板の厚みは対象とする光拡散板の厚みとし、該光拡散板の厚みにおける透過率を、該透過率とする。

本発明の光拡散板におけるガラス板は、第一の主面に対する法線方向からの入射光が前記ガラス板を透過するときの波長４００から７００ｎｍの範囲における全光線反射率と全光線透過率の比率（全光線反射率／全光線透過率）が０．２５以上であることが好ましく、より好ましくは０．３以上であり、さらに好ましくは０．４以上である。該比率が０．２５以上であることにより、バックライトとして必要な輝度が得られる。上限は特に限定されないが、通常４以下であることが好ましい。３以下であることがより好ましく、２以下であることが特に好ましい。

本発明の光拡散板におけるガラス板に所望の光学特性（ヘイズ、直進透過率、全光線反射率）は、ガラスの組成、熱処理条件（例えば、分相ガラスである場合は分相処理の条件、または結晶化ガラスである場合は結晶化条件の条件等）等により適宜調整できる。

具体的には、例えば、前記ガラス板が分相ガラスである場合は、以下の範囲のガラス組成、分相処理条件により、第一の主面に対する法線方向からの入射光のうち、前記入射方向に透過した波長４００〜７００ｎｍにおける直進透過率の平均値を１５％以下に調整できる。
（ガラス組成）
酸化物基準のモル百分率表示で、好ましくは、ＳｉＯ_２を５０〜７０％、Ａｌ_２Ｏ_３を１〜８％、ＭｇＯとＣａＯとＢａＯの合量が０〜２０％、Ｎａ_２Ｏを１〜１５％、Ｐ_２Ｏ_５を０．５〜８％、Ｂ_２Ｏ_３を０〜８％、ＺｒＯ_２を０〜５％。
（分相処理条件）
ガラス転移点より５０〜４００℃高い温度が好ましい。１００℃〜３００℃高い温度がより好ましい。ガラスを熱処理する時間は、１〜６４時間が好ましく、２〜３２時間がより好ましい。量産性の観点からは２４時間以下が好ましく、１２時間以内がさらに好ましい。

また、例えば、前記ガラス板が結晶化ガラスである場合は、以下の範囲のガラス組成、結晶化条件により、第一の主面に対する法線方向からの入射光のうち、前記入射方向に透過した波長４００ｎｍ〜７００ｎｍにおけるにおける直進透過率の平均値を１５％以下に調整できる。
（ガラス組成）
酸化物基準のモル百分率表示で、ＳｉＯ_２を４５〜６０％、Ａｌ_２Ｏ_３を１５〜２８％、Ｎａ_２Ｏを１０〜２０％、Ｋ_２Ｏを１〜１０％、ＴｉＯ_２を５〜１０％。
（結晶化条件）
（１）最初に原ガラスを転移範囲内またはそれよりわずかに高い温度に加熱して、ガラス中に核を生成させる熱処理の条件としては、温度は９５０℃以下であることが好ましく、９００℃以下であることがより好ましい。また、熱処理時間は、１〜１０時間であることが好ましく、２〜６時間であることがより好ましい。
（２）ガラスをより一層高い温度に、時にはその軟化点より高い温度に加熱して、（１）において形成させた核の上に結晶を成長させる熱処理の条件としては、温度は８５０〜１２００℃であることが好ましく、９００〜１１５０℃であることがより好ましい。また、熱処理時間は、１〜１０時間であることが好ましく、２〜６時間であることがより好ましい。

また、例えば、前記ガラス板が分相ガラスである場合は、分相ガラスの分散相の平均粒子径を０．２〜５μｍに調整することにより、第一の主面に対する法線方向からの入射光のうち、前記入射方向に透過した波長４００〜７００ｎｍにおける全光線反射率を１０％以上に調整できる。

本発明の光拡散板におけるガラス板は、光拡散板の光拡散性を上げるため、第一の主面の表面に凹凸面を有していてもよい。第一の主面の表面に凹凸面を有する場合、第一の主面の算術平均粗さ（Ｒａ）は光拡散板の光拡散性を向上するためには、下限は特に限定されないが、０．０５ｎｍ以上であることが好ましく、より好ましくは０．１ｎｍ以上である。また、上限も特に限定されないが、１００００ｎｍ以下が好ましく、７０００ｎｍ以下がより好ましく、３０００ｎｍ以下であることがさらに好ましく、特に好ましくは２０００ｎｍ以下であり、最も好ましくは１０００ｎｍ以下である。取り扱い中に発生する傷の影響を低減するためには、１０ｎｍ以上が好ましく、１００ｎｍ以上がより好ましく、１０００ｎｍ以上がさらに好ましく、５０００ｎｍ以上が最も好ましい。

ガラス板の第一の主面のガラス板の算術平均粗さＲａは、研磨砥粒または研磨方法等の選択により調整可能である。また、ガラス板の第一の主面、第二の主面は、シリカ、チタニアまたはアルミナ等によりコーティングをしてもよい。

ガラス板の第一の主面の算術平均粗さＲａは、日本工業規格ＪＩＳ Ｂ０６０１（１９９４年）に基づいて測定できる。一方、ガラス板の第二の主面の算術平均粗さＲａも特に限定されるものではなく、第一の主面と同じであってもよく、異なっていてもよい。

前記ガラス板の組成について説明する。なお、本明細書において、ガラス成分の含有量は、特に断らない限りモル百分率表示を用いて説明する。

ＳｉＯ_２は、ガラスの網目構造を形成する基本的成分である。すなわち、非晶質構造をとり、ガラスとしての優れた機械的強度、耐候性、あるいは光沢を発揮する。ＳｉＯ_２の含有量は、４０〜８０％であることが好ましい。

ＳｉＯ_２の含有量を４０％以上とすることにより、ガラスとしての耐候性および耐傷性が向上する。より好ましくは５０％以上、さらに好ましくは５５％以上、特に好ましくは６０％以上、最も好ましくは６６％以上である。一方、８０％以下とすることにより、ガラスの生産性を向上できる。より好ましくは７５％以下、さらに好ましくは７３％以下、特に好ましくは７２％以下である。

Ａｌ_２Ｏ_３は０〜３５％であることが好ましい。Ａｌ_２Ｏ_３が０〜３５％というのは、Ａｌ_２Ｏ_３を含有しなくてもよいが、含有する場合は３５％以下でなければならない、の意である（以下、同じ）。

Ａｌ_２Ｏ_３は、ガラスの化学的耐久性を向上させ、熱膨張率を低下させる働きとともに、ＳｉＯ_２と他の成分との分散安定性を著しく向上させ、ガラスの分相を均一にならしめる機能を付与させる効果があり、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量を０．５％以上とすることにより、その効果が得られやすいため含有する場合は０．５％以上とすることが好ましく、より好ましくは１％以上、さらに好ましく４％以上である。

Ａｌ_２Ｏ_３の含有量が多すぎると、ガラスの溶解温度が高くなる、また、分相が生じにくくなり、直進透過率が高くなる。より好ましくは２８％以下、より好ましくは２０％以下、さらに好ましくは１０％以下、特に好ましくは８％以下、より好ましくは６％以下、さらに好ましくは５％以下、最も好ましくは４％以下である。

ＭｇＯの含有量は、０〜３０％であることが好ましい。ＭｇＯは、ガラスの熱膨張率を低下させ、ＳｉＯ_２、Ｎａ_２Ｏと相俟って分相を促進する効果を有するため、分相したガラスを前記ガラス板に用いる場合、含有させることが好ましい。ＭｇＯの含有量は、より好ましくは５％以上であり、さらに好ましくは９％以上、特に好ましくは１３％以上、最も好ましくは１５％以上である。

ＭｇＯの含有量を３０％以下とすることにより、ガラスを安定化させることができる。ＭｇＯの含有量は、より好ましくは２７％以下、さらに好ましくは２５％以下、特に好ましくは２４％以下、最も好ましくは１８％以下である。

なお、ＭｇＯは、質量百分率表示で考えた場合、１０％超含有していることが好ましい。ＭｇＯを１０％超含有することにより、溶解性を向上させることができる。好ましくは１２％以上である。

また、ＭｇＯ含有量とＳｉＯ_２含有量の比ＭｇＯ／ＳｉＯ_２は、０．１４以上０．４５以下であることが好ましく、より０．１５以上０．４０以下である。Ｍｇ／ＳｉＯ_２を０．１４以上で、かつ０．４５以下とすることにより分相を促進し白度を向上させたりする効果を有する。

Ｎａ_２Ｏの含有量は０〜３０％であることが好ましい。Ｎａ_２Ｏを含有することによりガラスの溶融性を向上させることができる。Ｎａ_２Ｏを含有する場合その含有量は１％以上であることが好ましく、より好ましくは２％以上であり、さらに好ましくは４％以上であり、特に好ましくは８％以上である。また、Ｎａ_２Ｏ含有量は１５％以下であることがより好ましく、さらに好ましくは１４％以下、特に好ましくは１３％以下である。

Ｎａ_２Ｏの含有量を１％以上とすることにより、含有効果を得ることができる。またＮａ_２Ｏの含有量を３０％以下とすることにより、ガラスの耐候性を向上できる。

Ｐ_２Ｏ_５は、ＳｉＯ_２、ＭｇＯ、Ｎａ_２Ｏと相俟って分相を促進する基本成分であるため、分相したガラスを本発明の光拡散板におけるガラス板に用いる場合、含有させることが好ましい。Ｐ_２Ｏ_５を含有する場合、Ｐ_２Ｏ_５の含有量は、０．５％以上であることが好ましく、より好ましくは１％以上、さらに好ましくは３％以上、特に好ましくは４％以上である。また、１５％以下であることが好ましく、より好ましくは１４％以下、さらに好ましくは１０％以下、特に好ましくは７％以下、最も好ましくは４．５％以下である。

Ｐ_２Ｏ_５の含有量を０．５％以上とすることにより、光拡散機能が十分に得られる。また、Ｐ_２Ｏ_５の含有量を１５％以下とすることにより、揮散が生じにくくなり、光拡散板として用いた場合に輝度のムラが生じにくい。

ＳｉＯ_２の含有量が６６〜７２％である場合、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量は０〜４％、ＭｇＯの含有量は１６〜２４％、Ｎａ_２Ｏの含有量は４〜１０％であることが好ましい。

ＳｉＯ_２の含有量が５８％以上６６％未満である場合、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量は２〜６％、ＭｇＯの含有量は１１〜１８％、Ｎａ_２Ｏの含有量は８〜１３％、Ｐ_２Ｏ_５の含有量は３〜７％であることが好ましい。

ＳｉＯ_２の含有量が６０〜７３％である場合、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量は０〜５％、ＭｇＯの含有量は１３〜３０％、Ｎａ_２Ｏの含有量は０〜１３％、Ｐ_２Ｏ_５の含有量は０．５〜４．５％であることが好ましい。

本発明の光拡散板に用いられるガラス板においては、前記５成分の外に、以下のような成分を含有することが好適な場合がある。なお、この場合においても前記５成分の含有量の合計は９０％以上であることが好ましく、典型的には９４％以上である。

ＺｒＯ_２は必須成分ではないが、化学耐久性を著しく向上させるために４．５％以下とすることが好ましく、より好ましくは４％以下、さらに好ましくは３％以下である。ＺｒＯ_２の含有量を４．５％以下とすることにより光拡散機能が低下するのを防ぐことができる。

ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯはいずれも必須成分ではないが、光拡散機能を向上させるためにこれら成分の１以上を０．２％以上含有することが好ましく、より好ましくは０．５％以上、さらに好ましくは１％以上である。

ＣａＯを含有する場合その含有量は３％以下であることが好ましい。ＣａＯの含有量を３％以下とすることにより、ガラスが失透しにくくなる。

ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの含有量の合計は１２％以下であることが好ましく、より好ましくは８％以下、６％以下、４％以下であり、典型的には３％以下である。該合を１２％以下とすることにより、ガラスが失透しにくくなる。

Ｂ_２Ｏ_３は必須成分ではないが、ガラスの溶融性を増加させるとともに、ガラスの白度を向上させ、熱膨張率を低下させ、さらには耐候性も向上させるために９％まで含有してもよく、好ましくは６％以下、より好ましくは４％以下、特に好ましくは３％以下である。Ｂ_２Ｏ_３の含有量を９％以下とすることにより、光拡散板として用いた場合に輝度のムラが生じにくい。特に、分相を促進させ、光拡散機能を向上させるためには、好ましくは５％以上、より好ましくは８％以上、さらに好ましくは１０％以上である。化学耐久性を向上させるためには、好ましくは２０％以下であり、より好ましくは１５％以下である。

Ｌａ_２Ｏ_３はガラスの光拡散機能を向上させる点で好適であり、０〜５％含有することができ、好ましくは３％以下、より好ましくは２％以下である。Ｌａ_２Ｏ_３の含有量を５％以下とすることにより、ガラスが脆くなるのを防ぐことができる。

本発明の光拡散板に用いられるガラス板は上記成分の他に本発明の目的を損なわない範囲でその他の成分を含有してもよい。たとえば着色成分として、Ｃｏ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｖ、Ｚｎ、Ｂｉ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｓｎ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｅｕ、ＡｇまたはＡｕを含有してもよい。その場合は、最小価数の酸化物基準のモル百分率表示でこれら着色成分の合計は典型的には５％以下とすることが好ましい。

Ｆｅ_２Ｏ_３は、ガラス溶融物を均質に溶解しやすくするため、重量ｐｐｍで１ｐｐｍ以上含有することができ、より好ましくは１０ｐｐｍ以上、さらに好ましくは２０ｐｐｍ以上、いっそう好ましくは３０ｐｐｍ以上である。Ｆｅ_２Ｏ_３の含有量を５０００ｐｐｍ以下、より好ましくは３０００ｐｐｍ以下、さらに好ましくは２０００ｐｐｍ以下、いっそう好ましくは１５００ｐｐｍ以下とすることにより、過大な透過率低下を防止できる。

ＣｏＯは、ガラスの色味制御の観点から、重量ｐｐｍで０．０１ｐｐｍ以上含有することができ、より好ましくは０．０５ｐｐｍ以上、いっそう好ましくは０．１ｐｐｍ以上上である。ＣｏＯの含有量を３０ｐｐｍ以下、より好ましくは２５ｐｐｍ以下、さらに好ましくは２０ｐｐｍ以下、いっそう好ましくは１０ｐｐｍ以下とすることにより、過大な透過率低下を防止できる。

本発明の光拡散板に用いられるガラス板としては、以下の（１）〜（１２）に示す組成のガラスが挙げられる。
（１）酸化物基準のモル百分率表示でＳｉＯ_２を５０〜８０％、Ａｌ_２Ｏ_３を０〜１０％、ＭｇＯを１１〜３０％、Ｎａ_２Ｏを０〜１５％、Ｐ_２Ｏ_５を０．５〜１５％含有するガラス
（２）酸化物基準のモル百分率表示でＳｉＯ_２を６６〜７２％、Ａｌ_２Ｏ_３を０〜４％、ＭｇＯを１６〜２４％、Ｎａ_２Ｏを４〜１０％、Ｐ_２Ｏ_５を０．５〜１５％含有するガラス
（３）酸化物基準のモル百分率表示でＳｉＯ_２を５８％以上６６％未満、Ａｌ_２Ｏ_３を２〜６％、ＭｇＯを１１〜１８％、Ｎａ_２Ｏを８〜１３％、Ｐ_２Ｏ_５を３〜７％含有するガラス
（４）酸化物基準のモル百分率表示でＳｉＯ_２を６０〜７３％、Ａｌ_２Ｏ_３を０〜５％、ＭｇＯを１３〜３０％、Ｎａ_２Ｏを０〜１３％、Ｐ_２Ｏ_５を０．５〜４．５％含有するガラス
（５）酸化物基準のモル百分率表示でＳｉＯ_２を５０〜７２％、Ｂ_２Ｏ_３を０〜８％、Ａｌ_２Ｏ_３を１〜８％、ＭｇＯを０〜１８％、ＣａＯを０〜７％、ＳｒＯを０〜１０％、ＢａＯを０〜１２％、ＺｒＯ_２を０〜５％、Ｎａ_２Ｏを５〜１５％、Ｐ_２Ｏ_５を２〜１０％含有し、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの含有量の合計が１〜２０％、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの含有量の合計ＲＯが６〜２５％、ＣａＯ含有量とＲＯの比ＣａＯ／ＲＯが０．７以下であるガラス
（６）酸化物基準のモル百分率表示でＳｉＯ_２を５０〜７０％、Ｂ_２Ｏ_３を０〜８％、Ａｌ_２Ｏ_３を１〜８％、ＭｇＯを０〜１８％、ＣａＯを０〜７％、ＳｒＯを０〜１０％、ＢａＯを０〜１２％、ＺｒＯ_２を０〜５％、Ｎａ_２Ｏを５〜１５％、Ｐ_２Ｏ_５を２〜１０％含有し、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの含有量の合計が１〜１５％、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの含有量の合計ＲＯが１０〜２５％、ＣａＯ含有量とＲＯの比ＣａＯ／ＲＯが０．７以下であるガラス
（７）酸化物基準のモル百分率表示でＳｉＯ_２を５０〜７２％、Ｂ_２Ｏ_３を０〜８％、Ａｌ_２Ｏ_３を１〜８％、ＭｇＯを０〜１８％、ＣａＯを０〜７％、ＳｒＯを０〜１０％、ＢａＯを０〜１２％、ＺｒＯ_２を０〜５％、Ｎａ_２Ｏを５〜１５％、Ｐ_２Ｏ_５を２〜１０％含有し、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの含有量の合計が１〜２０％、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの含有量の合計ＲＯが６〜２５％、ＣａＯ含有量とＲＯの比ＣａＯ／ＲＯが０．７以下であるガラス
（８）酸化物基準のモル百分率表示でＳｉＯ_２を５０〜７０％、Ｂ_２Ｏ_３を０〜８％、Ａｌ_２Ｏ_３を１〜８％、ＭｇＯを０〜１８％、ＣａＯを０〜７％、ＳｒＯを０〜１０％、ＢａＯを０〜１２％、ＺｒＯ_２を０〜５％、Ｎａ_２Ｏを５〜１５％、Ｐ_２Ｏ_５を２〜１０％含有し、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの含有量の合計が１〜１５％、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの含有量の合計ＲＯが１０〜２５％であるガラス
（９）酸化物基準のモル百分率表示でＳｉＯ_２を４０〜７０％、Ａｌ_２Ｏ_３を１５〜３０％、Ｎａ_２Ｏを１０〜３０％、Ｋ_２Ｏを５〜１５％含有するガラス（ネフェリン結晶成分を必須とする）
（１０）酸化物基準の質量百分率表示で、ＳｉＯ_２が４０〜８０％、Ａｌ_２Ｏ_３が１５〜２８％、Ｂ_２Ｏ_３が０〜８％、Ｌｉ_２Ｏが１〜８％、Ｎａ_２Ｏが０〜１０％、Ｋ_２Ｏが０〜１１％、ＭｇＯが０〜１６％、ＣａＯが０〜１８％、Ｆが０〜１０％、ＳｒＯが０〜２０％、ＢａＯが０〜１２％、ＺｎＯが０〜８％、Ｐ_２Ｏ_５が０〜８％、ＴｉＯ_２が０〜８％、ＺｒＯ_２が０〜５％、およびＳｎＯ_２が０〜１％であるガラス（スポジュメン結晶成分を必須とする）
（１１）酸化物基準の質量百分率表示で、ＳｉＯ_２が４０〜７５％、ＣａＯが５〜３０％、Ａｌ_２Ｏ_３が３〜３５％であるガラス（ＣａＯ中心値１７）
（１２）酸化物基準の質量百分率表示で、ＳｉＯ_２が５０〜６５％、ＣａＯが１０〜２５％、Ａｌ_２Ｏ_３が３〜１５％、ＺｎＯが２〜１０％であるガラス

本発明の光拡散板に用いられるガラス板は、光拡散板としての強度を保持し、適切な機能を発揮し得るために板厚が０．０５ｍｍ以上である。０．１ｍｍ以上であることが好ましく、０．３ｍｍ以上であることがより好ましく、０．４ｍｍ以上であることがさらに好ましく、０．５ｍｍ以上であることが特に好ましい。２ｍｍ以下である。ガラス板の板厚を０．０５ｍｍ以上とすることにより、また、光源からの熱による板厚方向の温度分布による応力を十分に弱めるために、板厚は３ｍｍ以下である。２．８ｍｍ以下であることが好ましく、２．５ｍｍ以下であることがより好ましく、２．３ｍｍ以下であることがさらに好ましく、２．１ｍｍ以下であることが一段と好ましく、２．０ｍｍ以下であることが特に好ましい。

本発明の光拡散板に用いられるガラス板は、少なくとも一辺の寸法が２００ｍｍ以上であることが好ましく、４００ｍｍ以上であることがより好ましく、６００ｍｍ以上であることがさらに好ましい。また、２５００ｍｍ以下であることが好ましく、２２００ｍｍ以下であることがより好ましく、２０００ｍｍ以下であることがさらに好ましく、１８００ｍｍ以下であることが特に好ましい。ガラス板の少なくとも一辺の寸法を２００ｍｍ以上とすることで、ガラスの剛性を生かした拡散板を提供できる。

本発明の光拡散板に用いられるガラス板の全光線透過率の波長依存性は、用いる光源であるＬＥＤの発光線の波長スペクトルの観点からは、光拡散板及び他の光学シートを通過した光が白色となるように、光拡散板の全光線透過率が波長依存性を有することが好ましく、光拡散板自体の着色も制御されていることがより好ましい。

光拡散板による光吸収により、光源の色が変化することを抑えるためには、光拡散板に用いられるガラス板は、Ｄ６５光源を使用時、ＣＩＥ（国際照明委員会）で基準化され、日本でもＪＩＳ（ＪＩＳＸ８７２９）に規格化されたＬ＊ａ＊ｂ＊表色系で、（ａ^＊２＋ｂ^＊２）^１／２が１０以下であることが好ましく、５以下であることがより好ましく、３以下であることがさらに好ましく、２以下であることが特に好ましい。

本発明の光拡散板に用いられるガラス板の全光線透過率の波長依存性は、ガラスの組成、熱処理条件（例えば、分相ガラスである場合は分相処理の条件、または結晶化ガラスである場合は結晶化条件の条件等）等により適宜調整できる。具体的には、例えば光源の青色味が強い場合は、青色を抑制する観点から、結晶化ガラスおよび分相したガラスが好ましく、結晶化ガラスがより好ましい。例えば白色性に優れた光源である場合は、光拡散板自体が白色であることが望ましいため、分相したガラスがより好ましい。

本発明の光拡散板は、液晶テレビまたは液晶モニター等の直下型バックライトユニットに好適に用いることができる。図１に、本発明の光拡散板を用いた直下型バックライトの断面図を示す。図１に示される直下型バックライト１においては、反射板２の上に光源３が所定の間隔を隔てて設けられており、その上に光拡散板４が設けられている。光源３から出てきた光は光拡散板４により拡散する。

光拡散板４の上に光拡散シート５、プリズムシート６、偏光分離シート７が順に設けられている。なお、図１には示されていないが、光拡散板４と光拡散シート５との間に光源から出る電磁波を遮断するための電磁波遮断シートが設けられていてもよい。

本発明の光拡散板は、ガラス板に、粒子径１００ｎｍ以上の粒子、または多孔質シリカ等をコーティングすることにより、光拡散シートの機能を持たせることができる。本発明の光拡散板に光拡散シート５の機能を持たせる場合は、光拡散シート５は省略することが可能となる。

本発明の光拡散板は高い耐熱性および耐光性を有し、光拡散性と透過率配向分布が制御されているため、直下型バックライトに用いた場合に、光源と光拡散板との距離を近づけて輝度の均質化を向上させることが可能である。したがって、本発明の光拡散板は、従来の樹脂製の光拡散板と比較して、輝度の均質化を高めることができる。具体的には、光源と光拡散板との距離は１０ｍｍ未満であることが好ましい。

［ガラスの製造］
（例１〜９、１６〜１９）
ガラス原料を適宜選択し、１６５０℃で溶解、均質化、脱泡した。毎分５０℃の冷却速度にて分相処理温度まで冷却した後、分相処理温度で３０分保持し、型材に流し込み、ガラス転移温度から３０℃高い温度にて１時間保持後、毎分１℃の冷却速度にて室温まで冷却した。ガラスが分相したことをＳＥＭにより観察した。

（例１０〜１５、２０〜２２）
ガラス原料を適宜選択し、ガラスとして３００ｇとなるように秤量および混合した。ついで、白金製るつぼに入れ、１６５０℃の抵抗加熱式電気炉に投入し、３時間溶融し、脱泡、均質化した後、型材に流し込み、ガラス転移点から３０℃程度高い温度にて１時間保持後、毎分１℃の冷却速度にて室温まで冷却した。得られたガラスを所定の結晶化条件で熱処理を行い、結晶化ガラスを得た。昇温と降温は毎分１０℃で行った。

［評価方法］
得られた例１〜２２のサンプルを以下の評価方法により分析した。
（１）比重
比重はアルキメデス法で測定した。
（２）ガラス転移点（Ｔｇ）
ガラス転移点はＴＭＡにより測定した。
（３）屈伏点
屈伏点は、φ３〜５ｍｍ×長さ２０ｍｍの円柱状のガラス試験片を作成し、熱膨張を測定して、膨張曲線の頂点の温度を計測して定めた。
（４）熱膨張係数
示差熱膨張計（ＴＭＡ）を用いて５０〜３５０℃の平均熱膨張係数を測定し、ＪＩＳ Ｒ３１０２（１９９５年度）より求めた。
（５）ヤング率
ヤング率は、厚さが４〜１０ｍｍ、大きさが約４０ｍｍ×４０ｍｍのガラス板について、超音波パルス法により測定した。
（６）ビッカース硬度
ビッカース硬度は、日本工業規格ＪＩＳ Ｚ２２４４（２００９年）に記載する、ビッカース硬さ試験により測定した。
（７）曲げ強度
曲げ強度は、サンプル形状４０×５×１ｍｍの両面を酸化セリウムで鏡面研磨したガラス板を用い、室温において、クロスヘッド速度０．５ｍｍ／分、支持台スパン３０ｍｍの条件で３点曲げ試験にて測定した。
（８）表面抵抗
表面抵抗値は、ＪＩＳ Ｋ６９１１（２００６年）に準拠して、絶縁計（東亜ディーケーケー社製：ＳＭ−８２２０）および平板試料用電極（東亜ディーケーケー社製：ＳＭＥ−８３１１）を用いて測定した。
（９）ヘイズ
ヘイズ値は、ヘーズメーター（スガ試験機社製：ヘーズメーター ＨＺ−２）により、ＪＩＳ Ｋ７１３６（２０００年）に準拠した方法で測定した。
（１０）直進透過率Ｔｓ、全光線透過率Ｔｔ、全光線反射率Ｒｔ
全光線透過率は、上下面が鏡面加工された表１に示す厚み（１ｍｍまたは５ｍｍ）の鏡面加工したガラス板を用いて、紫外可視近赤外分光光度計（パーキンエルマー社製：ＬＡＭＢＤＡ ９５０）により、波長４００〜８００ｎｍの直進透過率、全光線透過率および全光線反射率を取得した。得られた値から、Ｔｔ＋Ｒｔを算出した。
（１１）結晶化率
Ｘ線回折装置（ＲＩＧＡＫＵ社製：ＲＩＮＴ−ＴＴＲＩＩＩ）を用いて、結晶化度が１００％のＡｌ_２Ｏ_３（ｃｏｒｕｎｄｕｍ）結晶を参照試料として、例１１〜２２のサンプルに加えＸ線回折測定し、参照資料と例１１〜１５のサンプルの質量比とそれぞれのＸ線回折線強度の比から結晶化率を算出した。
（１２）透過率配光分布
透過率配光分布は、紫外可視赤外分光光度計（日本分光社製：Ｖ−６７０ＤＳ）、および自動絶対反射率測定ユニット（日本分光社製：ＡＲＭＮ−７３５）により測定した。サンプルの第一の主面に対して法線方向から光を入射させ、前期サンプルの法線に対して同一水平面上に０°、１°、２°、３°、４°、５°、６°、７°、８°、９°、１０°、２０°、３０°、４０°、５０°、６０°、７０°、８０°の方向に透過した光についてそれぞれ波長４００〜７００ｎｍの透過率を測定した。０°と３０°の方向に透過した波長５５０ｎｍの透過率を測定し、Ｉ_０およびＩ_３０とした。それらの値よりＩ_３０／Ｉ_０を算出した。
（１３）粒子径
ガラス表面を光学研磨した後、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察した。可視域での光学特性に対する寄与が小さい５０ｎｍ未満を除いて、任意に選択した３０個以上の測定された粒子径のうち、平均値Ｄａ、下位１０％の平均値Ｄｓ、上位１０％の平均値Ｄｌとそれらの差（Ｄｌ−Ｄｓ）を算出した。
（１４）色度
厚さが１ｍｍで、上下面が鏡面加工されたサンプルを作製した。色相と彩度を示す色度（ａ^＊、ｂ^＊）値について、ＣＩＥ（国際照明委員会）で基準化され、日本でもＪＩＳ（ＪＩＳＸ８７２９）に規格化されたＬ^＊ａ^＊ｂ^＊表色系測定に準拠した、色彩計（コニカミノルタ社製：色彩色差計 ＣＲ４００）にて、光源Ｄ６５、で、Ｌ^＊＝９８．４４、ａ^＊＝−０．２０、ｂ^＊＝０．２３の白色標準板［株式会社エバーズ、ＥＶＥＲ−ＷＨｌＴＥ（Ｃｏｄｅ Ｎｏ．９５８２）］の上に１ｍｍ厚のガラスを置いて測定した。
（１５）拡散性の目視評価
Ｐａｎａｓｏｎｉｃ社製のＶＩＥＲＡ ＴＨ−３２Ｄ３００に使用されている拡散板を例１〜２２の光拡散板に変更し、拡散性評価用のバックライトユニットを構成した。ＬＥＤの形状が視認できない状態を○、形状が視認できる状態を×として目視で拡散性の評価を行った。

結果を表１および表２に示す。表１および表２において、「−」および空欄は未評価であることを示す。また、例１、例６および例７について、透過率波長依存性を評価した結果を図２に、透過配光分布を評価した結果を図３（ａ）〜（ｃ）に示す。

表１および表２に示すように、例１〜１９のガラスは優れた耐熱性および剛性を示した。一方、比較例として、ポリスチレン樹脂製の光拡散板を用意して物性を評価した結果、表面抵抗は７．９×１０^１５、ヘイズは９７．０％、全光線透過率（１ｍｍ）は６３％であった。

例２０、２１は光拡散板としては拡散性能が不十分であることが分かった。例２２はＴｉＯ_２の量が多いため、黄色く着色し、紫色〜青色の光を吸収してしまうという問題が生じた。

したがって、本発明の光拡散板は、高い耐熱性を有するガラス板を含むことにより、直下型バックライトに用いた場合に光源と光拡散板の距離を近づけることが可能であり、輝度の均質性が図り易いことがわかった。また、本発明の光拡散板はガラス板を含むことにより、樹脂製の光拡散板と比較して剛性に優れていることがわかった。

また、図２および図３（ａ）〜（ｃ）に示すように、着色成分を含有するガラスである例６および例７は、着色成分を含有しないガラスである例１と同様の透過率波長依存性および透過配光分布を示した。この結果から、着色成分を含有するガラスも着色成分の濃度が許容範囲内であれば、着色成分を含有しないガラスと同様に本発明の光拡散板に用いることができることがわかった。

本発明を特定の態様を参照して詳細に説明したが、本発明の精神と範囲を離れることなく様々な変更および修正が可能であることは、当業者にとって明らかである。なお、本出願は、２０１５年６月２日付けで出願された日本特許出願（特願２０１５−１１２６４６）に基づいており、その全体が引用により援用される。また、ここに引用されるすべての参照は全体として取り込まれる。

１ 直下型バックライト
２ 反射板
３ 光源
４ 光拡散板
５ 光拡散シート
６ プリズムシート
７ 偏光分離シート

Claims (18)

1. 第一の主面と前記第一の主面に対向する第二の主面とを有するガラス板を含み、前記ガラス板の熱膨張係数が−１００×１０^−７／℃以上５００×１０^−７／℃以下であり、前記第一の主面への入射光を拡散させながら前記第二の主面から透過させる光拡散板。
2. 前記第一の主面に対する法線方向からの入射光が、前記ガラス板を透過したときのヘイズが９０％以上であり、かつ、前記入射方向への透過光の波長５５０ｎｍにおける透過率Ｉ_０と、入射方向に対し３０°傾いた方向への透過光の波長５５０ｎｍにおける透過率Ｉ_３０との比Ｉ_３０／Ｉ_０が０．６以上であることを特徴とする、請求項１に記載の光拡散板。
3. 前記ガラス板はその内部に平均粒子径が５０ｎｍ以上１００００ｎｍ以下の光散乱体を含み、前記光散乱体の粒子径が５０ｎｍ以上である該散乱体粒子の度数分布において粒子径の下位１０％の平均値Ｄｓと上位１０％の平均値Ｄｌの差（Ｄｌ−Ｄｓ）が１００ｎｍ以上であることを特徴とする、請求項１または２に記載の光拡散板。
4. 前記光散乱体がガラス板内に占める体積分率が５％以上であることを特徴とする、請求項１〜３のいずれか一項に記載の光拡散板。
5. 前記第一の主面に対する法線方向からの入射光の、前記入射方向への透過光の波長４００〜７００ｎｍにおける全光線透過率の平均値Ｔｔと全光線反射率Ｒｔとの和（Ｔｔ＋Ｒｔ）が９０％以上であることを特徴とする、請求項１に記載の光拡散板。
6. 前記ガラス板は、Ｄ６５光源下における１９７６ＣＩＥ Ｌ＊ａ＊ｂ＊表色系で（ａ^＊２＋ｂ^＊２）^１／２が１０以下であることを特徴とする請求項５に記載の光拡散板。
7. 前記ガラス板のＪＩＳ Ｋ７２０９（２０００年）に基づく吸水率が０．１％未満である請求項１〜６のいずれか１項に記載の光拡散板。
8. 前記ガラス板のガラス転移点Ｔｇが２００℃以上８５０℃以下である、請求項１〜７のいずれか１項に記載の光拡散板。
9. 前記ガラス板のヤング率が１０ＧＰａ以上５００ＧＰａ以下である請求項１〜８のいずれか１項に記載の光拡散板。
10. 前記ガラス板のビッカース硬度Ｈｖが３００以上９００以下である請求項１〜９のいずれか１項に記載の光拡散板。
11. 前記ガラス板の表面抵抗値が１．０×１０^１５Ω／□以下である請求項１〜１０のいずれか１項に記載の光拡散板。
12. 前記ガラス板が酸化物換算でのモル百分率表示で、ＳｉＯ_２を４０〜８０％、Ａｌ_２Ｏ_３を０〜３５％、ＭｇＯを０〜３０％、Ｎａ_２Ｏを０〜３０％、Ｐ_２Ｏ_５を０〜１５％含有する請求項１〜１１のいずれか１項に記載の光拡散板。
13. 前記ガラス板が酸化物換算での重量ｐｐｍ表示で、さらにＦｅ_２Ｏ_３を１〜２０００ｐｐｍ、ＣｏＯを０．０１〜３０ｐｐｍ含有する請求項１２に記載の光拡散板。
14. 前記第一の主面に対する法線方向からの入射光のうち、該入射方向に透過した波長４００〜７００ｎｍにおける全光線透過率の平均値が４％以上である請求項１〜１３のいずれか１項に記載の光拡散板。
15. 厚さ１ｍｍの板について、前記ガラス板の第一の主面に対する法線方向からの入射光が前記ガラス板を透過するときの波長４００〜７００ｎｍの範囲における全光線反射率が１０％以上である、請求項１〜１４のいずれか１項に記載の光拡散板。
16. 前記入射方向に対して３０°傾いた方向への透過光の波長４００〜７００ｎｍにおける透過率が０．２％以上１０％以下である請求項１〜１５のいずれか１項に記載の光拡散板。
17. 前記ガラス板の板厚が０．０５ｍｍ以上３ｍｍ以下である請求項１〜１６のいずれか１項に記載の光拡散板。
18. 前記ガラス板の少なくとも一辺の寸法が２００ｍｍ以上である請求項１〜１７のいずれか１項に記載の光拡散板。

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