JPWO2016051511A1 - 分塊工程や精整工程を省略しても熱間圧延後の表面性状に優れた熱間圧延用チタン鋳片およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
(1)溶融深さが浅い場合、表面からある程度の深さの位置に存在する、鋳造に由来する空隙や皺などの欠陥は消滅しないことがある。すなわち、溶融後の再凝固によって表面層の組織を充分に微細化させるためには、溶融深さは数mm程度、溶融により溶融部よりも下部に形成されるβ域以上融点未満まで加熱されることで形成する微細組織層(βHAZ層)を合わせた溶融深さ+βHAZの組織改質層を5mm以上とすることが必要であることが実験的に確認された。即ち、溶融深さが浅くなると空隙は消滅せず、そのため熱延時にこれらの空隙が起点となってクラックが発生し、表面に凹部が生じ、表面疵が発生すること推測された。
(2)電子ビームなどの高エネルギーを1方向に移動させながら照射することで鋳片の表面を加熱して表面層のみを溶融させるため、照射部と母材部の境界近傍(溶融ビード端部)では溶融深さが非常に浅くなる。溶融深さが浅い部分が存在した場合、溶融深さ+βHAZの組織が細粒化されやすいが、一方で(1)の問題以外に、組織改質された下層に存在する粗大な鋳造組織に起因した凹みを起点としてクラックが発生して、熱延板の表面疵を発生させていることが確認できた。この現象を防止するためには、溶融深さ+βHAZの組織改質層を5mm以上とすることで防止できることが分かった。
(3)一方で、鋳片表面の圧延される面の全てを完全に組織改質することは多大なコストが必要となることが分かった。しかし、多少の熱延時の表面疵の発生は、熱延板表面の手入れを行うことによって解消でき、分解圧延や鍛造のコスト削減のメリットを十分に享受できることも分かった。
溶融深さを深くしようとした場合、より高エネルギー密度をもって表面層を溶融させなければならない。しかしながらその場合には、前述の場合とは逆に、単位面積当たりの入熱量が大きくなって、加熱直後の母材側からの抜熱による冷却速度が小さくなる。そのため、冷却されて凝固した表面層(溶融再凝固層)の組織は充分に微細化されず、その後に熱間圧延のための加熱を施した時の表面層の組織も十分に微細化されず、その結果、熱延初期に発生する凹みや熱延板の表面疵が充分には低減されなくなってしまう。この現象を防止するためには、溶融深さ+βHAZの組織改質層を9mm以下に抑制する必要があることが分かった。
[1]
チタンからなる熱間圧延用チタン鋳片であって、
圧延面となる表面に、溶融させ再凝固させたことにより形成された母層よりも微細粒からなる組織微細化層を有し、
前記組織微細化層の厚みが深さ5mm以上、9mm未満で、且つ前記微細組織の平均厚さの1/2の位置における粒径が1mm以上の結晶粒の割合が15%未満である、熱間圧延用チタン鋳片。
[2]
工業用純チタンもしくはチタン合金からなる、[1]に記載の熱間圧延用チタン鋳片。
[3]
チタンからなる鋳片素材において、熱間圧延の圧延面となる表面を電子ビーム照射によって加熱して、表面から深さ5mm以上、9mm未満までの領域をβ変態点以上に加熱する表層加熱処理工程と、表層加熱処理工程後、β変態点より低い温度に冷却する冷却工程を有する、[1]もしくは[2]に記載の熱間圧延用チタン鋳片の製造方法。
[4]
前記表層加熱処理工程において、電子ビームの照射ガンを、鋳片素材の表面と平行な方向に連続的に移動させながら電子ビーム照射を行なう、[3]に記載の熱間圧延用チタン鋳片の製造方法。
[5]
前記冷却工程が、鋳片素材の母材側からの抜熱によって行われる、[3]に記載の熱間圧延用チタン鋳片の製造方法。
[6]
前記鋳片素材が、DCスラブ鋳造法によって鋳造したものである、[3]に記載の熱間圧延用チタン鋳片の製造方法。
[7]
前記鋳片素材が、鋳造ままの鋳肌を有する、[3]に記載の熱間圧延用チタン鋳片の製造方法。
すなわち、溶融されて再凝固した際に溶融およびβ変態点以上まで加熱された内側組織微細化層は、その組織微細化層が5mm以上、9mm未満の範囲にあり、溶融ビード間であっても充分な厚みを有していて、表面近傍から数mm程度の位置に存在していた空隙を充分に消滅されている。
一方、溶融を深くし過ぎないことで母材からの抜熱による高速の急冷効果によって、充分に微細な組織からなる層となっている。そのため、組織微細化の不充分に起因する熱延初期の凹部の発生や熱延板の表面疵の発生をも、確実に防止することができる。
そして上述の各作用は、鋳造後に熱間加工である分塊圧延や鍛造などのブレークダウン工程を経ない状態の鋳片であっても得ることができ、しかも表面に予め切削加工を施していない鋳造ままのいわゆる黒皮の鋳片でも得ることができる。
本発明の熱間圧延用チタン鋳片を製造するに当たっては、図1に前工程として示しているように、工業用純チタンの溶解原料、例えばクロール法によって得られたチタンスポンジや、チタンスクラップ、チタン合金の原料となるチタンや添加元素の化合物からなる母合金を、ハース内において電子ビーム溶解によって所定量だけ溶解する。得られたチタン溶湯を、DCスラブ鋳造用の水冷銅鋳型、すなわち上下が開放されていて水平断面が矩形状(角部にチャンファーが形成されている場合を含む)をなす水冷銅鋳型内に連続的に注湯する。さらにその鋳型内で凝固された鋳片を下方に連続的に引き抜き、これによって、鋳造したままの形状、寸法で熱間圧延に適した厚み、幅、および長さを有する矩形(スラブ状)のチタン鋳片を得る。このように、鋳片の角部にチャンファーが付与されている場合も広く「矩形」と称することとしている。なお上記の電子ビーム加熱によるハースでの溶解および鋳造時の雰囲気は真空に保たれる。
前述のように、電子ビーム溶解とDCスラブ鋳造によって得られた矩形チタン鋳片は、そのまま、表層加熱処理工程に供される。この表層加熱処理工程は、図2に示しているように、矩形チタン鋳片10の外表面のうち、少なくとも熱間圧延工程での圧延面(熱延ロールに接する面)となる幅広な2面10A,10Bについて、電子ビームを照射して、その面における表面層のみを溶融させる工程である。ここでは先ずその2面10A,10Bのうちの一方の面10Aについて実施するものとする。
しかし、前記の溶融層+HAZ層は、溶融再凝固させた鋳片表面全体に均一に形成されない場合があり、一部は粗大な組織が残存する場合がある。この場合においても、溶融層+HAZ層の平均厚さの1/2の部分における1mm以上の結晶粒の割合が15%未満であれば、熱延後の表面欠陥は発生したとしても、極わずかであり表面手入れで十分対応可能なレベルである。
ここで、1mm以上の結晶粒の割合は、溶融層+HAZ層の平均厚さの1/2の部分における個数割合である。そのため、改質処理を施した後、断面を光学顕微鏡にて観察し、溶融層+HAZ層の平均厚さの1/2の部分における結晶粒の粒径および個数を測定することで測定することができる。
前記の粗大組織が残存する理由は不明ではあるが、以下のように推測できる。
溶融再凝固層に形成する組織の大きさは、溶融部の入熱や母材からの抜熱により決まる。鋳造ままのスラブ表層には皺等の凹凸が多数存在するため、このような凹凸を有する表層部を溶融すると、スラブからの抜熱状態が変化し、場合によっては、比較的粗大な結晶粒を有する部位が発生する。さらに、一度溶融された部位が、他の部位を溶融時にそこからの熱影響によりβ変態点以下の高温域まで上昇する場合がある。そうなると、比較的粗大な結晶粒は更に粒成長をし1mm以上の粗大な結晶粒を形成する場合がある。
断面が1220mm幅×270mm厚×7000mm長のJIS1種純チタンスラブを電子ビーム溶解によりDC鋳造し製造したJIS1種純チタンのDCスラブに対し、スラブを移動させることで、長手方向に電子ビームを照射し、これを往復させる工程を繰り返すことによって、圧延面全面に電子ビーム照射を行った。スラブの側面にも照射を実施した。
これらスラブは、820℃の炉に挿入後、約240分加熱し、連続熱間圧延ストリップミルにて5mm厚の熱延板コイルを製造し、硝フッ酸からなる連続酸洗ラインを通板し、片面あたり約50μm溶削した。その後、両方の板面を目視観察し、表面疵の数を測定した。なお、表面疵の数は1m四方の枠の中に表面疵が発生した個数を、10〜15視野観察し、その平均とした。また、板や長さが1mに達しない場合は、観察した熱延板の表面積が1m2となるように換算し、それを1m2当たり表面疵の数とした。
なおここで、熱延板表面疵の評価基準としては、表面疵の数が1m2当たり0.3個以下を合格とし、1m2当たり0.3個を越える場合を不合格と評価した。この評価基準は、後述する各試験番号8〜22においても同様である。
試験番号1、2、3、4、5は、いずれも本発明の実施例であって、表1A、表1Bに示すように、いずれも本発明で規定した表層部の形態(組織微細化層の最大及び最小厚み差)を有し、熱延加熱相当熱処理後には、本発明で規定した結晶粒径からなる組織を呈し、熱延後の表面疵も少なく、合格ラインを越えている。
一方、試験番号6、7は、本発明で規定した表層部の形態や施工条件を満たしていない比較例であり、これらは表1A、表1Bに示すように熱延後の表面疵が多く、熱延板の表面状態は不合格であった。
試験番号8〜12は断面が1220mm幅×270mm厚×7000mm長のJIS1種純チタンスラブを電子ビーム溶解によりDC鋳造し製造した様々なJISグレードまたはASTMグレードの工業用純チタンまたはモディファイド純チタン(低合金チタン)のDCスラブに対し、スラブを移動させることで、長手方向に電子ビームを照射し、これを往復させる工程を繰り返すことで、圧延面全面に電子ビーム照射を行った。スラブの側面にも照射を実施した。
試験番号13〜18は断面が950mm幅×220mm厚×5000mm長のチタンスラブを電子ビーム溶解によりDC鋳造し製造したチタン合金のDCスラブに対し、スラブを移動させることで、長手方向に電子ビームを照射し、これを往復させる工程を繰り返すことで、圧延面全面に電子ビーム照射を行った。スラブの側面にも照射を実施した。
試験番号19〜21は、断面が950mm幅×250mm厚×4500mm長のチタンスラブをプラズマアーク溶解によりDCスラブ鋳造したチタン合金のDCスラブに対し、スラブを移動させることで、長手方向に電子ビームを照射し、これを往復させる工程を繰り返すことで、圧延面全面に電子ビーム照射を行った。スラブの側面にも照射を実施した。
試験番号8は、JIS2種純チタン、試験番号9は、JIS3種純チタン、試験番号10は、JIS4種純チタン、試験番号11は、ASTM Gr.17のチタン合金、試験番号12は、ASTM Gr.13のチタン合金である。試験番号11、12は、合金元素を添加したチタン合金であるが添加量は僅かであり、純チタンに準ずる扱いをされるモディファイド純チタンである。
試験番号13は、Ti−1Fe−0.35Oのチタン合金、試験番号14は、Ti−5Al−1Feのチタン合金、試験番号15は、Ti−5Al−1Fe−0.25Siのチタン合金、試験番号16は、Ti−3Al−2.5Vのチタン合金、試験番号17は、Ti−4.5Al−2Mo−1.6V−0.5Fe−0.3Si−0.03C(ASTM Gr.35)のチタン合金、試験番号18は、Ti−4.5Al−2Fe−2Mo−3V、試験番号19は、Ti−1Cu、試験番号20は、Ti−1Cu−0.5Nb、試験番号21は、Ti−1Cu−1Sn−0.3Si−0.2Nbである。
これらスラブに対し、表層加熱処理を表側の面に実施し、その後スラブを反転させて、裏側の面に表層加熱処理を実施した。しかる後に、側面にも同様の電子ビーム照射を行った。
これらスラブは、820℃の炉に挿入後、約240分加熱し、連続熱間圧延ストリップミルにて5mm厚の熱延板コイルを製造し、硝フッ酸からなる連続酸洗ラインを通板し、片面あたり約50μm溶削した。その後、両方の板面を目視観察し、表面疵の数を測定した。
これらの試験番号8〜21の例は、いずれも本発明の実施例であり、表2A、表2Bに示すようにいずれも本発明で規定した表層部の形態を有し、熱延加熱相当熱処理後には、本願発明で規定した結晶粒径からなる組織を呈し、熱延後の表面疵も少なく、合格ラインを達成している。
試験番号22は、断面が1000mm幅×190mm厚×5000mm長のJIS1種純チタンスラブを電子ビーム溶解によりDC鋳造した鋳片、試験番号18は、断面が950mm幅×165mm厚×4500mm長のJIS1種純チタンスラブを電子ビーム溶解によりDC鋳造した鋳片、試験番号24は、試験番号22と同じ寸法で、プラズマアーク溶解によりDCスラブ鋳造した鋳片である。
これらスラブに対し、表層加熱処理を表側の面に実施し、その後スラブを反転させて、裏側の面に第1段目表層加熱処理を実施した。しかる後に、側面にも同様の電子ビーム照射を行った。その際、照射条件を種々変化させた。
これらスラブは、820℃の炉に挿入後、約240分加熱し、連続熱間圧延ストリップミルにて5mm厚の熱延板コイルを製造し、硝フッ酸からなる連続酸洗ラインを通板し、片面あたり約50μm溶削した。その後、両方の板面を目視観察し、表面疵の数を測定した。
これらの試験番号22〜24では、試験番号1などと比べ、寸法が小さいため熱容量も小さく、そのため冷却速度が遅くなる傾向があるが、本願発明で規定した結晶粒径からなる組織を呈し、熱延後の表面疵も少なく、合格ラインを達成している。
Claims (7)
- チタンからなる熱間圧延用チタン鋳片であって、
圧延面となる表面に、溶融させ再凝固させたことにより形成された母層よりも微細粒からなる組織微細化層を有し、
前記組織微細化層の厚みが深さ5mm以上、9mm未満で、且つ前記微細組織の平均厚さの1/2の位置における粒径が1mm以上の結晶粒の割合が15%未満である、熱間圧延用チタン鋳片。 - 工業用純チタンもしくはチタン合金からなる、請求項1に記載の熱間圧延用チタン鋳片。
- チタンからなる鋳片素材において、熱間圧延の圧延面となる表面を電子ビーム照射によって加熱して、表面から深さ5mm以上、9mm未満までの領域をβ変態点以上に加熱する表層加熱処理工程と、表層加熱処理工程後、β変態点より低い温度に冷却する冷却工程を有する、請求項1もしくは請求項2に記載の熱間圧延用チタン鋳片の製造方法。
- 前記表層加熱処理工程において、電子ビームの照射ガンを、鋳片素材の表面と平行な方向に連続的に移動させながら電子ビーム照射を行なう、請求項3に記載の熱間圧延用チタン鋳片の製造方法。
- 前記冷却工程が、鋳片素材の母材側からの抜熱によって行われる、請求項3に記載の熱間圧延用チタン鋳片の製造方法。
- 前記鋳片素材が、DCスラブ鋳造法によって鋳造したものである、請求項3に記載の熱間圧延用チタン鋳片の製造方法。
- 前記鋳片素材が、鋳造ままの鋳肌を有する、請求項3に記載の熱間圧延用チタン鋳片の製造方法。
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