JPS6256561A - TiまたはTi合金の表面硬化方法 - Google Patents
TiまたはTi合金の表面硬化方法Info
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- JPS6256561A JPS6256561A JP60195968A JP19596885A JPS6256561A JP S6256561 A JPS6256561 A JP S6256561A JP 60195968 A JP60195968 A JP 60195968A JP 19596885 A JP19596885 A JP 19596885A JP S6256561 A JPS6256561 A JP S6256561A
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- surface layer
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C26/00—Coating not provided for in groups C23C2/00 - C23C24/00
- C23C26/02—Coating not provided for in groups C23C2/00 - C23C24/00 applying molten material to the substrate
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
Ll−匹五ユA1
本発明は、TiまたはTi金合金形成された部材の表面
硬化方法に係り、特に該金属材の長面層を溶融接、急冷
凝固させて、表面層の硬化を行う方法に関するものであ
る。
硬化方法に係り、特に該金属材の長面層を溶融接、急冷
凝固させて、表面層の硬化を行う方法に関するものであ
る。
゛よ の。
T部材またはTi合金材の表面層を硬化させる方法とし
ては、窒化処理法、酸化処理法、メッキ処理法、物理蒸
着法(pvo) 、化学蒸着法(CVD)が知られてい
る。
ては、窒化処理法、酸化処理法、メッキ処理法、物理蒸
着法(pvo) 、化学蒸着法(CVD)が知られてい
る。
しかしながら、いずれの方法も、下記の理由で採用し難
い。
い。
■窒化または酸化処理法では、窒化または酸化雰囲気中
で、材料を温度約600°以上に加熱しC1表面層に窒
化物または酸化物を生成さ1t、最表面を著しく硬化さ
せ得るが、窒素または酸枠;含右吊の低−トにどもなっ
て、硬度および強度が急激に低下しく第1図、第2図参
照)、シかt)高温加熱による部材の変形が生ずる不具
合がある。
で、材料を温度約600°以上に加熱しC1表面層に窒
化物または酸化物を生成さ1t、最表面を著しく硬化さ
せ得るが、窒素または酸枠;含右吊の低−トにどもなっ
て、硬度および強度が急激に低下しく第1図、第2図参
照)、シかt)高温加熱による部材の変形が生ずる不具
合がある。
■メッキ処理法においては、表面活性剤によるTiまた
はTi合金材表面の活性化処理が難しく、メッキ膜の剥
離強度を安定化させ難いという不具合がある。
はTi合金材表面の活性化処理が難しく、メッキ膜の剥
離強度を安定化させ難いという不具合がある。
■物理蒸着法(PVD)は、加熱蒸発させた金属を被処
理材上に析出させるか、あるいは金属蒸気に酸素、窒桑
、炭化水素等の気体を送って、金属の酸化物、窒化物、
炭化物等の化合物を被処理材上に析出させる方法であり
、化学蒸着法(CVD)は、主として金属のハロゲン化
物を加熱分解し、目的の金属あるいは化合物を被処理材
上に析出させる方法であって、いずれの方法も、構造用
部材としてのTfまたは11合金材の処理を行うには、
経費高である。
理材上に析出させるか、あるいは金属蒸気に酸素、窒桑
、炭化水素等の気体を送って、金属の酸化物、窒化物、
炭化物等の化合物を被処理材上に析出させる方法であり
、化学蒸着法(CVD)は、主として金属のハロゲン化
物を加熱分解し、目的の金属あるいは化合物を被処理材
上に析出させる方法であって、いずれの方法も、構造用
部材としてのTfまたは11合金材の処理を行うには、
経費高である。
U ゛するた の ゛ び
本発明の目的は、TiまたはTi合金の表面を、廉価な
方法で、簡易、かつ確実に硬化させる点にある。
方法で、簡易、かつ確実に硬化させる点にある。
ギー照射で溶解(例、プラズマアーク溶解)し、溶融池
中に硬質材粉末を噴射、混入さけ、次いでのエネルギー
照射で溶解し、組織内に固溶して組織を強化する合金元
素の粉末、またはC(炭素)粉末を、溶融池中に噴射、
混入させ、次いで凝固ネルギー照射で溶解し、溶融池に
対して窒素ガスまたは酸素ガスを噴射せしめ、次いで凝
固さゼることによって達成される。
中に硬質材粉末を噴射、混入さけ、次いでのエネルギー
照射で溶解し、組織内に固溶して組織を強化する合金元
素の粉末、またはC(炭素)粉末を、溶融池中に噴射、
混入させ、次いで凝固ネルギー照射で溶解し、溶融池に
対して窒素ガスまたは酸素ガスを噴射せしめ、次いで凝
固さゼることによって達成される。
Tiは、純金属でも成る程度の強さを有するが、不純物
の含有により急激に強く、かつ脆くなる(第1図、第2
図参照)。工業用チタン(99,2重量%Ti)の引張
り強さは、40へ一65Kg/m2、耐力35〜50K
g/a12、伸び30〜15%であって、強さは軟鋼、
高張力鋼、あるいはステンレス鋼級である。
の含有により急激に強く、かつ脆くなる(第1図、第2
図参照)。工業用チタン(99,2重量%Ti)の引張
り強さは、40へ一65Kg/m2、耐力35〜50K
g/a12、伸び30〜15%であって、強さは軟鋼、
高張力鋼、あるいはステンレス鋼級である。
また、Tiには、二つの結晶形があり、常温では、稠密
六方格子(α)であって、882℃以上では体心立方格
子(β)である。Tiの強さを高めるためには、種々の
合金元素を加える必要があり一般に合金元素を加えた場
合には、それがα、βいずれに多く固溶するかによって
、A、B、C(第3図ないし第5図参照)の二型式に区
別される。
六方格子(α)であって、882℃以上では体心立方格
子(β)である。Tiの強さを高めるためには、種々の
合金元素を加える必要があり一般に合金元素を加えた場
合には、それがα、βいずれに多く固溶するかによって
、A、B、C(第3図ないし第5図参照)の二型式に区
別される。
A型は、α安定系と称され、包析型であって、β相より
もα相中に多く固溶する元素(へカ、Sn 。
もα相中に多く固溶する元素(へカ、Sn 。
C,N、 0)によって現れ、β相温度域から急冷して
も、完全にα相に変態するため、焼入硬化は生じない。
も、完全にα相に変態するため、焼入硬化は生じない。
B型は、共析系と称され、α相よりもβ相中に多く固溶
する元素(SL、Cr、也)In、Fe、 NL、Co
)によって現れ、室温でα、β両相の共存するα−β組
織を有しており、変態温度以上から焼入れすると、β→
α変態が遅れて室温で硬く、かつ脆くなる。
する元素(SL、Cr、也)In、Fe、 NL、Co
)によって現れ、室温でα、β両相の共存するα−β組
織を有しており、変態温度以上から焼入れすると、β→
α変態が遅れて室温で硬く、かつ脆くなる。
C型は、β安定系と称され、Tiのβど同型の結晶形の
元素(No、 Nb、 Ta、 V)によって現れ、該
元素はβ相と全域にねlこって固溶し合うが、α相に対
しては限界があって、成るm以上該元素渚が増加すると
、変態点が降下して室温に至り、α相は存在しなくなる
。
元素(No、 Nb、 Ta、 V)によって現れ、該
元素はβ相と全域にねlこって固溶し合うが、α相に対
しては限界があって、成るm以上該元素渚が増加すると
、変態点が降下して室温に至り、α相は存在しなくなる
。
以上、A、B、C型のうち、β相安定化型であるB、C
型では、β相を低温に急冷復、時効処理すれば、靭性、
強さを向上ざゼることが可能である。
型では、β相を低温に急冷復、時効処理すれば、靭性、
強さを向上ざゼることが可能である。
一方、鋼の表面硬化処理法として、部材の表面層を溶融
後、凝固させ、急冷によるチル層(chilled 1
ayer )を得る手法が知られており、この手法をT
iまたはTi合金に適用することが考えられるが、前記
の理由から、TiおよびA型合金の強化を計り難く、ま
た、B、C型合金につき、表面層を溶融した後の急冷を
行ったとしても、その硬化程度は十分ではない。
後、凝固させ、急冷によるチル層(chilled 1
ayer )を得る手法が知られており、この手法をT
iまたはTi合金に適用することが考えられるが、前記
の理由から、TiおよびA型合金の強化を計り難く、ま
た、B、C型合金につき、表面層を溶融した後の急冷を
行ったとしても、その硬化程度は十分ではない。
そこで、本発明では、■T=またはT=合金製部材表面
層を溶融させると同時に、溶融池中にTiC,TiN、
WC等の硬質材粉末を混入させて粉末分散強化層を得る
方法、■TiまたはT光合金製部材表面層を溶融させる
と同時に、溶融池中に硬化性金属元素(組織内に固溶し
て組織を強化する合金元素。例、Fc、SL、Ho、C
r等。第1図参照)の粉末を混入させて、強化層を得る
方法、■T尤またはTi合金製部材表面層を溶融させる
と同時に、溶融池中にC(炭素〉粉末を混入させ、第1
図図示の硬化を利用する方法、■TiまたはT1合金製
部材表面層を溶融させると同時に溶融池中に窒素または
Miを含有せしめ、第1図図示の効果を利用する方法、
を採用することとした。
層を溶融させると同時に、溶融池中にTiC,TiN、
WC等の硬質材粉末を混入させて粉末分散強化層を得る
方法、■TiまたはT光合金製部材表面層を溶融させる
と同時に、溶融池中に硬化性金属元素(組織内に固溶し
て組織を強化する合金元素。例、Fc、SL、Ho、C
r等。第1図参照)の粉末を混入させて、強化層を得る
方法、■T尤またはTi合金製部材表面層を溶融させる
と同時に、溶融池中にC(炭素〉粉末を混入させ、第1
図図示の硬化を利用する方法、■TiまたはT1合金製
部材表面層を溶融させると同時に溶融池中に窒素または
Miを含有せしめ、第1図図示の効果を利用する方法、
を採用することとした。
なお、前記■、■、■の方法については、元素添加量と
M得される硬度の間に、 HB(ブリネル硬度)=196酊→158、眉x+4E
+2o1i+ 57 (いずれも看債%)なる関係が成
り立つことが知られている(第1図参照〉。
M得される硬度の間に、 HB(ブリネル硬度)=196酊→158、眉x+4E
+2o1i+ 57 (いずれも看債%)なる関係が成
り立つことが知られている(第1図参照〉。
本発明方法は、プラズマアーク・トーチを用いて、これ
を実施することができ、T、LおよびT、−合金の熱伝
導率が低いために、表面層のみを溶融させることが可能
である。しかも、プラズマアーク・トーチを用いた場合
、不活性シールドガスによってTiと反応する空気を遮
断することができ、あるいはJ:た不活性シールドガス
中に適宜窒素または酸素を氾合(〕−UT尤と反応させ
ることが可能である。
を実施することができ、T、LおよびT、−合金の熱伝
導率が低いために、表面層のみを溶融させることが可能
である。しかも、プラズマアーク・トーチを用いた場合
、不活性シールドガスによってTiと反応する空気を遮
断することができ、あるいはJ:た不活性シールドガス
中に適宜窒素または酸素を氾合(〕−UT尤と反応させ
ることが可能である。
具体的には、例−えば、第6図図示の如く、Tiまたは
T光合金製部材10の表面を、プラズマ用ガスおよびシ
ールド用ガスとしてアルゴンガスを用いたプラズマアー
ク・トーチ14で溶融させ、その溶融池12に、T尤C
,TiN’、WC等の硬質材粉末、あるいは前記硬化性
金属元素の粉末を、アルゴンガスを搬送ガスとして、粉
末供給ノズル16から噴射せしめるのである。
T光合金製部材10の表面を、プラズマ用ガスおよびシ
ールド用ガスとしてアルゴンガスを用いたプラズマアー
ク・トーチ14で溶融させ、その溶融池12に、T尤C
,TiN’、WC等の硬質材粉末、あるいは前記硬化性
金属元素の粉末を、アルゴンガスを搬送ガスとして、粉
末供給ノズル16から噴射せしめるのである。
本発明方法においては、溶融池に対する添加元素の種類
、澄を選択し表面硬化層の硬度を変化させ、かつ高雷度
エネルギー源からのエネルギー照射量を選択することに
よって、表面硬化層の深さと硬度を変化させることがで
きる。そして、本発明方法を連用し得るT尤または1尤
合金製部材の例として、内燃機関の連接棒、弁〈バルブ
・フェイスおよびバルブ・ステム・エンドの強化)、ロ
ッカ・アーム(受圧面部の強化)、カム(受任面表
1 部の強化)等を挙げることができる。
、澄を選択し表面硬化層の硬度を変化させ、かつ高雷度
エネルギー源からのエネルギー照射量を選択することに
よって、表面硬化層の深さと硬度を変化させることがで
きる。そして、本発明方法を連用し得るT尤または1尤
合金製部材の例として、内燃機関の連接棒、弁〈バルブ
・フェイスおよびバルブ・ステム・エンドの強化)、ロ
ッカ・アーム(受圧面部の強化)、カム(受任面表
1 部の強化)等を挙げることができる。
友Jut
第7図、第8図に示す形状、寸法のTi合金(Aρ−6
重量%、V−4重量%、残部−T尤)製リング20を用
意し、第6図図示の手法で、表1に示す条件に従って、
該リング2oの外周面を溶融硬化処理を行った。試験片
■と■では、く(Pを中心とする回転速度が異なり、前
者のそれが2.7m/秒であるのに対し、後者のそれが
2.0m/秒であって、熱投入団および粉末添加mにつ
いては、試験バエ〈試験片■なる関係がある。
重量%、V−4重量%、残部−T尤)製リング20を用
意し、第6図図示の手法で、表1に示す条件に従って、
該リング2oの外周面を溶融硬化処理を行った。試験片
■と■では、く(Pを中心とする回転速度が異なり、前
者のそれが2.7m/秒であるのに対し、後者のそれが
2.0m/秒であって、熱投入団および粉末添加mにつ
いては、試験バエ〈試験片■なる関係がある。
表面硬化処理後における試験片T、TIの硬度(HHV
300g)を、硬化処理表面からの深さに対応させて
、第9図、第10図に示した。図中、Xは、硬化層であ
って、α品が大ぎく、Crが71へリツクス中に均一に
分散し、C(1m素)が組織内に点状に存在した組織で
あり、Yは、変態点以−Fに加熱された熱影響部であっ
て、α針状組織になっており、Zは、同等熱影響を受け
ない素材組織″cあって、微mなα+β絹械である。
300g)を、硬化処理表面からの深さに対応させて
、第9図、第10図に示した。図中、Xは、硬化層であ
って、α品が大ぎく、Crが71へリツクス中に均一に
分散し、C(1m素)が組織内に点状に存在した組織で
あり、Yは、変態点以−Fに加熱された熱影響部であっ
て、α針状組織になっており、Zは、同等熱影響を受け
ない素材組織″cあって、微mなα+β絹械である。
〈評価〉
硬化層の硬度」二昇率は、外表面において、試験片1の
それが約30%であるのに対し、試験片■のぞれが約8
0%であって、熱投入団および粉末添加量を増すことに
よって大きな硬度」二昇が得られることが判る。
それが約30%であるのに対し、試験片■のぞれが約8
0%であって、熱投入団および粉末添加量を増すことに
よって大きな硬度」二昇が得られることが判る。
ル且豊旦浬
以上の説明から明らかな様に、TiまlζはTi硬質材
粉末、組織内に固溶して組織を強化する合金元素の粉末
、C(炭素)粉末のいずれかを噴射、混入させ、あるい
は溶融池に対して窒素ガスまたは酸素ガスを時用させた
復、該溶融池を凝固させる本発明方法によれば、Tiま
たはTi合金製部材の表面層を簡易、かつ確実に硬化さ
せ得るとともに、その処理経費が低廉であって、M摩耗
性、耐焼付性を要求される部品用材料として、杼道で耐
熱性の優れたT尤材を効果的に使用することができる。
粉末、組織内に固溶して組織を強化する合金元素の粉末
、C(炭素)粉末のいずれかを噴射、混入させ、あるい
は溶融池に対して窒素ガスまたは酸素ガスを時用させた
復、該溶融池を凝固させる本発明方法によれば、Tiま
たはTi合金製部材の表面層を簡易、かつ確実に硬化さ
せ得るとともに、その処理経費が低廉であって、M摩耗
性、耐焼付性を要求される部品用材料として、杼道で耐
熱性の優れたT尤材を効果的に使用することができる。
第1図はTiの硬さににおよぼす添加元素の影響を示す
グラフ、第2図j、t T Lの耐力と延性におよぼす
窒素、酸素、炭素の影響を示すグラフ、第3図ないし第
5図は添加元素によって相違するT尤合金の三種類の平
衡状態図、第6図は本発明方法を実施するための一員体
例を示ず図、第7図、第8図はそれぞれ硬化確認用試験
片の正面図、側面図、第9図は試験片1の硬化表面から
の深さと硬度の関係を示すグラフ、第10図は試験片■
についての同様なグラーフである。 10・・・T2合金製部材、12・・・溶融池、16・
・・粉末供給ノズル、20・・・リング。
グラフ、第2図j、t T Lの耐力と延性におよぼす
窒素、酸素、炭素の影響を示すグラフ、第3図ないし第
5図は添加元素によって相違するT尤合金の三種類の平
衡状態図、第6図は本発明方法を実施するための一員体
例を示ず図、第7図、第8図はそれぞれ硬化確認用試験
片の正面図、側面図、第9図は試験片1の硬化表面から
の深さと硬度の関係を示すグラフ、第10図は試験片■
についての同様なグラーフである。 10・・・T2合金製部材、12・・・溶融池、16・
・・粉末供給ノズル、20・・・リング。
Claims (3)
- (1)TiまたはTi合金で形成された部材の表面層を
高密度エネルギー源からのエネルギー照射で溶解し、溶
融池中に硬質材粉末を噴射、混入させ、次いで凝固させ
ることを特徴とするTiまたはTi合金の表面硬化方法
。 - (2)TiまたはTi合金で形成された部材の表面層を
高密度エネルギー源からのエネルギー照射で溶解し、組
織内に固溶して組織を強化する合金元素の粉末、または
C(炭素)粉末を、溶融池中に噴射、混入させ、次いで
凝固させることを特徴とするTiまたはTi合金の表面
硬化方法。 - (3)TiまたはTi合金で形成された部材の表面層を
高密度エネルギー源からのエネルギー照射で溶解し、溶
融池に対して窒素ガスまたは酸素ガスを噴射せしめ、次
いで凝固させることを特徴とするTiまたはTi合金の
表面硬化方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60195968A JPS6256561A (ja) | 1985-09-06 | 1985-09-06 | TiまたはTi合金の表面硬化方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60195968A JPS6256561A (ja) | 1985-09-06 | 1985-09-06 | TiまたはTi合金の表面硬化方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6256561A true JPS6256561A (ja) | 1987-03-12 |
Family
ID=16349984
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60195968A Pending JPS6256561A (ja) | 1985-09-06 | 1985-09-06 | TiまたはTi合金の表面硬化方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6256561A (ja) |
Cited By (15)
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---|---|---|---|---|
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-
1985
- 1985-09-06 JP JP60195968A patent/JPS6256561A/ja active Pending
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