JPWO2016043340A1 - 熱交換器用コルゲートフィン - Google Patents
熱交換器用コルゲートフィン Download PDFInfo
- Publication number
- JPWO2016043340A1 JPWO2016043340A1 JP2016548983A JP2016548983A JPWO2016043340A1 JP WO2016043340 A1 JPWO2016043340 A1 JP WO2016043340A1 JP 2016548983 A JP2016548983 A JP 2016548983A JP 2016548983 A JP2016548983 A JP 2016548983A JP WO2016043340 A1 JPWO2016043340 A1 JP WO2016043340A1
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fin
- corrugated fin
- formula
- heat exchanger
- corrugated
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 claims description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 abstract description 9
- 239000000428 dust Substances 0.000 abstract description 2
- 239000013618 particulate matter Substances 0.000 abstract description 2
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 16
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 10
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 2
- 229910018131 Al-Mn Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018461 Al—Mn Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018571 Al—Zn—Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000005206 flow analysis Methods 0.000 description 1
- 238000005111 flow chemistry technique Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/12—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element
- F28F1/126—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element consisting of zig-zag shaped fins
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/12—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element
- F28F1/24—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending transversely
- F28F1/30—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending transversely the means being attachable to the element
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
- F28D1/053—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being straight
- F28D1/0535—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being straight the conduits having a non-circular cross-section
- F28D1/05366—Assemblies of conduits connected to common headers, e.g. core type radiators
- F28D1/05383—Assemblies of conduits connected to common headers, e.g. core type radiators with multiple rows of conduits or with multi-channel conduits
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/02—Tubular elements of cross-section which is non-circular
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/12—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element
- F28F1/24—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending transversely
- F28F1/32—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending transversely the means having portions engaging further tubular elements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/40—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only inside the tubular element
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
- F28F13/06—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media
- F28F13/12—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media by creating turbulence, e.g. by stirring, by increasing the force of circulation
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
- F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
- F28F21/081—Heat exchange elements made from metals or metal alloys
- F28F21/084—Heat exchange elements made from metals or metal alloys from aluminium or aluminium alloys
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F2215/00—Fins
- F28F2215/02—Arrangements of fins common to different heat exchange sections, the fins being in contact with different heat exchange media
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F3/00—Plate-like or laminated elements; Assemblies of plate-like or laminated elements
- F28F3/02—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations
- F28F3/025—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations the means being corrugated, plate-like elements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F3/00—Plate-like or laminated elements; Assemblies of plate-like or laminated elements
- F28F3/02—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations
- F28F3/06—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations the means being attachable to the element
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Geometry (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
Abstract
気体中に塵埃等の粒子状物質が存在する環境においても目詰まりを起こさずに、高い伝熱性能を有するコルゲートフィンを提供する。コルゲートフィン2の各壁面3に傾斜角度10 度〜60 度となる凸条4と凹条5とを交互に並列し、その凹凸の高さをWh,凹凸のピッチをWp,コルゲートフィンのピッチをPf,フィンの板厚をTf としたとき、下記条件を満たすようにする。Wh≦0.3674・Wp+1.893・Tf−0.1584、0.088<(Wh−Tf)/Pf<0.342、a・Wp2+b・Wp+c<Wh但し、a=0.004・Pf2−0.0696・Pf+0.3642、b=−0.0036・Pf2+0.0625・Pf−0.5752、c=0.0007・Pf2+0.1041・Pf+0.2333
Description
本発明は、偏平チューブ間に介装される、または偏平チューブ内部に設置される熱交換器用コルゲートフィンであって、その立ち上がり壁面及び立下がり壁面に凸条と凹条とを交互に配置したものに関する。
目詰まりがしにくく、塵埃等の粒子状物資を多く含む気体にも適用可能な熱交換器用コルゲートフィンとして、例えば、下記特許文献1に記載のフィンが知られおり、建設機械の熱交換器や排気熱交換器において使用されている。
特許文献1に記載の発明は、図16、図17に示す如く、矩形波状のコルゲートフィンであって、その波の頂部および谷部が長手方向に蛇行したものである(以下従来型コルゲートフィンという)。特許文献1に記載のフィンは、チューブ内に設置されるインナーフィンとして用いられるものであり、内部を流通する気体を上流側から下流側に蛇行させ、気体を撹拌して壁面に生じる境界層を可及的に少なくしようとするものである。
特許文献1に記載の発明は、図16、図17に示す如く、矩形波状のコルゲートフィンであって、その波の頂部および谷部が長手方向に蛇行したものである(以下従来型コルゲートフィンという)。特許文献1に記載のフィンは、チューブ内に設置されるインナーフィンとして用いられるものであり、内部を流通する気体を上流側から下流側に蛇行させ、気体を撹拌して壁面に生じる境界層を可及的に少なくしようとするものである。
特許文献1に記載の従来型コルゲートフィンには境界層の発達を抑制する効果があるが十分ではなかった。また、ウェーブ加工に伴うフィン高さ方向の歪み等、製作性に難があった。
それゆえ、さらに伝熱性能が高く、かつ製作性の高いコルゲートフィンが求められていた。
そこで、本発明者らは各種実験及び流体解析の結果、上記特許文献1のコルゲートフィンよりも伝熱性能が高く且つ、製作し易い、フィンの仕様を見出した。
即ち、コルゲートフィンの立ち上がり面及び立下がり面となる壁面に、凸条と凹条とを交互に繰り返し形成するとき、その板厚と凹凸のピッチと凹凸の高さ並びにコルゲートフィンのピッチを一定の範囲に特定することにより、上記特許文献1に記載のフィンよりも伝熱性能が高く製造が容易なコルゲートフィンを開発した。
それゆえ、さらに伝熱性能が高く、かつ製作性の高いコルゲートフィンが求められていた。
そこで、本発明者らは各種実験及び流体解析の結果、上記特許文献1のコルゲートフィンよりも伝熱性能が高く且つ、製作し易い、フィンの仕様を見出した。
即ち、コルゲートフィンの立ち上がり面及び立下がり面となる壁面に、凸条と凹条とを交互に繰り返し形成するとき、その板厚と凹凸のピッチと凹凸の高さ並びにコルゲートフィンのピッチを一定の範囲に特定することにより、上記特許文献1に記載のフィンよりも伝熱性能が高く製造が容易なコルゲートフィンを開発した。
請求項1に記載の本発明は、互いに離間して並列された偏平チューブの間に介装される、または偏平チューブの内部に設置される熱交換器用コルゲートフィンにおいて、
そのフィンの材質は、アルミニウムまたはアルミニウム合金であり、
そのフィンの板厚が、0.06〜0.16mmであって、フィンの長手方向に波形に曲折された頂部と谷部との間に、立上げ部と立ち下げ部との各壁面(3)を有し、
その各壁面(3)に、フィンの幅方向に対する傾斜角度が10度〜60度となる同一方向の凸条(4)と凹条(5)とが交互に並列してなり、
その凹凸の高さ(凹部の谷から凸部の頂までの、板厚を含む外寸)をWh[mm]とし、
凹凸のピッチ(ある凸条から隣の凸条までの周期)をWp[mm]とし、
コルゲートフィンのピッチをPf[mm]とし、
フィンの板厚をTf[mm]としたとき、
下記条件を満たし、フィンの幅方向に気体が流通する熱交換器用コルゲートフィンである。
Wh≦0.3674・Wp+1.893・Tf−0.1584 [式1]
0.088<(Wh−Tf)/Pf<0.342 [式2]
a・Wp2+b・Wp+c<Wh [式3]
但し、
a=0.004・Pf2−0.0696・Pf+0.3642
b=−0.0036・Pf2+0.0625・Pf−0.5752
c=0.0007・Pf2+0.1041・Pf+0.2333
請求項2に記載の本発明は、請求項1に記載の熱交換器用コルゲートフィンにおいて、
下記条件を満たし、フィンの幅方向に気体が流通する熱交換器用コルゲートフィンである。
0.100<(Wh−Tf)/Pf<0.320 [式4]
a’・Wp2+b’・Wp+c’<Wh [式5]
但し、
a’=−0.004・Pf2−0.0694・Pf+0.3635
b’=−0.0035・Pf2+0.0619・Pf−0.5564
c’=0.0007・Pf2+0.1114・Pf+0.2304
請求項3に記載の本発明は、請求項1に記載の熱交換器用コルゲートフィンにおいて、
下記条件を満たし、フィンの幅方向に気体が流通する熱交換器用コルゲートフィンである。
0.118<(Wh−Tf)/Pf<0.290 [式6]
a”・Wp2+b”・Wp+c”<Wh [式7]
但し、
a”=0.0043・Pf2−0.0751・Pf+0.3952
b”=−0.0038・Pf2+0.0613・Pf−0.6019
c”=0.0017・Pf2+0.1351・Pf+0.2289
そのフィンの材質は、アルミニウムまたはアルミニウム合金であり、
そのフィンの板厚が、0.06〜0.16mmであって、フィンの長手方向に波形に曲折された頂部と谷部との間に、立上げ部と立ち下げ部との各壁面(3)を有し、
その各壁面(3)に、フィンの幅方向に対する傾斜角度が10度〜60度となる同一方向の凸条(4)と凹条(5)とが交互に並列してなり、
その凹凸の高さ(凹部の谷から凸部の頂までの、板厚を含む外寸)をWh[mm]とし、
凹凸のピッチ(ある凸条から隣の凸条までの周期)をWp[mm]とし、
コルゲートフィンのピッチをPf[mm]とし、
フィンの板厚をTf[mm]としたとき、
下記条件を満たし、フィンの幅方向に気体が流通する熱交換器用コルゲートフィンである。
Wh≦0.3674・Wp+1.893・Tf−0.1584 [式1]
0.088<(Wh−Tf)/Pf<0.342 [式2]
a・Wp2+b・Wp+c<Wh [式3]
但し、
a=0.004・Pf2−0.0696・Pf+0.3642
b=−0.0036・Pf2+0.0625・Pf−0.5752
c=0.0007・Pf2+0.1041・Pf+0.2333
請求項2に記載の本発明は、請求項1に記載の熱交換器用コルゲートフィンにおいて、
下記条件を満たし、フィンの幅方向に気体が流通する熱交換器用コルゲートフィンである。
0.100<(Wh−Tf)/Pf<0.320 [式4]
a’・Wp2+b’・Wp+c’<Wh [式5]
但し、
a’=−0.004・Pf2−0.0694・Pf+0.3635
b’=−0.0035・Pf2+0.0619・Pf−0.5564
c’=0.0007・Pf2+0.1114・Pf+0.2304
請求項3に記載の本発明は、請求項1に記載の熱交換器用コルゲートフィンにおいて、
下記条件を満たし、フィンの幅方向に気体が流通する熱交換器用コルゲートフィンである。
0.118<(Wh−Tf)/Pf<0.290 [式6]
a”・Wp2+b”・Wp+c”<Wh [式7]
但し、
a”=0.0043・Pf2−0.0751・Pf+0.3952
b”=−0.0038・Pf2+0.0613・Pf−0.6019
c”=0.0017・Pf2+0.1351・Pf+0.2289
本発明のコルゲートフィンは、ロール加工等の汎用の製法によって製作可能であり、その仕様が請求項1の[式1]〜[式3]を満たすようにすることにより、偏平チューブとフィンの立上げ壁、立ち下げ壁とで囲まれたセルの領域において、そこを通過する空気等の気体の流れを、気体の流通方向に進行する二つの旋回流として、図2に示す如く形成し、それによりセル内の中央部分の流体を効率良くフィンに導くことによって、従来型コルゲートフィンに比べて放熱性を向上させ且つ、加工の容易なコルゲートフィンを提供できる。
図1は本発明の熱交換器用フィンの要部正面図。
図2は同フィンの作用を示す説明図。
図3は図1のIII−III矢視略図。
図4は図1,図2のIV−IV矢視断面略図。
図5は同コルゲートフィンを用いた熱交換器の正面図。
図6は図5のVI−VI矢視略図。
図7は同コルゲートフィンの展開状態を示す平面図。
図8は同コルゲートフィンを用いた熱交換器の要部斜視略図。
図9は同コルゲートフィンを製作する際のフィン板厚毎の加工限界を示すものであって、横軸に凹凸のピッチWpをとり、縦軸にその凹凸の高さWhをとったもの。
図10は同コルゲートフィンにおける、圧力損失による流量減少を考慮した熱交換量(以下、ファンマッチング放熱量という。)の比(従来型コルゲートフィンの場合を100%とした。)を縦軸にとり、横軸に(Wh−Tf)/Pfをとったもの。
図11は従来型コルゲートフィンに比較してファンマッチング放熱量の向上する範囲を表した曲線であって、コルゲートフィンのピッチPf=3mmの場合であり、横軸に凹凸のピッチWp、縦軸に凹凸の高さWhをとったもの。
図12は同コルゲートフィンのピッチPfが6mmの場合の曲線。
図13は同コルゲートフィンのピッチPfが9mmの場合の曲線。
図14は本発明のコルゲートフィンを用いた熱交換器のフィンの各セル内(フィンの壁面と一対の偏平チューブ間)の速度分布を示し、断面Aから順に下流側に移動した各断面を示し、そのフィンの各セル内の流体の流れを順に表したもの。
図15は従来型コルゲートフィンにおいて、図14同様に各セル内の流体の流れ(断面内の流速分布)を順に表したもの。
図16は従来型コルゲートフィンの要部斜視図。
図17は同フィンの頂部平面図。
図2は同フィンの作用を示す説明図。
図3は図1のIII−III矢視略図。
図4は図1,図2のIV−IV矢視断面略図。
図5は同コルゲートフィンを用いた熱交換器の正面図。
図6は図5のVI−VI矢視略図。
図7は同コルゲートフィンの展開状態を示す平面図。
図8は同コルゲートフィンを用いた熱交換器の要部斜視略図。
図9は同コルゲートフィンを製作する際のフィン板厚毎の加工限界を示すものであって、横軸に凹凸のピッチWpをとり、縦軸にその凹凸の高さWhをとったもの。
図10は同コルゲートフィンにおける、圧力損失による流量減少を考慮した熱交換量(以下、ファンマッチング放熱量という。)の比(従来型コルゲートフィンの場合を100%とした。)を縦軸にとり、横軸に(Wh−Tf)/Pfをとったもの。
図11は従来型コルゲートフィンに比較してファンマッチング放熱量の向上する範囲を表した曲線であって、コルゲートフィンのピッチPf=3mmの場合であり、横軸に凹凸のピッチWp、縦軸に凹凸の高さWhをとったもの。
図12は同コルゲートフィンのピッチPfが6mmの場合の曲線。
図13は同コルゲートフィンのピッチPfが9mmの場合の曲線。
図14は本発明のコルゲートフィンを用いた熱交換器のフィンの各セル内(フィンの壁面と一対の偏平チューブ間)の速度分布を示し、断面Aから順に下流側に移動した各断面を示し、そのフィンの各セル内の流体の流れを順に表したもの。
図15は従来型コルゲートフィンにおいて、図14同様に各セル内の流体の流れ(断面内の流速分布)を順に表したもの。
図16は従来型コルゲートフィンの要部斜視図。
図17は同フィンの頂部平面図。
次に、図面に基づいて本発明の実施の形態につき説明する。
図5は本発明のコルゲートフィンを用いた熱交換器の一例であり、図6は図5のVI−VI矢視断面略図である。
この熱交換器は、並列された多数の偏平チューブ1間にコルゲートフィン2が配置され、それらの接触部間が一体にろう付け固定されてコア11を形成する。そして、各偏平チューブ1の上下両端部がヘッダープレート10を介してタンク12内に連通する。
このコルゲートフィン2は、図1〜図4に示す如く、アルミニウム製(アルミニウム合金、例えば、Al−Mn系合金(JIS 3000系など)、Al−Zn−Mg系合金(JIS7000系など)を含む)金属板が波形に曲折されたものであり、その曲折の頂部8及び谷部9(図7)が偏平チューブ1に接触されている。そして頂部8と谷部9の間に立ち上がり及び立ち下がりの各壁面3が形成され、その壁面3に凸条4と凹条5とが交互に配置されたものである。その凸条4,凹条5は、図3に示す如く、互いに平行に、かつフィンの幅方向に対して斜めに傾斜してなる。本発明において、その傾斜角度は、10度〜60度に設定される。
このような多数の凸条4,凹条5を有する壁面3と頂部8及び谷部9とは、成形の際に一体に形成されるが、それを敢えて展開図で示すと図7の如く表現できる。
即ち、コルゲートフィン2は頂部8と谷部9がフィンの長手方向に離間して交互に形成され、それらの間に壁面3が存在する。フィンの成形時に対向する各壁面3には頂部8に対して左右対称の直線状の凸条4と凹条5とが斜めに形成されている。図3はその部分拡大図であり、凸条4を鎖線で凹条5を点線で表現している。
なお、凸条4,凹条5は同図に示す如く、コルゲートフィン2の先端には形成されず、そこに平坦部6が設けられている。
(コルゲートフィンの特徴)
本発明の特徴は、図1における、凹凸の高さWh、コルゲートフィンのピッチPf、およびフィンの板厚Tf、並びに、図3における凹凸のピッチWpを特定の関係にした点にある。これらの各諸元の決定は、次の実験及び流体の流れ解析及びアルミニウム製フィンの加工限度から求められたものである。以下順に説明する。
圧力損失の増加による流量低下の影響が支配的にならない範囲においては、フィンの凹凸の高さWhが大きいほど、伝熱性能は高くなるが、凹凸の高さWhは、フィンの加工限界によっても制限される。
図9はフィンの曲折加工の限度における、壁面の凹凸のピッチWpと、凹凸の高さWhとの関係を、各板厚毎に求めたものである。板厚0.06mmのアルミニウム製フィンの加工限度は(▲)でプロットされており、凹凸のピッチWpが1.5mmのとき、凹凸の高さWhは0.5mmが上限である。
同様に、Wpが2.0mmのときは、高さWhは0.7mmが上限である。さらに2.5mmにおいては、0.87mm程度が上限である。
同様に、板厚0.1mmの場合の加工限度が(■)で、板厚0.16mmの場合の加工限度が(◆)で、それぞれプロットされている。
この図9に図示された加工限度を数式として表したものが、[式1]である。
[式1] Wh≦0.3674・Wp+1.893・Tf−0.1584
次に、図10は本発明のファンマッチング放熱量が、従来型コルゲートフィンに対して、どの程度優れているか、実験的に求め、その放熱量比Qf(従来型コルゲートフィンの場合を100%とした。)をプロットしたものである。
これから次のことが明らかとなった。
本発明のフィンのファンマッチング放熱量比には極大値があり、その値は従来型コルゲートフィンに対して約120%である。
なお、極大値が存在する理由は、(Wh−Tf)/Pfの増加に伴い、ある程度までは、旋回流の生成による伝熱促進効果が増加するが、さらに増加すると圧力損失の増大による流量減少の影響が支配的になり、伝熱量が低下するからである。
この図10に図示されている、ファンマッチング放熱量比が100%より大きくなる(Wh−Tf)/Pfの範囲を数式で表したものが[式2]である。
[式2] 0.088<(Wh−Tf)/Pf<0.342
次に、図11は、一例として、コルゲートフィンのピッチPfが3.0mmの場合において、本発明のフィンが加工可能で、かつ、そのファンマッチング放熱量比が、従来型コルゲートフィンに比して、100%より大きくなる範囲が図示されたものである。
図11において、曲線Aはファンマッチング放熱量比が100%より大きくなる凹凸の高さWhの下限([式3]参照)である。
[式3] a・Wp2+b・Wp+c<Wh
但し、
a=0.004・Pf2−0.0696・Pf+0.3642
b=−0.0036・Pf2+0.0625・Pf−0.5752
c=0.0007・Pf2+0.1041・Pf+0.2333
直線Bはフィンの板厚Tfが0.06mmの場合の加工上限([式1]参照)であり、直線Cはフィンの板厚Tfが0.16mmの場合の加工上限([式1]参照)である。
直線Dは、加工上限を考慮した上で、ファンマッチング放熱量比が100%より大きくなる(Wh−Tf)/Pfの下限を表しており、[式1]におけるWhの上限(Wh=0.3674・Wp+1.893・Tf−0.1584)と[式2]における(Wh−Tf)/Pfの下限(0.088=(Wh−Tf)/Pf)とを連立させ、Tfを消去したものである。
同様に、直線Eは、加工上限を考慮した上で、ファンマッチング放熱量比が100%より大きくなる(Wh−Tf)/Pfの上限を表しており、[式1]におけるWhの上限と[式2]における(Wh−Tf)/Pfの上限(0.342=(Wh−Tf)/Pf)とを連立させ、Tfを消去したものである。
つまり、フィンの板厚Tfが0.06mmの場合は、曲線Aと直線Bとで囲まれた範囲において、フィンの加工が可能で、かつ、そのファンマッチング放熱量比が、従来型コルゲートフィンに比して、100%より大きくなる。
また、フィンの板厚Tfが0.16mmの場合は、曲線A、直線C、直線Dおよび直線Eとで囲まれた範囲において、フィンの加工が可能で、かつ、そのファンマッチング放熱量比が、従来型コルゲートフィンに比して、100%より大きくなる。
次に、図12および図13は、他の例として、コルゲートフィンのピッチPfが、それぞれ6.0mm、9.0mmの場合において、同様に、本発明のフィンが加工可能で、かつ、そのファンマッチング放熱量比が、従来型コルゲートフィンに比して、100%より大きくなる範囲が図示されたものである。
また、ファンマッチング放熱量比が105%より大きくなる(Wh−Tf)/Pfの範囲を数式で表したものが[式4]であり、その場合の凹凸の高さWhの下限を表したものが[式5]である。
[式4] 0.100<(Wh−Tf)/Pf<0.320
[式5] a’・Wp2+b’・Wp+c’<Wh
但し、
a’=0.004・Pf2−0.0694・Pf+0.3635
b’=−0.0035・Pf2+0.0619・Pf−0.5564
c’=0.0007・Pf2+0.1114・Pf+0.2304
さらに、ファンマッチング放熱量比が110%より大きくなる(Wh−Tf)/Pfの範囲を数式で表したものが[式6]であり、その場合の凹凸の高さWhの下限を表したものが[式7]である。
[式6] 0.118<(Wh−Tf)/Pf<0.290
[式7] a”・Wp2+b”・Wp+c”<Wh
但し、
a”=0.0043・Pf2−0.0751・Pf+0.3952
b”=−0.0038・Pf2+0.0613・Pf−0.6019
c”=0.0017・Pf2+0.1351・Pf+0.2289
次に、図14は偏平チューブ間に本発明のコルゲートフィンを介装し、そのフィンの壁面と対向するチューブとの間に形成されるセグメント内に気体を流通させたとき、フィン内の流体の流れを上流側から下流側に断面Aから断面Dとして順に記載したものである。
この例ではフィンの凹凸が下流側に行くに従って中心から図の右方にh1,h2,h3と移動する。それに伴い、凹凸の間の流体が図の右方に導かれ、右側のチューブ面によって、対向するフィンに向かって偏向され、対向するフィンからの流れとともに左方に流れ、左側のチューブ面にて元のフィンに向かって偏向される。
このようにして、旋回流が生じ、フィンから離れた部分の流体も順次、フィンに近づき熱伝達することにより、従来型コルゲートフィンに対して伝熱性能が向上する。
なお、図2に例示されている本発明のコルゲートフィンにおいても同様の旋回流が生じている。
一方、図15は、図17の従来型コルゲートフィンの各断面における流れを図示したものであるが、ここには前述のような旋回流は生じていない。
(本発明の適用範囲)
このコルゲートフィンは、ラジエータ、コンデンサー、EGRクーラ等の各種の熱交換器に適用でき、また、そのコルゲートフィンに流通する気体を加熱する場合にも冷却する場合にも適用できる。また、コルゲートフィンの全体的なコルゲート波形の形状は、矩形波状、正弦波状、台形波状のいずれでもよい。また、コルゲートフィンの頂部、谷部以外のフィンの壁面に形成される凸条、凹条は、その横断面が正弦波、三角波、台形波、曲線状、それらの組み合わせのいずれであってもよい。
図5は本発明のコルゲートフィンを用いた熱交換器の一例であり、図6は図5のVI−VI矢視断面略図である。
この熱交換器は、並列された多数の偏平チューブ1間にコルゲートフィン2が配置され、それらの接触部間が一体にろう付け固定されてコア11を形成する。そして、各偏平チューブ1の上下両端部がヘッダープレート10を介してタンク12内に連通する。
このコルゲートフィン2は、図1〜図4に示す如く、アルミニウム製(アルミニウム合金、例えば、Al−Mn系合金(JIS 3000系など)、Al−Zn−Mg系合金(JIS7000系など)を含む)金属板が波形に曲折されたものであり、その曲折の頂部8及び谷部9(図7)が偏平チューブ1に接触されている。そして頂部8と谷部9の間に立ち上がり及び立ち下がりの各壁面3が形成され、その壁面3に凸条4と凹条5とが交互に配置されたものである。その凸条4,凹条5は、図3に示す如く、互いに平行に、かつフィンの幅方向に対して斜めに傾斜してなる。本発明において、その傾斜角度は、10度〜60度に設定される。
このような多数の凸条4,凹条5を有する壁面3と頂部8及び谷部9とは、成形の際に一体に形成されるが、それを敢えて展開図で示すと図7の如く表現できる。
即ち、コルゲートフィン2は頂部8と谷部9がフィンの長手方向に離間して交互に形成され、それらの間に壁面3が存在する。フィンの成形時に対向する各壁面3には頂部8に対して左右対称の直線状の凸条4と凹条5とが斜めに形成されている。図3はその部分拡大図であり、凸条4を鎖線で凹条5を点線で表現している。
なお、凸条4,凹条5は同図に示す如く、コルゲートフィン2の先端には形成されず、そこに平坦部6が設けられている。
(コルゲートフィンの特徴)
本発明の特徴は、図1における、凹凸の高さWh、コルゲートフィンのピッチPf、およびフィンの板厚Tf、並びに、図3における凹凸のピッチWpを特定の関係にした点にある。これらの各諸元の決定は、次の実験及び流体の流れ解析及びアルミニウム製フィンの加工限度から求められたものである。以下順に説明する。
圧力損失の増加による流量低下の影響が支配的にならない範囲においては、フィンの凹凸の高さWhが大きいほど、伝熱性能は高くなるが、凹凸の高さWhは、フィンの加工限界によっても制限される。
図9はフィンの曲折加工の限度における、壁面の凹凸のピッチWpと、凹凸の高さWhとの関係を、各板厚毎に求めたものである。板厚0.06mmのアルミニウム製フィンの加工限度は(▲)でプロットされており、凹凸のピッチWpが1.5mmのとき、凹凸の高さWhは0.5mmが上限である。
同様に、Wpが2.0mmのときは、高さWhは0.7mmが上限である。さらに2.5mmにおいては、0.87mm程度が上限である。
同様に、板厚0.1mmの場合の加工限度が(■)で、板厚0.16mmの場合の加工限度が(◆)で、それぞれプロットされている。
この図9に図示された加工限度を数式として表したものが、[式1]である。
[式1] Wh≦0.3674・Wp+1.893・Tf−0.1584
次に、図10は本発明のファンマッチング放熱量が、従来型コルゲートフィンに対して、どの程度優れているか、実験的に求め、その放熱量比Qf(従来型コルゲートフィンの場合を100%とした。)をプロットしたものである。
これから次のことが明らかとなった。
本発明のフィンのファンマッチング放熱量比には極大値があり、その値は従来型コルゲートフィンに対して約120%である。
なお、極大値が存在する理由は、(Wh−Tf)/Pfの増加に伴い、ある程度までは、旋回流の生成による伝熱促進効果が増加するが、さらに増加すると圧力損失の増大による流量減少の影響が支配的になり、伝熱量が低下するからである。
この図10に図示されている、ファンマッチング放熱量比が100%より大きくなる(Wh−Tf)/Pfの範囲を数式で表したものが[式2]である。
[式2] 0.088<(Wh−Tf)/Pf<0.342
次に、図11は、一例として、コルゲートフィンのピッチPfが3.0mmの場合において、本発明のフィンが加工可能で、かつ、そのファンマッチング放熱量比が、従来型コルゲートフィンに比して、100%より大きくなる範囲が図示されたものである。
図11において、曲線Aはファンマッチング放熱量比が100%より大きくなる凹凸の高さWhの下限([式3]参照)である。
[式3] a・Wp2+b・Wp+c<Wh
但し、
a=0.004・Pf2−0.0696・Pf+0.3642
b=−0.0036・Pf2+0.0625・Pf−0.5752
c=0.0007・Pf2+0.1041・Pf+0.2333
直線Bはフィンの板厚Tfが0.06mmの場合の加工上限([式1]参照)であり、直線Cはフィンの板厚Tfが0.16mmの場合の加工上限([式1]参照)である。
直線Dは、加工上限を考慮した上で、ファンマッチング放熱量比が100%より大きくなる(Wh−Tf)/Pfの下限を表しており、[式1]におけるWhの上限(Wh=0.3674・Wp+1.893・Tf−0.1584)と[式2]における(Wh−Tf)/Pfの下限(0.088=(Wh−Tf)/Pf)とを連立させ、Tfを消去したものである。
同様に、直線Eは、加工上限を考慮した上で、ファンマッチング放熱量比が100%より大きくなる(Wh−Tf)/Pfの上限を表しており、[式1]におけるWhの上限と[式2]における(Wh−Tf)/Pfの上限(0.342=(Wh−Tf)/Pf)とを連立させ、Tfを消去したものである。
つまり、フィンの板厚Tfが0.06mmの場合は、曲線Aと直線Bとで囲まれた範囲において、フィンの加工が可能で、かつ、そのファンマッチング放熱量比が、従来型コルゲートフィンに比して、100%より大きくなる。
また、フィンの板厚Tfが0.16mmの場合は、曲線A、直線C、直線Dおよび直線Eとで囲まれた範囲において、フィンの加工が可能で、かつ、そのファンマッチング放熱量比が、従来型コルゲートフィンに比して、100%より大きくなる。
次に、図12および図13は、他の例として、コルゲートフィンのピッチPfが、それぞれ6.0mm、9.0mmの場合において、同様に、本発明のフィンが加工可能で、かつ、そのファンマッチング放熱量比が、従来型コルゲートフィンに比して、100%より大きくなる範囲が図示されたものである。
また、ファンマッチング放熱量比が105%より大きくなる(Wh−Tf)/Pfの範囲を数式で表したものが[式4]であり、その場合の凹凸の高さWhの下限を表したものが[式5]である。
[式4] 0.100<(Wh−Tf)/Pf<0.320
[式5] a’・Wp2+b’・Wp+c’<Wh
但し、
a’=0.004・Pf2−0.0694・Pf+0.3635
b’=−0.0035・Pf2+0.0619・Pf−0.5564
c’=0.0007・Pf2+0.1114・Pf+0.2304
さらに、ファンマッチング放熱量比が110%より大きくなる(Wh−Tf)/Pfの範囲を数式で表したものが[式6]であり、その場合の凹凸の高さWhの下限を表したものが[式7]である。
[式6] 0.118<(Wh−Tf)/Pf<0.290
[式7] a”・Wp2+b”・Wp+c”<Wh
但し、
a”=0.0043・Pf2−0.0751・Pf+0.3952
b”=−0.0038・Pf2+0.0613・Pf−0.6019
c”=0.0017・Pf2+0.1351・Pf+0.2289
次に、図14は偏平チューブ間に本発明のコルゲートフィンを介装し、そのフィンの壁面と対向するチューブとの間に形成されるセグメント内に気体を流通させたとき、フィン内の流体の流れを上流側から下流側に断面Aから断面Dとして順に記載したものである。
この例ではフィンの凹凸が下流側に行くに従って中心から図の右方にh1,h2,h3と移動する。それに伴い、凹凸の間の流体が図の右方に導かれ、右側のチューブ面によって、対向するフィンに向かって偏向され、対向するフィンからの流れとともに左方に流れ、左側のチューブ面にて元のフィンに向かって偏向される。
このようにして、旋回流が生じ、フィンから離れた部分の流体も順次、フィンに近づき熱伝達することにより、従来型コルゲートフィンに対して伝熱性能が向上する。
なお、図2に例示されている本発明のコルゲートフィンにおいても同様の旋回流が生じている。
一方、図15は、図17の従来型コルゲートフィンの各断面における流れを図示したものであるが、ここには前述のような旋回流は生じていない。
(本発明の適用範囲)
このコルゲートフィンは、ラジエータ、コンデンサー、EGRクーラ等の各種の熱交換器に適用でき、また、そのコルゲートフィンに流通する気体を加熱する場合にも冷却する場合にも適用できる。また、コルゲートフィンの全体的なコルゲート波形の形状は、矩形波状、正弦波状、台形波状のいずれでもよい。また、コルゲートフィンの頂部、谷部以外のフィンの壁面に形成される凸条、凹条は、その横断面が正弦波、三角波、台形波、曲線状、それらの組み合わせのいずれであってもよい。
1 偏平チューブ
2 コルゲートフィン
3 壁面
4 凸条
5 凹条
6 平坦部
7 ろう付け部
8 頂部
9 谷部
10 ヘッダープレート
11 コア
12 タンク
13 ウェーブ型フィン
14 偏平チューブ
Wh 凹凸の高さ
Wp 凹凸のピッチ
Pf コルゲートフィンのピッチ
Tf フィンの板厚
Qf ファンマッチング放熱量比
2 コルゲートフィン
3 壁面
4 凸条
5 凹条
6 平坦部
7 ろう付け部
8 頂部
9 谷部
10 ヘッダープレート
11 コア
12 タンク
13 ウェーブ型フィン
14 偏平チューブ
Wh 凹凸の高さ
Wp 凹凸のピッチ
Pf コルゲートフィンのピッチ
Tf フィンの板厚
Qf ファンマッチング放熱量比
Claims (3)
- 互いに離間して並列された偏平チューブの間に介装される、または偏平チューブの内部に設置される熱交換器用コルゲートフィンにおいて、
そのフィンの材質は、アルミニウムまたはアルミニウム合金であり、
そのフィンの板厚が、0.06〜0.16mmであって、フィンの長手方向に波形に曲折された頂部と谷部との間に、立上げ部と立ち下げ部との各壁面(3)を有し、
その各壁面(3)に、フィンの幅方向に対する傾斜角度が10度〜60度となる同一方向の凸条(4)と凹条(5)とが交互に並列してなり、
その凹凸の高さ(凹部の谷から凸部の頂までの、板厚を含む外寸)をWh[mm]とし、
凹凸のピッチ(ある凸条から隣の凸条までの周期)をWp[mm]とし、
コルゲートフィンのピッチをPf[mm]とし、
フィンの板厚をTf[mm]としたとき、
下記条件を満たし、フィンの幅方向に気体が流通する熱交換器用コルゲートフィン。
Wh≦0.3674・Wp+1.893・Tf−0.1584 [式1]
0.088<(Wh−Tf)/Pf<0.342 [式2]
a・Wp2+b・Wp+c<Wh [式3]
但し、
a=0.004・Pf2−0.0696・Pf+0.3642
b=−0.0036・Pf2+0.0625・Pf−0.5752
c=0.0007・Pf2+0.1041・Pf+0.2333 - 請求項1に記載の熱交換器用コルゲートフィンにおいて、
下記条件を満たし、フィンの幅方向に気体が流通する熱交換器用コルゲートフィン。
0.100<(Wh−Tf)/Pf<0.320 [式4]
a’・Wp2+b’・Wp+c’<Wh [式5]
但し、
a’=0.004・Pf2−0.0694・Pf+0.3685
b’=−0.0035・Pf2+0.0619・Pf−0.5564
c’=0.0007・Pf2+0.1114・Pf+0.2304 - 請求項1に記載の熱交換器用コルゲートフィンにおいて、
下記条件を満たし、フィンの幅方向に気体が流通する熱交換器用コルゲートフィン。
0.118<(Wh−Tf)/Pf<0.290 [式6]
a”・Wp2+b”・Wp+c”<Wh [式7]
但し、
a”=0.0043・Pf2−0.0751・Pf+0.3952
b”=−0.0038・Pf2+0.0613・Pf−0.6019
c”=0.0017・Pf2+0.1351・Pf+0.2289
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2014191512 | 2014-09-19 | ||
JP2014191512 | 2014-09-19 | ||
PCT/JP2015/077002 WO2016043340A1 (ja) | 2014-09-19 | 2015-09-15 | 熱交換器用コルゲートフィン |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPWO2016043340A1 true JPWO2016043340A1 (ja) | 2017-07-13 |
JPWO2016043340A6 JPWO2016043340A6 (ja) | 2017-07-13 |
JP6543638B2 JP6543638B2 (ja) | 2019-07-10 |
Family
ID=55533375
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2016548983A Active JP6543638B2 (ja) | 2014-09-19 | 2015-09-15 | 熱交換器用コルゲートフィン |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9995539B2 (ja) |
EP (1) | EP3196580B1 (ja) |
JP (1) | JP6543638B2 (ja) |
KR (1) | KR102391896B1 (ja) |
CN (1) | CN106716041B (ja) |
RU (1) | RU2688087C2 (ja) |
WO (1) | WO2016043340A1 (ja) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106640343A (zh) * | 2016-12-27 | 2017-05-10 | 潍坊恒安散热器集团有限公司 | 高效中冷器 |
US11032944B2 (en) * | 2017-09-29 | 2021-06-08 | Intel Corporation | Crushable heat sink for electronic devices |
JP2019219139A (ja) * | 2018-06-22 | 2019-12-26 | 株式会社ティラド | 熱交換器用コルゲートフィン |
CN109944677B (zh) * | 2019-03-01 | 2024-03-01 | 冀凯河北机电科技有限公司 | 一种空气发动机用新型发动机翅片 |
JPWO2022054963A1 (ja) * | 2020-09-14 | 2022-03-17 | ||
CN112414199B (zh) * | 2020-11-24 | 2021-12-03 | 浙江银轮机械股份有限公司 | 散热翅片构建方法及相关装置、散热翅片 |
RU2752444C1 (ru) * | 2020-12-09 | 2021-07-28 | Гритчин Владимир Валериевич | Профиль конвектора |
CN112774391A (zh) * | 2020-12-31 | 2021-05-11 | 成都易态科技有限公司 | 换热除尘装置 |
Citations (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6431376U (ja) * | 1987-08-04 | 1989-02-27 | ||
JPH0415492A (ja) * | 1990-05-10 | 1992-01-20 | Mitsubishi Electric Corp | 磁石発電機の冷却ファンおよびその製造方法 |
JPH08510047A (ja) * | 1994-03-03 | 1996-10-22 | ゲーエーアー ルフトキューレル ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | ひれ付き管式熱交換器 |
JPH10160375A (ja) * | 1996-11-25 | 1998-06-19 | Denso Corp | 熱交換器 |
JP2004060934A (ja) * | 2002-07-25 | 2004-02-26 | Toyo Radiator Co Ltd | 蒸発器 |
JP2007078194A (ja) * | 2005-09-09 | 2007-03-29 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd | 熱交換器用伝熱管 |
JP2011089664A (ja) * | 2009-10-20 | 2011-05-06 | T Rad Co Ltd | 熱交換器用コルゲートフィンの製造方法 |
JP2013050303A (ja) * | 2012-12-10 | 2013-03-14 | Komatsu Ltd | コルゲートフィンおよびそれを備える熱交換器 |
JP2013139978A (ja) * | 2012-01-06 | 2013-07-18 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 熱交換器 |
WO2014077318A1 (ja) * | 2012-11-15 | 2014-05-22 | 国立大学法人東京大学 | 熱交換器 |
WO2014077316A1 (ja) * | 2012-11-15 | 2014-05-22 | 国立大学法人東京大学 | 熱交換器 |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1310011A1 (ru) * | 1985-04-03 | 1987-05-15 | Одесский Технологический Институт Холодильной Промышленности | Насадка |
GB2190736B (en) * | 1985-10-14 | 1989-09-27 | Mitsubishi Electric Corp | Heat exchanger |
US4854380A (en) * | 1985-10-25 | 1989-08-08 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Heat exchanger |
JPS63201495A (ja) * | 1987-02-17 | 1988-08-19 | Nippon Denso Co Ltd | 熱交換器 |
JP3328923B2 (ja) * | 1997-01-24 | 2002-09-30 | 日本軽金属株式会社 | アルミニウム製熱交換器コアの製造方法 |
US6339937B1 (en) * | 1999-06-04 | 2002-01-22 | Denso Corporation | Refrigerant evaporator |
JP2002361405A (ja) * | 2000-09-25 | 2002-12-18 | Showa Denko Kk | 熱交換器の製造方法 |
JP2002263739A (ja) * | 2001-03-12 | 2002-09-17 | Denso Corp | コルゲートフィンの製造方法 |
FR2824895B1 (fr) * | 2001-05-18 | 2005-12-16 | Air Liquide | Ailette ondulee a persiennes pour echangeur de chaleur a plaques, et echangeur a plaques muni de telles ailettes |
DE202005009948U1 (de) * | 2005-06-23 | 2006-11-16 | Autokühler GmbH & Co. KG | Wärmeaustauschelement und damit hergestellter Wärmeaustauscher |
JP2008096048A (ja) * | 2006-10-13 | 2008-04-24 | Tokyo Radiator Mfg Co Ltd | 排気ガス用熱交換器のインナーフィン |
JP5156773B2 (ja) * | 2010-02-25 | 2013-03-06 | 株式会社小松製作所 | コルゲートフィンおよびそれを備える熱交換器 |
JP5558206B2 (ja) * | 2010-05-28 | 2014-07-23 | 株式会社ティラド | 熱交換器 |
JP5712777B2 (ja) * | 2011-05-10 | 2015-05-07 | 日本軽金属株式会社 | アルミニウム又はアルミニウム合金からなる熱交換器 |
US9080819B2 (en) * | 2011-10-05 | 2015-07-14 | T.Rad Co., Ltd. | Folded heat exchanger with V-shaped convex portions |
-
2015
- 2015-09-15 KR KR1020177005248A patent/KR102391896B1/ko active IP Right Grant
- 2015-09-15 US US15/510,808 patent/US9995539B2/en active Active
- 2015-09-15 RU RU2017108458A patent/RU2688087C2/ru active
- 2015-09-15 EP EP15842142.0A patent/EP3196580B1/en active Active
- 2015-09-15 CN CN201580049626.4A patent/CN106716041B/zh active Active
- 2015-09-15 WO PCT/JP2015/077002 patent/WO2016043340A1/ja active Application Filing
- 2015-09-15 JP JP2016548983A patent/JP6543638B2/ja active Active
Patent Citations (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6431376U (ja) * | 1987-08-04 | 1989-02-27 | ||
JPH0415492A (ja) * | 1990-05-10 | 1992-01-20 | Mitsubishi Electric Corp | 磁石発電機の冷却ファンおよびその製造方法 |
JPH08510047A (ja) * | 1994-03-03 | 1996-10-22 | ゲーエーアー ルフトキューレル ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | ひれ付き管式熱交換器 |
JPH10160375A (ja) * | 1996-11-25 | 1998-06-19 | Denso Corp | 熱交換器 |
JP2004060934A (ja) * | 2002-07-25 | 2004-02-26 | Toyo Radiator Co Ltd | 蒸発器 |
JP2007078194A (ja) * | 2005-09-09 | 2007-03-29 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd | 熱交換器用伝熱管 |
JP2011089664A (ja) * | 2009-10-20 | 2011-05-06 | T Rad Co Ltd | 熱交換器用コルゲートフィンの製造方法 |
JP2013139978A (ja) * | 2012-01-06 | 2013-07-18 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 熱交換器 |
WO2014077318A1 (ja) * | 2012-11-15 | 2014-05-22 | 国立大学法人東京大学 | 熱交換器 |
WO2014077316A1 (ja) * | 2012-11-15 | 2014-05-22 | 国立大学法人東京大学 | 熱交換器 |
JP2013050303A (ja) * | 2012-12-10 | 2013-03-14 | Komatsu Ltd | コルゲートフィンおよびそれを備える熱交換器 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2688087C2 (ru) | 2019-05-17 |
US9995539B2 (en) | 2018-06-12 |
US20170284748A1 (en) | 2017-10-05 |
RU2017108458A3 (ja) | 2019-03-07 |
EP3196580A1 (en) | 2017-07-26 |
EP3196580A4 (en) | 2018-04-18 |
KR20170063543A (ko) | 2017-06-08 |
CN106716041A (zh) | 2017-05-24 |
CN106716041B (zh) | 2019-02-15 |
EP3196580B1 (en) | 2018-08-29 |
KR102391896B1 (ko) | 2022-04-27 |
RU2017108458A (ru) | 2018-10-19 |
WO2016043340A1 (ja) | 2016-03-24 |
JP6543638B2 (ja) | 2019-07-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
WO2016043340A1 (ja) | 熱交換器用コルゲートフィン | |
JPWO2016043340A6 (ja) | 熱交換器用コルゲートフィン | |
KR101569829B1 (ko) | Egr 가스 차압 저감용 웨이브 핀 플레이트를 갖는 열교환기 | |
JP5884055B2 (ja) | 熱交換器および熱交換器用オフセットフィン | |
JP6200598B2 (ja) | フィンチューブ式熱交換器の予め設定された流線型のウェイビーフィン | |
US10392979B2 (en) | Inner fin for heat exchanger | |
JP5558206B2 (ja) | 熱交換器 | |
JP2011112331A (ja) | 排ガス用熱交換器 | |
JP2015078819A (ja) | インナーフィン | |
US11506457B2 (en) | Header plateless type heat exchanger | |
EP3575728B1 (en) | A core of a heat exchanger comprising corrugated fins | |
JP6567536B2 (ja) | 熱交換器用コルゲートフィン | |
JP6559507B2 (ja) | コルゲートフィン型熱交換器コア | |
JP6243232B2 (ja) | 熱交換器用フィンの製造方法およびそのフィン並びに熱交換器 | |
JP2006266528A (ja) | 熱交換器用偏平チューブ | |
JPWO2019163973A1 (ja) | 熱交換器のタンク構造 | |
JP2013019578A (ja) | フィンチューブ熱交換器 | |
JP6333571B2 (ja) | 熱交換器用オフセットフィンおよびそれを用いた冷媒熱交換器 | |
JP2019219139A (ja) | 熱交換器用コルゲートフィン | |
KR20170037189A (ko) | 파형 핀 | |
JP2019128142A5 (ja) | ||
KR101977797B1 (ko) | 열교환기 | |
JP5727327B2 (ja) | 熱交換器 | |
JP2011202863A (ja) | 熱交換器のコア構造及びこれを用いたegrクーラ |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20180808 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20190611 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20190617 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6543638 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |