JP2002361405A - 熱交換器の製造方法 - Google Patents
熱交換器の製造方法Info
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- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/4935—Heat exchanger or boiler making
Abstract
(57)【要約】
【課題】 熱交換コア部のフィンの軽量化及び薄肉化と
材料コストの低減を可能とし、炉中ろう付け時のフィン
のろう材侵食による変形を防止し、組立製作におけるハ
ンドリング性を向上させ、熱交換器の軽量化とコスト低
減を図る。 【解決手段】 押出直後のアルミニウム製偏平チューブ
３の平坦面３ａ上にＺｎに代表される低融点金属を溶射
し、すぐさまこの溶射皮膜１５上にろう箔１１を被着し
て一体化する。得られたろう箔付き偏平チューブ３をコ
ルゲートフィン４と組合わせて仮組みセットし、所定温
度に加熱してチューブ３とフィン４とをろう付け接合す
ることにより熱交換器コア部を製作する。前記低融点金
属の溶射は、ろう箔１１の表面に行うものとしても良い
し、或いは偏平チューブの平坦面３ａ及びろう箔１１の
表面の両方に行っても良い。
材料コストの低減を可能とし、炉中ろう付け時のフィン
のろう材侵食による変形を防止し、組立製作におけるハ
ンドリング性を向上させ、熱交換器の軽量化とコスト低
減を図る。 【解決手段】 押出直後のアルミニウム製偏平チューブ
３の平坦面３ａ上にＺｎに代表される低融点金属を溶射
し、すぐさまこの溶射皮膜１５上にろう箔１１を被着し
て一体化する。得られたろう箔付き偏平チューブ３をコ
ルゲートフィン４と組合わせて仮組みセットし、所定温
度に加熱してチューブ３とフィン４とをろう付け接合す
ることにより熱交換器コア部を製作する。前記低融点金
属の溶射は、ろう箔１１の表面に行うものとしても良い
し、或いは偏平チューブの平坦面３ａ及びろう箔１１の
表面の両方に行っても良い。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、自動車用、家庭
用、業務用のエアコンにおける凝縮器や蒸発器等に使用
されるアルミニウム（合金を含む…以下同様）製熱交換
器の製造方法に関する。
用、業務用のエアコンにおける凝縮器や蒸発器等に使用
されるアルミニウム（合金を含む…以下同様）製熱交換
器の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】熱交換器として、熱交換チューブ間にフ
ィンを介在させた熱交換コア部を備えるものがある。例
えば、図１に示すパラレルフロータイプの熱交換器で
は、平行配置する一対のヘッダー（１）（２）間に、熱
交換管路としての多数本の偏平チューブ（３）…が各々
両端を両ヘッダー（１）（２）に連通接続して平行配置
すると共に、これら偏平チューブ（３）…の相互間にコ
ルゲートフィン（４）を介在して熱交換コア部（10）を
構成しており、ヘッダー（１）に設けた導入口（５）よ
り流入する熱交換媒体が両ヘッダー（１）（２）内の仕
切り（６）…によって熱交換コア部（10）を蛇行状に流
れる過程で外気との熱交換を行って導出口（７）より流
出するようになっている。（８）及び（９）はコア部
（10）の両側に配置した帯板状のサイドプレートであ
る。なお、この他、偏平チューブ（３）…に直交状態で
配列するプレートフィンを用いた熱交換器や、熱交換管
路として蛇行状のサーペンタインチューブを用いた熱交
換器等もある。
ィンを介在させた熱交換コア部を備えるものがある。例
えば、図１に示すパラレルフロータイプの熱交換器で
は、平行配置する一対のヘッダー（１）（２）間に、熱
交換管路としての多数本の偏平チューブ（３）…が各々
両端を両ヘッダー（１）（２）に連通接続して平行配置
すると共に、これら偏平チューブ（３）…の相互間にコ
ルゲートフィン（４）を介在して熱交換コア部（10）を
構成しており、ヘッダー（１）に設けた導入口（５）よ
り流入する熱交換媒体が両ヘッダー（１）（２）内の仕
切り（６）…によって熱交換コア部（10）を蛇行状に流
れる過程で外気との熱交換を行って導出口（７）より流
出するようになっている。（８）及び（９）はコア部
（10）の両側に配置した帯板状のサイドプレートであ
る。なお、この他、偏平チューブ（３）…に直交状態で
配列するプレートフィンを用いた熱交換器や、熱交換管
路として蛇行状のサーペンタインチューブを用いた熱交
換器等もある。
【０００３】これら熱交換器の組立製作においては、構
成部材を製品形態に仮組みし、炉中ろう付けによって連
結一体化する方法が一般的に採用されている。そして、
従来では、この炉中ろう付けを行うために、熱交換コア
部の熱交換管路として外面に亜鉛を溶射したアルミニウ
ム製の偏平チューブを用いると共に、アルミニウム母材
の全面にろう材をクラッドしたブレージング材からなる
フィンを用い、この偏平チューブとフィンとをろう付け
接合するのが普通である。なお、フィンとしてろう材を
クラッドしていないアルミニウムベア材を用い、偏平チ
ューブとフィンとの接合部にパウダー状のろう材を塗布
してろう付け接合する方法も一部に採用されている。
成部材を製品形態に仮組みし、炉中ろう付けによって連
結一体化する方法が一般的に採用されている。そして、
従来では、この炉中ろう付けを行うために、熱交換コア
部の熱交換管路として外面に亜鉛を溶射したアルミニウ
ム製の偏平チューブを用いると共に、アルミニウム母材
の全面にろう材をクラッドしたブレージング材からなる
フィンを用い、この偏平チューブとフィンとをろう付け
接合するのが普通である。なお、フィンとしてろう材を
クラッドしていないアルミニウムベア材を用い、偏平チ
ューブとフィンとの接合部にパウダー状のろう材を塗布
してろう付け接合する方法も一部に採用されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記の
ブレージング材からなるフィンでは、コルゲートフィン
のように複雑な形状で偏平チューブに対する接合箇所の
多いものでも一括して効率よくろう付けできる利点があ
るが、接合部の面積は僅かであるにも拘らず、全面にろ
う材が貼り合わされていることから、ろう材を無駄に消
費して材料コストが高く付く上に重量も大きくなり、ま
た炉中ろう付け時にろう材によって母材が侵食されて変
形を引き起こすこともあり、この変形防止のために母材
自体も薄肉化が困難であり、もってフィン重量がより大
きくなって熱交換器の軽量化に支障をきたすという問題
があった。一方、偏平チューブとフィンとの接合部にパ
ウダー状のろう材を塗布してろう付け接合する方法で
は、ろう材の塗布に手間がかかる上、パウダー粒径や塗
布厚のコントロールが難しく、塗布量が不均一になって
接合不良や部分腐食等を生じ易いという問題がある。
ブレージング材からなるフィンでは、コルゲートフィン
のように複雑な形状で偏平チューブに対する接合箇所の
多いものでも一括して効率よくろう付けできる利点があ
るが、接合部の面積は僅かであるにも拘らず、全面にろ
う材が貼り合わされていることから、ろう材を無駄に消
費して材料コストが高く付く上に重量も大きくなり、ま
た炉中ろう付け時にろう材によって母材が侵食されて変
形を引き起こすこともあり、この変形防止のために母材
自体も薄肉化が困難であり、もってフィン重量がより大
きくなって熱交換器の軽量化に支障をきたすという問題
があった。一方、偏平チューブとフィンとの接合部にパ
ウダー状のろう材を塗布してろう付け接合する方法で
は、ろう材の塗布に手間がかかる上、パウダー粒径や塗
布厚のコントロールが難しく、塗布量が不均一になって
接合不良や部分腐食等を生じ易いという問題がある。
【０００５】この発明は、上述の事情に鑑みて、熱交換
コア部のフィンの軽量化及び薄肉化と材料コストの低減
を可能とし、しかも炉中ろう付け時のフィンのろう材侵
食による変形を防止し、また組立製作におけるハンドリ
ング性を向上させ、もって熱交換器全体としての軽量化
とコスト低減を図り得る手段を提供することを目的とし
ている。
コア部のフィンの軽量化及び薄肉化と材料コストの低減
を可能とし、しかも炉中ろう付け時のフィンのろう材侵
食による変形を防止し、また組立製作におけるハンドリ
ング性を向上させ、もって熱交換器全体としての軽量化
とコスト低減を図り得る手段を提供することを目的とし
ている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、この発明の請求項１に係る熱交換器の製造方法は、
熱交換管路を構成するアルミニウム製偏平チューブを押
出成形すると共に、その押出直後において該偏平チュー
ブの平坦面上に、ろう箔よりも相対的に低融点の金属か
らなる溶射皮膜を介してろう箔を被着して一体化し、得
られたろう箔付きの偏平チューブとフィンとを組合せて
所定温度に加熱することにより、前記ろう箔を介して前
記偏平チューブとフィンとを接合することを特徴とす
る。
に、この発明の請求項１に係る熱交換器の製造方法は、
熱交換管路を構成するアルミニウム製偏平チューブを押
出成形すると共に、その押出直後において該偏平チュー
ブの平坦面上に、ろう箔よりも相対的に低融点の金属か
らなる溶射皮膜を介してろう箔を被着して一体化し、得
られたろう箔付きの偏平チューブとフィンとを組合せて
所定温度に加熱することにより、前記ろう箔を介して前
記偏平チューブとフィンとを接合することを特徴とす
る。
【０００７】また、請求項２に係る熱交換器の製造方法
は、熱交換管路を構成するアルミニウム製偏平チューブ
を押出成形しつつ、その押出直後においてろう箔を前記
偏平チューブの平坦面に供給するに際し、前記偏平チュ
ーブの平坦面又は／及び前記ろう箔の表面に、ろう箔よ
りも相対的に低融点の金属を溶射した後、前記ろう箔を
前記偏平チューブの平坦面に重ね合わせて加圧すること
によって、前記ろう箔を前記低融点金属の溶射皮膜を介
して前記偏平チューブに貼合一体化し、得られたろう箔
付きの偏平チューブとフィンとを組合せて所定温度に加
熱することにより、前記ろう箔を介して前記偏平チュー
ブとフィンとを接合することを特徴とするものである。
は、熱交換管路を構成するアルミニウム製偏平チューブ
を押出成形しつつ、その押出直後においてろう箔を前記
偏平チューブの平坦面に供給するに際し、前記偏平チュ
ーブの平坦面又は／及び前記ろう箔の表面に、ろう箔よ
りも相対的に低融点の金属を溶射した後、前記ろう箔を
前記偏平チューブの平坦面に重ね合わせて加圧すること
によって、前記ろう箔を前記低融点金属の溶射皮膜を介
して前記偏平チューブに貼合一体化し、得られたろう箔
付きの偏平チューブとフィンとを組合せて所定温度に加
熱することにより、前記ろう箔を介して前記偏平チュー
ブとフィンとを接合することを特徴とするものである。
【０００８】上記請求項１、２の製法によれば、熱交換
コア部のアルミニウム製偏平チューブとフィンとの接合
を担うろう箔は、フィンよりも格段に表面積の小さい前
記偏平チューブ側に被着し、しかも当該偏平チューブに
おいても全面に被着させる必要がなく、フィンとの接合
部において所要の接合強度を確保できるだけの幅で被着
させればよい。従って、フィンにブレージング材を使用
した場合に比較し、熱交換コア部全体としてろう材使用
量は非常に少なくなり、それだけ材料コストが大幅に低
減される。また、前記偏平チューブとフィンとのろう付
け接合の際、フィンにはろう材侵食による変形や座屈の
懸念がないから、該フィンとして薄肉のものを使用で
き、前記のろう材使用量の低減と相まって熱交換器全体
としての軽量化に大きく寄与できると共に、フィンの変
形に基づく熱交換器の寸法不良や外観不良の発生を回避
できる。
コア部のアルミニウム製偏平チューブとフィンとの接合
を担うろう箔は、フィンよりも格段に表面積の小さい前
記偏平チューブ側に被着し、しかも当該偏平チューブに
おいても全面に被着させる必要がなく、フィンとの接合
部において所要の接合強度を確保できるだけの幅で被着
させればよい。従って、フィンにブレージング材を使用
した場合に比較し、熱交換コア部全体としてろう材使用
量は非常に少なくなり、それだけ材料コストが大幅に低
減される。また、前記偏平チューブとフィンとのろう付
け接合の際、フィンにはろう材侵食による変形や座屈の
懸念がないから、該フィンとして薄肉のものを使用で
き、前記のろう材使用量の低減と相まって熱交換器全体
としての軽量化に大きく寄与できると共に、フィンの変
形に基づく熱交換器の寸法不良や外観不良の発生を回避
できる。
【０００９】また、この方法では、熱交換管路のアルミ
ニウム製偏平チューブに対するろう箔の被着に、押出直
後の当該チューブの持つ熱を利用できると共に、溶射さ
れた低融点金属を介して被着させるので、溶射金属の溶
融凝固を利用してろう箔を確実に被着できる。
ニウム製偏平チューブに対するろう箔の被着に、押出直
後の当該チューブの持つ熱を利用できると共に、溶射さ
れた低融点金属を介して被着させるので、溶射金属の溶
融凝固を利用してろう箔を確実に被着できる。
【００１０】なお、ろう箔を管体の表面に被着せずに当
該偏平チューブとフィンとの間に単に挟み込むものとす
る場合には、ハンドリング上からろう箔の幅と厚みを大
きくする必要があるため、ろう材使用量が増大すると共
に、炉中ろう付け前の熱交換コア部の仮組み作業に多く
の手間と労力を要し、非能率になるという問題がある。
該偏平チューブとフィンとの間に単に挟み込むものとす
る場合には、ハンドリング上からろう箔の幅と厚みを大
きくする必要があるため、ろう材使用量が増大すると共
に、炉中ろう付け前の熱交換コア部の仮組み作業に多く
の手間と労力を要し、非能率になるという問題がある。
【００１１】また、請求項２の発明では、ろう箔を重ね
合わせて加圧することにより偏平チューブに貼合一体化
しているので、一体化の強度を十分に確保できるし、溶
射皮膜厚さの均一性も向上する。
合わせて加圧することにより偏平チューブに貼合一体化
しているので、一体化の強度を十分に確保できるし、溶
射皮膜厚さの均一性も向上する。
【００１２】請求項３の発明では、溶射する低融点金属
としてＺｎを用いるので、偏平チューブの表面に必ずＺ
ｎが存在することとなり、犠牲防食のためのＺｎの拡散
が円滑に行われる。また、フィンとＺｎが直接接触する
ことがないので、Ｚｎによるフィンの侵食を効果的に回
避できる。
としてＺｎを用いるので、偏平チューブの表面に必ずＺ
ｎが存在することとなり、犠牲防食のためのＺｎの拡散
が円滑に行われる。また、フィンとＺｎが直接接触する
ことがないので、Ｚｎによるフィンの侵食を効果的に回
避できる。
【００１３】請求項４の発明では、Ｚｎその他の低融点
金属の溶射量を３ｇ／ｍ2〜５０ｇ／ｍ2とすることによ
り、該低融点金属の溶融凝固を利用してろう箔の確実な
被着一体化をはかることができると共に、過剰の低融点
金属の存在によるフィンの侵食等の悪影響を更に確実に
回避できる。更に、請求項５の発明では、低融点金属の
溶射量を５ｇ／ｍ2〜１５ｇ／ｍ2としているから、上記
効果をより確実に得ることができる。
金属の溶射量を３ｇ／ｍ2〜５０ｇ／ｍ2とすることによ
り、該低融点金属の溶融凝固を利用してろう箔の確実な
被着一体化をはかることができると共に、過剰の低融点
金属の存在によるフィンの侵食等の悪影響を更に確実に
回避できる。更に、請求項５の発明では、低融点金属の
溶射量を５ｇ／ｍ2〜１５ｇ／ｍ2としているから、上記
効果をより確実に得ることができる。
【００１４】請求項６の発明では、ろう箔の幅が偏平チ
ューブの幅の１／４以上に設定されているから、ろう材
の使用量を抑えて充分な接合強度を確保することが可能
となる。更に、請求項７の発明では、ろう箔の幅が偏平
チューブの幅の１／２以上に設定されているから、接合
強度をより向上させることができる。
ューブの幅の１／４以上に設定されているから、ろう材
の使用量を抑えて充分な接合強度を確保することが可能
となる。更に、請求項７の発明では、ろう箔の幅が偏平
チューブの幅の１／２以上に設定されているから、接合
強度をより向上させることができる。
【００１５】請求項８の発明では、ろう箔の厚さが２〜
１００μｍの範囲に設定されているから、ろう材の使用
量を抑えて充分な接合強度を確保することが可能とな
る。更に、請求項９の発明では、ろう箔の厚さが２〜４
０μｍの範囲に設定されているから、炉中ろう付け時に
おける熱交換チューブの母材の浸食を確実に防止できる
と共に、熱交換器全体の軽量化に大きく貢献できる。
１００μｍの範囲に設定されているから、ろう材の使用
量を抑えて充分な接合強度を確保することが可能とな
る。更に、請求項９の発明では、ろう箔の厚さが２〜４
０μｍの範囲に設定されているから、炉中ろう付け時に
おける熱交換チューブの母材の浸食を確実に防止できる
と共に、熱交換器全体の軽量化に大きく貢献できる。
【００１６】請求項１０の発明は、前記ろう箔の組成
が、５〜２０重量％のＳｉ、０〜５重量％のＺｎ、０〜
０．５重量％のＩｎ、及び不可避不純物と残余のＡｌよ
りなるアルミニウム系合金であるものとしている。ま
た、請求項１１の発明は、前記ろう箔の結晶粒が平均２
０μｍ以下であるものとしている。これらの構成によれ
ば、熱交換コア部における熱交換管路の偏平チューブと
フィンに使用されるアルミニウム及びその合金に対する
良好なろう付け性及び接合強度が得られる。
が、５〜２０重量％のＳｉ、０〜５重量％のＺｎ、０〜
０．５重量％のＩｎ、及び不可避不純物と残余のＡｌよ
りなるアルミニウム系合金であるものとしている。ま
た、請求項１１の発明は、前記ろう箔の結晶粒が平均２
０μｍ以下であるものとしている。これらの構成によれ
ば、熱交換コア部における熱交換管路の偏平チューブと
フィンに使用されるアルミニウム及びその合金に対する
良好なろう付け性及び接合強度が得られる。
【００１７】
【発明の実施の形態】この発明の対象とする熱交換器
は、熱交換媒体が流通する熱交換チューブ間にフィンを
介在させた熱交換コア部を備えるものであり、パラレル
フロータイプの熱交換器を始めとして、熱交換管路とし
て蛇行状のサーペンタインチューブを用いた熱交換器
や、熱交換コア部のフィンが熱交換チューブに対して直
交状態で配列したプレートフィンからなる熱交換器等、
熱交換チューブ及びフィンの構造及び形状と接合形態が
種々異なるものを包含する。
は、熱交換媒体が流通する熱交換チューブ間にフィンを
介在させた熱交換コア部を備えるものであり、パラレル
フロータイプの熱交換器を始めとして、熱交換管路とし
て蛇行状のサーペンタインチューブを用いた熱交換器
や、熱交換コア部のフィンが熱交換チューブに対して直
交状態で配列したプレートフィンからなる熱交換器等、
熱交換チューブ及びフィンの構造及び形状と接合形態が
種々異なるものを包含する。
【００１８】以下、この発明を図１に示すマルチフロー
タイプの熱交換器に適用したものを代表例として説明す
る。図中、（１）（２）はヘッダー、（３）は熱交換管
路を構成するアルミニウム製の偏平チューブ、（４）は
コルゲートフィン、（５）は熱交換媒体の導入口、
（６）はヘッダー（１）（２）内の仕切り壁、（６）は
熱交換媒体の導出口、（８）（９）はサイドプレート、
（10）は熱交換媒コア部である。なお、これら各構成部
材の配置構成と熱交換作用については、既述のとおりで
あるから、その説明を省略する。
タイプの熱交換器に適用したものを代表例として説明す
る。図中、（１）（２）はヘッダー、（３）は熱交換管
路を構成するアルミニウム製の偏平チューブ、（４）は
コルゲートフィン、（５）は熱交換媒体の導入口、
（６）はヘッダー（１）（２）内の仕切り壁、（６）は
熱交換媒体の導出口、（８）（９）はサイドプレート、
（10）は熱交換媒コア部である。なお、これら各構成部
材の配置構成と熱交換作用については、既述のとおりで
あるから、その説明を省略する。
【００１９】しかして、この発明の熱交換器では、図２
に示すように、熱交換媒コア部（10）の交互に積層され
た偏平チューブ（３）…とコルゲートフィン（４）…と
が、各偏平チューブ（３）の両側の平坦面（３ａ）（３
ａ）に被着したろう箔（11）（11）を介してろう付け接
合されている。なお、各偏平チューブ（３）は、アルミ
ニウムの中空押出型材からなり、長手方向に連続する仕
切り壁（31）…によって内部が複数本の流路（32）…に
区画されている。また、コルゲートフィン（４）は、ろ
う材をクラッドしていないアルミニウムのベア材からな
る。そして、偏平チューブ（３）とコルゲートフィン
（４）とは略同幅に設定されている。
に示すように、熱交換媒コア部（10）の交互に積層され
た偏平チューブ（３）…とコルゲートフィン（４）…と
が、各偏平チューブ（３）の両側の平坦面（３ａ）（３
ａ）に被着したろう箔（11）（11）を介してろう付け接
合されている。なお、各偏平チューブ（３）は、アルミ
ニウムの中空押出型材からなり、長手方向に連続する仕
切り壁（31）…によって内部が複数本の流路（32）…に
区画されている。また、コルゲートフィン（４）は、ろ
う材をクラッドしていないアルミニウムのベア材からな
る。そして、偏平チューブ（３）とコルゲートフィン
（４）とは略同幅に設定されている。
【００２０】このような構成においては、偏平チューブ
（３）…とコルゲートフィン（４）…との接合を担うろ
う箔（11）は、コルゲートフィン（４）よりも格段に表
面積の小さい偏平チューブ（３）側に被着し、しかも偏
平チューブ（３）の幅方向両側部には被着していない上
に表裏の平坦面（３ａ）（３ａ）上においても所要の接
合強度を確保できるだけの幅で被着しているだけであ
る。従って、コルゲートフィン（４）にブレージング材
を使用した場合に比較し、熱交換コア部（10）全体とし
てろう材使用量は非常に少なくなり、それだけ材料コス
トが大幅に低減される。また、偏平チューブ（３）…と
コルゲートフィン（４）…とのろう付けの際、コルゲー
トフィン（４）…にはろう材侵食による変形の懸念がな
いから、該コルゲートフィン（４）…として薄肉のもの
を支障なく使用でき、前記のろう材使用量の低減と相ま
って熱交換器全体としての軽量化に大きく寄与できる。
（３）…とコルゲートフィン（４）…との接合を担うろ
う箔（11）は、コルゲートフィン（４）よりも格段に表
面積の小さい偏平チューブ（３）側に被着し、しかも偏
平チューブ（３）の幅方向両側部には被着していない上
に表裏の平坦面（３ａ）（３ａ）上においても所要の接
合強度を確保できるだけの幅で被着しているだけであ
る。従って、コルゲートフィン（４）にブレージング材
を使用した場合に比較し、熱交換コア部（10）全体とし
てろう材使用量は非常に少なくなり、それだけ材料コス
トが大幅に低減される。また、偏平チューブ（３）…と
コルゲートフィン（４）…とのろう付けの際、コルゲー
トフィン（４）…にはろう材侵食による変形の懸念がな
いから、該コルゲートフィン（４）…として薄肉のもの
を支障なく使用でき、前記のろう材使用量の低減と相ま
って熱交換器全体としての軽量化に大きく寄与できる。
【００２１】上記熱交換器の製造においては、先ず図３
に示すようにアルミニウム製の偏平チューブ（３）を押
出機（１２）により連続的に押出成形すると共に、該偏
平チューブ（３）の表裏両面の平坦面（３ａ）（３ａ）
上に、押出直後の位置において溶射ノズル（14）（14）
からＺｎ等のろう箔よりも低融点の金属材料を溶射し、
次いで押出速度に同期して連続供給されるろう箔（11）
（11）を加圧ロール（13）（13）によって圧着させる。
なお、前記低融点金属の溶射は、図４に示すように、ろ
う箔（11）（11）の表面（チューブとの被着面）に行う
ものとしても良いし、或いは図５に示すように偏平チュ
ーブ（３）の平坦面（３ａ）（３ａ）及びろう箔（11）
（11）の表面の両方に行うものとしても良い。これらの
方法では、押出機（12）からの押出直後の偏平チューブ
（３）がまだ高温を保持しているから、溶射された金属
の溶射皮膜（15）（15）が溶融状態にある間にろう箔
（11）（11）が被着され溶射金属の溶融凝固を利用して
チューブ面に接合一体化されることになる。
に示すようにアルミニウム製の偏平チューブ（３）を押
出機（１２）により連続的に押出成形すると共に、該偏
平チューブ（３）の表裏両面の平坦面（３ａ）（３ａ）
上に、押出直後の位置において溶射ノズル（14）（14）
からＺｎ等のろう箔よりも低融点の金属材料を溶射し、
次いで押出速度に同期して連続供給されるろう箔（11）
（11）を加圧ロール（13）（13）によって圧着させる。
なお、前記低融点金属の溶射は、図４に示すように、ろ
う箔（11）（11）の表面（チューブとの被着面）に行う
ものとしても良いし、或いは図５に示すように偏平チュ
ーブ（３）の平坦面（３ａ）（３ａ）及びろう箔（11）
（11）の表面の両方に行うものとしても良い。これらの
方法では、押出機（12）からの押出直後の偏平チューブ
（３）がまだ高温を保持しているから、溶射された金属
の溶射皮膜（15）（15）が溶融状態にある間にろう箔
（11）（11）が被着され溶射金属の溶融凝固を利用して
チューブ面に接合一体化されることになる。
【００２２】上記の溶射金属としては、ろう箔（11）よ
りも相対的に低融点の金属であれば良く、例えばＳｎ、
Ｚｎ−Ｓｎ合金、Ｚｎ−Ａｌ合金、Ａｌ−Ｓｉ合金等の
使用も可能であるがチューブ表面に拡散して良好な犠牲
防食層を形成しうる点で、Ｚｎを用いるのが好適であ
る。
りも相対的に低融点の金属であれば良く、例えばＳｎ、
Ｚｎ−Ｓｎ合金、Ｚｎ−Ａｌ合金、Ａｌ−Ｓｉ合金等の
使用も可能であるがチューブ表面に拡散して良好な犠牲
防食層を形成しうる点で、Ｚｎを用いるのが好適であ
る。
【００２３】また、溶射する低融点金属の溶射量は、少
なすぎるとろう箔（11）の接合強度が不十分なものとな
るおそれがある一方、過剰であると材料費の無駄を生じ
る不利益のみならず、特にＺｎを用いるような場合には
フィンに有害な侵食作用を及ぼすおそれが生じる。この
ため、溶射量としては、被溶射面の面積に対して３ｇ／
ｍ2〜５０ｇ／ｍ2の範囲に設定すべきであり、好ましく
は５ｇ／ｍ2〜１５ｇ／ｍ2程度に設定するのがよい。な
お、溶射を、チューブの平坦面（３ａ）とろう箔（１
１）表面の両方に行う場合における前記「溶射量」と
は、両方（３ａ）（１１）に溶射された低融点金属が重
ね合わされた状態での合算された溶射量をさすものであ
る。
なすぎるとろう箔（11）の接合強度が不十分なものとな
るおそれがある一方、過剰であると材料費の無駄を生じ
る不利益のみならず、特にＺｎを用いるような場合には
フィンに有害な侵食作用を及ぼすおそれが生じる。この
ため、溶射量としては、被溶射面の面積に対して３ｇ／
ｍ2〜５０ｇ／ｍ2の範囲に設定すべきであり、好ましく
は５ｇ／ｍ2〜１５ｇ／ｍ2程度に設定するのがよい。な
お、溶射を、チューブの平坦面（３ａ）とろう箔（１
１）表面の両方に行う場合における前記「溶射量」と
は、両方（３ａ）（１１）に溶射された低融点金属が重
ね合わされた状態での合算された溶射量をさすものであ
る。
【００２４】この発明で用いるろう箔（11）は、ロウ材
を箔状に成形したものであり、例えばろう材の溶湯を直
接に圧延機に供給し、この圧延機から目的とする厚みの
箔状として製出させるか、あるいは該圧延機から目的と
する厚みよりも厚地のものとして製出させたのち、これ
を熱間又は冷間圧延にて目的とする厚みの箔状に成形す
る方法によって容易に製造できる。
を箔状に成形したものであり、例えばろう材の溶湯を直
接に圧延機に供給し、この圧延機から目的とする厚みの
箔状として製出させるか、あるいは該圧延機から目的と
する厚みよりも厚地のものとして製出させたのち、これ
を熱間又は冷間圧延にて目的とする厚みの箔状に成形す
る方法によって容易に製造できる。
【００２５】このろう箔（11）の厚みは、２〜１００μ
ｍ、特に好ましくは２〜４０μｍとするのがよい。２μ
ｍより薄くなるとろう材不足によって充分な接合強度が
得られず、１００μｍより厚くなると炉中ろう付け時に
熱交換チューブの母材が侵食される懸念がある。特に２
〜４０μｍの範囲に設定すれば熱交換器全体の軽量化に
大きく貢献できる。
ｍ、特に好ましくは２〜４０μｍとするのがよい。２μ
ｍより薄くなるとろう材不足によって充分な接合強度が
得られず、１００μｍより厚くなると炉中ろう付け時に
熱交換チューブの母材が侵食される懸念がある。特に２
〜４０μｍの範囲に設定すれば熱交換器全体の軽量化に
大きく貢献できる。
【００２６】しかして、ろう箔（11) の組成としては、
Ａｌ−Ｓｉ合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｚｎ合金、Ａｌ−Ｓｉ−
Ｉｎ合金等のアルミニウム系合金が好適であり、特に良
好なろう付け性と接合強度を得る上で、５〜２０重量％
のＳｉ、０〜５重量％のＺｎ、０〜０．５重量％のＩ
ｎ、及び不可避不純物と残余のＡｌよりなるアルミニウ
ム系合金の使用が推奨される。また、ろう箔（11) にお
けるろう材の結晶粒は平均２０μｍ以下であることが好
ましい。この結晶粒が大き過ぎては加熱ろう付け時にろ
う箔が均一に溶けず、ろう付性の劣化の要因となる。ま
た薄い箔の製造が困難になるという問題が派生する。
Ａｌ−Ｓｉ合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｚｎ合金、Ａｌ−Ｓｉ−
Ｉｎ合金等のアルミニウム系合金が好適であり、特に良
好なろう付け性と接合強度を得る上で、５〜２０重量％
のＳｉ、０〜５重量％のＺｎ、０〜０．５重量％のＩ
ｎ、及び不可避不純物と残余のＡｌよりなるアルミニウ
ム系合金の使用が推奨される。また、ろう箔（11) にお
けるろう材の結晶粒は平均２０μｍ以下であることが好
ましい。この結晶粒が大き過ぎては加熱ろう付け時にろ
う箔が均一に溶けず、ろう付性の劣化の要因となる。ま
た薄い箔の製造が困難になるという問題が派生する。
【００２７】また、偏平チューブ（３）のチューブ幅
（Ｗ）に対するろう箔（11）の被着幅、即ちろう箔（1
1）の幅（ｆ）は、チューブ幅（Ｗ）の１／４以上、好
ましくは１／３以上、更に好適には１／２以上とするの
がよい。この被着幅（ｆ）がチューブ幅（Ｗ）の１／４
より小さくなると充分なろう付けを行えない。なお、同
被着幅（ｆ）を１／２に設定すれば、生産のばらつきに
左右されずに常に充分なろう付け性を確保できる。
（Ｗ）に対するろう箔（11）の被着幅、即ちろう箔（1
1）の幅（ｆ）は、チューブ幅（Ｗ）の１／４以上、好
ましくは１／３以上、更に好適には１／２以上とするの
がよい。この被着幅（ｆ）がチューブ幅（Ｗ）の１／４
より小さくなると充分なろう付けを行えない。なお、同
被着幅（ｆ）を１／２に設定すれば、生産のばらつきに
左右されずに常に充分なろう付け性を確保できる。
【００２８】かくして外面にろう箔（11）（11）を被着
した偏平チューブ（３）は、熱交換管路としての所定の
長さにしたものの所要本数を、ロウ材をクラッドしてい
ないアルミニウムのベア材からなるフィン（４）…と組
合せて熱交換コア部（10）を仮組みし、この仮組状態で
炉中において所定の温度に加熱すれば、ろう箔（11）の
溶融によって当該偏平チューブ（３）…とフィン（４）
…とがろう付けされて接合一体化する。
した偏平チューブ（３）は、熱交換管路としての所定の
長さにしたものの所要本数を、ロウ材をクラッドしてい
ないアルミニウムのベア材からなるフィン（４）…と組
合せて熱交換コア部（10）を仮組みし、この仮組状態で
炉中において所定の温度に加熱すれば、ろう箔（11）の
溶融によって当該偏平チューブ（３）…とフィン（４）
…とがろう付けされて接合一体化する。
【００２９】なお、上記の炉中ろう付けに際しては、要
すれば他の熱交換器構成部材、例えば図１のようなパラ
レルフロータイプの熱交換器ではヘッダー（１）
（２）、導入口（５）、仕切り（６）…、導出口
（７）、サイドプレート（８）（９）等も一緒に仮組み
し、熱交換器全体を同時にロウ付けして製作することが
推奨される。しかして、これらの他の構成部材について
は、ブレージング材にて製作したものを用いてもよい
し、部材相互の接合部のみにろう材を介在させる構成と
してもよい。ただし、サイドプレート（８）（９）につ
いては、フィン（４）と接合する上で、ブレージング材
を用いるか、偏平チューブ（３）と同様にろう箔（11）
を被着させたものを用いるのがよい。
すれば他の熱交換器構成部材、例えば図１のようなパラ
レルフロータイプの熱交換器ではヘッダー（１）
（２）、導入口（５）、仕切り（６）…、導出口
（７）、サイドプレート（８）（９）等も一緒に仮組み
し、熱交換器全体を同時にロウ付けして製作することが
推奨される。しかして、これらの他の構成部材について
は、ブレージング材にて製作したものを用いてもよい
し、部材相互の接合部のみにろう材を介在させる構成と
してもよい。ただし、サイドプレート（８）（９）につ
いては、フィン（４）と接合する上で、ブレージング材
を用いるか、偏平チューブ（３）と同様にろう箔（11）
を被着させたものを用いるのがよい。
【００３０】
【実施例】実施例１〜８ 図３に示すように、押出機（12）より連続的に押し出さ
れるアルミニウム製の偏平チューブ（３）の表裏の平坦
両面に、その押出直後の位置において溶射ノズル（14）
（14）からＺｎを溶射し、この溶射皮膜（15）（15）上
にすぐさま、上記押出速度に同期して連続供給されるＡ
ｌ−Ｓｉ合金（Ｓｉ８重量％、残余Ａｌ）からなるろう
箔（11）（11）を加圧ロール（13）（13）によって圧着
させ、ろう箔を被着した偏平チューブ（３）を得た。
れるアルミニウム製の偏平チューブ（３）の表裏の平坦
両面に、その押出直後の位置において溶射ノズル（14）
（14）からＺｎを溶射し、この溶射皮膜（15）（15）上
にすぐさま、上記押出速度に同期して連続供給されるＡ
ｌ−Ｓｉ合金（Ｓｉ８重量％、残余Ａｌ）からなるろう
箔（11）（11）を加圧ロール（13）（13）によって圧着
させ、ろう箔を被着した偏平チューブ（３）を得た。
【００３１】ここに、上記押出し偏平チューブ（３）
は、ＡＡ１１００アルミニウム合金を用い、押出速度５
０ｍ／ｍｉｎ、温度４５０℃の条件で、チューブ幅
（Ｗ）：１６ｍｍ、チューブ厚み（高さ）：１．６ｍ
ｍ、肉厚：０．３ｍｍ、中空部個数：４個の偏平チュー
ブに押出成形した。
は、ＡＡ１１００アルミニウム合金を用い、押出速度５
０ｍ／ｍｉｎ、温度４５０℃の条件で、チューブ幅
（Ｗ）：１６ｍｍ、チューブ厚み（高さ）：１．６ｍ
ｍ、肉厚：０．３ｍｍ、中空部個数：４個の偏平チュー
ブに押出成形した。
【００３２】また、Ｚｎの溶射は、溶射ノズル角度３０
度、距離１５０ｍｍの条件で、溶射量を後記表１に示す
ように５〜５０ｇ／ｍ2の範囲で各種変化させて行っ
た。
度、距離１５０ｍｍの条件で、溶射量を後記表１に示す
ように５〜５０ｇ／ｍ2の範囲で各種変化させて行っ
た。
【００３３】また、ろう箔（11）は、表１に示すよう
に、厚さを１０〜５０μｍの範囲で、またチューブ幅
（Ｗ）に対する幅の比率を３０〜８０％の範囲で各種変
化させたものとした。
に、厚さを１０〜５０μｍの範囲で、またチューブ幅
（Ｗ）に対する幅の比率を３０〜８０％の範囲で各種変
化させたものとした。
【００３４】そして、上記によりろう箔（11）を被着し
た各種の所定長さの偏平チューブ（３）と、同幅の３０
０３アルミニウム合金ベア材からなる厚さ０．１ｍｍの
コルゲートフィン（４）とを交互に積層して熱交換器の
熱交換コア部（10）を仮組みすると共に、図１に示すヘ
ッダー（１）（２）、導入口（５）、仕切り（６）…、
導出口（７）、サイドプレート（８）（９）等も一緒に
仮組みし、これを、炉中で加熱してろう付けを行い、パ
ラレルフロータイプの熱交換器を製作した。
た各種の所定長さの偏平チューブ（３）と、同幅の３０
０３アルミニウム合金ベア材からなる厚さ０．１ｍｍの
コルゲートフィン（４）とを交互に積層して熱交換器の
熱交換コア部（10）を仮組みすると共に、図１に示すヘ
ッダー（１）（２）、導入口（５）、仕切り（６）…、
導出口（７）、サイドプレート（８）（９）等も一緒に
仮組みし、これを、炉中で加熱してろう付けを行い、パ
ラレルフロータイプの熱交換器を製作した。
【００３５】実施例９、１０ 押出直後の偏平チューブ（３）表裏平坦面上に溶射する
金属として、前記実施例１〜８で用いたＺｎに代えて、
Ｚｎ−Ｓｎ合金を用いたほかは、前記実施例２と同様に
してパラレルフロータイプの熱交換器を製作した。
金属として、前記実施例１〜８で用いたＺｎに代えて、
Ｚｎ−Ｓｎ合金を用いたほかは、前記実施例２と同様に
してパラレルフロータイプの熱交換器を製作した。
【００３６】実施例１１ ろう箔として、Ａｌ−Ｓｉ−Ｚｎ合金（Ｓｉ８重量％、
Ｚｎ３重量％、残余Ａｌ）からなるろう箔を用いた以外
は、実施例６と同様にしてパラレルフロータイプの熱交
換器を製作した。
Ｚｎ３重量％、残余Ａｌ）からなるろう箔を用いた以外
は、実施例６と同様にしてパラレルフロータイプの熱交
換器を製作した。
【００３７】実施例１２ ろう箔として、Ａｌ−Ｓｉ−Ｚｎ合金（Ｓｉ８重量％、
Ｚｎ５重量％、残余Ａｌ）からなるろう箔を用いた以外
は、実施例６と同様にしてパラレルフロータイプの熱交
換器を製作した。
Ｚｎ５重量％、残余Ａｌ）からなるろう箔を用いた以外
は、実施例６と同様にしてパラレルフロータイプの熱交
換器を製作した。
【００３８】実施例１３ ろう箔として、Ａｌ−Ｓｉ合金（Ｓｉ１３重量％、残余
Ａｌ）からなるろう箔を用いた以外は、実施例６と同様
にしてパラレルフロータイプの熱交換器を製作した。
Ａｌ）からなるろう箔を用いた以外は、実施例６と同様
にしてパラレルフロータイプの熱交換器を製作した。
【００３９】実施例１４ ろう箔として、Ａｌ−Ｓｉ合金（Ｓｉ２０重量％、残余
Ａｌ）からなるろう箔を用いた以外は、実施例６と同様
にしてパラレルフロータイプの熱交換器を製作した。
Ａｌ）からなるろう箔を用いた以外は、実施例６と同様
にしてパラレルフロータイプの熱交換器を製作した。
【００４０】比較例１〜３ 押出直後のアルミニウム製偏平チューブ（３）の表裏両
面に、Ｚｎを過剰な溶射量（１００ｇ／ｍ2、２００ｇ
／ｍ2）で溶射したのち、すぐさまろう箔（11）を圧着
してろう箔付き偏平チューブとしたもの（比較例１、
２）と、Ｚｎを溶射しないで直接ろう箔（11）を圧着し
てろう箔付き偏平チューブとしたもの（比較例３）とを
作り、これらの偏平チューブを用いたほかは実施例２と
同様にして熱交換器を製作し、またはその製作を試み
た。
面に、Ｚｎを過剰な溶射量（１００ｇ／ｍ2、２００ｇ
／ｍ2）で溶射したのち、すぐさまろう箔（11）を圧着
してろう箔付き偏平チューブとしたもの（比較例１、
２）と、Ｚｎを溶射しないで直接ろう箔（11）を圧着し
てろう箔付き偏平チューブとしたもの（比較例３）とを
作り、これらの偏平チューブを用いたほかは実施例２と
同様にして熱交換器を製作し、またはその製作を試み
た。
【００４１】比較例４〜６ ろう箔として、表１に示す合金組成からなるろう箔を用
いた以外は、実施例６と同様にしてパラレルフロータイ
プの熱交換器を製作し、またはその製作を試みた。
いた以外は、実施例６と同様にしてパラレルフロータイ
プの熱交換器を製作し、またはその製作を試みた。
【００４２】以上の実施例及び比較例にて得られた熱交
換器について、ろう箔のセット歩留り、加熱時歩留り
（ろう箔脱落）、ろう付け性、およびエロージョンの有
無をそれぞれ調べた。その結果を後記表２に示す。な
お、各項目の評価方法は次のとおりである。
換器について、ろう箔のセット歩留り、加熱時歩留り
（ろう箔脱落）、ろう付け性、およびエロージョンの有
無をそれぞれ調べた。その結果を後記表２に示す。な
お、各項目の評価方法は次のとおりである。
【００４３】〔セット歩留り〕…偏平チューブとコルゲ
ートフィンとの仮組みにおいてろう箔が所定の位置にセ
ットされているか否かを調べ、正規位置にセットされて
いるものの比率を示した。
ートフィンとの仮組みにおいてろう箔が所定の位置にセ
ットされているか否かを調べ、正規位置にセットされて
いるものの比率を示した。
【００４４】〔加熱時のろう箔脱落〕…各熱交換器にお
ける熱交換コア部のミニチュアサンプルを５４０℃の加
熱炉中に１５分間挿入してろう箔の脱落の有無を調べ、
脱落していないものの比率を示した。
ける熱交換コア部のミニチュアサンプルを５４０℃の加
熱炉中に１５分間挿入してろう箔の脱落の有無を調べ、
脱落していないものの比率を示した。
【００４５】〔ろう付け性〕…コルゲートフィンのろう
付け接合率を調べた。
付け接合率を調べた。
【００４６】〔エロージョンの有無〕…フィン側及びチ
ューブ側のそれぞれについて、加熱ろう付け後のエロー
ジョンの発生の有無を調べ、３０μｍ以上のエロージョ
ンが認められたものを「有り」、３０μｍ未満のものを
「無し」と判定した。
ューブ側のそれぞれについて、加熱ろう付け後のエロー
ジョンの発生の有無を調べ、３０μｍ以上のエロージョ
ンが認められたものを「有り」、３０μｍ未満のものを
「無し」と判定した。
【００４７】
【表１】
【００４８】
【表２】
【００４９】
【発明の効果】請求項１及び請求項２の発明によれば、
アルミニウム製の偏平チューブ側にろう箔を被着し、こ
のろう箔を介して偏平チューブとフィンとをろう付け接
合するものであるから、熱交換コア部におけるろう材の
使用量を極めて少ないものとなし得るのはもとより、フ
ィンが薄肉でもろう材侵食による変形を生じず、もって
材料コストを大きく低減できると共に、熱交換コア部を
軽量化でき、また組立製作上のハンドリング性にも優れ
たものとすることができる。
アルミニウム製の偏平チューブ側にろう箔を被着し、こ
のろう箔を介して偏平チューブとフィンとをろう付け接
合するものであるから、熱交換コア部におけるろう材の
使用量を極めて少ないものとなし得るのはもとより、フ
ィンが薄肉でもろう材侵食による変形を生じず、もって
材料コストを大きく低減できると共に、熱交換コア部を
軽量化でき、また組立製作上のハンドリング性にも優れ
たものとすることができる。
【００５０】また、押出成形直後の偏平チューブの平坦
面上に、ろう箔よりも低融点の金属からなる溶射皮膜を
介してろう箔を被着するものであり、この溶射金属の溶
融凝固を利用してろう箔を被着するものとしているの
で、押出直後チューブのもつ熱を有効利用しつつ、ろう
箔を確実かつ十分な接合強度でチューブ外面に被着一体
化させることができる。従って、熱交換器コア部の組立
セット時はもとより、ろう付け加熱時においてもろう箔
の位置ずれや脱落を生じるおそれのないものとすること
ができ、ひいては寸法不良や外観不良のない熱交換器の
製造歩留りの向上をはかることができる。
面上に、ろう箔よりも低融点の金属からなる溶射皮膜を
介してろう箔を被着するものであり、この溶射金属の溶
融凝固を利用してろう箔を被着するものとしているの
で、押出直後チューブのもつ熱を有効利用しつつ、ろう
箔を確実かつ十分な接合強度でチューブ外面に被着一体
化させることができる。従って、熱交換器コア部の組立
セット時はもとより、ろう付け加熱時においてもろう箔
の位置ずれや脱落を生じるおそれのないものとすること
ができ、ひいては寸法不良や外観不良のない熱交換器の
製造歩留りの向上をはかることができる。
【００５１】また、ろう箔付き偏平チューブの表面は、
フィンとの接合部分が平滑なろう箔で覆われており、金
属の溶射表面に較べて平滑であるので、該チューブに対
するフィン等のセッティングも容易になる。
フィンとの接合部分が平滑なろう箔で覆われており、金
属の溶射表面に較べて平滑であるので、該チューブに対
するフィン等のセッティングも容易になる。
【００５２】請求項３の発明においては、上記の溶射金
属としてＺｎを用いるので、チューブ表面にＺｎの拡散
による犠牲防食層を形成することができると共に、フィ
ンとＺｎが直接接触することがないので、Ｚｎによるフ
ィンの侵食を防止でき、ひいてはフィンの変形や座屈に
よる熱交換器の寸法不良、外観不良の発生を防止するこ
とができる。
属としてＺｎを用いるので、チューブ表面にＺｎの拡散
による犠牲防食層を形成することができると共に、フィ
ンとＺｎが直接接触することがないので、Ｚｎによるフ
ィンの侵食を防止でき、ひいてはフィンの変形や座屈に
よる熱交換器の寸法不良、外観不良の発生を防止するこ
とができる。
【００５３】請求項４の発明によれば、ろう箔の確実な
被着一体化を図ることができると共に、過剰の低融点金
属の存在によるフィンの浸食を確実に回避できる。更
に、請求項５の発明によれば、前記諸効果をより確実に
享受することができる。
被着一体化を図ることができると共に、過剰の低融点金
属の存在によるフィンの浸食を確実に回避できる。更
に、請求項５の発明によれば、前記諸効果をより確実に
享受することができる。
【００５４】請求項６の発明によれば、ろう材の使用量
を抑えつつ十分な接合強度を確保できる。更に、請求項
７の発明によれば、より大きな接合強度を確保できる。
を抑えつつ十分な接合強度を確保できる。更に、請求項
７の発明によれば、より大きな接合強度を確保できる。
【００５５】請求項８の発明によれば、ろう材の使用量
を抑えつつ十分な接合強度を確保できる。更に、請求項
９の発明によれば、十分な接合強度を確保しつつ、熱交
換チューブの母材の浸食を確実に防止できると共に、一
層の軽量化を図ることができる。
を抑えつつ十分な接合強度を確保できる。更に、請求項
９の発明によれば、十分な接合強度を確保しつつ、熱交
換チューブの母材の浸食を確実に防止できると共に、一
層の軽量化を図ることができる。
【００５６】請求項１０及び請求項１１の発明によれ
ば、ろう箔の偏平チューブとフィンに対する良好なろう
付け性及び優れた接合強度を確保できる。
ば、ろう箔の偏平チューブとフィンに対する良好なろう
付け性及び優れた接合強度を確保できる。
【図１】 この発明を適用する熱交換器の代表例として
のパラレルフロータイプの熱交換器の正面図である。
のパラレルフロータイプの熱交換器の正面図である。
【図２】 この発明を適用した同パラレルフロー型熱交
換器の熱交換コア部の要部を示す斜視図である。
換器の熱交換コア部の要部を示す斜視図である。
【図３】 この発明に係る熱交換器の製造方法における
アルミニウム製偏平チューブに対するろう箔の被着方法
の一例を示す概略側面図である。
アルミニウム製偏平チューブに対するろう箔の被着方法
の一例を示す概略側面図である。
【図４】 同じくチューブに対するろう箔の被着方法の
他の例を示す概略側面図である。
他の例を示す概略側面図である。
【図５】 同じくチューブに対するろう箔の被着方法の
更に他の例を示す概略側面図である。
更に他の例を示す概略側面図である。
【図６】 ろう箔を被着した偏平チューブのろう箔被着
部分の構成を示す模式的な拡大断面図である。
部分の構成を示す模式的な拡大断面図である。
３・・・・・・・偏平チューブ ４・・・・・・・コルゲートフィン １０・・・・・・熱交換コア部 １１・・・・・・ろう箔 １２・・・・・・押出機 １３・・・・・・加圧ロール １４・・・・・・溶射ノズル １５・・・・・・溶射皮膜
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｆ 1/04 Ｃ２２Ｆ 1/04 Ａ Ｆ２８Ｆ 1/02 Ｆ２８Ｆ 1/02 Ｂ 1/30 1/30 Ｂ // Ｃ２２Ｃ 18/00 Ｃ２２Ｃ 18/00 Ｃ２２Ｆ 1/00 ６１２ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６１２ ６２７ ６２７ ６５１ ６５１Ａ ６８３ ６８３ ６９１ ６９１Ｂ ６９４ ６９４Ｚ Ｂ２３Ｋ 101:14 Ｂ２３Ｋ 101:14 (72)発明者 川畑 博之 栃木県小山市犬塚１丁目480番地 昭和電 工株式会社小山事業所内 (72)発明者 穂積 敏 大阪府堺市海山町６丁224番地 昭和電工 株式会社堺事業所内 (72)発明者 坂口 雅司 大阪府堺市海山町６丁224番地 昭和電工 株式会社堺事業所内
Claims (11)
- 【請求項１】 熱交換管路を構成するアルミニウム製偏
平チューブを押出成形すると共に、その押出直後におい
て該偏平チューブの平坦面上に、ろう箔よりも相対的に
低融点の金属からなる溶射皮膜を介してろう箔を被着し
て一体化し、得られたろう箔付きの偏平チューブとフィ
ンとを組合せて所定温度に加熱することにより、前記ろ
う箔を介して前記偏平チューブとフィンとを接合するこ
とを特徴とする熱交換器の製造方法。 - 【請求項２】 熱交換管路を構成するアルミニウム製偏
平チューブを押出成形しつつ、その押出直後においてろ
う箔を前記偏平チューブの平坦面に供給するに際し、前
記偏平チューブの平坦面又は／及び前記ろう箔の表面
に、ろう箔よりも相対的に低融点の金属を溶射した後、 前記ろう箔を前記偏平チューブの平坦面に重ね合わせて
加圧することによって、前記ろう箔を前記低融点金属の
溶射皮膜を介して前記偏平チューブに貼合一体化し、 得られたろう箔付きの偏平チューブとフィンとを組合せ
て所定温度に加熱することにより、前記ろう箔を介して
前記偏平チューブとフィンとを接合することを特徴とす
る熱交換器の製造方法。 - 【請求項３】 溶射する低融点金属としてＺｎを用いる
請求項１または２に記載の熱交換器の製造方法。 - 【請求項４】 低融点金属の溶射量を３ｇ／ｍ2〜５０
ｇ／ｍ2とする請求項１〜３のいずれか１に記載の熱交
換器の製造方法。 - 【請求項５】 低融点金属の溶射量を５ｇ／ｍ2〜１５
ｇ／ｍ2とする請求項１〜３のいずれか１に記載の熱交
換器の製造方法。 - 【請求項６】 ろう箔の幅が偏平チューブの幅の１／４
以上に設定されてなる請求項１〜５のいずれか１に記載
の熱交換器の製造方法。 - 【請求項７】 ろう箔の幅が偏平チューブの幅の１／２
以上に設定されてなる請求項１〜５のいずれか１に記載
の熱交換器の製造方法。 - 【請求項８】 ろう箔の厚さが２〜１００μｍの範囲に
設定されてなる請求項１〜７のいずれか１に記載の熱交
換器の製造方法。 - 【請求項９】 ろう箔の厚さが２〜４０μｍの範囲に設
定されてなる請求項１〜７のいずれか１に記載の熱交換
器の製造方法。 - 【請求項１０】 ろう箔の組成が、 Ｓｉ：５〜２０重量％ Ｚｎ：０〜５重量％ Ｉｎ：０〜０．５重量％ Ａｌ及び不純物：残り からなるアルミニウム系合金である請求項１〜９のいず
れか１に記載の熱交換器の製造方法。 - 【請求項１１】 ろう箔の結晶粒が平均２０μｍ以下で
ある請求項１〜１０のいずれか１に記載の熱交換器の製
造方法。
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