JPWO2014021133A1

JPWO2014021133A1 - 分離膜および分離膜エレメント

Info

Publication number: JPWO2014021133A1
Application number: JP2013537987A
Authority: JP
Inventors: 高木　健太朗; 健太朗高木; 将弘木村; 雅和小岩; 山田　博之; 博之山田; 洋帆広沢
Original assignee: Toray Industries Inc
Current assignee: Toray Industries Inc
Priority date: 2012-07-31
Filing date: 2013-07-23
Publication date: 2016-07-21
Anticipated expiration: 2033-07-23
Also published as: WO2014021133A1; US20150298064A1; KR20150035802A; CN104470624A; JP6206185B2

Abstract

分離膜３１は、供給側の面１７と透過側の面１８とを備えた少なくとも基材１１および分離機能層１３を有する分離膜本体と、前記分離膜本体とは異なる組成を有し、前記基材１１の厚さ方向において前記分離機能層１３とは逆側に接合された流路材４０とを備える分離膜において、前記流路材は２以上の層を含む。長期間にわたり高圧条件下で繰り返し運転を実施した際の安定性能に有効な分離膜および分離膜エレメントを提供する。

Description

本発明は、液体、気体等の流体に含まれる成分を分離するために使用される分離膜エレメントに関する。

液体、気体等の流体に含まれる成分を分離するために、様々な方法が提案されている。例えば、海水またはかん水などに含まれるイオン性物質を除くための技術においては、近年、省エネルギーおよび省資源のためのプロセスとして分離膜エレメントによる分離法の利用が拡大している。分離膜エレメントによる分離法に使用される分離膜は、その孔径および分離機能などに基づいて、精密ろ過膜、限外ろ過膜、ナノろ過膜、逆浸透膜、正浸透膜などに分類される。これらの膜は、例えば海水、かん水若しくは有害物を含んだ水からの飲料水の製造、工業用超純水の製造、廃水処理または有価物の回収などに用いられており、目的とする分離成分及び分離性能によって使い分けられている。

分離膜エレメントは、分離膜の一方の面に原流体を供給し、他方の面から透過流体を得る点では共通している。分離膜エレメントは、束ねられた多数の分離膜を備えることで大きな膜面積を確保しており、単位エレメントあたりで多くの透過流体を得ることができるように構成されている。分離膜エレメントとしては、用途や目的にあわせて、スパイラル型、中空糸型、プレート・アンド・フレーム型、回転平膜型、平膜集積型などの各種エレメントが用いられている。

例えば、逆浸透ろ過には、スパイラル型分離膜エレメントがよく用いられる。スパイラル型分離膜エレメントは、有孔集水管、分離膜へ原流体を供給する供給側流路材、原流体に含まれる成分を分離する分離膜、及び分離膜を透過した透過流体を有孔集水管へと導くための透過側流路材を備える。供給側流路材、分離膜および透過側流路材は、有孔集水管の周りに巻き付ける。スパイラル型分離膜エレメントは、原流体に圧力を付与し、透過流体を多く取り出すことができるので、広く用いられている。

近年、分離膜エレメントに造水コストの低減への高まりから、分離膜エレメントの低コスト化のニーズが高まっており、分離膜、各流路部材、分離膜エレメント部材の改良による低コスト化が提案されており、例えば、特許文献１および２では、スパイラル型分離膜エレメントにおいて、平膜の表面または裏面に、ドットまたはストライプ形状からなる流路材が設けられている。
ＷＯ２０１１−１５２４８４号パンフレット特開２０１２−４０４８７号公報

特許文献１および２に開示された技術において、長期間にわたる繰り返し運転がなされるときの安定性能は必ずしも十分ではなかった。
したがって、高効率かつ安定した透過側流路を形成するとともに、長期間にわたる繰り返し運転および高圧条件下での運転においても、安定した性能を発揮する分離膜エレメントの提供を本発明の課題とする。

上記課題を解決するため、本発明の分離膜は、次の構成を有する。すなわち、
供給側の面と透過側の面とを有する分離膜本体と、分離膜本体の透過側の面に固着する流路材と、を備える分離膜であって、前記流路材は２つ以上の層を含む分離膜、である。

また、本発明の分離膜エレメントは、次の構成を有する。すなわち、
上記分離膜を含む分離膜エレメント、である。
本発明の分離膜は、前記流路材において、層間が接合していることが好ましい。
本発明の分離膜は、前記分離膜本体に１Ｎ／ｍ以上の接着力で固着することが好ましい。
本発明の分離膜は、前記分離膜本体に接着する接着層と、前記接着層に積層された高弾性層とを有し、前記高弾性層の圧縮弾性率は、０．１ＧＰａ以上５．０ＧＰａ以下であることが好ましい。
本発明の分離膜は、前記流路材が熱可塑性樹脂で形成されていることが好ましい。
本発明の分離膜は、前記分離膜は、基材、前記基材上に形成された多孔性支持層、および前記多孔性支持層上に形成された分離機能層を備えることが好ましい。
本発明の分離膜は、前記基材が長繊維不織布であることが好ましい。

上記分離膜は、スパイラル型分離膜エレメントに好ましく適用される。

本発明によれば、高効率かつ安定した透過側流路を形成するとともに、繰り返し運転および高圧条件下での運転においても、安定した性能を示す分離膜エレメントを得ることができる。

分離膜エレメントの概要を示す一部展開斜視図である。透過側流路材を備える分離膜の一例を示す断面図である。透過側流路材を備える分離膜の他の例を示す断面図である。分離膜本体の一例を示す断面図である。分離膜本体の他の例を示す断面図である。透過側流路材を備える分離膜の一例を示す平面図である。透過側流路材を備える分離膜の他の例を示す平面図である。透過側流路材を備える分離膜のさらに他の例を示す平面図である。透過側流路材を備える分離膜のさらに他の例を示す平面図である。透過側流路材を備える分離膜のさらに他の例を示す平面図である。図６の分離膜のＡ−Ａ矢視断面図である。図８の分離膜のＡ−Ａ矢視断面図である。図９の分離膜のＡ−Ａ矢視断面図である。透過側流路材の他の形態を示す断面図である。透過側流路材のさらに他の形態を示す断面図である。

以下、本発明の実施の形態について説明する。
〔１．分離膜エレメント〕
図１に示すように、分離膜エレメント１は、集水管６と、集水管６の周囲に巻回された分離膜３とを備える。また、分離膜エレメントは、供給側流路材２および端板等の部材をさらに備える。

分離膜３は、分離膜本体３０と、分離膜本体３０の透過側の面に配置された透過側流路材４とを備える。

分離膜３は、透過側の面を内側に向けた矩形状の封筒状膜５を形成する。封筒状膜５は、透過水が集水管６に流れるように、その一辺のみにおいて開口し、他の三辺においては封止される。透過水はこの封筒状膜によって供給水から隔離される。

供給側流路材２は、封筒状膜５の間、つまり分離膜の供給側の面の間に配置される。供給側流路材２および複数の封筒状膜５は、重なった状態で、集水管６の周囲に巻き付けられる。

分離膜エレメント１の長手方向における一端から供給された原水（図中に「供給水７」として示す。）は、供給側流路材２によって形成された流路を通って、分離膜本体３０に供給される。

分離膜本体３０を透過した水（図中に「透過水８」として示す。）は、透過側流路材４によって形成された流路を通って集水管６に流れこむ。こうして、透過水８は、集水管６の一端から回収される。

一方、分離膜本体３０を透過しなかった水（図中に「濃縮水９」として示す）は、分離膜エレメント１の他端から回収される。

図１に示す分離膜エレメント１は、集水管と、集水管の周囲に巻回された分離膜とを備えるスパイラル型分離膜エレメントの構成の一例であり、本発明はこの形態に限定されるものではない。
〔２．分離膜〕
上述の分離膜エレメントに用いられる分離膜３としては、以下に述べる各種形態の分離膜を適用することができる。図面を参照しながら各形態について説明するが、以下において、他の図面を参照して説明した要素については、同符号を付してその説明を省略することがある。
（２−１）概要
分離膜とは、分離膜表面に供給される流体中の成分を分離し、分離膜を透過した透過流体を得ることができる膜である。分離膜は、分離膜本体と、分離膜本体上に配置された流路材とを備える。

このような分離膜の一例を図２に示す。図２に示すように、分離膜３１は、分離膜本体３０１と透過側流路材４０とを備える。分離膜本体３０１は供給側の面１７と透過側の面１８とを備えている。

本書において、分離膜本体の「供給側の面」とは、分離膜本体の２つの面のうち、原流体が供給される側の表面を意味する。「透過側の面」とは、その逆側の面を意味する。分離膜本体が、図４および図５に示すように、基材（１１，１５）及び分離機能層（１３，１６）を備える場合は、一般的に、分離機能層側の面が供給側の面であり基材側の面が透過側の面である。
（２−２）分離膜本体
＜概要＞
分離膜本体３０としては、使用方法、目的等に応じた分離性能を有する膜が用いられる。分離膜本体３０は、単層であっても、基材および分離機能層を備える複合膜であってもよい。

図４および図５に複合膜の例を示す。図４に示す分離膜本体３０１は、基材１１、多孔性支持層１２および分離機能層１３を備える。一方、図５に示す分離膜本体３０２は、基材１５および分離機能層１６の２つの層からなる。以下に、各層について説明する。
＜分離機能層＞
分離機能層の厚みは具体的な数値に限定されないが、分離性能と透過性能の点で５〜３,０００ｎｍであることが好ましい。特に逆浸透膜、正浸透膜、ナノろ過膜では５〜３００ｎｍであることが好ましい。

分離機能層の厚みは、これまでの分離膜の膜厚測定法に準ずることができる。例えば、分離膜を樹脂により包埋し、それを切断することで超薄切片を作製し、得られた切片に染色などの処理を行う。その後、透過型電子顕微鏡により観察することで、厚みの測定が可能である。また、分離機能層がひだ構造を有する場合、多孔性支持層より上に位置するひだ構造の断面長さ方向に５０ｎｍ間隔で測定し、ひだの数を２０個測定し、その平均から求めることができる。

分離機能層は、分離機能および支持機能の両方を有する層であってもよいし、分離機能のみを備えていてもよい。なお、「分離機能層」とは、少なくとも分離機能を備える層を指す。

分離機能層が分離機能および支持機能の両方を有する場合（例えば図５の態様）、分離機能層としては、セルロース、ポリフッ化ビニリデン、ポリエーテルスルホン、またはポリスルホンを主成分として含有する層が好ましく適用される。

なお、本書において、「ＸがＹを主成分として含有する」とは、ＸにおけるＹの含有率が、５０質量％以上、７０質量％以上、８０質量％以上、９０質量％以上、又は９５質量％以上であることを意味する。また、Ｙに該当する複数の成分が存在する場合は、それら複数の成分の合計量が、上述の範囲を満たせばよい。

一方、分離機能層が、多孔性支持層とは別の層として設けられる場合（例えば図４の態様）、孔径制御が容易であり、かつ耐久性に優れるという点で、多孔性支持層を構成する材料として、架橋高分子が好ましく使用される。特に、原流体中の成分の分離性能に優れるという点で、多官能アミンと多官能酸ハロゲン化物とを重縮合させてなるポリアミド分離機能層、有機無機ハイブリッド機能層などが好適に用いられる。これらの分離機能層は、多孔性支持層上でモノマーを重縮合することによって形成可能である。

例えば、分離機能層は、ポリアミドを主成分として含有することができる。このような膜は、公知の方法により、多官能アミンと多官能酸ハロゲン化物とを界面重縮合することで形成される。例えば、多孔性支持層に多官能アミン水溶液を塗布し、余分なアミン水溶液をエアーナイフなどで除去し、その後、多官能酸ハロゲン化物を含有する有機溶媒溶液を塗布することで、ポリアミド分離機能層が得られる。

また、分離機能層は、Ｓｉ元素などを有する有機−無機ハイブリッド構造を有してもよい。有機無機ハイブリッド構造を有する分離機能層は、例えば、以下の化合物（Ａ）、（Ｂ）を含有することができる。

（Ａ）エチレン性不飽和基を有する反応性基および加水分解性基がケイ素原子に直接結合したケイ素化合物、
（Ｂ）前記化合物（Ａ）以外の化合物であってエチレン性不飽和基を有する化合物
具体的には、分離機能層は、化合物（Ａ）の加水分解性基の縮合物ならびに化合物（Ａ）および／または（Ｂ）のエチレン性不飽和基の重合物を含有してもよい。すなわち、分離機能層は、
・化合物（Ａ）のみが縮合および／または重合することで形成された重合物、
・化合物（Ｂ）のみが重合して形成された重合物、並びに
・化合物（Ａ）と化合物（Ｂ）との共重合物
のうちの少なくとも１種の重合物を含有することができる。なお、重合物には縮合物が含まれる。また、化合物（Ａ）と化合物（Ｂ）との共重合体中で、化合物（Ａ）は加水分解性基を介して縮合していてもよい。

ハイブリッド構造は、公知の方法で形成可能である。ハイブリッド構造の形成方法の一例は次のとおりである。化合物（Ａ）および化合物（Ｂ）を含有する反応液を多孔性支持層に塗布する。余分な反応液を除去した後、加水分解性基を縮合させるためには、加熱処理すればよい。化合物（Ａ）および化合物（Ｂ）のエチレン性不飽和基の重合方法としては、熱処理、電磁波照射、電子線照射、プラズマ照射を行えばよい。重合速度を速める目的で分離機能層形成の際に重合開始剤、重合促進剤等を添加することができる。

なお、いずれの分離機能層についても、使用前に、例えばアルコール含有水溶液、アルカリ水溶液によって膜の表面を親水化させてもよい。
＜多孔性支持層＞
以下の構成は、分離機能と支持機能とが１つの層で実現される場合における分離機能層（図５）、および分離機能と支持機能とが別々の層で実現される場合における多孔性支持層（図４）に適用可能である。

多孔性支持層に使用される材料やその形状は特に限定されないが、例えば、多孔性樹脂によって基板上に形成されてもよい。多孔性支持層としては、ポリスルホン、酢酸セルロース、ポリ塩化ビニル、エポキシ樹脂あるいはそれらを混合、積層したものが使用され、化学的、機械的、熱的に安定性が高く、孔径が制御しやすいポリスルホンを使用することが好ましい。

多孔性支持層は、分離膜に機械的強度を与え、かつイオン等の分子サイズの小さな成分に対して分離膜のような分離性能を有さない。多孔性支持層の有する孔のサイズおよび孔の分布は特に限定されないが、例えば、多孔性支持層は、均一で微細な孔を有してもよいし、あるいは分離機能層が形成される側の表面からもう一方の面にかけて径が徐々に大きくなるような孔径の分布を有してもよい。また、いずれの場合でも、分離機能層が形成される側の表面で原子間力顕微鏡または電子顕微鏡などを用いて測定された細孔の投影面積円相当径は、１ｎｍ以上１００ｎｍ以下であることが好ましい。特に界面重合反応性および分離機能層の保持性の点で、多孔性支持層において分離機能層が形成される側の表面における孔は、３〜５０ｎｍの投影面積円相当径を有することが好ましい。

多孔性支持層の厚みは特に限定されないが、分離膜に強度を与えるため等の理由から、２０μｍ以上５００μｍ以下の範囲にあることが好ましく、より好ましくは３０μｍ以上３００μｍ以下である。

多孔性支持層の形態は、走査型電子顕微鏡や透過型電子顕微鏡、原子間顕微鏡により観察できる。例えば走査型電子顕微鏡で観察するのであれば、基材から多孔性支持層を剥がした後、これを凍結割断法で切断して断面観察のサンプルとする。このサンプルに白金または白金−パラジウムまたは四塩化ルテニウム、好ましくは四塩化ルテニウムを薄くコーティングして３〜６ｋＶの加速電圧で、高分解能電界放射型走査電子顕微鏡（ＵＨＲ−ＦＥ−ＳＥＭ）で観察する。高分解能電界放射型走査電子顕微鏡は、日立製Ｓ−９００型電子顕微鏡などが使用できる。得られた電子顕微鏡写真に基づいて、多孔性支持層の膜厚、表面の投影面積円相当径を測定することができる。

多孔性支持層の厚み、孔径は、平均値であり、多孔性支持層の厚みは、断面観察で厚み方向に直交する方向に２０μｍ間隔で測定し、２０点測定の平均値である。また、孔径は、２００個の孔について測定された、各投影面積円相当径の平均値である。

次に、多孔性支持層の形成方法について説明する。多孔性支持層は、例えば、上記ポリスルホンのＮ，Ｎ−ジメチルホルムアミド（以降、ＤＭＦと記載）溶液を、後述する基材、例えば密に織ったポリエステル布あるいは不織布の上に一定の厚さに注型し、それを水中で湿式凝固させることによって、製造することができる。

多孔性支持層は、”オフィス・オブ・セイリーン・ウォーター・リサーチ・アンド・ディベロップメント・プログレス・レポート”Ｎｏ．３５９（１９６８）に記載された方法に従って形成される。なお、所望の形態を得るために、ポリマー濃度、溶媒の温度、貧溶媒は調整可能である。

例えば、所定量のポリスルホンをＤＭＦに溶解し、所定濃度のポリスルホン樹脂溶液を調製する。次いで、このポリスルホン樹脂溶液をポリエステル布あるいは不織布からなる基材上に略一定の厚さに塗布した後、一定時間空気中で表面の溶媒を除去した後、凝固液中でポリスルホンを凝固させることによって得ることができる。
＜基材＞
基材としては、強度、凹凸形成能および流体透過性の点で繊維状基材を用いることが好ましい。繊維状基材としては、長繊維不織布及び短繊維不織布のいずれも好ましく用いることができる。特に、長繊維不織布は、優れた製膜性を有するので、高分子重合体の溶液を流延した際に、その溶液が過浸透により裏抜けすること、多孔性支持層が剥離すること、さらには基材の毛羽立ち等により膜が不均一化すること、及びピンホール等の欠点が生じることを抑制できる。また、基材が熱可塑性連続フィラメントより構成される長繊維不織布からなることにより、短繊維不織布と比べて、高分子溶液流延時に繊維の毛羽立ちによって起きる不均一化および膜欠点の発生を抑制することができる。さらに、分離膜は、連続製膜されるときに、製膜方向に対し張力がかけられるので、寸法安定性に優れる長繊維不織布を基材として用いることが好ましい。

長繊維不織布は、成形性、強度の点で、多孔性支持層とは反対側の表層における繊維が、多孔性支持層側の表層の繊維よりも縦配向であることが好ましい。そのような構造によれば、強度を保つことで膜破れ等を防ぐ高い効果が実現されるだけでなく、分離膜に凹凸を付与する際の、多孔性支持層と基材とを含む積層体としての成形性も向上し、分離膜表面の凹凸形状が安定するので好ましい。

より具体的には、長繊維不織布の、多孔性支持層とは反対側の表層における繊維配向度は、０°〜２５°であることが好ましく、また、多孔性支持層側表層における繊維配向度との配向度差が１０°〜９０°であることが好ましい。

分離膜の製造工程やエレメントの製造工程においては加熱する工程が含まれるが、加熱により多孔性支持層または分離機能層が収縮する現象が起きる。特に連続製膜において張力が付与されていない幅方向において、収縮は顕著である。収縮することにより、寸法安定性等に問題が生じるため、基材としては熱寸法変化率が小さいものが望まれる。不織布において多孔性支持層とは反対側の表層における繊維配向度と多孔性支持層側表層における繊維配向度との差が１０°〜９０°であると、熱による幅方向の変化を抑制することもでき、好ましい。

ここで、繊維配向度とは、多孔性支持層を構成する不織布基材の繊維の向きを示す指標である。具体的には、繊維配向度とは、連続製膜を行う際の製膜方向、つまり不織布基材の長手方向と、不織布基材を構成する繊維との間の角度の平均値である。つまり、繊維の長手方向が製膜方向と平行であれば、繊維配向度は０°である。また、繊維の長手方向が製膜方向に直角であれば、すなわち不織布基材の幅方向に平行であれば、その繊維の配向度は９０°である。よって、繊維配向度が０°に近いほど縦配向であり、９０°に近いほど横配向であることを示す。

繊維配向度は以下のように測定される。まず、不織布からランダムに小片サンプル１０個を採取する。次に、そのサンプルの表面を走査型電子顕微鏡で１００〜１,０００倍で撮影する。撮影像の中で、各サンプルあたり１０本を選び、不織布の長手方向（縦方向、製膜方向）を０°としたときの角度を測定する。つまり１つの不織布あたり計１００本の繊維について、角度の測定が行われる。こうして測定された１００本の繊維についての角度から平均値を算出する。得られた平均値の小数点以下第一位を四捨五入して得られる値が、繊維配向度である。

基材の厚みは、基材と多孔性支持層との厚みの合計が、３０〜３００μｍの範囲内、または５０〜２５０μｍの範囲内となる程度に設定されることが好ましい。
（２−３）透過側流路材
透過側流路材（以下、単に「流路材」と称することがある）は、分離膜本体の透過側の面に、透過側流路を形成するように設けられる。「透過側の流路を形成するように設けられる」とは、分離膜が後述の分離膜エレメントに組み込まれたときに、分離膜本体を透過した透過流体が集水管に到達できるように、流路材が形成されていることを意味する。

透過側流路材は、２つ以上の層を含む。「透過側流路材が２つ以上の層を含む」とは、流路材において、少なくとも２種類の異なる組成を有する材料が重ね合わさっていることを指す。また、「異なる組成を有する」とは、化学的な組成が異なることを意味し、例えば、含有する成分の少なくとも一部が異なること、および含有する成分が同じであってもその含有率が異なることを包含する。

なお、層間には、明確な境界が存在してもよいし、存在しなくてもよい。明確な境界が存在しない場合でも、各層の組成が異なる場合は、「透過側流路材が２つ以上の層を含む」という条件を満たす。

図２に示すように、流路材４０に含まれる層のうち、分離膜本体の供給側の面に最も近い層２１は、その上の層２２を分離膜本体に接着させる接着層として機能する。この接着層２１によって、流路材は分離膜本体に固着される。

接着層は、被着材である基材の凹凸に含浸し、硬化してアンカーのように作用したり（投錨効果）、接着層の凸部が被着剤（基材）の凹部に食い込むことで弾性的な締め付け力を発揮したりする（ファスナー効果）ことができる。

流路材と基材との接着力は、１Ｎ／ｍ以上であることが好ましく、１０Ｎ／ｍ以上であることがさらに好ましい。接着力がこの範囲にあることで、分離膜エレメントの製造時等の分離膜の取り扱い時、および長期間にわたる高圧条件下で繰り返し運転時など、流路材に応力が負荷されるときに、基材と流路材との間での剥離を抑制することができる。

基材と流路材との間の接着力は、ＪＩＳＺ０２３７（粘着テープ・粘着シート試験方法）およびＪＩＳＫ６８５４−３（Ｔ型剥離）に基づいて設定した方法で測定することができる。測定方法の具体的な手順については、実施例にて説明する。

なお、接着力を測定するときに流路材を基材から剥がすと、基材の一部も流路材に付随して剥がれることがある。このように基材が剥がれたとしても、そのときに測定された値は接着力とみなされる。

接着層２１の組成としては特に限定されないが、接着性および耐薬品性の点で、エチレン酢酸ビニル共重合体樹脂；ポリエチレン、ポリポリプロピレンなどのポリオレフィンまたは共重合ポリオレフィン；ポリエステル；ウレタン；エポキシなどのポリマーなどが好ましい。流路材の形成が容易である点で熱可塑性樹脂が好ましく採用されるが、熱または光による硬化性を有するポリマーも適用可能である。また、上記樹脂にタッキファイヤー（粘着付与剤）、天然ワックスおよび合成ワックス（粘度調整剤）、並びに各種添加剤の添加により流路材となる溶融樹脂の表面自由エネルギーを大きくすることで、流路材の基材への接合性をさらに高めることができる。樹脂および添加剤は、１種類で、または２種類以上からなる混合物として用いることができる。

接着性を実現するために、接着層２１を構成する材料の溶融粘度は、１８０℃の条件下で２００〜３,０００ｍＰａ・ｓの範囲であることが好ましく、より好ましくは４００〜１，５００ｍＰａ・ｓである。溶融粘度は、例えばＪＩＳＫ６８６２に記載されている方法に従って測定できる。また、溶融粘度を上記範囲とするための具体的な組成の一例として、接着層を構成する材料は、樹脂２０〜９５重量％、タッキファイヤー２〜６０重量％、ワックス２〜３０重量％、添加剤５％以下を含むことが好ましい。なお、接着層を構成する材料の組成比は、これに限定されるものではない。

図２に示すように、接着層２１の成分は、分離膜本体中に、より具体的には基材中に含浸していてもよい。分離膜の基材側、すなわち透過側に流路材を配置し、ホットメルト法などで基材側から加熱すると、分離膜の裏側から表側に向かって流路材の含浸が進行する。含浸が進行するにつれて流路材と基材との接着が強固になり、加圧ろ過しても流路材が基材から剥離しにくくなる。基材中で、流路材の成分が含浸している部分を、図２中に含浸部として符号２０１を付して示している。

なお、本発明における「含浸」とは、流路材が基材内に染み込んでいる状態を指す。具体的には、「含浸」とは、基材が繊維材料で形成されている場合は、流路材が基材の繊維間隙に染み込んでいる状態を指す。

ただし、分離膜が、流路材の成分が分離機能層の近傍まで含浸していると、加圧ろ過した際に含浸した流路材が分離機能層を破壊してしまう。そのため、流路材の成分が基材に含浸している場合、基材の厚みに対する含浸厚みＴ２の割合（すなわち含浸率）は、５％以上９５％以下の範囲であることが好ましく、１０％以上８０％以下の範囲であることがより好ましく、２０％以上６０％以下の範囲であることがさらに好ましい。なお、含浸厚みＴ２とは流路材最大含浸厚みＴ２を指し、流路材最大含浸厚みＴ２とは、１つの断面において、その流路材に対応する含浸部２０１の厚みの最大値を意味する。

流路材の含浸厚みＴ２は、例えば、流路材を構成する材料の種類（より具体的には樹脂の種類）及び／又は材料の量を変更することで、調整可能である。また、流路材をホットメルト法によって設ける場合には、処理温度等を変更することによっても、含浸厚みＴ２を調整することができる。

なお、含浸部２０１を含む基材を示差走査熱量測定といった熱分析に供することにより、基材とは別に流路材の成分に起因するピークが得られれば、流路材の成分が基材に含浸していることを確認することができる。

流路材の基材への含浸率は、走査型電子顕微鏡や透過型電子顕微鏡、原子間顕微鏡により、流路材が存在する分離膜の断面を観察して流路材含浸厚みＴ２と基材厚みＴ１を算出することができる。例えば走査型電子顕微鏡で観察するのであれば分離膜を流路材と共に深さ方向に切断し、断面を走査型電子顕微鏡で観察して、流路材含浸厚みＴ２と基材厚みＴ１を測定する。そして、基材中の流路材が最も含浸している流路材最大含浸厚みＴ２と基材厚みＴ１の比から算出できる。なお、含浸厚みＴ２を算出する場合の「基材厚みＴ１」とは、最大含浸厚みＴ２を測定した部分と同一箇所における基材の厚みである。図２では、説明の便宜上、基材厚みＴ１を示す矢印と最大含浸厚みＴ２を示す矢印とは、ずれるように描かれている。

接着層２１と、その上に設けられた層２２とは接合している。つまり、層２１と層２２との間が接着することで、２つの層は一体化している。このように、流路材において、全ての層が一体化していることが好ましい。全層が一体化することで、分離膜の巻囲時や分離膜エレメントの運転時の流路材のずれによる性能低下を抑制することができる。

層２２は、接着層２１よりも高い圧縮弾性率を有することが好ましい。特に層２２の圧縮弾性率は、０．１ＧＰａ以上であることが好ましく、５．０ＧＰａ以下であることが好ましい。海水淡水化では高圧での運転が行われる。高圧下では流路材が圧密化されて透過側流路が狭まるので、流動抵抗が増加して造水量が低下しやすい。流路材の圧縮弾性率が０．１ＧＰａ以上であることで、このような造水量の低下を抑制することができる。また、流路材の圧縮弾性率が極端に高いと、分離膜を巻囲するときに流路材が破壊されやすい。これに対して、圧縮弾性率が５．０ＧＰａ以下であることで、流路材の破壊を抑制し、流路を安定的に形成することができる。

なお、流路材の圧縮弾性率は、流路材が弾性変形する応力範囲内における、応力ひずみ曲線の直線部の傾きから求めることができる。

層２２の組成としては特に限定されないが、流路材を構成する成分としては特に限定されないが、樹脂が好ましく用いられる。具体的には、耐薬品性の点で、エチレン酢酸ビニル共重合体樹脂；ポリエチレン、ポリプロピレンなどのポリオレフィンまたは共重合ポリオレフィン等が好ましい。また、ウレタン樹脂、エポキシ樹脂などのポリマーも適用可能である。また、これらの樹脂は、単独で、または２種類以上からなる混合物として用いられる。特に、熱可塑性樹脂は、成形が容易であるため、流路材の形状を均一に形成できるという利点を有する。

層２２を形成する材料として、母材として上述の樹脂を含有し、さらに充てん材を含有する複合材も、適用可能である。流路材の圧縮弾性率は、母材に多孔質無機物などの充てん材を添加することで高められる。具体的にはケイ酸ナトリウム、ケイ酸カルシウム、ケイ酸マグネシウム等のアルカリ土類金属のケイ酸塩、シリカ、アルミナ、酸化チタン等の金属酸化物、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム等のアルカリ土類金属の炭酸塩等を充てん材として用いることができる。

また、接着層を構成する流路材と同様に上記樹脂にタッキファイヤー（粘着付与剤）や天然およびまたは合成ワックス（粘度調整剤）、酸化防止剤等の添加剤を混合してもよい。なお、充てん材やタッキファイヤー、ワックス、酸化防止剤等の添加量は、本発明の効果を損なわない範囲であれば特に限定されない。上記樹脂および充てん剤、各種添加剤は単独で、または２種類以上からなる混合物として用いることができる
上記範囲の圧縮弾性率を満たす高弾性層は、具体的には、樹脂４０〜１００重量％、タッキファイヤー０〜５０重量％、ワックス０〜３０重量％、充てん剤０〜５０重量％、添加剤５％以下を含有する材料で構成されることが好ましい。

なお、図２に示す二層構造は、分離膜本体に接着する接着層と、接着層に積層され、高い圧縮弾性率を有する高弾性層とを含む流路材の構成の一例であるが、「積層」とは、２つの層が接する形態だけでなく、２つの層が、他の層を介して重なっている状態を含む。

例として、図３に三層構造の流路材４１を備える分離膜３２を示す。流路材４１は接着層２１を備え、接着層２１の上には、層２２および層２３が順に重ねられている。図３の例では、層２２または層２３の少なくとも一方の圧縮弾性率が、上述の範囲を満たしていればよい。

なお、図２および図３では、接着層２１のみが分離膜本体の透過側の面１８に接しているが、他にも１つ以上の層が基材に接していてもよい。例えば、図１４に示すように層２２が透過側の面１８に接していてもよい。また、図１５に示すように、層２３が透過側の面１８に接していてもよい。また、図示しないが、層２２および層２３の両方が透過側の面１８に接していてもよい。

なお、各層の厚みは、その合計値は、流路材の厚みＴ３が後述の好ましい範囲を満たすように、変更可能である。いずれの形態においても、高弾性層の厚みは接着層の厚みよりも大きいことが好ましい。この構成によって、高弾性層による効果がより発揮される。

その他、透過側流路材の形状、大きさ、素材等は具体的な構成に限定されるものではなく、透過流体が有孔集水管に到達することができるように構成されていればよい。

透過側流路材は、分離膜本体とは異なる組成を有する。「分離膜とは異なる組成を有する」とは、分離膜が、分離機能層、多孔性支持層及び基材の三層構造を備える場合に、流路材の組成が、いずれの層の組成とも異なることを意味する。また、「異なる組成を有する」とは、化学的な組成が異なることを意味するのであって、含有する成分の少なくとも一部が異なること、及び含有する成分が同じであってもその含有率が異なることを包含する。特に、流路材の主成分である化合物と、分離膜の各層の主成分である化合物とが異なっていてもよい。また、流路材が、支持層を構成する成分の少なくとも一部と、基材を構成する成分の少なくとも一部とを含有する場合等も、「組成が異なる」形態に含まれる。

透過側流路材は、分離膜と異なる組成を有することで、圧力に対して分離膜よりも高い耐性を示すことができる。具体的には、流路材は、後述するように特に分離膜の面方向に垂直な方向における圧力に対して、分離膜よりも高い形状保持力を有する材料で形成されることが好ましい。これによって、流路材は、繰り返しの通水又は高圧下での通水を経ても、透過側流路を確保することができる。

また、流路材は、分離膜による流体の分離が進行するように設けられていればよい。つまりすなわち、分離膜の一部が流体に接触するように露出し、流体が分離膜に接触しながら移動できるように、流路材が設けられていればよい。つまり、流路材は、分離膜の面方向において、分離膜とは異なる形状を有する。

例えば、透過側流路材として、織物、編み物（ネット等）、不織布、多孔性のシート（多孔性フィルム等）、粒状物、線状物、半球状物、柱状物（円柱状、角柱状等を含む）、又は壁状物等、それらの組み合わせなどが使用することができる。

透過側流路材は、連続形状であってもよいし、不連続形状であってもよい。

「連続」な流路材とは、流路材を１枚の分離膜本体から分離したときに、複数の部分に分かれずに一体の形状を有する部材として分離される流路材である。例えば、ネット、トリコットおよびフィルム等の部材は、連続な流路材である。

これに対して、「不連続」とは、流路材を分離膜本体から剥離すると、流路材が複数の部分に分かれる状態である。便宜上、１枚の分離膜本体上で分かれた個々の部分、および１つの分離膜本体上に設けられた流路材全体のいずれも、「流路材」と呼ぶことがある。

例えば編み物が流路材として用いられた場合、流路の高さは編み物の厚みよりも小さくなる。これに対して、不連続な流路材の厚みは全て、流路の高さとして活用されるので、不連続な流路材は、連続な形状よりも、流動抵抗を低減し、造水量を増加させることができる。

図６〜図９等に、不連続形状の流路材の例を示す。

図６および図１１に示すように、流路材４２は、上部が略半球形状である円柱形の部材であって、格子状に配置されている。図７に示す個々の流路材４３の形状は流路材４２と同じであるが、図７では、流路材４３は千鳥状に配置されている。

図８に示すように、流路材４４は、楕円柱であって、千鳥状に配置されている。図１２に断面を示すとおり、流路材４４の上面は平らであり、その断面形状は矩形である。

図９に示すように、流路材４５は、平面形状は直線状の壁状部材である。壁状部材は、互いに平行なストライプ状に配置されている。図１３に示すように、膜面に垂直な平面における流路材４６の断面は、上部の幅が下部の幅よりも狭い台形である。

図１０に、連続形状の流路材の例を示す。図１０に示すように、流路材４６は、膜面方向に連続するネット状の部材である。

図６〜図１０のいずれに示す流路材のＡ−Ａ矢視断面図も、図１１〜図１３の形状に変更可能である。つまり、異なる形態として説明した流路材の平面形状および断面形状、ならびに配置は、互いに組み合わせることができる。このように、流路材は、図６〜図１０の平面形状のいずれかを、図１１〜図１３の断面形状のいずれかと任意に組み合わせることで得られる形態も、本発明の実施形態に含まれる。

また、加圧ろ過時における複数の流路材間の膜落ち込みを抑制する観点から、隣接する流路材のピッチ（間隔）は、０．０５ｍｍ以上５ｍｍ以下、より好ましくは０．１ｍｍ以上２ｍｍ以下の間で適宜設計すると良い。ピッチとは、高低差が存在する流路材における高い箇所の最も高いところから近接する高い箇所の最も高い箇所までの水平距離のことである。

分離膜の透過側の高低差、すなわち流路材の厚みＴ３は３０μｍ以上８００μｍ以下であることが好ましく、より好ましくは５０μｍ以上５００μｍ以下、さらに好ましくは１００μｍ以上４００μｍ以下である。流路材の厚みが８００μｍ以下であることで、１つのベッセルに充填できる膜リーフ数を多くすることができる。また、厚みが３０μｍ以上であることで流動抵抗を比較的小さくすることができるので、良好な分離特性および透過性能を得ることができる。

分離膜の透過側の高低差は、(株)キーエンス製デジタルマイクロスコープＶＨＸ−１０００などを用いて断面サンプルから計測することができる。測定は任意の高低差が存在する箇所について実施し、各厚みの値を総和した値を測定総箇所の数で割って求めることができる。

流路材の分離膜透過側の面に対する投影面積比は０．０３以上０．８５以下であることが好ましく、さらに好ましくは０．２以上０．７５以下、特に好ましくは、０．３以上０．６以下である。なお、投影面積比とは、分離膜を５ｃｍ×５ｃｍで切り出し、分離膜の面方向に平行な平面に投影した時に得られる流路材の投影面積を、切り出し面積（２５ｃｍ^２）で割った値である。投影面積比が０．０３以上であることで、透過側流路の流動抵抗が低く抑えられ、投影面積比が０．８５以下であることで、流路が安定に形成される。

また、分離膜の形態は、流路材が分離膜本体の縁まで設けられている形態であってもよいし、縁近傍において流路材が設けられていない領域がある形態であってもよい。つまり、流路材が透過側の流路を形成できるように配置されていれば、分離膜本体において流路材が設けられない部分があってもよい。例えば、透過側の面における他の分離膜との接着部分には、流路材が設けられる必要はない。また、その他の使用上または製造上の理由により、分離膜の端部などの一部の箇所に、流路材が配置されない領域が設けられていてもよい。
〔３．分離膜の製造方法〕
（３−１）分離膜本体
分離膜本体の製造方法については上述したが、簡単にまとめると以下のとおりである。

良溶媒に樹脂を溶解し、得られた樹脂溶液を基材にキャストして純水中に浸漬して多孔性支持層と基材を複合させる。その後、上述したように、多孔性支持層上に分離機能層を形成する。さらに、必要に応じて分離性能、透過性能を高めるべく、塩素、酸、アルカリ、亜硝酸などの化学処理を施し、さらにモノマー等を洗浄し分離膜本体の連続シートを作製する。

なお、化学処理の前または後で、エンボス等によって分離膜本体に凹凸を形成してもよい。
（３−２）透過側流路材
透過側流路材を設ける工程は、分離膜製造のどの時点で行われてもよい。例えば、流路材は、基材上に多孔性支持層が形成される前に設けられてもよいし、多孔性支持層が設けられた後であって分離機能層が形成される前に設けられてもよいし、分離機能層が形成された後、上述の化学処理が施される前または後に行われてもよい。

流路材に含まれる各層を形成する工程には、塗布、印刷、噴霧等が採用される。また、使用される機材としては、ノズル型のホットメルトアプリケーター、スプレー型のホットメルトアプリケーター、フラットノズル型のホットメルトアプリケーター、ロール型コーター、押出型コーター、グラビア印刷機、噴霧器などが挙げられる。

２つ以上の層を積層するには、上記工程による層形成を２回以上繰り返し実施する方法、または、共注型のアプリケーターを用いて２つ以上の層を一度に形成する方法のいずれも適用可能である。いずれの方法を採用するかは、形成する流路材の大きさ、形状、流路材組成により、選択される。特に、共注型アプリケーターを用いて２種類以上の流路材を同時に接合する方法は、加工精度が高く、各層の厚みコントロールが容易で、装置スペースも小さくできることから特に好ましい。

透過側流路材の接着層および高弾性層を構成する材料として好ましい組成は、上述したとおりである。

加熱によって樹脂を加工して透過側流路材を形成する場合、加工温度は、樹脂を溶融、加工できる温度であれば特に限定されないが、熱収縮による膜性能低下を抑制する点で２５０℃以下であることが好ましい。
〔４．分離膜エレメントの製造方法〕
（４−１）概要
分離膜エレメントの製造には、従来のエレメント製作装置を用いることができる。また、エレメント作製方法としては、参考文献（特公昭４４−１４２１６、特公平４−１１９２８、特開平１１−２２６３６６）に記載される方法を用いることができる。詳細には以下の通りである。
（４−２）供給側流路の形成
供給側流路材が、ネット等の連続的に形成された部材である場合は、分離膜と供給側流路材とを重ね合わせることで、供給側流路を形成することができる。

また、分離膜に樹脂を直接塗布することで、不連続な、または連続な形状を有する供給側流路材を形成することができる。分離膜本体に固着された供給側流路材によって形成される場合も、供給側流路材の配置が分離膜の製造方法の一部と見なされてもよい。

また、分離膜本体を凹凸加工することで、流路を形成してもよい。凹凸加工法としては、エンボス成形、水圧成形、カレンダ加工といった方法が挙げられる。エンボス加工の条件、エンボス加工形状等は、求められる分離膜エレメントの性能等に応じて変更可能である。この凹凸加工は、分離膜の製造方法の一部と見なされてもよい。
（４−３）分離膜の積層および巻回
１枚の分離膜を透過側面が内側を向くように折り畳んで貼り合わせることで、または２枚の分離膜を透過側面が内側を向くように重ねて貼り合わせることで、封筒状膜５が形成される。上述したように、封筒状膜は三辺が封止される。封止は、接着剤またはホットメルト等による接着、熱またはレーザによる融着等により実行できる。

封筒状膜の形成に用いられる接着剤は、粘度が４０ＰＳ以上１５０ＰＳ以下の範囲内であることが好ましく、さらに５０ＰＳ以上１２０ＰＳ以下がより好ましい。分離膜にしわが発生すると、分離膜エレメントの性能が低下することがあるが、接着剤粘度が、１５０ＰＳ以下であることで、分離膜を集水管に巻囲するときに、しわが発生しにくくなる。また、接着剤粘度が４０ＰＳ以上である場合、分離膜間からの接着剤の流出が抑制され、不要な部分に接着剤が付着する危険性が低下する。

接着剤の塗布量は、分離膜が集水管に巻囲された後に、接着剤が塗布される部分の幅が１０ｍｍ以上１００ｍｍ以下であるような量であることが好ましい。これによって、分離膜が確実に接着されるので、原流体の透過側への流入が抑制される。また、有効膜面積も比較的大きく確保することができる。

接着剤としてはウレタン系接着剤が好ましく、粘度を４０ＰＳ以上１５０ＰＳ以下の範囲とするには、主剤のイソシアネートと硬化剤のポリオールとが、イソシアネート：ポリオール＝１：１〜１：５の割合で混合されたものが好ましい。接着剤の粘度は、予め主剤、硬化剤単体、及び配合割合を規定した混合物の粘度をＢ型粘度計（ＪＩＳＫ６８３３）で測定される。

こうして接着剤が塗布された分離膜は、封筒状膜の閉口部分が巻回方向内側に位置するように配置され、集水管の周囲に分離膜を巻きつけられる。こうして、分離膜がスパイラル状に巻回される。
（４−４）その他の工程
分離膜エレメントの製造方法は、上述のように形成された分離膜の巻回体の外側に、フィルムおよびフィラメント等をさらに巻きつけることを含んでいてもよいし、集水管の長手方向における分離膜の端を切りそろえるエッジカット、端板の取り付け等のさらなる工程を含んでいてもよい。
〔５．分離膜エレメントの利用〕
分離膜エレメントは、さらに、直列または並列に接続して圧力容器に収納されることで、分離膜モジュールとして使用されてもよい。

また、上記の分離膜エレメント、モジュールは、それらに流体を供給するポンプや、その流体を前処理する装置などと組み合わせて、流体分離装置を構成することができる。この分離装置を用いることにより、例えば供給水を飲料水などの透過水と膜を透過しなかった濃縮水とに分離して、目的にあった水を得ることができる。

流体分離装置の操作圧力は高い方が除去率は向上するが、運転に必要なエネルギーも増加すること、分離膜エレメントの供給流路、透過流路の保持性も考慮すると、膜モジュールに原流体を透過する際の操作圧力は、０．２ＭＰａ以上、８ＭＰａ以下が好ましい。原流体温度は、高くなると塩除去率が低下するが、低くなるにしたがい膜透過流束も減少するので、５℃以上、４５℃以下が好ましい。また、原流体ｐＨは、高くなると海水などの高塩濃度の供給水の場合、マグネシウムなどのスケールが発生する恐れがあり、また、高ｐＨ運転による膜の劣化が懸念されるため、中性領域での運転が好ましい。

分離膜エレメントによって処理される流体は特に限定されないが、水処理に使用する場合、供給水としては、海水、かん水、排水等の５００ｍｇ／Ｌ〜１００ｇ／ＬのＴＤＳ（Total Dissolved Solids：総溶解固形分）を含有する液状混合物が挙げられる。一般に、ＴＤＳは総溶解固形分量を指し、「質量÷体積」あるいは「質量比」で表される。定義によれば、０．４５μｍのフィルターで濾過した溶液を３９．５〜４０．５℃の温度で蒸発させ残留物の重さから算出できるが、より簡便には実用塩分（Ｓ）から換算できる。

以下に実施例によって本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例によってなんら限定されるものではない。
（透過側流路材の投影面積比）
流路材が接合された分離膜を５ｃｍ×５ｃｍで切り出し、レーザ顕微鏡（倍率１０〜５００倍程度の中から選択）を用い、ステージを移動させて、該流路材の全投影面積を測定した。該流路材を分離膜透過側または供給側から投影した時に得られる投影面積を切り出し面積で割った値を投影面積比とした。
（透過側流路材の厚み）
(株)キーエンス製デジタルマイクロスコープＶＨＸ−１０００を用い、流路材を接合した分離膜断面サンプルから平均の厚みを解析した。３０μｍ以上の透過側流路材が存在する箇所を測定し、各厚みの値の総和を測定総箇所の数（３０箇所）で割って、平均値を求めた。
（透過側流路材の含浸率）
分離膜を透過側流路材と共に深さ方向に切断し、断面を走査型電子顕微鏡（Ｓ−９００）（(株)日立製作所製）を用いて３０個の任意の含浸部を５００倍で写真撮影した。撮影された写真において最大含浸厚みＴ２及び基材厚みＴ１を測定し、含浸率を、含浸率（％）＝（基材中の流路材の最大含浸厚みＴ２／基材厚みＴ１）×１００の式に基づいて算出した上で、１個の含浸部当たりの平均値を求めた。以下、得られた平均値を「含浸率」と表記する。
（透過側流路材のピッチ）
(株)キーエンス製高精度形状測定システムＫＳ−１１００を用い、分離膜裏面の測定結果から透過側流路材のピッチを解析した。３０μｍ以上の透過側流路材が存在する箇所を測定し、流路材における高い箇所の最も高いところから近接する高い箇所の最も高い箇所までの水平距離の総和を測定総箇所の数（３０箇所）で割って、平均値を求めた。
（接着力）
接着力の測定は透過側の面における他の分離膜との接着部分以外（つまり接着剤が塗布されていない箇所）で行う。幅２５ｍｍ長さ２００ｍｍに裁断した分離膜サンプルの透過側流路材上に、分離膜サンプルと同サイズのアルミ箔テープ（商品名：“Scotch”（登録商標）アルミ箔テープ４２５住友スリーエム（株）製）を手動式ローラ圧着装置で貼り付けて試験片を作製した。次いで試験片の幅方向からアルミ箔テープ接合面を５０ｍｍ剥離し（基材から剥離したアルミ箔テープ粘着面に透過側流路材が接着した状態）、測定長さが１５０ｍｍになるように引張試験機にＴ状態となるようにセットした。２５℃、６５％相対湿度において、毎分５０ｍｍの速度で引張試験を行い、測定長さ間の引張り力の平均値を剥離強度とした。試験片の数は１０個とした。なお、アルミ箔テープ接合面を剥離させる際に、基材側に透過側流路材が残存した場合、および流路材の一部が破壊した場合は、接着力が１Ｎ／ｍ以上であると判断した。
（圧縮弾性率）
流路材を形成する材料を直径１０mm、厚さ２５mmの円柱状に溶融成形し、テンシロン万能材料試験器（ＲＴＦ−２４３０）（（株）エー・アンド・デイ製）を用いて圧縮速度１０mm/分、２５℃下で圧縮応力とひずみの関係を調べ、得られた曲線の初期勾配を圧縮弾性率とした。
（脱塩率（ＴＤＳ除去率））
スパイラル型分離膜エレメントに、温度２５℃、ｐＨ６．５に調整した海水（ＴＤＳ濃度３．５％）を操作圧力５．５ＭＰａで供給した。得られた透過水の電気伝導度を東亜電波工業株式会社製電気伝導度計により測定することで、実用塩分（Ｓ）を測定した。こうして得られた実用塩分を塩濃度とみなして、次の式を用いることで、ＴＤＳ除去率を求めた。
ＴＤＳ除去率（％）＝１００×｛１−（透過水中のＴＤＳ濃度／供給水中のＴＤＳ濃度）｝
（造水量）
脱塩率の測定と同条件で分離膜エレメントを運転したときの透過水量を、分離膜エレメントあたり、１日あたりの透水量（立方メートル）を造水量（ｍ^３／日）として表した。
（耐久性）
スパイラル型分離膜エレメントに、温度２５℃、ｐＨ６．５に調整した海水（ＴＤＳ濃度３．５％）を圧力５．５ＭＰａで１分間運転した後、運転を終了した。このサイクル（発停）を２，０００回繰り返し、その後の脱塩率、造水量を測定した。
（実施例１）
ポリエステル長繊維からなる不織布（糸径：１デシテックス、厚み：約９０μｍ、通気度：１ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃ、繊維配向度：多孔性支持層側表層４０°、多孔性支持層とは反対側の表層２０°）上にポリスルホンの１５．０重量％、ジメチルホルムアミド（ＤＭＦ）溶液を１８０μｍの厚みで室温（２５℃）でキャストし、ただちに純水中に浸漬して５分間放置した。こうして、繊維補強ポリスルホン支持膜からなる多孔性支持膜（厚さ１３０μｍ）ロールを作製した。

その後に、多孔性支持膜のポリスルホンがキャストされた面に、多官能アミン全体で６．５重量％、メタフェニレンジアミン／１，３，５−トリアミノベンゼン＝６０／４０モル比となるように調製した多官能アミン水溶液を塗布した。エアーノズルから窒素を吹き付け支持膜表面から余分な水溶液を取り除いた後、多官能酸クロリド全体で０．１７重量％、トリメシン酸クロリド／テレフタル酸クロリド＝９０／１０モル比となるように調製した多官能酸クロリドのｎ−デカン溶液（２５℃）を、膜の表面が完全に濡れるように塗布した。その後、膜から余分な溶液をエアーブローで除去し、７０℃の熱水で洗浄することで、分離膜本体である分離膜連続シートを得た。

次いで、分離膜の透過側にスリット幅０．５ｍｍ、ピッチ１．０ｍｍの櫛形のシムを装填した２液共注型ホットメルトアプリケーターを用いて、以下の条件で、走行速度６ｍ／ｍｉｎで２層を同時に塗布することで、投影面積比が０．５５であり、断面形状が略台形であって、平面形状がストライプである流路材を分離膜本体上に形成した。

第１層：
材料：エチレン酢酸ビニル共重合体系ホットメルト樹脂（商品名：７０１Ａ、TEX YEAR INDUSTRIES INC.製、圧縮弾性率：０．０４ＧＰａ）
樹脂温度：１３０℃
厚み：３０μｍ
第２層：
材料：ポリオレフィン系ホットメルト樹脂（商品名：ＰＨＣ９２７５、積水フーラー（株）製、圧縮弾性率：０．１８ＧＰａ）
樹脂温度：１５０℃
厚み：２５０μｍ
なお、第１層は分離膜本体上に接するように塗布された層であり、第２層は第１層の上に重なるように塗布された層である。以下、他の実施例および比較例でも、「第１」、「第２」、「第３」とは、分離膜本体上に配置された層の順番を表す。

その後、分離膜シートを裁断し、１辺が開口するように折りたたまれた分離膜シートの間に供給側流路材としてネット（厚み：８００μm、ピッチ５ｍｍ×５ｍｍ）を連続的に積層し、分離膜シートの有孔集水管の長手方向の両側の端部にウレタン系接着剤（イソシアネート：ポリオール＝１：３）を塗布した後、重ね合わせて、分離膜エレメントでの有効面積が８ｍ^２になるように、幅９３０ｍｍの封筒状膜６枚を作製した。

その後、封筒状膜の開口部側の所定部分を有孔集水管の外周面に接着し、さらにスパイラル状に巻囲することで巻囲体を作製した。巻囲体の外周面にフィルムを巻き付け、テープで固定した後に、エッジカット、端板取りつけ、フィラメントワインディングを行い、４インチエレメントを作製した。

該分離膜エレメントを繊維強化プラスチック製筒型圧力容器に入れて、上述の方法で脱塩率および造水量を測定したところ、表１に示すように、実施例１においては、初期性能は脱塩率９９．４％、造水量５．９ｍ^３／日であった。また、同条件で１分間×２，０００回繰り返し通水した耐久性試験後の性能は、脱塩率９９．６％、造水量５．２ｍ^３／日であり耐久性は良好であった。
（実施例２）
第１層の樹脂温度を１１０℃として、透過側流路材の含浸率を２０％に変更した以外は実施例１と同様の方法で分離膜エレメントを作製し評価を行った。

その結果、初期性能は脱塩率９９．４％、造水量６．０ｍ^３／日であった。また、圧力５．５ＭＰａで１分間×２，０００回繰り返し通水した耐久性試験後の性能は、脱塩率９９．５％、造水量５．２ｍ^３／日であり耐久性は良好であった。
（実施例３）
第１層の樹脂温度を１００℃として、透過側流路材の含浸率を７％に変更した以外は実施例１と同様の方法で分離膜エレメントを作製し評価を行った。

その結果、初期性能は脱塩率９９．３％、造水量６．０ｍ^３／日であった。また、圧力５．５ＭＰａで１分間×２，０００回繰り返し通水した耐久性試験後の性能は、脱塩率９９．４％、造水量５．１ｍ^３／日であり耐久性は良好であった。
（実施例４）
第１層の樹脂温度を９０℃として、透過側流路材の含浸率を３％に変更した以外は実施例１と同様の方法で分離膜エレメントを作製し評価を行った。

その結果、初期性能は脱塩率９９．５％、造水量６．１ｍ^３／日であった。また、圧力５．５ＭＰａで１分間×２,０００回繰り返し通水した耐久性試験後の性能は、脱塩率９９．５％、造水量４．８ｍ^３／日であり、一部で流路材のずれが生じたため造水量の低下率が大きくなった。
（実施例５）
櫛形シムの形状をスリット幅０．６ｍｍ、ピッチ１．０ｍｍとすることで、透過側流路材の投影面積比を０．８０に変更した以外は、実施例１と同様の方法で分離膜エレメントを作製し評価を行った。

その結果、初期性能は脱塩率９９．５％、造水量５．４ｍ^３／日であった。また、圧力５．５ＭＰａで１分間×２,０００回繰り返し通水した耐久性試験後の性能は、脱塩率９９．６％、造水量５．０ｍ^３／日であり、初期造水量は若干低下したが耐久性は良好であった。
（実施例６）
櫛形シムの形状をスリット幅０．２ｍｍ、ピッチ１．０ｍｍとして、透過側流路材の投影面積比を０．２５に変更した以外は、実施例１と同様の方法で分離膜エレメントを作製し評価を行った。その結果、初期性能は脱塩率９９．４％、造水量６．０ｍ^３／日であった。また、圧力５．５ＭＰａで１分間×２,０００回繰り返し通水した耐久性試験後の性能は、脱塩率９９．３％、造水量４．０ｍ^３／日であり、分離膜が流路材間の隙間に落ち込み一部流路が閉塞したため造水量の低下率が大きくなった。
（実施例７）
第１層のストライプ厚みを１５０μｍ、第２層のストライプ厚みを１００μｍに変更した以外は、実施例１と同様の方法で分離膜エレメントを作製し評価を行った。

その結果、初期性能は脱塩率９９．３％、造水量５．７ｍ^３／日であった。また、圧力５．５ＭＰａで１分間×２,０００回繰り返し通水した耐久性試験後の性能は、脱塩率９９．４％、造水量３．８ｍ^３／日であり、第１層の樹脂が圧縮変形し一部流路が閉塞したため造水量の低下率が大きくなった。
（実施例８）
第２層として、ポリプロピレン樹脂（商品名：Ｆ２１９ＤＡ、（株）プライムポリマー製、圧縮弾性率：１．３ＧＰａ）を樹脂温度１７０℃に変更した以外は、実施例１と同様の方法で分離膜エレメントを作製し評価を行った。その結果、初期性能は脱塩率９９．３％、造水量５．６ｍ^３／日であった。また、圧力５．５ＭＰａで１分間×２,０００回繰り返し通水した耐久性試験後の性能は、脱塩率９９．４％、造水量５．１ｍ^３／日であり、耐久性は良好であった。
（実施例９）
ノズル型ホットメルトアプリケーターを用いて、以下の条件かつ走行速度３ｍ／ｍｉｎで、第１層を形成した後、第２層を順次形成することで、投影面積比が０．５０で、断面形状が略半楕円形のドットを形成した。

第１層：
材料：エチレン酢酸ビニル共重合体系ホットメルト樹脂（商品名：７０１Ａ、TEX YEAR INDUSTRIES INC.製、圧縮弾性率：０．０４ＧＰａ）
樹脂温度：１３０℃
厚み：３０μｍ
第２層：
材料：ポリオレフィン系ホットメルト樹脂（商品名：ＰＨＣ９２７５、積水フーラー（株）製、圧縮弾性率：０．１８ＧＰａ）
樹脂温度：１５０℃
厚み：２５０μｍ
その後、実施例１と同様の方法で分離膜エレメントを作製し評価を行った。

その結果、初期性能は脱塩率９９．３％、造水量５．７ｍ^３／日であった。また、圧力５．５ＭＰａで１分間×２,０００回繰り返し通水した耐久性試験後の性能は、脱塩率９９．４％、造水量５．１ｍ^３／日であり、あり耐久性は良好であった。
（実施例１０）
実施例１０では、分離膜の基材を長繊維不織布から抄紙法で得られた不織布に変更した以外は、実施例１と同様の方法で分離膜エレメントを作製し評価を行った。その結果、分離膜の透過流路材接合時の加工性が低下したため、初期性能は脱塩率９８．９％、造水量５．６ｍ^３／日であり脱塩率が若干低下した。また、圧力５．５ＭＰａで１分間×２,０００回繰り返し通水した耐久性試験後の性能は、脱塩率９８．５％、造水量５．０ｍ^３／日であり脱塩率がさらに低下した。
（実施例１１）
実施例１１では、３液共注型ホットメルトアプリケーターを用いて、次の条件かつ走行速度６ｍ／ｍｉｎで、３層を同時に塗布することで、膜に対する投影面積比が０．５５であり、断面形状が略台形であり、平面形状がストライプである流路材を形成した。

第１層：
材料：エチレン酢酸ビニル共重合体系ホットメルト樹脂（商品名：７０１Ａ、TEX YEAR INDUSTRIES INC.製、圧縮弾性率：０．０４ＧＰａ）
樹脂温度：１３０℃
ストライプ厚み：３０μｍ
第２層：
材料：ポリオレフィン系ホットメルト樹脂（商品名：ＰＨＣ９２７５、積水フーラー（株）製、圧縮弾性率：０．１８ＧＰａ）
樹脂温度：１５０℃
厚み：１００μｍ
第３層：
材料：ポリプロピレン樹脂（商品名：Ｆ２１９ＤＡ、（株）プライムポリマー製、圧縮弾性率：１．３ＧＰａ）
樹脂温度：１７０℃
厚み：１５０μｍ
その後、実施例１と同様の方法で分離膜エレメントを作製し評価を行った。

その結果、初期性能は脱塩率９９．３％、造水量５．４ｍ^３／日であった。また、圧力５．５ＭＰａで１分間×２,０００回繰り返し通水した耐久性試験後の性能は、脱塩率９９．４％、造水量５．１ｍ^３／日であり、あり耐久性は良好であった。
（比較例１）
比較例１では、透過側流路材として従来から用いられているトリコットを、分離膜と接着させずに用いた以外は、実施例１と同様の方法で分離膜エレメントを作製し評価を行った。

その結果、初期性能は脱塩率９９．４％、造水量５．３ｍ^３／日であった。また、圧力５．５ＭＰａで１分間×２,０００回繰り返し通水した耐久性試験後の性能は、脱塩率９９．５％、造水量４．８ｍ^３／日であり、実施例１に比べ透過側の流動抵抗が高く初期造水量が低い値であった。
（比較例２）
２液共注型ホットメルトアプリケーターの一方のノズルのみを用いて、以下の条件かつ走行速度６ｍ／ｍｉｎで、投影面積比が０．５５であり、断面形状が略台形である、単層のストライプ状の流路材を形成した。

材料：エチレン酢酸ビニル共重合体系ホットメルト樹脂（商品名：７０１Ａ、TEX YEAR INDUSTRIES INC.製、圧縮弾性率：０．０４ＧＰａ）
樹脂温度：１３０℃
厚み：２８０μｍ
その後、実施例１と同様の方法で分離膜エレメントを作製し評価を行った。

その結果、初期性能は脱塩率９８．９％、造水量３．２ｍ^３／日であった。また、圧力５．５ＭＰａで１分間×２,０００回繰り返し通水した耐久性試験後の性能は、脱塩率９８．８％、造水量２．９ｍ^３／日であり、第１層の樹脂が圧縮変形し一部流路が閉塞したため造水量の低下率が大きくなった。
（比較例３）
２液共注型ホットメルトアプリケーターの一方のノズルのみを用いて、以下の条件かつ走行速度６ｍ／ｍｉｎで、投影面積比が０．５５であり、断面形状が略台形のストライプである、単層の流路材を形成した。

材料：ポリオレフィン系ホットメルト樹脂（商品名：ＰＨＣ９２７５、積水フーラー（株）製、圧縮弾性率：０．１８ＧＰａ）
樹脂温度：１５０℃
厚み：２８０μｍ
その後、実施例１と同様の方法で分離膜エレメントを作製し評価を行った。

その結果、初期性能は脱塩率９９．２％、造水量５．２ｍ^３／日であった。また、圧力５．５ＭＰａで１分間×２,０００回繰り返し通水した耐久性試験後の性能は、脱塩率９８．４％、造水量３．６ｍ^３／日であり、第１層の樹脂が基材から一部剥離して、ずれが生じたため流路が閉塞し造水量の低下率が大きくなった。
（比較例４）
２液共注型ホットメルトアプリケーターの一方のノズルのみを用いて、以下の条件かつ走行速度６ｍ／ｍｉｎで、投影面積比が０．５５であり、断面形状が略台形のストライプである、単層の流路材を形成した。

材料：ポリプロピレン樹脂（商品名：Ｆ２１９ＤＡ、（株）プライムポリマー製、圧縮弾性率：１．３ＧＰａ）
樹脂温度：１７０℃
厚み：２８０μｍ
その後、実施例１と同様の方法で分離膜エレメントを作製し評価を行った。その結果、初期性能は脱塩率９９．２％、造水量５．４ｍ^３／日であった。また、圧力５．５ＭＰａで１分間×２,０００回繰り返し通水した耐久性試験後の性能は、脱塩率９７．６％、造水量３．０ｍ^３／日であり、あり第１層の樹脂が基材から剥離して、ずれが生じたため流路が閉塞し造水量の低下率が大きくなった。

本発明の分離膜および分離膜エレメントは、特に、かん水や海水の脱塩に好適に用いることができる。

１：分離膜エレメント
２：供給側流路材
３，３１，３２：分離膜
３０，３０１，３０２：分離膜本体
４，４０〜４９：透過側流路材
１１，１５：基材
１２：多孔性支持層
１３，１６：分離機能層
５：封筒状膜
６：有孔集水管
７：供給水（原流体）
８：透過水
９：濃縮水
１７：供給側の面
１８：透過側の面
２１：接着層（第１層）
２２：他の層（第２層）
２３：他の層（第３層）

Claims

供給側の面と透過側の面とを有する分離膜本体と、前記分離膜本体の透過側の面に固着する流路材とを備える分離膜であって、前記流路材が２つ以上の層を含む分離膜。
前記流路材において、層間が接合している請求項１に記載の分離膜。
前記流路材は、前記分離膜本体に１Ｎ／ｍ以上の接着力で固着する請求項１または２に記載の分離膜。
前記流路材は、前記分離膜本体に接着する接着層と、前記接着層に積層された高弾性層とを有し、前記高弾性層の圧縮弾性率は、０．１ＧＰａ以上５．０ＧＰａ以下である請求項１〜３に記載の分離膜。
前記流路材が熱可塑性樹脂で形成されている請求項１〜４のいずれかに記載の分離膜。
前記分離膜は、基材、前記基材上に形成された多孔性支持層、および前記多孔性支持層上に形成された分離機能層を備える請求項１〜５のいずれかに記載の分離膜。
前記基材が長繊維不織布である請求項１〜６に記載の分離膜。
請求項１〜７のいずれかに記載の分離膜を含む分離膜エレメント。