JPWO2013111709A1 - 金型清掃用樹脂組成物 - Google Patents

Abstract

本発明は、メラミン系樹脂と、最大粒径が１〜７０μｍである球形の無機充填材と、ミリスチン酸及びステアリン酸より選ばれる硬化触媒と、飽和脂肪酸と金属との塩であるミリスチン酸亜鉛と、を含む金型清掃用樹脂組成物を提供する。

Description

本発明は、金型清掃用樹脂組成物に関する。より詳しくは、本発明は、熱硬化性樹脂組成物由来の成形金型内部表面の汚れを取り除く、トランスファータイプの金型清掃用樹脂組成物に関する。

熱硬化性樹脂組成物を含む封止成形材料を用いて封止成形する場合において、集積回路やＬＥＤ素子等の封止成形作業を長時間続けると、封止成形材料に由来する汚れが生じやすい。このような汚れの発生により、成形金型内が汚れる不具合がある。このような汚れが金型内に放置されると、集積回路やＬＥＤ素子等の封止成形物の表面に汚れが付着する不具合を発生させる。そのため、封止成形する場合は、成形金型内の汚れを取り除くことが求められる。具体的には、封止成形する場合に、数百ショットの封止成形をするごとに数ショットの割合で、封止成形材料の代わりに金型清掃用樹脂組成物を成形することが望ましい。金型清掃用樹脂組成物を成形することで、成形金型内部表面の汚れを取り除くことが可能である。

このような金型清掃用樹脂組成物は、従来から提案されている。たとえば、特許文献１に記載の金型清掃用樹脂組成物は、アミノ系樹脂の全量に対して１０〜７０質量％のエポキシ変性メラミン樹脂を含有しており、金型清掃時に成形して得た成形品の熱時靭性が向上し、金型清掃の作業性が向上する。

近年、使用する機器の高性能化に対応するため、集積回路やＬＥＤ素子等の封止成形形状及び構造は、多様化、精密化しつつある。そのため、封止成形工程に用いる成形金型の形状及び構造も、多様化、精密化が求められている。このような成形金型の清掃は、汚れが残りやすいコーナー部も含め、金型キャビティの隅々まで汚れを除去することが求められる。

特許文献１には、鉱物質類粉体として最大粒径が１８０μｍ以下であり、かつ粒径１００μｍ以上のものを、鉱物質類粉体全量に対して１質量％にした金型清掃用樹脂組成物が記載されている。特許文献１に記載の金型清掃用樹脂組成物は、空隙内部の隅々に金型清掃用樹脂組成物が行き渡り、狭小なゲート部分での詰まりによる清掃作業性を改善する効果が開示されている。しかし、その効果は十分ではなく、改善の余地がある。さらに、特許文献１に記載の金型清掃用樹脂組成物は、金型内の汚れの除去性能にも改善の余地がある。

金型を清掃するに際し、充填材を小粒化した金型清掃用樹脂組成物を用いると、細密化された金型キャビティの狭小なゲート部分の詰まりを抑制することができる。ところが、充填材を小粒化すると、充填材の物理的研磨効果が低減し、特にコーナー部の汚れの除去性能が低下する不具合がある。また、充填材を小粒化した金型清掃用樹脂組成物は、清掃時に金型清掃用樹脂組成物のフローが過剰になる。そのため、金型内に金型清掃用樹脂組成物が適切に留まらないことにより、汚れを十分に除去できないという不具合がある。

特開２００３−６２８３５号公報

本発明は、上記状況に鑑みてなされたものである。すなわち、上記状況のもと、例えば細密化された金型キャビティのコーナー部等まで良好な清掃効果が得られ、かつ汚れの除去性能が改善された金型清掃用樹脂組成物が必要とされている。

本発明の金型清掃用樹脂組成物は、メラミン系樹脂と、無機充填材と、硬化触媒と、飽和脂肪酸と金属との塩と、を含む金型清掃用樹脂組成物であり、
前記無機充填材を、球形とし、
前記無機充填材の最大粒径を、１μｍ〜７０μｍの範囲とし、
前記硬化触媒を、ミリスチン酸及びステアリン酸より選ばれる少なくとも一方とし、
前記飽和脂肪酸と金属との塩を、ミリスチン酸亜鉛とする。

また、本発明の金型清掃用樹脂組成物において、前記無機充填材は、平均粒径が４μｍ〜１０μｍで、粒径の標準偏差が７μｍ以下であり、かつ粒径の平均アスペクト比が１〜１．２で、アスペクト比の標準偏差が０．３以下である態様が好ましい。

また、本発明の金型清掃用樹脂組成物は、トランスファー型成形機に用いられるトランスファータイプの金型清掃用樹脂組成物である態様が好ましい。すなわち、本発明の金型清掃用樹脂組成物は、トランスファー成形に好適に用いられる。

本発明によれば、無機充填材の形状、粒径の範囲を特定し、かつ特定の硬化触媒と特定の飽和脂肪酸と金属との塩とを用いることで、細密化された金型キャビティのコーナー部まで良好な清掃効果が得られ、かつ汚れの除去性能が改善された金型清掃用樹脂組成物が提供される。

以下、本発明の金型清掃用樹脂組成物の実施形態について説明する。
本発明の金型清掃用樹脂組成物は、少なくとも、メラミン系樹脂と、最大粒径が１μｍ〜７０μｍである球形の無機充填材と、ミリスチン酸及びステアリン酸より選ばれる硬化触媒と、飽和脂肪酸と金属との塩であるミリスチン酸亜鉛と、を用いて構成されている。本発明の金型清掃用樹脂組成物は、必要に応じて、更に他の成分を用いて構成されてもよい。

−メラミン系樹脂−
本発明の金型清掃用樹脂組成物は、メラミン系樹脂の少なくとも一種を含む。
メラミン系樹脂とは、メラミン樹脂、メラミン-フェノール共縮合物、又はメラミン-ユリア共縮合物を示す。

前記メラミン樹脂は、トリアジン類と、アルデヒド類との縮合物である。トリアジン類は、たとえばメラミン、ベンゾグアナミン及びアセトグアナミンなどが挙げられる。アルデヒド類は、たとえばホルムアルデヒド、パラホルムアルデヒド、及びアセトアルデヒドが挙げられる。

前記メラミン-フェノール共縮合物は、トリアジン類と、フェノール類と、アルデヒド類との共縮合物である。フェノール類は、たとえばフェノール、クレゾール、キシレノール、エチルフェノール、及びブチルフェノールが挙げられる。

前記メラミン-ユリア共縮合物は、トリアジン類と、ユリア類と、アルデヒド類との共縮合物である。

本発明の金型清掃用樹脂組成物は、メラミン系樹脂以外に、本発明の効果を損なわない範囲で他の樹脂組成物、例えば、アルキッド樹脂、ポリエステル樹脂、アクリル系樹脂、エポキシ樹脂、及びゴム類を含むことができる。

本発明の金型清掃用樹脂組成物は、メラミン系樹脂を含むため、成形金型内部表面の汚れに対し優れたクリーニング性を発揮する。その理由については必ずしも明らかではないが、メラミン系樹脂が有するメチロール基の極性が高く、成形時に発生し成形金型内部表面に付着する封止成形材料に由来の汚れ（すなわち熱硬化性樹脂組成物を含む封止成形材料に由来する汚れ）と、本発明の金型清掃用樹脂組成物と、が作用することができるため、メラミン系樹脂を含む金型清掃用樹脂組成物が優れた性能を示すと考えている。また、メラミン系樹脂が熱的に安定なため、金型の清掃時の温度である１６０〜１９０℃付近においても安定して優れたクリーニング性が発揮されると考えている。

−無機充填材−
本発明の金型清掃用樹脂組成物は、最大粒径が１μｍ〜７０μｍである球形の無機充填材の少なくとも一種を含む。

本発明に用いられる無機充填材は、球形を有している。球形とは、後述する無機充填材の粒径の平均アスペクト比が１〜１．５のものをいい、完全な球形のほか、断面の直径が一様でない断面楕円など、球形と見なせる程度の球に近い形状である略球形も含む。

無機充填材の粒径の平均アスペクト比は、好ましくは１〜１．２である。したがって、本発明の金型清掃用樹脂組成物は、清掃時に金型清掃用樹脂組成物の流動性を保つことができる。さらに、本発明の金型清掃用樹脂組成物は、細密化された金型キャビティのコーナー部まで良好な清掃効果が期待され、さらに成形金型内部表面及びゲート部分の磨耗、傷つきを抑制することができる。
金型清掃用樹脂組成物は、無機充填材の粒径の平均アスペクト比が１．５以下であると、清掃時に金型清掃用樹脂組成物の流動性を良好に保つことができ、細密化された金型キャビティのコーナー部まで良好なクリーニング性を確保することができる。また、成形金型内部表面及びゲート部分の磨耗、傷つきの発生も抑えられる。

本発明において、無機充填材の粒径のアスペクト比は、以下のように求められる。
すなわち、無機充填材の粒径のアスペクト比は、後述する粒径の求め方と同様に、電子顕微鏡を用いて求められる。ここで、１つの無機充填材の長径（Ｘ）と、長径（Ｘ）に直交する短径（Ｙ）と、をそれぞれ５回計測する。得られる計測値から、１つの無機充填材の粒径のアスペクト比を下記式により求める。但し、長径（Ｘ）≧短径（Ｙ）である。
粒径のアスペクト比＝（Ｘの５回の計測値の平均値）／（Ｙの５回の計測値の平均値）
そして、上記のアスペクト比を、１５０個の無機充填材それぞれについて計測し、得られた計測値の平均を求めて無機充填材の粒子のアスペクト比とした。

本発明における定義によれば、長径（Ｘ）と短径（Ｙ）とが等しい場合、粒径のアスペクト比は１となる。本発明における定義において、粒径のアスペクト比は、１未満の値をとらない。無機充填材の形状は球形であるが、球形に近いほど粒径のアスペクト比は１に近い。仮に無機充填材の電子顕微鏡での画像が正方形の形状である場合も粒径のアスペクト比は１となるが、本発明に用いられる無機充填材の形状は、いずれも球形（略球形を含む）であり、本発明においては粒径のアスペクト比が１に近いことは球形に近いことを示す。

本発明において、無機充填材の粒径の平均アスペクト比は、上記の方法で測定した１５０個の無機充填材のアスペクト比の平均値である。また、後述する無機充填材のアスペクト比の標準偏差は、上記の方法で測定した１５０個の無機充填材の粒径のアスペクト比の標準偏差である。

無機充填材は、例えば、炭化ケイ素、酸化ケイ素（シリカ）、炭化チタン、酸化チタン、炭化ホウ素、酸化ホウ素、酸化アルミニウム、酸化マグネシウム、及び酸化カルシウムからなる群から選択される１種以上である。これらの無機充填材は、単独でも、また複数組み合わせて用いてもよい。

本発明における無機充填材は、好ましくは、酸化ケイ素（シリカ）、酸化チタンであり、特に好ましくは酸化ケイ素である。金型の材質、状態にもよるが、本発明に用いられる無機充填材として、酸化ケイ素（シリカ）や酸化チタンは、硬度が適当であり、成形金型内部表面及びゲート部分の磨耗、傷つきを抑制できる点で好ましい。本発明の発明者は、細密化された金型キャビティの清掃時、無機充填材が金型表面の汚れを物理的に研磨することで除去するものと考えている。また、酸化ケイ素（シリカ）や酸化チタンは、金型の清掃時である１６０〜１９０℃付近においても熱的に安定であるため好ましい。

本発明の金型清掃用樹脂組成物は、前記無機充填材のアスペクト比の標準偏差が０．３以下であることが望ましい。本発明の金型清掃用樹脂組成物は、前記無機充填材の粒径のアスペクト比の標準偏差が０．３以下であると、清掃時に金型清掃用樹脂組成物の流動性を保ちやすいため、金型キャビティのコーナー部までのクリーニング性が得られやすくなり、成形金型内部表面及びゲート部分の磨耗、傷つきをより抑制できる。
中でも、無機充填材のアスペクト比の標準偏差としては、０．１５〜０．３がより好ましい。

上記において「細密化された金型キャビティ」とは、キャビティが小型化することにより成形金型表面全体に対するキャビティの配列が緻密に最適配置されていることをいう。細密化された金型キャビティは、キャビティの小型化によりゲート部分も従来のものより狭くなり、その最も狭いものは１００μｍである。

本発明に用いられる無機充填材の最大粒径は、１μｍ〜７０μｍである。本発明の金型清掃用樹脂組成物では、含有される無機充填材の最大粒径が１μｍ〜７０μｍの範囲にあるため、細密化された金型キャビティのコーナー部まで良好な清掃効果が得られる。ここで、最大粒径が１μｍ以上であることは、無機充填材が金型表面の汚れに物理的に作用するだけの形状をそなえることを意味する。また、最大粒径が７０μｍを越えると、無機充填剤の粒子同士がキャビティ部に詰まりやすくなり、流動性が低下し、結果、清掃効果が低下する。
中でも、無機充填材の最大粒径としては、１０μｍ〜５０μｍがより好ましく、特に好ましくは２０μｍ〜４５μｍであり、最も好ましくは４５μｍである。

本発明に用いられる無機充填材の平均粒径は、４μｍ〜１０μｍであることが望ましい。本発明の発明者は、平均粒径が著しく小さい無機充填材では質量や表面積が小さいため、金型キャビティのクリーニング性能を発揮しにくいと考えている。本発明の金型清掃用樹脂組成物において、前記無機充填材の平均粒径が４μｍ以上であると、成形金型全体のクリーニング性がより得られる。また、前記無機充填材の平均粒径が１０μｍ以下であると、細密化された金型キャビティのコーナー部までのクリーニング性がより得られる。さらに、本発明における無機充填材の平均粒径が１０μｍ以下であると、成形金型内部表面及びゲート部分の磨耗、傷つきをより抑制できる。
中でも、無機充填材の平均粒径としては、５μｍ〜８μｍがより好ましい。

本発明に用いられる無機充填材の粒径の標準偏差は、７μｍ以下であることが望ましい。本発明の金型清掃用樹脂組成物において、無機充填材の粒径の標準偏差が７μｍ以下であると、清掃時に金型清掃用樹脂組成物の流動性を保つことができるため、金型キャビティのコーナー部までのクリーニング性がより得られる。
中でも、無機充填材の粒径の標準偏差としては、１μｍ〜７μｍがより好ましい。

本発明において、前記無機充填材の粒径は、以下のように求められる。
すなわち、電子顕微鏡（製品名；ＪＳＭ-５５１０、日本電子株式会社製）を用いて、１つの視野におよそ３０個の無機充填材が含まれるように、無機充填材を１５００倍で撮影し、異なる５視野の各々の無機充填材の径をそれぞれ測定した。続いて、無機充填材の長径（Ｘ）と、長径（Ｘ）に直交する短径（Ｙ）と、を計測し、それぞれ５回の計測値の平均値を求めた。合計１５０個の無機充填材について、Ｘ及びＹを測定し、１つの無機充填材の粒径を下記の式により求め、１５０個の無機充填材の粒径（計算値）を平均することで、無機充填材の粒径を求めた。
粒径＝（（Ｘの５回の計測値の平均値）＋（Ｙの５回の計測値の平均値））／２

本発明において、平均粒径は、上記の方法で測定した１５０個の無機充填材の粒径の平均値である。また、粒径の標準偏差は、上記の方法で測定した１５０個の無機充填材の粒径の標準偏差である。

本発明に好適に用いることができる無機充填材は、例えば非晶質の球形シリカであり、具体的には、新日鉄住金マテリアルズ株式会社 マイクロン社（新日鉄マテリアルズ株式会社 マイクロン社）製の製品名「Ｓ４４０−４」、「ＨＳ−２０２」、「ＨＳ−２０４」、「ＵＦ−３２０」などが挙げられる。

−硬化触媒−
本発明の金型清掃用樹脂組成物は、硬化触媒として、ミリスチン酸及びステアリン酸より選ばれる少なくとも一方を含む。
金型清掃用樹脂組成物は、球形（略球形を含む）で、かつ最大粒径が１μｍ〜７０μｍの前記無機充填材を金型清掃用樹脂組成物に用いると、細密化された金型キャビティの清掃時、金型清掃用樹脂組成物のフローが過剰になり、金型内に金型清掃用樹脂組成物が適切にとどまらないため、汚れを十分に除去できない場合がある。本発明の発明者は、硬化触媒としてミリスチン酸及び／又はステアリン酸を用いることで、細密化された金型キャビティの清掃時、金型清掃用樹脂組成物のフローが過剰になることが防止されることを見出した。
したがって、本発明の金型清掃用樹脂組成物は、金型内に金型清掃用樹脂組成物が適切にとどまることで、細密化された金型キャビティのコーナー部を清掃できると共に、汚れの除去性能も改善される。

本発明に用いられるミリスチン酸及びステアリン酸の組成物中における含有量は、前記メラミン系樹脂１００質量部に対して、０．１質量部〜３．０質量部が好ましく、０．５質量部〜２．０質量部がより好ましく、特に好ましくは１．０質量部〜２．０質量部である。前記ミリスチン酸の含有量が０．１質量部以上であると、本発明の金型清掃用樹脂組成物が清掃時に硬化しやすく、細密化された金型キャビティの汚れがより良好に除去される。また、前記ミリスチン酸が３．０質量部以下であると、本発明の金型清掃用樹脂組成物の貯蔵安定性により優れる。

−飽和脂肪酸と金属との塩−
本発明の金型清掃用樹脂組成物は、飽和脂肪酸と金属との塩として、ミリスチン酸亜鉛を含む。本発明の発明者は、細密化された金型キャビティの清掃時、飽和脂肪酸と金属との塩が汚れに作用し、例えば汚れが膨潤することで成形金型表面から剥離しやすくなると考えている。すなわち、本発明の発明者は、飽和脂肪酸と金属との塩として特にミリスチン酸亜鉛を選択的に用いることで、細密化された金型キャビティの清掃時、本発明の金型清掃用樹脂組成物のフローが過剰になることを防ぐことを見出した。

ミリスチン酸亜鉛の融点は１２３℃〜１３０℃である。また、通常、熱硬化性樹脂組成物を含む封止成形材料を用いる金型キャビティの清掃時の温度は、１６０℃〜１９０℃である。
本発明の発明者は、本発明の金型清掃用樹脂組成物に含まれるミリスチン酸亜鉛が清掃作業環境温度である１６０℃〜１９０℃の範囲において適切な流動性を示すため、本発明の金型清掃用樹脂組成物のフローが清掃に適した範囲になると考えている。
したがって、本発明の金型清掃用樹脂組成物は、金型内に金型清掃用樹脂組成物が適切にとどまることで、細密化された金型キャビティのコーナー部を清掃でき、かつ汚れの除去性能が改善される。

飽和脂肪酸と金属との塩として用いられるミリスチン酸亜鉛の含有量としては、前記メラミン系樹脂１００質量部に対して、０．１質量部〜３．０質量部が好ましく、０．５質量部〜２．０質量部がより好ましく、特に好ましくは１．０質量部〜２．０質量部である。ミリスチン酸亜鉛の含有量が０．１質量部以上であると、本発明の金型清掃用樹脂組成物が清掃時に硬化しやすくなり、細密化された金型キャビティの汚れが良好に除去される。また、ミリスチン酸亜鉛の含有量が３．０質量部以下であると、本発明の金型清掃用樹脂組成物のフローが過剰にならないため好ましい。

−他の添加剤−
本発明の金型清掃用樹脂組成物は、他の添加剤をさらに含有していてもよい。他の添加剤としては、例えば、着色剤、抗酸化剤、滑剤などが挙げられる。
滑剤としては、例えば、脂肪酸アミド系滑剤、詳しくはラウリン酸アミド、ミリスチン酸アミド、エルカ酸アミド、オレイン酸アミド、ステアリン酸アミドのような飽和あるいは不飽和モノアミド型滑剤、メチレンビスステアリン酸アミド、エチレンビスステアリン酸アミド、エチレンビスオレイン酸アミドのような飽和あるいは不飽和ビスアミド型滑剤などが挙げられる。

本発明の金型清掃用樹脂組成物は、エポキシ樹脂、シリコーン樹脂、フェノール樹脂、及びポリイミド樹脂に代表される熱硬化性樹脂組成物を含む封止成形材料に由来する汚れを、成形金型内部の表面から取り除くのに適している。

本発明の金型清掃用樹脂組成物は、メラミン系樹脂、無機充填材、硬化触媒、飽和脂肪酸と金属との塩、及び必要に応じて他の添加剤をほぼ均一に混合することにより調製することができる。ほぼ均一に混合するための方法として、例えば、ニーダー、リボンブレンダー、ヘンシェルミキサー、ボールミル、ロール練り、らいかい機、及びタンブラー等を用いた方法が挙げられる。

本発明の金型清掃用樹脂組成物は、トランスファー型成形機に用いられるトランスファータイプの金型清掃用樹脂組成物に好適である。

本発明の金型清掃用樹脂組成物は、通常タブレット状に加工して、通常成形金型内の清掃作業に用いられる。詳しくは、金型上にリードフレームを配置後、タブレット状の金型清掃用樹脂組成物はポット部へ挿入され、型締めした後にプランジャーで押し流す。この際に、ポット部よりランナー部を経由し、ゲート部分から金型キャビティ内部に樹脂が流れ込む。清掃作業は、所定の成形時間経過後、金型を開き、リードフレームと一体となった金型清掃用樹脂組成物と汚れとを含む成形物を取り除くことで行なわれる。

本発明の金型清掃用樹脂組成物は、集積回路等の封止成形作業における成形金型内の汚れを除去するのに好適に用いられる。前記成形金型の材質は、例えば、鉄やクロムなどである。成形金型内は、通常めっき処理されている。封止成形作業、及び成形金型内部の表面の清掃作業を繰り返すことにより、成形金型内にミクロンサイズの傷が発生し、金型が磨耗する。このような傷や摩耗の発生により、成形金型内のめっき処理面の欠落や表面状態の荒れが起きる。成形金型は、内部の傷の発生、及び成形金型内部表面のめっき処理面の欠落や表面状態の荒れにより、封止成形作業時の成形性及び離型性の低下や、表面外観不良が発生する。これにより、さらに成形金型内の清掃作業性が失われる不具合が発生する。本発明の金型清掃用樹脂組成物では、球形（略球形を含む）の無機充填材の最大粒径を適切に選ぶことで、清掃時の成形金型内の傷つきも抑制することができる。

以下、本発明について実施例及び比較例を挙げて更に詳しく説明する。なお、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。

（実施例１）
メラミン系樹脂として、公知の方法で加熱反応させた後に減圧乾燥したものを粉末化して作製したメラミン−フェノール共縮合物２１．３質量部及びメラミン樹脂５０質量部と、無機充填材として、非晶質の球形シリカ（製品名：Ｓ４４０−４、新日鉄住金マテリアルズ株式会社 マイクロン社（新日鉄マテリアルズ株式会社 マイクロン社）製の無機充填材）２０質量部と、有機充填材として、広葉樹パルプ７．８質量部と、飽和脂肪酸と金属との塩としてミリスチン酸亜鉛０．５質量部と、硬化触媒としてミリスチン酸０．０５質量部と、をボールミルに加えて粉砕した。その後、滑剤としてステアリン酸アミドをナウターミキサーにて０．３５質量部加えた。このようにして、金型清掃用樹脂組成物を作製した。

無機充填材を電子顕微鏡で観察したところ、Ｓ４４０−４の粒径の平均アスペクト比は１．１６（球形）であった。また、実施例に用いた後述する他の無機充填材のいずれの粒径の平均アスペクト比も１〜１．５の範囲の球形であった。

下記の表１には、実施例１で作製した金型清掃用樹脂組成物の組成及び量（質量部）、無機充填材の平均粒径、最大粒径、及び平均アスペクト比をまとめて示す。
なお、無機充填材の粒径の標準偏差は７μｍであり、無機充填材のアスペクト比の標準偏差は０．２３であった。

また、作製した金型清掃用樹脂組成物に対して、以下に示す試験方法によりクリーニング性を評価した。なお、作製した金型清掃用樹脂組成物は、トランスファータイプである。

−クリーニング性−
ＱＦＰ（Ｑｕａｄ Ｆｌａｔ Ｐａｃｋａｇｅ）金型を用いた自動成形機を用意し、市販のエポキシ樹脂成形材料であるＥＭＥ-Ｇ７００Ｌ（住友ベークライト株式会社製）を用いて、金型温度１７５℃にて４００ショットの成形を行ない、成形金型内部の表面に汚れを発現させた。この金型を用い、その内部表面の汚れが除去できるまで上記で作製した金型清掃用樹脂組成物を繰り返し成形することによって、清掃作業を行なった。金型清掃用樹脂組成物の繰り返し成形は、エポキシ樹脂成形材料の成形時と同様に金型温度を１７５℃にして行なった。
なお、評価に使用した金型キャビティのゲート部分は、幅が８００μｍであり、高さが３００μｍであった。さらに、この金型キャビティのゲート部分は、最も狭い部位で１００μｍであった。

クリーニング性の評価は、特に金型キャビティのゲート部分やコーナー部までクリーニングができているかに注目し、金型キャビティのコーナー部の汚れの除去性と、金型キャビティのゲート部分及びコーナー部をクリーニングするのに必要なショット数と、を判定することにより行なった。クリーニング性は、ショット数が小さいほど優れている。表１は、実施例及び比較例それぞれの評価結果をまとめたものである。
コーナー部の汚れの除去性は、金型キャビティのコーナー部における汚れの有無を目視により確認し、評価した。評価は、金型キャビティのゲート部分を金型清掃用樹脂組成物が良好に通過し、汚れがなく又は汚れが少なく良好であったものを「Ａ」とし、汚れが残存し、成形に不具合を来すものを「Ｂ」と判定した。
また、金型キャビティのゲート部分やコーナー部までクリーニングするのに必要なショット数の評価は、完了ショット数が１０回以下である場合はショット数を記録し、１０回クリーニングしても汚れが除去できない場合を「ＮＧ」と判定した。

（実施例２）
実施例１において、硬化触媒として用いたミリスチン酸をステアリン酸に代えたこと以外は、実施例１と同様にして、金型清掃用樹脂組成物を作製し、クリーニング性を評価した。評価結果は、表１に示す。

（実施例３〜５）
実施例１において、無機充填材を下記の表１に示すように変更したこと以外は、実施例１と同様にして、金型清掃用樹脂組成物を作製し、クリーニング性を評価した。評価結果は、表１に示す。

（比較例１）
実施例１において、硬化触媒として安息香酸を用いた以外は、実施例１と同様にして、金型清掃用樹脂組成物を作製し、クリーニング性を評価した。評価結果は、表１に示す。

（比較例２）
実施例１において、飽和脂肪酸と金属との塩としてステアリン酸亜鉛を用いた以外は、実施例１と同様にして、金型清掃用樹脂組成物を作製し、クリーニング性を評価した。評価結果は、表１に示す。

（比較例３）
実施例１において、無機充填材として、株式会社山森土木鉱業所製の結晶質シリカ（製品名：Ｒ−１）を用いたこと以外は、実施例１と同様にして、金型清掃用樹脂組成物を作製し、クリーニング性を評価した。評価結果は、表１に示す。
なお、比較例３で用いた無機充填材は、表１に示す粒径及びアスペクト比を有しており、またこの無機充填材の形状は、電子顕微鏡を用いて確認したところ、不定形であった。

（比較例４）
実施例１において、無機充填材として、瀬戸窯業原料株式会社製の結晶質シリカ（製品名：純硅石粉）を用いたこと以外は、実施例１と同様にして、金型清掃用樹脂組成物を作製し、クリーニング性を評価した。評価結果は、表１に示す。
なお、比較例４で用いた無機充填材は、表１に示す粒径及びアスペクト比を有している。

（比較例５）
実施例１において、無機充填材を下記の表１に示すように変更したこと以外は、実施例１と同様にして、金型清掃用樹脂組成物を作製し、クリーニング性を評価した。評価結果は、表１に示す。

表１中の無機充填材の詳細は、下記の通りである。
・Ｓ４４０−４：新日鉄住金マテリアルズ株式会社 マイクロン社（新日鉄マテリアルズ株式会社 マイクロン社）製の非晶質球形シリカ
・ＨＳ−２０２：新日鉄住金マテリアルズ株式会社 マイクロン社（新日鉄マテリアルズ株式会社 マイクロン社）製の非晶質球形シリカ
・Ｒ−１：株式会社山森土木鉱業所製の結晶質シリカ
・ＨＳ−３０２：新日鉄住金マテリアルズ株式会社 マイクロン社（新日鉄マテリアルズ株式会社 マイクロン社）製の非晶質球形シリカ
・ＵＦ−３２０：株式会社トクヤマ製の非晶質球形シリカ
・ＨＳ−２０４：新日鉄住金マテリアルズ株式会社 マイクロン社（新日鉄マテリアルズ株式会社 マイクロン社）製の非晶質球形シリカ
・純硅石粉：瀬戸窯業原料株式会社製の結晶質シリカ

前記表１に示すように、本発明の金型清掃用樹脂組成物は、細密化された金型キャビティのコーナー部まで良好に清掃することができ、かつ汚れの除去性能を改善できた。

また、表１に示すように、実施例１〜５の金型清掃用樹脂組成物は、メラミン系樹脂と、球形かつ最大粒径が１μｍ〜７０μｍの無機充填材と、硬化触媒としてミリスチン酸又はステアリン酸と、飽和脂肪酸と金属との塩としてミリスチン酸亜鉛と、をそれぞれ含むため、ゲート部分で最も狭い部位が１００μｍの金型に対し、コーナー部まで良好に清掃でき、クリーニング完了ショット数も４回で済むという優れた汚れの除去性能を示した。さらに、清掃後の金型表面を観察したところ、実施例１〜５の金型清掃用樹脂組成物は、金型表面を傷つけていなかった。

一方、比較例１の金型清掃用樹脂組成物は、硬化触媒として安息香酸を含むため、金型清掃用樹脂組成物のフローが過剰で、クリーニング完了ショット数が多くなった。したがって、汚れの除去性能が実施例１よりも劣っていた。

比較例２の金型清掃用樹脂組成物では、飽和脂肪酸と金属との塩としてステアリン酸亜鉛を含むため、金型清掃用樹脂組成物のフローが過剰で、クリーニング完了ショット数が多くなった。したがって、汚れの除去性能が実施例１よりも劣っていた。

比較例３の金型清掃用樹脂組成物では、無機充填材の最大粒径が３５２μｍでかつ不定形であるため、金型キャビティのコーナー部の清掃ができず、さらに金型の汚れの除去性能も劣っていた。

比較例４の金型清掃用樹脂組成物では、無機充填材の最大粒径が１００μｍであるため、金型清掃用樹脂組成物のフローは適切であっても、金型キャビティのコーナー部の清掃が困難であった。また、金型の汚れの除去性能も劣っていた。

比較例５の金型清掃用樹脂組成物では、無機充填材の最大粒径が７５μｍで粒子同士がキャビティ部に詰まりやすい傾向が観られ、良好な流動性が確保できず、金型キャビティのコーナー部を良好に清掃し得なかった。したがって、金型の汚れの除去性能も劣っていた。

以上の実施例及び比較例に示されるように、無機充填材の最大粒径が１μｍ〜７０μｍである場合に、硬化触媒及び飽和脂肪酸と金属との塩を適切に選択することで、金型清掃用樹脂組成物による清掃時のフローを制御することができ、細密化された金型キャビティのコーナー部まで良好な清掃効果が発現した。また、金型内に金型清掃用樹脂組成物が適切に留まり、金型内の汚れの除去性能も改善された。

本発明の金型清掃用樹脂組成物は、熱硬化性樹脂組成物由来の金型表面の汚れを取り除く金型清掃用樹脂組成物であり、トランスファー型成形機でのトランスファー成形に好適に用いられる。

日本出願２０１２−０１１５４４の開示はその全体が参照により本明細書に取り込まれる。
本明細書に記載された全ての文献、特許出願、および技術規格は、個々の文献、特許出願、および技術規格が参照により取り込まれることが具体的かつ個々に記された場合と同程度に、本明細書中に参照により取り込まれる。

Claims (3)

1. メラミン系樹脂と、最大粒径が１μｍ〜７０μｍである球形の無機充填材と、ミリスチン酸及びステアリン酸より選ばれる硬化触媒と、飽和脂肪酸と金属との塩であるミリスチン酸亜鉛と、を含む金型清掃用樹脂組成物。
2. 前記無機充填材は、平均粒径が４μｍ〜１０μｍであり、粒径の標準偏差が７μｍ以下であり、粒径の平均アスペクト比が１〜１．２で、アスペクト比の標準偏差が０．３以下である請求項１に記載の金型清掃用樹脂組成物。
3. トランスファー型成形機に用いられる請求項１又は請求項２に記載の金型清掃用樹脂組成物。