JPWO2013108832A1 - インデューサ - Google Patents
インデューサ Download PDFInfo
- Publication number
- JPWO2013108832A1 JPWO2013108832A1 JP2013554336A JP2013554336A JPWO2013108832A1 JP WO2013108832 A1 JPWO2013108832 A1 JP WO2013108832A1 JP 2013554336 A JP2013554336 A JP 2013554336A JP 2013554336 A JP2013554336 A JP 2013554336A JP WO2013108832 A1 JPWO2013108832 A1 JP WO2013108832A1
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- blade
- inducer
- cavitation
- dimensionless
- shape
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/26—Rotors specially for elastic fluids
- F04D29/32—Rotors specially for elastic fluids for axial flow pumps
- F04D29/38—Blades
- F04D29/384—Blades characterised by form
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/12—Blades
- F01D5/14—Form or construction
- F01D5/141—Shape, i.e. outer, aerodynamic form
- F01D5/145—Means for influencing boundary layers or secondary circulations
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/18—Rotors
- F04D29/22—Rotors specially for centrifugal pumps
- F04D29/2261—Rotors specially for centrifugal pumps with special measures
- F04D29/2277—Rotors specially for centrifugal pumps with special measures for increasing NPSH or dealing with liquids near boiling-point
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
Description
すなわち、本発明のインデューサは、複数の同一形状の翼を有するインデューサにおいて、チップ側の翼負荷が翼の後半部よりも前半部の方が大きく、インデューサの周方向からの翼角度をβb(度)、子午面距離をm(ミリメートル)としたとき、翼角度増加率dβb/dmは、チップ側において翼前縁から無次元子午面位置0.15までは0.2以上であり、かつミッドスパンにおいて翼前縁から無次元子午面位置0.15までは0.25以上であることを特徴とする。
本発明の好ましい態様によれば、前記翼角度増加率dβb/dmは、チップ側において翼前縁から無次元子午面位置0.15までは0.2〜2.0であり、かつミッドスパンにおいて翼前縁から無次元子午面位置0.15までは0.25〜2.0であることを特徴とする。
本発明の好ましい態様によれば、前記チップ側の翼形状は、無次元子午面位置0.2から0.5までは翼角度の子午面距離に対する増加率が減少するものの翼角度が減少していない翼形状であることを特徴とする。
図1は本発明の一実施形態におけるインデューサを備えたターボポンプの一部分を示す断面図である。図1に示すターボポンプは、インデューサ1と、インデューサ1の下流側に配置された羽根車2と、インデューサ1と羽根車2とを支持する主軸3を備えている。インデューサ1の軸心は羽根車2の軸心と一致しており、インデューサ1は主軸3の回転に伴って羽根車2と同一回転速度で回転するようになっている。
ポンプの作動流体は、図1の矢印Fで示される方向からインデューサ1に流入する。インデューサ1に流入した作動流体は、インデューサ1内でキャビテーションを発生しながら昇圧され、更に下流の羽根車2でポンプの要求揚程まで昇圧される。このとき、インデューサ1により、羽根車2の中でキャビテーションが発生しない圧力まで作動流体が昇圧されるので、羽根車2単独のときよりもポンプの吸込性能が格段に向上する。
図3は、3枚翼のインデューサの吸込性能ならびにキャビテーション挙動の不安定現象の発生範囲とその種類の例を説明する図である。図3において、横軸はキャビテーション数σを表し、縦軸はインデューサ圧力係数ψtsを表す。キャビテーション数σは、ポンプ入口圧力Ptと作動流体の飽和蒸気圧Pvならびに作動流体の密度ρとインデューサチップ部周速度Utによって計算される。すなわち、キャビテーション数σ=2(Pt−Pv)/ρUt2と表される。インデューサ圧力係数ψtsは、インデューサヘッドHとインデューサチップ部周速度Utならびに重力加速度gによって計算される。すなわち、インデューサ圧力係数ψts=gH/Ut2と表される。
図中、実線と点線で囲われた領域は、キャビテーション挙動の不安定現象が発生していた範囲である。図中、キャビテーション挙動の不安定現象の種類を以下の記号で示している。
AC:非対称キャビテーション(各翼のキャビテーションが非対称な分布となる現象)
RC:旋回キャビテーション(キャビテーションが周方向に翼から翼へ伝播する現象)
CS:キャビテーションサージ(キャビテーションがインデューサ内をインデューサ上下流方向に振動する現象)
MCS:弱いキャビテーションサージ的変動
従来、これらのキャビテーションの挙動安定性を予測評価し、安定なインデューサの設計手法を構築することが課題であった。しかしながら、キャビテーションの挙動安定性の予測には、前述したように非定常CFDを用いており、時間的コストおよび計算コストがが過大になるという問題があった。
そこで、本発明では時間的コストの小さい定常CFDによってキャビテーション挙動の安定性を評価する設計手法を適用した。
図4は、図3で示したインデューサの吸込性能に関して、流量比Q/Qdが1.0と0.8の場合について、定常CFDで計算した結果と比較したものである。図中、7個の円形状の部分は、定常CFDで求めたキャビテーションが発生しているインデューサを前方から見た形状を示している。インデューサを前方から見た形状の中で、黒色部はキャビテーションボイド率50%の等値面であり、インデューサ翼面上に発達しているキャビテーション分布を表すものである。図中、上の列の左から2番目および3番目の形状の中で、黒色部で表すキャビテーションの分布がばらついていることがわかる。
図5Aは、定常CFDで求めたキャビテーションが発生しているインデューサを前方から見た形状を示す。図中、黒色部はキャビテーションボイド率50%の等値面であり、インデューサ翼面上に発達しているキャビテーション分布を表す。図5Aの黒色部の分布からわかるように、3枚の翼(blade1,blade2,blade3)に発生するキャビテーション分布にばらつきが発生している。
VT={(m1−mave)2+(m2−mave)2+(m3−mave)2}/3 ・・・(1)
m1,m2,m3:負圧面静圧の極大値を示す(1)、(2)、(3)の子午面位置
mave:m1,m2,m3の平均値,(m1+m2+m3)/3
また、ここでは各翼のインデューサチップ側における翼面静圧分布における極大値の位置の分散VTを評価したが、定常CFDの計算結果に基づく各翼のキャビテーション分布のばらつきを評価するには、各翼のキャビテーション体積/所定圧力以下の体積のばらつきや、各翼のキャビテーション領域の形状のばらつきを評価しても同様にキャビテーション不安定性の優劣を判断することができる。
また、定常CFDにより各翼の翼面から連続する所定圧力以下の領域、例えば飽和蒸気圧以下の領域を抽出し、抽出した各領域の形状を特定し、各形状自体のばらつきを評価してキャビテーション不安定性の優劣を判断することができる。
図8Aにおいて、横軸は正規化した子午面位置を示し、m=0がインデューサ入口、m=1がインデューサ出口を示し、縦軸はインデューサ負荷分布∂(rVθ)/∂m(rVθは角運動量,mは子午面位置)を示す。図8Aに示すように、設計パラメータとしてチップ側の負荷分布のslope(スロープ)であるSLTとハブ側の負荷分布のslope(スロープ)であるSLHとがある。また、設計パラメータとしてチップ側およびハブ側のIncidence(インシデンス)であるINCT,INCHがある。
図8Bにおいて、横軸はspan(スパン)を示し、span=0.0がインデューサハブの位置、span=1.0がインデューサチップの位置を示し、縦軸はインデューサ出口のスパン方向無次元rVθ *分布(オイラーヘッド係数に相当する)を示す。図中、rVθ *type1は自由渦型であり、rVθ *type2,rVθ *type3はハブ側よりチップ側が大きい強制渦型である。図8Bに示すように、設計パラメータとしてrVθ *type1,rVθ *type2,rVθ *type3の出口渦形式があり、以下の説明においては、これらの出口渦形式をRVTと表記する。
本発明に係るインデューサは、この三次元逆解法により翼形の計算を行うものである。
図9A,9B,9Cは、設計パラメータのキャビテーション体積およびキャビテーションのばらつきに及ぼす影響を示す図である。
図8A,8Bにおいて説明したように、設計パラメータはRVT,INCT,INCH,SLT,SLHの5個あり、これら5個の設計パラメータを用いて、それぞれlow(小),middle(中),high(大)のようにレベル(Level)を変えて定常CFDにより翼形状を求めることにより、27個の翼形状が求まる。
図9Aは、27個の翼形状に対して、100%Qdおよびキャビテーション数σ=0.066においてCFDによりキャビテーション体積Vcを求めた結果から導かれた、設計パラメータのキャビテーション体積Vcに及ぼす影響を示す。図9Aにおいて、横軸は設計パラメータのレベルを示し、縦軸は正規化されたキャビテーション体積Vcを示す。図9Aからわかるように、チップ部のインシデンス(INCT)が大きい場合にはキャビテーション体積Vcが大きく、チップ部のインシデンス(INCT)が小さい場合には、キャビテーション体積が小さい。他のパラメータ(RVT,INCH,SLT,SLH)は、キャビテーション体積Vcにはそれほど影響を与えない。
(1)キャビテーション体積の大きさで見たキャビテーションの発達度合いは、チップ側インシデンス(INCT)の影響が顕著であり他のパラメータの影響は小さい。
(2)Q/Qd=0.8におけるキャビテーションのばらつきにはRVT,INCT,SLTの影響が大きいことがわかる。すなわち、RVTが小さく(自由渦設計)、INCTが大きく(チップ側インシデンス大)、SLTが大きい(後半負荷型)場合にキャビテーションのばらつきが大きく、キャビテーション挙動の不安定性が大きく、RVTが大きく(強制渦設計)、INCTが小さく(チップ側インシデンス小)、SLTが小さい(前半負荷型)の場合にキャビテーションのばらつきが小さく、キャビテーション挙動の安定性が大きいと予測できる。
表1は、最もキャビテーション挙動が不安定と予測される比較例1と、吸込性能が高く、キャビテーション挙動が安定と予測される本発明例1および本発明例2の設計パラメータを示す。
図14Aに示すように、比較例1のインデューサでは流量比Q/Qd=0.9,0.8ならびに0.7で旋回キャビテーション(RC)が発生した。また、流量比Q/Qd=1.0と0.9では非対称キャビテーション(AC)が発生した。さらに、流量比Q/Qd=1.0のキャビテーションサージ発生直前と流量比Q/Qd=0.9,0.8でキャビテーション数σ=0.1の付近において弱いキャビテーションサージ的変動(MCS)が発生した。
以上により、最適化プロセスにより予測された本発明例1のインデューサの安定性と吸込性能の優位性を実験により確認できた。
図17Bおよび図17Cは、比較例1、本発明例1、本発明例2の設計子午面形状の場合におけるミッドスパンとチップ側の角度分布を比較したグラフである。図17B,17Cにおいて、横軸は無次元子午面位置(m)を示し、縦軸は翼角度(βb)を示す。図17B,17Cに示すように、キャビテーション挙動が安定である本発明例1、本発明例2では、チップ側の翼形状は、翼前縁から無次元子午面位置0.2までは翼角度が増加し、無次元子午面位置0.2から0.5までは翼角度の子午面距離に対する増加率が減少するが、無次元子午面位置0.5から概略0.85までは翼角度が再度増加し、無次元子午面位置が概略0.85から翼後縁までは翼角度が減少することを特徴とし、さらに、ミッドスパンにおける翼形状は、翼前縁から無次元子午面位置0.2までは翼角度が増加することを特徴としている。なお、本発明例1、本発明例2のチップ側の翼形状は、無次元子午面位置0.2から0.5まで、翼角度の増加率が減少するものの翼角度自体が減少していない翼形状である。
図18Aおよび図18Bより、キャビテーション挙動が安定である本発明例1、本発明例2では、翼角度増加率dβb/dmは、チップ側において翼前縁から無次元子午面位置0.15までは0.2以上であり、かつミッドスパンにおいて翼前縁から無次元子午面位置0.15までは0.25以上であることを特徴とすることがわかる。より詳しくは、本発明例1、本発明例2では、翼角度増加率dβb/dmは、チップ側において翼前縁から無次元子午面位置0.15までは0.2〜2.0であり、かつミッドスパンにおいて翼前縁から無次元子午面位置0.15までは0.25〜2.0であることを特徴とする。
図19Bおよび図19Cは、比較例2、本発明例3、本発明例4の設計子午面形状の場合におけるミッドスパンとチップ側の角度分布を比較したグラフである。図19B,19Cにおいて、横軸は無次元子午面位置(m)を示し、縦軸は翼角度(βb)を示す。図19B,19Cに示すように、キャビテーション挙動が安定である本発明例3、本発明例4では、チップ側の翼形状は、翼前縁から無次元子午面位置0.2までは翼角度が増加し、無次元子午面位置0.2から0.5までは翼角度の子午面距離に対する増加率が減少するが、無次元子午面位置0.5から概略0.85までは翼角度が再度増加し、無次元子午面位置が概略0.85から翼後縁までは翼角度が減少することを特徴とし、さらに、ミッドスパンにおける翼形状は、翼前縁から無次元子午面位置0.2までは翼角度が増加することを特徴としている。なお、本発明例3、本発明例4のチップ側の翼形状は、無次元子午面位置0.2から0.5まで、翼角度の増加率が減少するものの翼角度自体が減少していない翼形状である。
図20Aおよび図20Bより、キャビテーション挙動が安定である本発明例3、本発明例4では、翼角度増加率dβb/dmは、チップ側において翼前縁から無次元子午面位置0.15までは0.2以上であり、かつミッドスパンにおいて翼前縁から無次元子午面位置0.15までは0.25以上であることを特徴とすることがわかる。より詳しくは、本発明例3、本発明例4では、翼角度増加率dβb/dmは、チップ側において翼前縁から無次元子午面位置0.15までは0.2〜2.0であり、かつミッドスパンにおいて翼前縁から無次元子午面位置0.15までは0.25〜2.0であることを特徴とする。
これらの特徴は比較例1、本発明例1、本発明例2と同様である。
1le 翼前縁
1te 翼後縁
1H インデューサハブ
1T インデューサチップ
2 羽根車
3 主軸
Claims (5)
- 複数の同一形状の翼を有するインデューサにおいて、チップ側の翼負荷が翼の後半部よりも前半部の方が大きく、インデューサの周方向からの翼角度をβb(度)、子午面距離をm(ミリメートル)としたとき、翼角度増加率dβb/dmは、チップ側において翼前縁から無次元子午面位置0.15までは0.2以上であり、かつミッドスパンにおいて翼前縁から無次元子午面位置0.15までは0.25以上であることを特徴とするインデューサ。
- 前記翼角度増加率dβb/dmは、チップ側において翼前縁から無次元子午面位置0.15までは0.2〜2.0であり、かつミッドスパンにおいて翼前縁から無次元子午面位置0.15までは0.25〜2.0であることを特徴とする請求項1記載のインデューサ。
- チップ側の翼形状は、翼前縁から無次元子午面位置0.2までは翼角度が増加し、無次元子午面位置0.2から0.5までは翼角度の子午面距離に対する増加率が減少し、無次元子午面位置0.5から概略0.85までは翼角度が再度増加し、無次元子午面位置が概略0.85から翼後縁までは翼角度が減少する翼形状であり、さらに、ミッドスパンにおける翼形状は、翼前縁から無次元子午面位置0.2までは翼角度が増加する翼形状であることを特徴とする請求項1または2記載のインデューサ。
- 前記チップ側の翼形状は、無次元子午面位置0.2から0.5までは翼角度の子午面距離に対する増加率が減少するものの翼角度が減少していない翼形状であることを特徴とする請求項3記載のインデューサ。
- 請求項1乃至4のいずれか1項に記載のインデューサと、
前記インデューサの下流側に配置された羽根車と、
前記インデューサと前記羽根車とを支持する主軸とを備えたことを特徴とするポンプ。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2012008333 | 2012-01-18 | ||
JP2012008333 | 2012-01-18 | ||
PCT/JP2013/050787 WO2013108832A1 (ja) | 2012-01-18 | 2013-01-17 | インデューサ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPWO2013108832A1 true JPWO2013108832A1 (ja) | 2015-05-11 |
JP6026438B2 JP6026438B2 (ja) | 2016-11-16 |
Family
ID=48799256
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2013554336A Active JP6026438B2 (ja) | 2012-01-18 | 2013-01-17 | インデューサ |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9964116B2 (ja) |
EP (1) | EP2806169A4 (ja) |
JP (1) | JP6026438B2 (ja) |
KR (1) | KR101968372B1 (ja) |
CN (1) | CN104053910B (ja) |
WO (1) | WO2013108832A1 (ja) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP3312428B1 (en) | 2015-09-14 | 2020-11-11 | IHI Corporation | Inducer and pump |
JP6677608B2 (ja) * | 2016-09-05 | 2020-04-08 | 株式会社東芝 | 水力機械の壊食予測装置および予測方法 |
KR20190026302A (ko) | 2017-09-05 | 2019-03-13 | 이종천 | 인듀서 |
KR102163586B1 (ko) | 2018-10-23 | 2020-10-08 | 한국항공우주연구원 | 일체형 다단 인듀서 |
JP7140030B2 (ja) * | 2019-03-28 | 2022-09-21 | 株式会社豊田自動織機 | 燃料電池用遠心圧縮機 |
WO2021215471A1 (ja) * | 2020-04-23 | 2021-10-28 | 三菱重工マリンマシナリ株式会社 | インペラ、及び遠心圧縮機 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003065298A (ja) * | 2001-08-29 | 2003-03-05 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 遠心圧縮機 |
WO2004007970A1 (ja) * | 2002-07-12 | 2004-01-22 | Ebara Corporation | インデューサ及びインデューサ付ポンプ |
JP2005330865A (ja) * | 2004-05-19 | 2005-12-02 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | インデューサ |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3163119A (en) * | 1961-07-03 | 1964-12-29 | North American Aviation Inc | Inducer |
US3951565A (en) | 1974-12-09 | 1976-04-20 | Rockwell International Corporation | High suction inducer |
CN86204176U (zh) * | 1986-06-16 | 1987-06-10 | 中国石化销售公司山西省石油公司 | 有诱导轮的多级卧式离心泵 |
JP2704992B2 (ja) * | 1991-03-29 | 1998-01-26 | 科学技術庁航空宇宙技術研究所長 | 高速ポンプのインデューサ装置 |
EP0775248B1 (en) * | 1994-06-10 | 1999-09-15 | Ebara Corporation | Centrifugal or mixed flow turbomachinery |
JPH09144699A (ja) | 1995-11-17 | 1997-06-03 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | インデューサの不安定流動抑制装置 |
FR2765639B1 (fr) | 1997-07-04 | 2004-11-26 | Europ Propulsion | Equipement d'inducteur pour pompe a grande capacite d'aspiration |
US6435829B1 (en) | 2000-02-03 | 2002-08-20 | The Boeing Company | High suction performance and low cost inducer design blade geometry |
CN2572073Y (zh) * | 2002-08-21 | 2003-09-10 | 北京建大流体技术研究院 | 一种具有变导程叶片型线的螺旋轴流泵叶轮 |
US7097414B2 (en) | 2003-12-16 | 2006-08-29 | Pratt & Whitney Rocketdyne, Inc. | Inducer tip vortex suppressor |
CN201363320Y (zh) * | 2009-01-13 | 2009-12-16 | 北京巡航高科技有限公司 | 切线旋涡泵 |
-
2013
- 2013-01-17 KR KR1020147022155A patent/KR101968372B1/ko active IP Right Grant
- 2013-01-17 EP EP13738762.7A patent/EP2806169A4/en not_active Withdrawn
- 2013-01-17 JP JP2013554336A patent/JP6026438B2/ja active Active
- 2013-01-17 WO PCT/JP2013/050787 patent/WO2013108832A1/ja active Application Filing
- 2013-01-17 US US14/372,378 patent/US9964116B2/en active Active
- 2013-01-17 CN CN201380005774.7A patent/CN104053910B/zh active Active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003065298A (ja) * | 2001-08-29 | 2003-03-05 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 遠心圧縮機 |
WO2004007970A1 (ja) * | 2002-07-12 | 2004-01-22 | Ebara Corporation | インデューサ及びインデューサ付ポンプ |
JP2005330865A (ja) * | 2004-05-19 | 2005-12-02 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | インデューサ |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR101968372B1 (ko) | 2019-08-13 |
US20150010394A1 (en) | 2015-01-08 |
CN104053910A (zh) | 2014-09-17 |
WO2013108832A1 (ja) | 2013-07-25 |
US9964116B2 (en) | 2018-05-08 |
JP6026438B2 (ja) | 2016-11-16 |
KR20140123949A (ko) | 2014-10-23 |
EP2806169A1 (en) | 2014-11-26 |
EP2806169A4 (en) | 2016-04-20 |
CN104053910B (zh) | 2016-11-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6026438B2 (ja) | インデューサ | |
JP5770993B2 (ja) | インデューサ又は羽根車のキャビテーション挙動安定性を予測評価する方法 | |
Kim et al. | High performance hydraulic design techniques of mixed-flow pump impeller and diffuser | |
Li et al. | Numerical investigation of impeller trimming effect on performance of an axial flow fan | |
CN110617238B (zh) | 一种离心泵叶轮的优化设计方法 | |
Zhang et al. | Experimental and numerical investigations on pressure pulsation in a pump mode operation of a pump as turbine | |
Pei et al. | Statistical analysis of pressure fluctuations during unsteady flow for low-specific-speed centrifugal pumps | |
Ma et al. | Investigation of performances and flow characteristics of two bi-directional pumps with different airfoil blades | |
Lundgreen et al. | Increasing inducer stability and suction performance with a stability control device | |
Sorguven et al. | Understanding loss generation mechanisms in a centrifugal pump using large eddy simulation | |
Jaiswal et al. | Detection of cavitation through acoustic generation in centrifugal pump impeller | |
Gao et al. | Investigation of unsteady pressure pulsation and internal flow in a centrifugal pump under low flow rate | |
Litfin et al. | On the effect of volute design on unsteady flow and impeller–volute interaction in a centrifugal pump | |
Anish et al. | Steady and transient computations of interaction effects in a centrifugal compressor with different types of diffusers | |
Kim et al. | Design of mixed-flow pump for Ns475 based on optimum design database | |
Yin et al. | Numerical investigations of the long blade performance using RANS solution and FEA method coupled with one-way and two-way fluid-structure interaction models | |
Klas et al. | Analysis of novel low specific speed pump designs | |
JP7471966B2 (ja) | 乱流数値解析方法、乱流数値解析プログラムおよび乱流数値解析装置 | |
Zhao et al. | Investigation of cavitation instabilities in a centrifugal pump based on one-element theory | |
Dong et al. | Transient Internal Flow Characteristics of Centrifugal Pump During Rapid Start-Up | |
CN206530535U (zh) | 具有海豚型头部的泵类叶片翼型 | |
Shamsuddeen et al. | Numerical investigation of losses in a double-suction multistage centrifugal pump and its mitigation using baffle plates | |
Gu et al. | Effect of pumping chamber on performance of non-overload centrifugal pump | |
Litfin et al. | On the Effect of Trailing Edge Under-Filing on the Apparent Slip Factor of Centrifugal Impellers | |
Lundgreen et al. | High suction performance pumps with large inlet blade angles and an integrated stability control device |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20151007 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20160913 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20161012 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6026438 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |