WO2004007970A1

WO2004007970A1 - インデューサ及びインデューサ付ポンプ

Info

Publication number: WO2004007970A1
Application number: PCT/JP2003/008605
Authority: WO
Inventors: Kosuke Ashihara; Akira Goto
Original assignee: Ebara Corporation
Priority date: 2002-07-12
Filing date: 2003-07-07
Publication date: 2004-01-22
Also published as: EP1536143A4; JP4436248B2; EP1536143A1; EP1536143B1; AU2003244214A1; JPWO2004007970A1; US20060110245A1; CN1682034A; CN100338366C; US7207767B2

Abstract

本発明は、ターボポンプ等のポンプにおいて吸込性能を向上させるために、主羽根車（２）の上流側に配置される軸流型又は斜流型のインデューサ（３）に関するものである。本発明のインデューサ（３）においては、翼前縁（３１）におけるチップ（Ｔ１）からハブ（Ｈ１）にかけての翼角度（βｂｔ）が、設計点流量における入口流れ角（β１−ｔ）と略同一となるように形成されている。

Description

明細書インデューサ及びィンデューサ付ポンプ

技術分野

本発明は、インデューサ及びインデューサ付ポンプに係り、特にタ一ボポンプ等のポンプにおいて吸込性能を向上させるために、軸心が主羽根車の軸心と一致するように該主羽根車の上流側に配置される軸流型又は斜流型のィンデューサ及びインデューサ付ポンプに関するものである _c

背景技術

従来から、ポンプの吸込性能を向上させるため、主軸の先端部にインデューサを取り付ける場合がある。例えば、遠心型の主羽根車の上流側に配置されるインデューサは、斜流型又は軸流型であり、通常の羽根車に比べて翼の枚数が少なく、翼長さが長いという形状的特徴を持つ羽根車である。このィンデューサは主羽根車の上流側に主羽根車と回転軸が同じになるように配置され、主軸によって主羽根車と同じ回転数で回転される。

従来のインデューサの翼は、ヘリカル形状（らせん形状）に設計され. 翼の断面形状においてチップとハブと軸中心とがー直線上に位置する。従来のィンデューサの設計手法においては、チップに沿った翼角度のみを設計し、ハブに沿った翼角度はヘリカル条件によって決定される。従来のィンデューサの翼前縁におけるチップ翼角度は、設計点流量における入口の流れの軸方向流入速度と翼の周方向速度とから計算される入口流れ角よりも大きく設計される。翼前縁におけるチップ翼角度と入口流れ角の差の角度を入射角という。この入射角は、通常、前縁の翼角度の 3 5 %から 5 0 %となるように設計される。そして、インデューサのチップの入口（前縁）から出口（後縁）にかけての翼角度は、インデューサに対して要求される揚程を満たすために、一定とするか、あるいはステツプ状に増加、直線的に増加、二次曲線的に増加するように設計される。

このような形状のィンデューサを取り付けることによって、翼の入口上流の圧力、すなわちポンプ羽根車の上流部の流体の圧力が低下して局所的に液体の圧力が飽和蒸気圧以下になりキヤビテーションが発生した場合でも、このキヤビテーシヨンによってスロート部以降の流路が閉塞されることが防止され、キヤビテーションが発生しても液体を昇圧することができる。このため、インデューサを主羽根車の上流に配置することにより、遠心型の主羽根車単独の場合に比べてポンプの吸込性能を向上させることができ、ポンプの高速化及び小型化が可能になる。

しかしながら、上述したように、従来のインデュ一サにおいては、翼前縁におけるチップ翼角度が設計点流量における入口の流れに対して入射角を持ち、入口から出口にかけてのチップの翼角度の分布が一定又は増加する形状に設計されているため、インデューサの入口付近に負荷が集中し、入口逆流が生じやすい傾向がある。また、設計点流量より小さい流量である部分流量域でポンプを運転した場合には、インデューサの入口における入射角は大きくなるので、入口に発生する逆流の規模も大きくなる。キヤビテーシヨンが発生した状態で入口逆流が発生すると、キヤビテーションが上流側の部材と干渉し、この部材がキヤビテーションの衝撃圧によつて損傷してしまう。

また、入口逆流の内部でキヤビテ一ションの発生と消滅が低い周波数で繰り返される現象が生じ、ポンプ全体に大きな振動が生じる。更に、液体水素用のポンプにおいては、吸込性能を向上させる作用を有する水素の熱力学的効果が入口逆流によって低減され、ポンプの吸込性能が低下してしまう。

このような観点から、入口逆流の発生を抑えたインデューサの設計が実用上の重要課題になっている。従来から、吸込性能と要求揚程を満たすために、インデューサの翼角度や翼長さ、翼枚数、翼先端形状などを改良することは行われているものの、入口逆流を抑えるためにインデュ一サの翼形状を改良することは現在まで行われていない。したがって、要求された楊程と吸込性能とを満たしつつ、入口逆流の発生を抑えたィンデューサは未だ開発されていないのが現状である。

発明の開示

本発明は、このような従来技術の問題点に鑑みてなされたもので、要求された揚程と吸込性能とを満たしつつ、入口逆流の発生を抑えた信頼性の高いィンデューサ及びィンデューサ付ポンプを提供することを目的とする。

このような従来技術における問題点を解決するために、本発明の第 1 の態様は、主羽根車の上流側に配置されるインデューサにおいて、翼前縁におけるチップからハブにかけての翼角度が、設計点流量における入口流れ角と略同一となるように形成されていることを特徴とするィンデユーザである。

このように、翼前縁における翼角度が入口流れ角と略同一となるようにすることで、設計点流量から部分流量にかけて流れの入射角が小さくなるので、入口逆流を効果的に抑制することが可能となる。本発明の好ましい一態様は、翼前縁から翼後縁にかけての上記チップ上の翼角度分布は、スロート部の近傍から上流側において、上記スロート部の近傍から下流側に比べて上記翼前縁に向かって上記翼角度の減少率が大きくなつており、上記スロート部の近傍から無次元流れ方向距離

0 . 9近傍までは、上記スロート部の近傍から上流側に比べて上記翼角度の変化率が小さくなつていることを特徴としている。ここで、スロート部とは、翼の負圧面と隣の翼とで形成される流路の入口部分のことである。

このように、スロート部より上流側において、スロート部の近傍から下流側に比べて翼前縁に向かって翼角度の減少率を大きくし、スロート部の近傍から無次元流れ方向距離 0 . 9近傍までは、スロート部の近傍から上流側に比べて翼角度の変化率を小さくすることにより、負荷をチップに沿って全体に分布させながらも負圧面の大きな圧力低下部分をスロート部よりも上流にもってくることができる。したがって、キヤビテーションの大半はインデューサの翼の負圧面の前半で生じるようになり . スロート部以降の流路が閉塞されにくくなり、十分な吸込性能を確保することができる。また、チップに沿って翼全体に負荷が分布することにより、十分な揚程を確保することができる。

本発明の好ましい一態様は、翼前縁から翼後縁にかけての上記ハブ上の翼角度分布はスロート部の近傍で変曲点を有し、上記スロート部より上流側において上記翼角度の変化率が小さくなつており、上記スロート部より下流側において流れ方向に沿って上記翼角度の増加率が大きくなつていることを特徴としている。

このように、スロート部より上流側においてハブに沿つた流れ方向の翼角度の変化率を小さくし、スロート部より下流側においてハブに沿つた流れ方向の翼角度の増加率を大きくすることにより、ハブに沿っても負荷を翼全体に分布させることができ、要求された揚程を確保することができる。

本発明の第 2の態様は、回転可能な主軸に取り付けられた主羽根車を備え、上記ィンデューサを軸心が上記主羽根車の軸心と一致するように該主羽根車の上流側に配置したことを特徴とするィンデューサ付ポンプである。図面の簡単な説明

図 1 は本発明の一実施形態におけるィンデューサを備えたターボボンプの一部分を示す断面図である。

図 2は図 1 に示すィンデューサの斜視図である。

図 3 Aは本発明に係るィンデューサのチップ翼角度を示す外観図であり、図 3 Bはハブ翼角度を示す外観図であり、図 3 Cは入射角と、入口流れ角、チップ翼角度との関係を示す図である。

図 4 Aは本発明に係るィンデューサの子午面断面図、図 4 Bは図 4 A に示すィンデューザの斜視図である。

図 5 Aは従来のィンデューサの子午面断面図、図 5 Bは図 5 Λに示すィンデューザの斜視図である。

図 6 Aは、本発明に係るィンデューサ及び従来のィンデューザの翼前縁から翼後縁にかけてのそれぞれのチップ翼角度分布を示すグラフであり、図 6 Bはそれぞれのハブ翼角度分布を示すグラフである。

図 7 A及び図 7 Bは、本発明に係るィンデューサ及び従来のィンデューサに関して、ィンデューサの翼前縁から 5 m m上流側の位置における設計点流量の 7 5 %の流量のときのハブとチップ間の流体の速度分布を示すグラフであり、図 7 Aは流体の周方向速度分布を示し、図 7 Bは流体の軸方向速度分布を示す。

図 8 A及び図 8 Bは設計点流量におけるチップに沿った翼面の静圧分布を示すグラフであり、図 8 Aは従来のィンデューサの静圧分布を示し- 図 8 Bは本発明に係るィンデューサの静圧分布を示す。

図 9 A及び図 9 Bは、本発明に係るィンデューサ及び従来のィンデューサに関して、設計点流量の 7 5 %の流量のときの流体の速度分布を測定した結果を示すグラフであり、図 9 Aは流体の周方向速度分布を測定した結果を示し、図 9 Bは流体の軸方向速度分布を測定した結果を示す _c 図 1 0は本発明に係るィンデューサ及び従来のィンデュ一サについて, 設計点流量の 7 5 %の流量における吸込性能を測定した結果を示すダラフである。

図 1 1 A及び図 1 1 Bは設計点流量の 7 5 %の流量、キャビテーション係数 0 . 0 8のときの冀前縁より上流側のキヤビテーション発生状態を示す模式図であり、図 1 1 Aは従来のインデューサを示し、図 1 1 B は本発明に係るィンデューサを示す。発明を実施するための最良の形態

以下、本発明に係るィンデューサ及びィンデューサ付ポンプの実施形態について図面を参照して詳細に説明する。図 1は本発明の一実施形態におけるィンデューサを備えたターボポンプの一部分を示す断面図であり、図 2は図 1 に示すインデューサの斜視図である。図 1 に示すターボポンプは、回転可能な主軸 1 と、主軸 1に取り付けられた主羽根車 2 と主羽根車 2の上流側に配置されるィンデューサ 3 とを備えている。インデューサ 3の軸心は主羽根車 2の軸心と一致しており、ィンデューサ 3 は主軸 1 の回転に伴って主羽根車 2 と同一回転速度で回転するようになつている。インデューサ 3は複数枚の翼を備えており、図 2では 3枚の翼を備えたインデューサが示されている。

ポンプの作動流体は、図 1の矢印 Fで示される方向からィンデュ一サ 3に流入する。インデューサ 3に流入した作動流体は、インデューサ 3 内でキヤビテーションを発生しながら昇圧され、更に下流の主羽根車 2 でポンプの要求揚程まで昇圧される。このとき、インデューサ 3により、主羽根車 2の中でキヤビテーションが発生しない圧力まで作動流体が昇圧されるので、主羽根車 2単独のときよりもポンプの吸込性能が向上する。

ここで、本発明に係るインデュ一サ 3は、以下のような形状的特徴を有するものである。

( 1 ) 翼前縁 3 1 におけるチップ T 1からハブ H 1にかけての翼角度が、設計点流量における入口流れ角と略同一となるように形成されている。

( 2 ) 翼前縁（入口） 3 1 から翼後縁（出口） 3 2にかけてのチップ T 1上の翼角度分布は、スロート部の近傍から上流側において、スロート部の近傍から下流側に比べて翼前縁 3 1 に向かって翼角度の減少率が大きく、スロート部の近傍から無次元流れ方向距離 0 . 9近傍までは、ス口一ト部の近傍から上流側に比べて翼角度の変化率が小さくなつている。ここで、チップ T 1上の翼角度（チップ翼角度）とは、図 3 Aの j3 b t で示される角度を意味する。

( 3 ) 翼前縁（入口） 3 1 から翼後縁（出口） 3 2にかけてのハブ H i 上の翼角度分布はスロート部の近傍で変曲点を有し、スロート部より上流側において流れ方向に沿って翼角度の変化率が小さく、スロート部より下流側において翼角度の増加率が大きくなつている。ここで、ハブ H 1上の翼角度（ハブ翼角度）とは、図 3 Bの /3 b hで示される角度を意味する。なお、図 3 Bにおいては、インデューサの翼部分は点線で示されている。

このような形状的特徴を有する本発明に係るィンデューザと従来のィンデューサとを以下の条件で実際に設計し、本発明に係るィンデューサと従来のィンデューサの作用を比較検討した。図 4 Aは設計した本発明に係るインデューサ 3の子午面断面図、図 4 Bは斜視図、図 5 Λは設計した従来のィンデューサ 1 0 3の子午面断面図、図 5 Bは斜視図である。これらのインデューサ 3 , 1 0 3の設計において、設計点要項は、回転数 N = 3 0 0 0 m i n 流量 Q = 0. 8 m ³/m i n、揚程 H = 2 m とし、従来のィンデューサ 1 0 3 と本発明に係るィンデューサ 3 とで要項を同じに設定した。各インデューサ 3 , 1 0 3の子午面形状は完全軸流タイプとなっており、図 4 A及び図 5 Aに示す子午面断面図において翼前縁 3 1 , 1 3 1及び翼後縁 3 2， 1 3 2は流れ方向 Fに直角な直線となっている。

いずれのインデュ一サ 3， 1 0 3についても、チップ T l， T Oの直径 D t = 8 9 mm、ハブ H i , H Oの直径 D h = 3 0 mmとした。また、従来のインデューサ 1 0 3の子午面における軸方向の翼長さ L 0 = 5 0 mm, 本発明に係るィンデューサ 3の子午面における軸方向の翼長さ L 1 = 3 5 mmとした。なお、チップに沿った実際の翼長さは、従来のィンデューサ 1 0 3 と本発明に係るィンデューサ 3 とで同一とした。

従来のインデューサ 1 0 3は、翼前縁 1 3 1から翼後緣 1 3 2までを同一の翼角度とした平板へリカルインデューサであり、チップ T 0における翼角度は、入射角が翼前縁 1 3 1の翼角度の 3 5 %になるように設計した。一方、本発明に係るインデューサ 3は、チップ T 1からハブ H 1にかけての翼前縁 3 1の翼角度が、設計点流量における入口流れ角と略同一となるように設計した。

ここで、設計点流量での入口流れの軸方向速度 V Xは、インデューサの子午面形状と要項から以下の式（ 1 ) で求められる。 χ

· . ' ( i )

ィンデューサ翼のチップにおける周方向回転速度 V 0— tは以下の式 ( 2) により求められる。

_T,

^Vo-f

チップにおける入口流れ角 β 1— tは以下の式（ 3 ) により求められる。

.· · · ( 3 ) 本発明に係るィンデューサ 3は、チップ T 1における翼前縁 3 1の翼角度が、この設計点流量における入口流れ角 J3 l— t と略同一となるように形成されている。一方、従来のインデューサについては、入射角がチップ翼角度 ]3 b 0— tの 3 5 %となるようにチップ翼角度 /3 b 0 - t が設計される。ここでいう入射角と、入口流れ角 B l— t、チップ翼角度 B b 0— t との関係は図 3 Cのようになっており、入射角はチップ翼角度 B b 0— tから入口流れ角 B 1— tを引いた角度である。すなわち、従来のィンデューザにおけるチップ翼角度 /3 b O— tは以下の式（4 ) により求められる。

(1-0.35) ?^ =^

Αο-, = /(! - °·³⁵)= 9.82/0.65 =15 [deg] . . . ( 4) また、従来のインデューサにおけるハブ翼角度 ]3 b 0— hは、ヘリ力ル条件から以下の式（ 5 ) により求められる。

D. , 0.089

Ao-A = Tari tan = Tan' tan 15 = 38.5[deg]

、0.030 ( 5) ノ

図 6 Aは、本発明に係るィンデューサ及び従来のィンデューサの翼前縁から翼後縁にかけてのそれぞれのチップ翼角度分布を示すグラフであり、図 6 Bはそれぞれのハブ翼角度分布を示すグラフである。図 6 Aおよび図 6 Bにおいて、横軸は子午面の前縁から後縁までの距離で正規化した無次元子午面位置を示しており、図 6 Aの縦軸はチップの翼角度、図 6 Bの縦軸はハブの翼角度を示している。

図 6 A及び図 6 Bに示すように、本発明に係るインデューサは、翼前縁（入口）から翼後縁（出口）まで翼角度が連続的に変化し、チップとハブの翼角度は異なる変化をする三次元的な翼面形状を有している。翼前縁の翼角度が設計点流量における入口流れ角と略同一となり、かつ要求された要項を満たすィンデューサの三次元翼面形状を設計するには、三次元逆解法を用いることが好ましい。この三次元逆解法は 1 9 9 1年に UC L (University College London) の Dr. Zangeneh氏力 S提卩昌した手法であり、翼面の負荷分布を規定して、その負荷分布を満たす翼面形状を数値計算により決定する設計手法である。この三次元逆解法の理論の詳細は公知文献 (Zangeneh, M. , 1991, "A Compressible Three-Dimen sional Design Method for Radial and Mixed Flow Turbomachinery Bl ades" ， Int. J. Numerical Methods in Fluids, Vol.13， pp. 599 - 62 4) に記載されている。

本発明に係るインデューサは、この三次元逆解法により設計した。三次元逆解法において、従来のィンデューサと要項が同じになるように全体の負荷を入力し、また、チップとハブの翼前縁での負荷が 0 となるように負荷分布を入力し、更に、全体的に前方で負荷が集中するような前半負荷分布を入力した。このような三次元逆解法による設計の結果、本発明に係るィンデューサは、翼前縁におけるチップからハブにかけての翼角度が、設計点流量における入口流れ角と略同一となるように設計され、流れの入射角が 0° となる。この翼前縁における翼角度が入口流れ角と略同一となる形状的特徴により、設計点流量から部分流量にかけて流れの入射角が小さくなるので、入口逆流を効果的に抑制することが可能となる。

また、本発明に係るィンデューザの翼前縁から翼後縁にかけてのチップ上の翼角度分布は、図 6 Aに示すように、スロート部の近傍から上流側において、スロート部の近傍から下流側に比べて翼前縁に向かって翼角度の減少率が大きく、スロート部の近傍から無次元流れ方向距離 0 . 9近傍までは、スロート部の近傍から上流側に比べて翼角度の変化率が小さくなつている。このように、スロート部より上流側において、スロート部の近傍から下流側に比べて翼前縁に向かって翼角度の減少率を大きくし、スロート部の近傍から無次元流れ方向距離 0. 9近傍までは、スロート部の近傍から上流側に比べて翼角度の変化率を小さくすることにより、負荷をチップに沿って全体に分布させながらも負圧面の大きな圧力低下部分をスロート部よりも上流にもってくることができる。したがって、キヤビテーシヨンの大半はインデューサの翼の負圧面の前半で生じるようになり、スロート部以降の流路が閉塞されにくくなり、十分な吸込性能を確保することができる。また、チップに沿って翼全体に負荷が分布することにより、十分な揚程を確保することができる。

また、本発明に係るィンデューサの翼前縁から翼後縁にかけてのハブ上の翼角度分布は、図 6 Bに示すように、スロート部の近傍で変曲点を有し、スロート部の近傍から上流側において、スロート部の近傍から下流側に比べて流れ方向に沿ってハブ翼角度の変化率が小さく、スロート部の近傍から下流側において、スロート部の近傍から上流側に比べてハブ翼角度の増加率が大きくなつている。このように、スロート部より上流側においてハブに沿った流れ方向の翼角度の変化率を小さくし、スロート部より下流側においてハブに沿った流れ方向の翼角度の増加率を大きくすることにより、ハブに沿っても負荷を翼全体に分布させることができ、要求された揚程を確保することができる。

上述した本発明に係るィンデューサ及び従来のインデューサについて, コンピュータ流れ解析によってィンデューサまわりの流れ場を解析した _c 以下、これらの解析結果について説明する。

図 7 A及び図 7 Bはインデューサの翼前縁から 5 m m上流側の位置における設計点流量の 7 5 %の流量のときのハブとチップ間の流体の速度分布を示すグラフであり、図 7 Aは流体の周方向速度分布を示し、図 7 Bは流体の軸方向速度分布を示す。図 7 Aおよび図 7 Bにおいて、横軸はハブからチップまでの距離で正規化した無次元半径位置を示しており図 7 Aの縦軸は流れの周方向速度をィンデューサ翼のチップ周方向速度で正規化した無次元周方向速度、図 7 Bの縦軸は流れの軸方向速度をィンデューサ翼のチップ周方向速度で正規化した無次元軸方向速度を示している。

図 7 Aに示すように、従来のインデューサでは、入口逆流が発生するため、この入口逆流の影響を受けてチップ側の流体の周方向速度が大きくなつている。また、図 7 Bに示すように、従来のインデューサでは流体の軸方向速度もチップ付近で負の値となっており、上流へ向かう流れが生じる領域が生じている。

これに対して、本発明に係るインデューサでは、翼前縁におけるチップからハブにかけての翼角度が、設計点流量における入口流れ角と略同一となるように形成されているので、入口逆流が発生しにくくなつており、設計点流量の 7 5 %の流量であっても、従来のインデューサのような入口逆流を示す流体の速度分布は現れていない（図 7 A及び図 7 B参照）。

図 8 Aは、従来のインデューサについて、設計点流量におけるチップに沿った翼面（圧力面及び負圧面）の静圧分布を示すものであり、図 8 Bは、本発明に係るインデューサについて、設計点流量におけるチップに沿った翼面（圧力面及び負圧面）の静圧分布を示すものである。図 8 Aおよび図 8 Bにおいて、横軸は子午面の前緣から後縁までの距離で正規化した無次元子午面位置、縦軸は静圧係数を示している。ここで、圧力面は下流側の翼面であり、負圧面は上流側の翼面である。

上述したように、従来のインデューサのチップ翼角度と入口流れ角度との間には入射角があるため、図 8 Aに示すように、負圧面の静圧は翼前縁（入口）で大きく低下し、圧力面の静圧と大きく異なっている。従来のインデューサは、このような圧力分布を有していることから、翼前縁（入口）の圧力が低下したとき、翼前縁の近傍で強いキヤビテ一ションが発生するが、スロート部以降の流路は閉塞されないと予測できる。本発明に係るインデューサでは、図 8 Bに示すように、翼前縁（入口）における負圧面の静圧の低下は小さく、スロート部までには翼前縁の静圧のレベルまで回復している。本発明に係るインデューサは、このような圧力分布を有していることから、翼前縁（入口）の圧力が低下したとき、スロート部より上流の翼面に弱いキヤビテーションが発生するが、スロート部以降の流路は閉塞されることなく、従来のインデューサと同等の吸込性能を発揮できると予測できる。

また、従来のインデューサにおいては、翼面の負荷（圧力面と負圧面の静圧差）は翼前縁（入口）付近に集中し、下流側ではほとんど負荷がない状態になっている（図 8 A参照）。これに対して、本発明に係るィンデューサにおける翼面の負荷は冀前縁（入口）から翼後縁（出口）まで全体に分布している（図 8 B参照）。このことから、本発明に係るィンデューサは従来のインデューサに比べてチップ翼角度が全体的に小さくなつている（図 6 A参照）にもかかわらず、従来のインデューサと同等の揚程を発揮できると予測できる。

上述したような従来のィンデューサ及び本発明に係るィンデューサを実際に製作し、試験装置において、インデューサの翼前縁から 5 m m上流側の位置で 3孔ピトー管を用いてハブとチップ間の流体の周方向速度分布と流体の軸方向速度分布とを測定した。図 9 A及び図 9 Bは設計点流量の 7 5 %の流量のときの流体の速度分布を示すグラフであり、図 9 Aは流体の周方向速度分布を示し、図 9 Bは流体の軸方向速度分布を示す。図 9 Aおよび図 9 Bにおいて、横軸はハブからチップまでの距離で正規化した無次元半径位置を示しており、図 9 Aの縦軸は流れの周方向速度をインデューサ翼のチップ周方向速度で正規化した無次元周方向速度、図 9 Bの縦軸は流れの軸方向速度をィンデューサ翼のチップ周方向速度で正規化した無次元軸方向速度を示している。

図 9 A及び図 9 Bに示すように、従来のインデューサでは、入口逆流が発生するため、この入口逆流の影響を受けてチップ側の流体の周方向速度が大きくなり、また、流体の軸方向速度もチップ付近で負の値となつており、上流へ向かう流れが生じる領域が生じることが確認された。これに対して、本発明に係るインデューサでは、設計点流量の 7 5 %の流量であっても、従来のィンデューサのような入口逆流を示す流体の速度分布は確認されなかった。これらの結果から、本発明に係るインデュ —サは、従来のインデューサに比べて入口逆流が抑制されていることがわ力、る。

図 1 0は、設計点流量の 7 5 %の流量における吸込性能の測定結果である。図 1 0において、横軸は翼前縁（入口）における圧力レベルを無次元化したキヤビテーション係数を示し、縦軸はィンデューサの揚程を無次元化した揚程係数を示している。このグラフは、翼前縁（入口）の圧力レベルを低下させていったときのィンデューサの揚程の変化を示すものである。キヤビテーシヨン係数が小さくなると、インデューサの内部にキヤビテーションが発達し、図 1 0に示すように楊程が低下する。図 1 0に示すダラフにおいて、より低いキヤビテーション係数まで揚程係数の低下が起きないほど、ポンプの吸込性能が高いことを表している _c 図 1 0に示すように、本発明に係るインデューサは、キヤビテーション係数が高いときの揚程は従来のィンデューサとほとんど同じであり、揚程が急に低下するキヤビテ一ション係数も従来のィンデューサとほとんど同じである。この測定結果から、本発明に係るインデューサは、従来のインデューサと同等の揚程及び吸込性能を有していることがわかる ( 図 1 1 A及び図 1 1 Bは、設計点流量の 7 5 %の流量、キヤビテーション係数 0 . ◦ 8のときの翼前縁より上流側のキヤビテーション発生状態を示す図であり、図 1 1 Aは従来のインデューサ、図 1 1 Bは本発明に係るィンデュ一サをそれぞれ示している。

図 1 1 Aに示すように、従来のインデューサでは、翼前縁（入口） 1 3 1付近に強いキヤビテーシヨン 1 4 0が発達し、かつ入口逆流によつて翼前縁 1 3 1 より上流側にキヤビテーシヨン 1 4 0が存在している。これに対して、本発明に係るインデューサでは、従来のインデューサょりも弱いキヤビテーション 4 0が翼前縁（入口） 3 1 からスロート部にかけての翼面上に発達するが、翼前縁 3 1 より上流側には入口逆流によるキヤビテーシヨンはほとんど存在しない。このように、本発明に係るインデューサは、従来のィンデューザに比べて入口逆流を抑制する作用を有しており、かつスロート部以降の流路がキヤビテ一シヨンによって閉塞されることもなく、従来のィンデューサと同等の吸込性能を発揮することができる。

これまで本発明の一実施形態について説明したが、本発明は上述の実施形態に限定されず、その技術的思想の範囲内において種々異なる形態にて実施されてよいことは言うまでもない。

上述したように、本発明のインデューサによれば、入口に発生する逆流が抑制され、かつキヤビテーションがスロート部より上流に発達し流路を閉塞しにくいので高い吸込性能を維持することができる。また、翼面全体に負荷が分布するため、高い揚程を確保することができる。この結果、本発明のィンデューサを遠心型の主羽根車の上流に配置した構成のポンプでは、従来技術では入口逆流により生じていた上流側部材の損傷や振動、吸込性能の低下といった問題が抑制され、ポンプとして高い信頼性を得ることができる。産業上の利用の可能性

本発明は、ターボポンプ等のポンプにおいて吸込性能を向上させるために、主羽根車の上流側に配置される軸流型又は斜流型のィンデューサに利用可能である。

Claims

請求の範囲

1 . 主羽根車の上流側に配置されるィンデューサにおいて、

翼前縁におけるチップからハブにかけての翼角度が、設計点流量における入口流れ角と略同一となるように形成されていることを特徴とするィンデューサ。

2 . 翼前縁から翼後縁にかけての前記チップ上の翼角度分布は、スロート部の近傍から上流側において、前記スロ一ト部の近傍から下流側に比ベて前記翼前縁に向かって前記翼角度の減少率が大きくなつており、前記スロート部の近傍から無次元流れ方向距離 0 . 9近傍までは、前記スロート部の近傍から上流側に比べて前記翼角度の変化率が小さくなつていることを特徴とする請求項 1に記載のインデューサ。

3 . 翼前縁から翼後縁にかけての前記ハブ上の翼角度分布はスロート部の近傍で変曲点を有し、前記スロート部より上流側において前記翼角度の変化率が小さくなっており、前記スロート部より下流側において流れ方向に沿って前記翼角度の増加率が大きくなつていることを特徴とする請求項 2に記載のィンデューサ。

4 . 回転可能な主軸に取り付けられた主羽根車を備え、

請求項 1乃至 3のいずれか一項に記載のィンデューサを軸心が前記主羽根車の軸心と一致するように該主羽根車の上流側に配置したことを特徴とするィンデューサ付ポンプ。