JP2704992B2 - 高速ポンプのインデューサ装置 - Google Patents
高速ポンプのインデューサ装置Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、液体を高加圧する高速
ポンプの吸込み性能を維持させるためのインデューサ装
置に関するものである。
ポンプの吸込み性能を維持させるためのインデューサ装
置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ロケットエンジン用など、高圧の液体水
素或いは液体酸素を供給する装置としては、高速にて回
転駆動されるポンプが使用されている。そしてこのよう
な高速ポンプには、その吸込み性能を維持させるため
に、インデューサ装置を備えるようにしている。
素或いは液体酸素を供給する装置としては、高速にて回
転駆動されるポンプが使用されている。そしてこのよう
な高速ポンプには、その吸込み性能を維持させるため
に、インデューサ装置を備えるようにしている。
【０００３】図７に示すように、従来この種のインデュ
ーサ装置１は、軸流型の羽根車２を有して成り、タービ
ン３にて駆動される遠心型の高速ポンプ（ターボポン
プ）４の吸込口５に設けられている。高速ポンプ４のイ
ンペラ６は、タービン３の翼車７と同軸上に回転軸８で
連結され、その延長軸９に、羽根車２が取り付けられて
いる。
ーサ装置１は、軸流型の羽根車２を有して成り、タービ
ン３にて駆動される遠心型の高速ポンプ（ターボポン
プ）４の吸込口５に設けられている。高速ポンプ４のイ
ンペラ６は、タービン３の翼車７と同軸上に回転軸８で
連結され、その延長軸９に、羽根車２が取り付けられて
いる。
【０００４】この羽根車２は、本体ケーシング１０と一
体的に形成された直管状のケーシング１１によりその流
路が区画され、その入口側１２の端部には液体水素など
の極低温の液体が収容されたタンク１３が接続されてい
る。そして高温高圧のガスの作用でタービン３が回転さ
れてインペラ６が回転駆動されると、これと同期して羽
根車２も回転することで、タンク１３からの液体を適宜
昇圧させて高速ポンプ４の吸込口５まで導き、引き続い
てインペラ６の高速回転により、例えば 2Kg／cm2 程度
の液圧のものを 300Kg／cm2 まで加圧して吐出し、ロケ
ットエンジン（図示せず）等に供給するようになってい
る。
体的に形成された直管状のケーシング１１によりその流
路が区画され、その入口側１２の端部には液体水素など
の極低温の液体が収容されたタンク１３が接続されてい
る。そして高温高圧のガスの作用でタービン３が回転さ
れてインペラ６が回転駆動されると、これと同期して羽
根車２も回転することで、タンク１３からの液体を適宜
昇圧させて高速ポンプ４の吸込口５まで導き、引き続い
てインペラ６の高速回転により、例えば 2Kg／cm2 程度
の液圧のものを 300Kg／cm2 まで加圧して吐出し、ロケ
ットエンジン（図示せず）等に供給するようになってい
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、ロケットに
搭載する場合のタンク１３に貯留する液体の圧力は、で
きるだけ低いものにすることが望ましい。これは、液圧
が低ければタンク１３は強度的に弱い簡便なものにでき
ると共に、ガスが少量で足りることによるものである。
しかしながらこの液圧、すなわち入口圧力Ｐを低下させ
ていくと、インデューサ装置１の羽根車２については、
部分的なガス化により旋回キャビテーションが発生する
という問題があった。
搭載する場合のタンク１３に貯留する液体の圧力は、で
きるだけ低いものにすることが望ましい。これは、液圧
が低ければタンク１３は強度的に弱い簡便なものにでき
ると共に、ガスが少量で足りることによるものである。
しかしながらこの液圧、すなわち入口圧力Ｐを低下させ
ていくと、インデューサ装置１の羽根車２については、
部分的なガス化により旋回キャビテーションが発生する
という問題があった。
【０００６】図８に示すように、この旋回キャビテーシ
ョンは、ある程度まで入口圧力Ｐを下げていくと発生し
（図中×印にて示す）、インデューサ装置１による所定
の圧力上昇が低下する他、羽根車２或いはケーシング１
１，１０に対する径方向の振動が生じてしまう。なおこ
の圧力上昇度の変化は、さらに入口圧力Ｐを下げるとガ
ス化が進むために、一時的に昇圧機能が回復するように
見えるが（図中○印にて示す）、その後は全く昇圧不能
となる、という経過を辿る。
ョンは、ある程度まで入口圧力Ｐを下げていくと発生し
（図中×印にて示す）、インデューサ装置１による所定
の圧力上昇が低下する他、羽根車２或いはケーシング１
１，１０に対する径方向の振動が生じてしまう。なおこ
の圧力上昇度の変化は、さらに入口圧力Ｐを下げるとガ
ス化が進むために、一時的に昇圧機能が回復するように
見えるが（図中○印にて示す）、その後は全く昇圧不能
となる、という経過を辿る。
【０００７】この旋回キャビテーションの発生原因は、
正のマスフローゲインファクター（インデューサ入口付
近の前キャビティ体積の流量変化に対する変化割合）が
存在することにある。すなわち流量が増えるとキャビテ
ィ体積が増加、または流量が増えるとキャビティ体積が
減る場合に発生する。このような旋回キャビテーション
による振動は、回転軸８を通って軸受１４に伝わること
でその機能に悪影響を与え、ポンプ寿命を低下させる原
因となると共に、タンク１３に収容する液体圧力（入口
圧力Ｐ）の低減を図る上で大きな障害となっていた。
正のマスフローゲインファクター（インデューサ入口付
近の前キャビティ体積の流量変化に対する変化割合）が
存在することにある。すなわち流量が増えるとキャビテ
ィ体積が増加、または流量が増えるとキャビティ体積が
減る場合に発生する。このような旋回キャビテーション
による振動は、回転軸８を通って軸受１４に伝わること
でその機能に悪影響を与え、ポンプ寿命を低下させる原
因となると共に、タンク１３に収容する液体圧力（入口
圧力Ｐ）の低減を図る上で大きな障害となっていた。
【０００８】そこで本発明は、上記事情に鑑み、旋回キ
ャビテーションによる振動を防止できるインデューサ装
置を提供すべく創案されたものである。
ャビテーションによる振動を防止できるインデューサ装
置を提供すべく創案されたものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明は、液体
水素などの液体を高加圧する高速ポンプの吸い込み性能
を維持させるべく数万回転／分で回転される羽根車を有
し、その羽根車に発生する旋回キャビテーションを抑制
するためのインデューサ装置において、上記羽根車の流
路を区画するケーシングの入口側に、上記羽根車を囲む
区間の内径Ｄ ２ よりも大きな内径Ｄ １ でなる拡径部を設
けると共にその拡径部と上記羽根車を囲む区間との間
に、これらを滑らかに接続する傾斜面部を形成した高速
ポンプのインデューサ装置である。
水素などの液体を高加圧する高速ポンプの吸い込み性能
を維持させるべく数万回転／分で回転される羽根車を有
し、その羽根車に発生する旋回キャビテーションを抑制
するためのインデューサ装置において、上記羽根車の流
路を区画するケーシングの入口側に、上記羽根車を囲む
区間の内径Ｄ ２ よりも大きな内径Ｄ １ でなる拡径部を設
けると共にその拡径部と上記羽根車を囲む区間との間
に、これらを滑らかに接続する傾斜面部を形成した高速
ポンプのインデューサ装置である。
【００１０】また、請求項２の発明は、上記拡径部の内
径Ｄ １ が、上記羽根車を囲む区間の内径Ｄ ２ と、該区間
の内壁から上記羽根車の先端までの隙間の径方向の距離
Ｄｓとを加算した値である請求項１記載の高速ポンプの
インデューサ装置である。
径Ｄ １ が、上記羽根車を囲む区間の内径Ｄ ２ と、該区間
の内壁から上記羽根車の先端までの隙間の径方向の距離
Ｄｓとを加算した値である請求項１記載の高速ポンプの
インデューサ装置である。
【００１１】
【００１２】
【作用】上記構成によって、拡径部を通った液体は、傾
斜面部に沿って円滑に流れ、羽根車に取り込まれる際
に、羽根車に発生する旋回キャビテーションと主流とな
る液体の流れとの相互干渉を弱め、実質的に旋回キャビ
テーションを抑制する。
斜面部に沿って円滑に流れ、羽根車に取り込まれる際
に、羽根車に発生する旋回キャビテーションと主流とな
る液体の流れとの相互干渉を弱め、実質的に旋回キャビ
テーションを抑制する。
【００１３】また拡径部の内径を所定の加算した値とし
た構成によって、確実に旋回キャビテーションが抑制さ
れる。
た構成によって、確実に旋回キャビテーションが抑制さ
れる。
【００１４】
【００１５】
【実施例】以下、本発明の実施例を添付図面に従って説
明する。
明する。
【００１６】図１乃至図３は、本発明に係わる高速ポン
プのインデューサ装置の一実施例を示したものである。
プのインデューサ装置の一実施例を示したものである。
【００１７】このインデューサ装置は、従来同様に液体
水素などの液体を高加圧する高速ポンプ２１の吸込口２
２側に備えられていると共に、軸流型の羽根車２３及び
その流路を区画するケーシング２４とで構成され、この
ケーシング２４の入口側２５に、羽根車２３を囲む区間
２６の内径Ｄ2 よりも大きな内径Ｄ1 で成る拡径部２７
が設けられて構成されている。
水素などの液体を高加圧する高速ポンプ２１の吸込口２
２側に備えられていると共に、軸流型の羽根車２３及び
その流路を区画するケーシング２４とで構成され、この
ケーシング２４の入口側２５に、羽根車２３を囲む区間
２６の内径Ｄ2 よりも大きな内径Ｄ1 で成る拡径部２７
が設けられて構成されている。
【００１８】高速ポンプ２１は、回転軸２８の一端に固
定されたインペラ２９と、回転軸２８の他端に固定され
たタービン３０の翼車３１と、これらインペラ２９及び
翼車３１を収容すると共にその流路を適宜区画する本体
ケーシング３２とを備えて構成され、回転軸２８は軸受
３３を介して本体ケーシング３２に回転自在に支持され
ている。
定されたインペラ２９と、回転軸２８の他端に固定され
たタービン３０の翼車３１と、これらインペラ２９及び
翼車３１を収容すると共にその流路を適宜区画する本体
ケーシング３２とを備えて構成され、回転軸２８は軸受
３３を介して本体ケーシング３２に回転自在に支持され
ている。
【００１９】羽根車２３は、回転軸２８と同軸上に且つ
インペラ２９を越えて延長された延長軸３４の端部３５
に、三枚のスクリュー状の羽根板３６が取り付けられて
成り、インペラ２９と同期して高速回転することで、入
口側２５からの液体を延長軸３４及びケーシング２４に
沿って軸方向下流側に送り出すようになっている。
インペラ２９を越えて延長された延長軸３４の端部３５
に、三枚のスクリュー状の羽根板３６が取り付けられて
成り、インペラ２９と同期して高速回転することで、入
口側２５からの液体を延長軸３４及びケーシング２４に
沿って軸方向下流側に送り出すようになっている。
【００２０】ケーシング２４は、本体ケーシング３２と
一体的に形成され、インペラ２９の吸入口２２の部分か
ら略直管状に延長されている。すなわちその外径寸法は
一定になっていると共に、羽根車２３を囲む区間２６か
ら下流側の吸入口２２までは、一定の内径Ｄ2 を有した
同径部３７として形成されている。
一体的に形成され、インペラ２９の吸入口２２の部分か
ら略直管状に延長されている。すなわちその外径寸法は
一定になっていると共に、羽根車２３を囲む区間２６か
ら下流側の吸入口２２までは、一定の内径Ｄ2 を有した
同径部３７として形成されている。
【００２１】そして本発明の特長となる拡径部２７は、
羽根板３６の前端３８近傍の位置から、ケーシング２４
の入口端３９に至るまで形成されている。特に本実施例
にあっては、拡径部２７の内径Ｄ1 は、同径部３７の内
径Ｄ2 に羽根車２３との隙間Ｓ、すなわち同径部３７の
内径Ｄ2 と羽根車２３の外径Ｄｔとの差を加えた値以上
に形成されている。
羽根板３６の前端３８近傍の位置から、ケーシング２４
の入口端３９に至るまで形成されている。特に本実施例
にあっては、拡径部２７の内径Ｄ1 は、同径部３７の内
径Ｄ2 に羽根車２３との隙間Ｓ、すなわち同径部３７の
内径Ｄ2 と羽根車２３の外径Ｄｔとの差を加えた値以上
に形成されている。
【００２２】言い換えると、羽根車２３の流路を区画す
るケーシング２４のうち、羽根車２３よりも上流側の区
間４０の内径Ｄ1 を、羽根車２３を囲む区間２６の内径
Ｄ2 と、この区間２６の内壁４１から羽根車２３の先端
４２までの隙間Ｓの径方向距離Ｄｓとを加算した値
（和）以上としている。
るケーシング２４のうち、羽根車２３よりも上流側の区
間４０の内径Ｄ1 を、羽根車２３を囲む区間２６の内径
Ｄ2 と、この区間２６の内壁４１から羽根車２３の先端
４２までの隙間Ｓの径方向距離Ｄｓとを加算した値
（和）以上としている。
【００２３】この関係を数式で表わすと次のようにな
る。
る。
【００２４】Ｄ1 ≧Ｄ2 ＋（Ｄ2 −Ｄｔ）＝Ｄ2 ＋Ｄｓ ここにＤ1 ：羽根車よりも上流側の区間（拡径部）の内
径 Ｄ2 ：羽根車を囲む区間（同径部）の内径 Ｄｔ：羽根車の外径 Ｄｓ：羽根車を囲む区間（同径部）の内壁から羽根車の
先端までの隙間の径方向距離 本実施例にあっては、拡径部２７の拡径寸法（Ｄ1 −Ｄ
2 ）を隙間寸法Ｄｓに等しく、すなわちＤ1 ＝Ｄ2 ＋Ｄ
ｓとした。
径 Ｄ2 ：羽根車を囲む区間（同径部）の内径 Ｄｔ：羽根車の外径 Ｄｓ：羽根車を囲む区間（同径部）の内壁から羽根車の
先端までの隙間の径方向距離 本実施例にあっては、拡径部２７の拡径寸法（Ｄ1 −Ｄ
2 ）を隙間寸法Ｄｓに等しく、すなわちＤ1 ＝Ｄ2 ＋Ｄ
ｓとした。
【００２５】また羽根車２３よりも上流側の区間４０で
ある拡径部２７と、羽根車２３を囲む区間２６である同
径部３７との間に、これらを滑らかに接続する傾斜部面
部４３が形成されている。
ある拡径部２７と、羽根車２３を囲む区間２６である同
径部３７との間に、これらを滑らかに接続する傾斜部面
部４３が形成されている。
【００２６】このほかケーシング２４の入口端３９に
は、液体貯留用のタンク或いはその管（図示せず）にボ
ルトなどで締結させるためのフランジ４４が形成されて
いる。また羽根車２３とインペラ２９との間には、イン
デューサ装置により昇圧された後の液体を適宜インペラ
２９に導くための案内翼（静止翼）４５及び、延長軸３
４を軸支するための軸受４６が設けられている。
は、液体貯留用のタンク或いはその管（図示せず）にボ
ルトなどで締結させるためのフランジ４４が形成されて
いる。また羽根車２３とインペラ２９との間には、イン
デューサ装置により昇圧された後の液体を適宜インペラ
２９に導くための案内翼（静止翼）４５及び、延長軸３
４を軸支するための軸受４６が設けられている。
【００２７】次に実施例の作用を説明する。
【００２８】タービン３０が高温高圧のガスの作用で回
転されると、これと同軸のインペラ２９が回転駆動され
ると共に、羽根車２３が回転される。この回転により、
タンクからの液体が適宜昇圧されて軸方向へ送り出さ
れ、高速ポンプ２１の吸込口２２まで導かれる。高速ポ
ンプ２１は、インペラ２９の高速回転により、高圧に加
圧して吐出する。
転されると、これと同軸のインペラ２９が回転駆動され
ると共に、羽根車２３が回転される。この回転により、
タンクからの液体が適宜昇圧されて軸方向へ送り出さ
れ、高速ポンプ２１の吸込口２２まで導かれる。高速ポ
ンプ２１は、インペラ２９の高速回転により、高圧に加
圧して吐出する。
【００２９】そして、羽根車２３のケーシング２４によ
って、羽根車２３に相応する液体の流れ（主流）の他
に、拡径部２７による増し分（Ｄ1 −Ｄ2 ）の液体が入
り込むことで、この流れが、羽根車２３に部分的に発生
する旋回キャビテーションを抑制する。すなわち図４に
示すように、従来は入口圧力Ｐがある程度低くなると旋
回キャビテーションが発生してインデューサ装置による
昇降機能が低下してしまったが（図中点線にて示す）、
拡径部２７を経由して液体が流入するようになったこと
で旋回キャビテーションが抑えられ、インデューサ装置
の昇圧機能の極度な低下が防止されるものである（図中
一点鎖線にて示す）。
って、羽根車２３に相応する液体の流れ（主流）の他
に、拡径部２７による増し分（Ｄ1 −Ｄ2 ）の液体が入
り込むことで、この流れが、羽根車２３に部分的に発生
する旋回キャビテーションを抑制する。すなわち図４に
示すように、従来は入口圧力Ｐがある程度低くなると旋
回キャビテーションが発生してインデューサ装置による
昇降機能が低下してしまったが（図中点線にて示す）、
拡径部２７を経由して液体が流入するようになったこと
で旋回キャビテーションが抑えられ、インデューサ装置
の昇圧機能の極度な低下が防止されるものである（図中
一点鎖線にて示す）。
【００３０】この旋回キャビテーション抑制の微視的な
メカニズムは不詳であるが、いずれにしても、隙間Ｓ側
に流れ込む増し分の液体が、特に有害な羽根車２３の先
端４２側に生ずる空洞と、液体の主流との相互干渉を弱
めるように作用するものと考えられる。
メカニズムは不詳であるが、いずれにしても、隙間Ｓ側
に流れ込む増し分の液体が、特に有害な羽根車２３の先
端４２側に生ずる空洞と、液体の主流との相互干渉を弱
めるように作用するものと考えられる。
【００３１】このように、ケーシング２４の入口側２５
に、羽根車２３を囲む区間２６の同径部３７の内径Ｄ2
よりも大きな内径Ｄ1 で成る拡径部２７を設けたので、
羽根車２３に発生する旋回キャビテーションを抑制で
き、入口圧力Ｐの低い領域にあってもインデューサ装置
の昇圧機能を維持できると共に、軸受３３，４６及び高
速ポンプ２１本体へ加わる振動を防止できる。すなわ
ち、液体の当初圧力を低減できることにより、これを収
容するタンク構造の簡便化が達成されると共に、高速ポ
ンプ２１の耐久性向上に貢献できる。
に、羽根車２３を囲む区間２６の同径部３７の内径Ｄ2
よりも大きな内径Ｄ1 で成る拡径部２７を設けたので、
羽根車２３に発生する旋回キャビテーションを抑制で
き、入口圧力Ｐの低い領域にあってもインデューサ装置
の昇圧機能を維持できると共に、軸受３３，４６及び高
速ポンプ２１本体へ加わる振動を防止できる。すなわ
ち、液体の当初圧力を低減できることにより、これを収
容するタンク構造の簡便化が達成されると共に、高速ポ
ンプ２１の耐久性向上に貢献できる。
【００３２】特に本実施例では、拡径部２７と同径部３
７との内径差（Ｄ1 −Ｄ2 ）を、隙間Ｓの径方向距離Ｄ
ｓ以上としたので、羽根車２３の先端４２付近に流れ込
ませる増し分の液体が必要かつ充分な量となり、有害な
旋回キャビテーションを確実に抑制できる。
７との内径差（Ｄ1 −Ｄ2 ）を、隙間Ｓの径方向距離Ｄ
ｓ以上としたので、羽根車２３の先端４２付近に流れ込
ませる増し分の液体が必要かつ充分な量となり、有害な
旋回キャビテーションを確実に抑制できる。
【００３３】また拡径部２７と同径部３７との間に、こ
れらを滑らかに接続する傾斜面部４３を形成したので、
ケーシング２４の内壁４１に沿う増し分の液体の流れ
を、隙間Ｓ近傍の羽根車２３へと滞りなく導くことがで
きる。
れらを滑らかに接続する傾斜面部４３を形成したので、
ケーシング２４の内壁４１に沿う増し分の液体の流れ
を、隙間Ｓ近傍の羽根車２３へと滞りなく導くことがで
きる。
【００３４】さらに本実施例は極めて簡単な構成なの
で、従来のインデューサ装置にも容易に採用でき、汎用
性に富み、極めて実際的である。
で、従来のインデューサ装置にも容易に採用でき、汎用
性に富み、極めて実際的である。
【００３５】そして本発明者らは、本発明の作用効果を
確認すべく、インデューサ装置を備えた高速ポンプ２１
の作動試験を行い、その振動を検出した。
確認すべく、インデューサ装置を備えた高速ポンプ２１
の作動試験を行い、その振動を検出した。
【００３６】この試験では、上記実施例に則ったインデ
ューサ装置と、比較のためにケーシングの内径が一定で
ある従来の構成とに対して行った。
ューサ装置と、比較のためにケーシングの内径が一定で
ある従来の構成とに対して行った。
【００３７】上記実施例のインデューサ装置の各部寸法
及び高速ポンプ２１の諸元は次の通りである。
及び高速ポンプ２１の諸元は次の通りである。
【００３８】Ｄｔ＝150.0mm Ｄ1 ＝153.0mm Ｄ2 ＝151.5mm ポンプ回転数Ｎ＝20,000回転／分 ポンプ流量Ｑ＝200 リットル／秒 また対比すべき従来構成の寸法は、Ｄ1 ＝Ｄ2 ＝151.5m
m とし、他の寸法などは本発明のものと同じにした。
m とし、他の寸法などは本発明のものと同じにした。
【００３９】この試験結果を、軸振動の振幅及び周波数
（回転数Ｎ）の試験時間毎の変化図として、図５（従
来）と図６（本発明）とに示す。
（回転数Ｎ）の試験時間毎の変化図として、図５（従
来）と図６（本発明）とに示す。
【００４０】図５に示すように、従来の構成では、周波
数に比例して発生する振動（回転同期振動）Ａのほか
に、その略1.2 倍の周波数（1.2 Ｎ）で発生する振動
（回転非同期振動）Ｂが現れている。これが、旋回キャ
ビテーションによる振動である。
数に比例して発生する振動（回転同期振動）Ａのほか
に、その略1.2 倍の周波数（1.2 Ｎ）で発生する振動
（回転非同期振動）Ｂが現れている。これが、旋回キャ
ビテーションによる振動である。
【００４１】これに対し図６の本発明の構成では、回転
非同期振動Ｂは消去されており、少なくとも旋回キャビ
テーションによる振動が抑えられたことがわかる。すな
わち本発明が、高速ポンプ２１の有害な振動を防止する
インデューサ装置として極めて有用であることが実証さ
れた。
非同期振動Ｂは消去されており、少なくとも旋回キャビ
テーションによる振動が抑えられたことがわかる。すな
わち本発明が、高速ポンプ２１の有害な振動を防止する
インデューサ装置として極めて有用であることが実証さ
れた。
【００４２】なお本実施例にあっては、ロケットエンジ
ン用の高速ポンプに適用したもので示したが、本発明は
同様にインデューサ装置を備えているポンプ、例えば消
防用ポンプやＬＮＧポンプなどにも適用可能である。
ン用の高速ポンプに適用したもので示したが、本発明は
同様にインデューサ装置を備えているポンプ、例えば消
防用ポンプやＬＮＧポンプなどにも適用可能である。
【００４３】
【発明の効果】以上要するに本発明によれば、次のよう
な優れた効果を発揮する。
な優れた効果を発揮する。
【００４４】（１）請求項１記載の構成によれば、羽根
車に発生する旋回キャビテーションを抑制でき、低い入
口圧力であっても昇圧機能を維持できると共に、有害な
振動を防止できる。また、液体がケーシングの内壁に沿
って隙間近傍の羽根車へと流れるのを円滑にできる。
車に発生する旋回キャビテーションを抑制でき、低い入
口圧力であっても昇圧機能を維持できると共に、有害な
振動を防止できる。また、液体がケーシングの内壁に沿
って隙間近傍の羽根車へと流れるのを円滑にできる。
【００４５】(2) 請求項２記載の構成によれば、確実に
旋回キャビテーションを抑制できる。
旋回キャビテーションを抑制できる。
【００４６】
【図１】本発明に係わるインデューサ装置の一実施例を
示した側断面図である。
示した側断面図である。
【図２】図１の正面図である。
【図３】図１の全体を示した側断面図である。
【図４】本発明の作用効果を説明するための入口圧力と
インデューサ圧力上昇との関係図である。
インデューサ圧力上昇との関係図である。
【図５】本発明に対比される従来構成による軸振動の振
幅変化図である。
幅変化図である。
【図６】発明の構成による軸振動の振幅変化図である。
【図７】従来のインデューサ装置を備えた高速ポンプの
構成図である。
構成図である。
【図８】従来技術の課題を説明するための入口圧力とイ
ンデューサ圧力上昇との関係図である。
ンデューサ圧力上昇との関係図である。
２１ 高速ポンプ ２３ 羽根車 ２４ ケーシング ２５ 入口側 ２６ 羽根車を囲む区間 ２７ 拡径部 ４０ 羽根車よりも上流側の区間 ４１ 内壁 ４２ 羽根車の先端４３ 傾斜面部 Ｓ 隙間 Ｄ１ 羽根車よりも上流側の区間の内径 Ｄ２ 羽根車を囲む区間 Ｄｓ 羽根車を囲む区間の内壁から羽根車の先端までの
隙間の径方向距離
隙間の径方向距離
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭63−263300（ＪＰ，Ａ) 特公 昭59−26800（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (2)
- 【請求項１】 液体水素などの液体を高加圧する高速ポ
ンプの吸い込み性能を維持させるべく数万回転／分で回
転される羽根車を有し、その羽根車に発生する旋回キャ
ビテーションを抑制するためのインデューサ装置におい
て、上記羽根車の流路を区画するケーシングの入口側
に、上記羽根車を囲む区間の内径Ｄ ２ よりも大きな内径
Ｄ １ でなる拡径部を設けると共にその拡径部と上記羽根
車を囲む区間との間に、これらを滑らかに接続する傾斜
面部を形成したことを特徴とする高速ポンプのインデュ
ーサ装置。 - 【請求項２】 上記拡径部の内径Ｄ １ が、上記羽根車を
囲む区間の内径Ｄ ２ と、該区間の内壁から上記羽根車の
先端までの隙間の径方向の距離Ｄｓとを加算した値であ
る請求項１記載の高速ポンプのインデューサ装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3067007A JP2704992B2 (ja) | 1991-03-29 | 1991-03-29 | 高速ポンプのインデューサ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3067007A JP2704992B2 (ja) | 1991-03-29 | 1991-03-29 | 高速ポンプのインデューサ装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05332300A JPH05332300A (ja) | 1993-12-14 |
| JP2704992B2 true JP2704992B2 (ja) | 1998-01-26 |
Family
ID=13332438
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3067007A Expired - Lifetime JP2704992B2 (ja) | 1991-03-29 | 1991-03-29 | 高速ポンプのインデューサ装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2704992B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2765639B1 (fr) * | 1997-07-04 | 2004-11-26 | Europ Propulsion | Equipement d'inducteur pour pompe a grande capacite d'aspiration |
| KR101968372B1 (ko) * | 2012-01-18 | 2019-08-13 | 가부시키가이샤 에바라 세이사꾸쇼 | 인듀서 |
| FR3009586B1 (fr) * | 2013-08-06 | 2015-08-28 | Snecma | Dispositif d'alimentation en ergol de moteur-fusee |
| USD926820S1 (en) | 2015-08-20 | 2021-08-03 | Sulzer Management Ag | Portion of volute casing for a pump |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5926800A (ja) * | 1983-07-01 | 1984-02-13 | 株式会社日立製作所 | 音声認識装置 |
| EP0286809B1 (en) * | 1987-04-10 | 1991-10-16 | Rockwell International Corporation | Cavitation-resistant inducer |
-
1991
- 1991-03-29 JP JP3067007A patent/JP2704992B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05332300A (ja) | 1993-12-14 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |