JPWO2013031046A1 - 空気調和機 - Google Patents

Abstract

貫流ファン８の回転軸線方向ＡＸの長さは吹出口３の長手方向長さよりも長く、貫流ファン８が吹出口３の両端から回転軸線方向ＡＸに延長する延長部８ａ、及び空気調和機本体に設けられ、貫流ファン８のファン延長部８ａから吹出される吹出気流が衝突する衝突壁１８を備える。さらに、衝突壁１８の対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さについて、リアガイド部側端部１９ｂの対向面ＬＵ１９ｂの長さを、スタビライザー側端部１９ａの対向面の長さＬＵ１９ａよりも短く構成する。

Description

本発明は空気調和機に関し、特に室内機と室外機を有するセパレート型の空気調和機の室内機に関するものである。

空気調和機の室内機は、空気調和を行う屋内（家屋や事務所等の室内）に設置され、吸込口から吸い込んだ室内空気を熱交換器にて冷凍サイクルを循環する冷媒と熱交換させ、暖房運転であればその室内空気を暖め、冷房運転であればその室内空気を冷やして、吹出口より再び室内へと送風するものであり、そのために室内機本体内部に、送風機と熱交換器を収納している。

空気調和機の室内機には多様な形態が存在するが、吹出口が細長い壁掛けタイプや一方向吹き出しの天井埋め込みタイプなどには、送風機として、貫流ファン（クロスフローファンや横流ファン、横断流ファンとも呼ばれる）が用いられることがよく知られている。空気調和機の室内機の吸込口から吹出口に至る空気流に対して、貫流ファンの上流側に熱交換器が配置され、即ち吸込口と貫流ファンの間に熱交換器が配置され、貫流ファンの下流側に吹出口が位置する。室内機の吹出口の長手方向の長さは貫流ファンの長手方向（回転軸線方向）の全長と略同様であり、貫流ファンの両端部の長手方向外側には、所定の空間を空けて貫流ファンの回転軸を支持する支持部及び駆動モータなどが配置される。

貫流ファン（以下、ファンと略す）は、外径と内径を有する環状（リング状）の平板である支持板に、横断面が略円弧状に湾曲している複数の翼を所定角度傾斜させて同心環状に固着して成る羽根車単体を、回転軸線方向に複数連結して構成される。回転軸線方向で、一方の端部の羽根車単体の羽根先端には、室内機本体の軸受部に支持される回転軸が取り付けられた円板状のファン端板が固着され、他方の端部の羽根車単体は、他の部分の支持板とは異なり、駆動モータのモータ回転軸が取り付け固定されるボス部を中央に備えたボス付ファン端板を有している。駆動モータが回転駆動することで、ファンは回転軸の中心である回転軸線周りに回転する。翼は回転方向前方にその外周側先端が位置するように傾斜している。
以下、説明のため回転軸線方向に連なる羽根車単体をファンの連と呼ぶ。また、回転軸線方向でファンの両端部に位置する羽根車単体をそれぞれ端部連と呼ぶ。

ファンの回転に伴い、室内空気が吸込口から空気調和機の室内機本体へ吸い込まれ、熱交換器を通過する際に上記のとおり温度調節された調和空気となって、ファンを横切った後、ファンから回転方向に吹き出される。その後、前面側のスタビライザーと背面側のリアガイド部間に形成される吹出風路を徐々に広がって流れ、室内機本体の下部に形成される吹出口から室内へと吹き出される。

ファンを横切る気流に対し、ファン回転時にファンを構成する複数の翼は、上流側の吸込領域と下流側の吹出領域を通過する。このような貫流ファンの構成上、ファンの気流の吹き出し方向に対して前面側に配置され、吸込領域と吹出領域を分割するスタビライザー付近に、渦が発生することが知られている。

室内機の内部では、吸い込まれた室内空気が熱交換器を通過する際に空気に摩擦抵抗（圧力損失）が働くことと、前述のファン回転時にファン内部に渦が発生することから、室内機の内部の気圧は大気圧よりも低くなる。これに対し、ファンは気流を加速して大気圧に打ち勝つエネルギーを与えて吹出口から吹き出している。ところが、ファンから大気圧に打ち勝つだけの十分なエネルギーが気流に供給されない場合には、室内機内の吹出口付近の気圧が大気圧よりも低くなる。また、十分なエネルギーを供給しても、吹出口に均等に気流が流れていくわけではなく、風路の端部では、壁との摩擦によって気流が乱れ、吹出口に向かって気流が滑らかに流れない場合がある。これらの場合に、吹出口から室内機の内部に室内空気が吸い込まれる現象が生じ、この現象を逆吸いと称する。

左右方向に伸びる略長方形状の吹出口において、左右方向の両端部付近、及び上下方向の上側で逆吸いが発生しやすくなる。その理由は以下のとおりである。
ファンの回転軸線方向の両端部は、回転体である羽根車単体を構成するファン端板（支持板）と、このファン端板の外側でファン端板に対向するように、風路の側面を構成する側壁が配置されている。このファン端板と側壁との間は、５ｍｍ程度の距離が離れており、両者が接触し回転摩擦が生じてしまうことを防いでいる。ところが、ファン端板とこのファン端板に対向する側壁の間に形成される空間は、ファンの回転軸線方向の両端部の外側に位置し、気流が熱交換器を通過する時の圧力損失で大気圧よりも低い圧力雰囲気である。そのため、室内機の外部の大気圧との圧力差によって、吹出口の両端部付近で逆吸いが生じやすいと考えられる。また、吹出口の上側はスタビライザーに接続され、前述のスタビライザー付近に発生する渦によって最も低圧となり、大気圧との差が最も大きくなるので、リアガイド部に接続する下側よりも逆吸いが生じやすい。

逆吸いが発生すると、逆流発生による気流の乱れによって、ファン全体として風量が減少してファン性能の低下を招いたり、騒音の増加を招く。さらに冷房運転時に逆吸いが発生すると、逆吸いによって室内機内部に入り込んだ高湿度の室内空気が室内機内部の低温壁面に接触して結露し、その結露水がその後水滴となって室内に飛散する（これを露飛びと称する）恐れがある。また、吹き出しや吸い込みを繰り返す非定常現象が発生することもあり、騒音が増加する。
特に、例えば吸込口にホコリが堆積するなどによって通風抵抗が大きくなると、ファンから空気に十分なエネルギーが供給されにくくなって逆吸いが発生しやすくなる。

上記のような逆吸いが発生しやすい部分である、ファンの回転軸線方向の両端部の流量性能の向上を図る構成として、ファンの吹出し部から筐体の吹出し部の通風路において徐々にファンの回転軸線方向の通風路を縮小するように側壁形状を変化させた事例がある（例えば、特許文献１参照）。また、ファンの回転軸線方向の両端部に、吸込部近傍の吹出部を覆うように逆流防止板を設け、さらに面取りした形状として通風抵抗の減少を図る事例がある（例えば、特許文献２参照）。

特開平８−１２１３９５号公報（００１３〜００２３欄、図１） 特開２００１−２０１０７８号公報（００３０〜００３５欄、図２）

ファンの吹出し部から筐体の吹出し部の通風路において徐々にファンの回転軸線方向の通風路を縮小するように側壁形状を変化させた事例では、通風路を縮小することにより著しい失速を防ぎ、さらには側壁から著しい剥離が発生するのを防ぎ、滑らかな流れ場を形成しようとしている。ところがファン端部と側壁との回転摩擦の発生をなくすために、回転するファンと固定部である空気調和機の室内機本体の側壁との隙間をゼロにすることはできない。このため、室内空気が吹出口から縮小された通風路を通って室内機の内部に流入する逆吸いを防止することは困難であるという課題があった。また、渦によって最も低圧となる部分である吹出口の上側に関しては、なんら考慮されていない。

また、ファンの回転軸線方向の両端部に、吸込部近傍の吹出部を覆うように逆流防止板を設け、さらに面取りした形状として通風抵抗の減少を図る構成では、渦のために低圧になるスタビライザー側にも面取り部が設けられる。このため、逆流防止板とファンとの間が面取り分だけ広くなって室内空気が吹出口から室内機の内部に吸い込まれやすくなるという課題があった。

本発明は、上記のような課題を解決するためになされたものであり、吹出口の長手方向の両端部で、特に渦によって最も低圧となる部分である吹出口のスタビライザー側で、逆吸いを防止できると共に、低電力化及び低騒音化を実現できる空気調和機を得ることを目的とする。

本発明に係る空気調和機は、空気調和機本体の上部に設けられ室内空気を吸い込む吸込口と、この吸込口から吸い込まれた前記室内空気と熱交換する熱交換器と、前記空気調和機本体の下部に該空気調和機本体の左右方向に長手方向を伸ばすように設けられ、前記熱交換器にて熱交換された前記室内空気を室内へ吹き出す吹出口と、前記熱交換器と前記吹出口の間に前記空気調和機本体の左右方向を回転軸線方向とするように設けられ、前記吸込口から前記吹出口へ前記室内空気を送風する貫流ファンと、前記貫流ファンの両端部のそれぞれにあって前記貫流ファンが前記吹出口の長手方向の両端から前記回転軸線方向に延長されてなるファン延長部と、前記貫流ファンから吹き出す前記室内空気を前記吹出口に導く吹出風路の前面側を構成するスタビライザーと、前記吹出風路の背面側を構成するリアガイド部と、前記空気調和機本体の両端部のそれぞれに前記スタビライザーと前記リアガイド部とを接続するように設けられ、前記ファン延長部から吹き出される前記室内空気が衝突する衝突壁と、前記衝突壁の一面であって前記ファン延長部に向かい合う対向面と、を備え、前記対向面は、前記リアガイド部側に位置するリアガイド部側端部の前記回転軸線方向の長さが、前記スタビライザー側に位置するスタビライザー側端部の前記回転軸線方向の長さよりも短く構成されていることを特徴とする。

本発明によれば、吹出口の両端部付近では、貫流ファンの端部連からの吹出気流を衝突壁に衝突させて大気圧より高い淀み圧を作るので、室内空気が室内機の外部から吹出口を通って室内機の内部に進入する逆吸いを防止する。さらに、渦の発生するスタビライザー付近の気流に対しては、大気圧よりも高い淀み圧を、逆吸いを十分に防止できる幅（回転軸線方向の長さ）で形成し、渦から遠い気流に対しては渦の発生する付近の気流に対する淀み圧よりも狭い幅で淀み圧を形成することで、衝突壁によるエネルギー損失の増大を抑制して、低電力化及び低騒音化を実現することができる。

本発明の実施の形態１に係る貫流ファンが搭載された空気調和機の室内機を示す外観斜視図である。 実施の形態１に係り、図１のＱ−Ｑ線における縦断面図である。 実施の形態１に係る貫流ファンを示す概略図であり、図３（ａ）は貫流ファンの側面図、図３（ｂ）は図３（ａ）のＵ−Ｕ線断面図である。 実施の形態１に係り、５個の羽根車単体（連）を回転軸線方向に固定してなるファンを拡大して示す斜視図（図４（ａ））、及び支持板を示す説明図（図４（ｂ））である。 実施の形態１に係る空気調和機の室内機を斜め下方から見た斜視図である。 実施の形態１に係る衝突壁を示す斜視図（図６（ａ））、及び上面図（図６（ｂ））である。 実施の形態１に係る衝突壁を示す説明図である。 実施の形態１に係り、衝突壁の断面形状を示す説明図である。 実施の形態１に係り、図５のＷ−Ｗ線断面図である。 実施の形態１に係り、横軸に奥行き方向ＡＹの位置、縦軸に衝突壁の対向面の回転軸線方向ＡＸの長さを示すグラフである。 実施の形態１に係り、貫流ファンによる室内機本体内の気流を示す説明図である。 実施の形態１に係るファンから吹出す気流の風速を示すグラフであり、横軸に奥行き方向ＡＹの位置、縦軸に風速を示す。 実施の形態１に係り、スタビライザー側端部における室内機の内部構成を簡略化して示す模式図である。 実施の形態１に係り、図１３の向かって右端部の衝突壁付近を拡大して示す説明図である。 実施の形態１に係り、室内機の位置２０ａのファン中央側端部Ｈｂを通り、回転軸線に垂直な断面図である。 実施の形態１に係り、リアガイド部側端部における室内機の右端部の衝突壁付近を拡大して示す説明図である。 実施の形態１に係り、衝突壁の他の構成例を示す斜視図である。 実施の形態１に係り、室内機の位置２０ａのファン中央側端部Ｈｂを通り、回転軸線に垂直な断面図である。 実施の形態１に係り、横軸に奥行き方向ＡＹの位置、縦軸に衝突壁の対向面の回転軸線方向ＡＸの長さを示すグラフである。 実施の形態１に係る衝突壁１８を示す断面図である。 本発明の実施の形態２に係る衝突壁を拡大して示す斜視図である。 実施の形態２に係り、衝突壁の断面形状を示す説明図である。 実施の形態２に係り、衝突壁を示す上面図（図２３（ａ））、及び断面図（図２３（ｂ））である。 実施の形態２に係る衝突壁の奥行き方向ＡＹに対する対向面比（対向面の長さ（ＬＵ）／底面の長さ（ＬＤ））を示すグラフである。 本発明の実施の形態３に係り、衝突壁の断面形状を示す説明図である。 実施の形態３に係り、衝突壁を示す上面図である。 実施の形態３に係る衝突壁の奥行き方向ＡＹに対する対向面比（対向面の長さ（ＬＵ）／底面の長さ（ＬＤ））を示すグラフである。 実施の形態３に係り、衝突壁を示す上面図である。 実施の形態３に係り、衝突壁の断面形状を示す説明図である。 本発明の実施の形態４に係り、位置２０ａにおける衝突壁の傾斜面の角度を説明する説明図である。 実施の形態４に係り、リアガイド部側端部における衝突壁の傾斜面の角度を説明する説明図である。 実施の形態４に係り、奥行き方向ＡＹの位置に対する衝突壁の傾斜面の角度θを示すグラフである。

実施の形態１．
以下、本発明の実施の形態１について、図に基づいて説明する。図１は実施の形態１に係る貫流ファン８が搭載された空気調和機の室内機１を示す外観斜視図、図２は図１のＱ−Ｑ線における縦断面図である。空気の流れを、図１では白抜き矢印で示し、図２では点線矢印で示す。空気調和機は実際には室内機と室外機とで冷凍サイクルを構成するが、ここでは室内機の構成に関するものであり、室外機に関しては省略する。図１及び図２に示すように、空気調和機の室内機（以下、室内機と記す）１は、正面から見て、左右方向に伸びる細長い略直方体形状であり、部屋の壁に設置される。室内機１本体の上部１ａには、室内空気が吸い込まれる吸込口となる吸込グリル２、ホコリを静電させ集塵する電気集塵器５、ホコリを除塵する網目状のフィルタ６が配設される。さらに、並列される複数のアルミフィン７ａに配管７ｂが貫通する構成の熱交換器７が、貫流ファン８の正面側と上部側に、ファン８を囲むように配置される。また、室内機１本体の前面１ｂは前面パネルで覆われ、室内機１本体の下部には吹出口３が設けられ、熱交換器７で熱交換された室内空気が吹出口３から室内へ吹き出される。吹出口３は室内機１本体の左右方向を長手方向として細長く伸びる開口で構成される。即ち、吹出口３の長手方向が室内機１本体の左右方向と一致するように吹出口３が設けられる。送風機である貫流ファン８は、熱交換器７と吹出口３の間に、室内機１本体の左右方向（長手方向）を回転軸線方向とするように設けられ、モータ１６（図３参照）で回転駆動されて吸込口２から吹出口３へ室内空気を送風する。室内機１本体の内部には、ファン８に対して吸込領域Ｅ１と吹出領域Ｅ２を分離するスタビライザー９及びリアガイド部１０を有する。スタビライザー９は貫流ファン８から吹き出す室内空気を吹出口３に導く吹出風路１１の前面側を構成し、リアガイド部１０は、例えば渦巻状であり、吹出風路１１の背面側を構成する。前面側のスタビライザー９よりもリアガイド部１０の方が緩やかな曲面であり、吹出風路１１は吹出口３に向かって徐々に広がる形状である。吹出口３には上下風向ベーン４ａ、左右風向ベーン４ｂが回動自在に取り付けられ、室内への送風方向を変化させる。図中、Ｏはファン８の回転中心を示し、Ｅ１はファン８の吸込領域、Ｅ２は回転中心Ｏに対して吸込領域Ｅ１と反対側に位置する吹出領域である。スタビライザー９の舌部９ａとリアガイド部１０の空気流の上流側端部１０ａとで、ファン８の吸込領域Ｅ１と吹出領域Ｅ２が分離されている。また、ＲＯはファン８の回転方向を示す。

図３は実施の形態１に係る貫流ファン８を示す概略図であり、図３（ａ）は貫流ファンの側面図、図３（ｂ）は図３（ａ）のＵ−Ｕ線断面図である。図３（ｂ）の下半分は向こう側の複数枚の翼が見えている状態を示し、上半分は１枚の翼１３を示している。図４（ａ）は５個の羽根車単体１４を回転軸線方向ＡＸに固定してなるファン８を拡大して示す斜視図、図４（ｂ）は支持板１２を示す説明図である。図４では、モータ１６やモータシャフト１６ａを省略して羽根車の部分を貫流ファン８として示す。ファン８を構成する羽根車単体１４の数や１つの羽根車単体１４を構成する翼１３の数はいくつでもよく、この個数で限定されるものではない。

図３、図４に示すように、貫流ファン８は、回転軸線方向ＡＸ（長手方向）に複数、例えば５個の羽根車単体１４を有する。羽根車単体１４の一端に環状の支持板１２が配設され、回転軸線方向ＡＸに伸びる複数の翼１３が支持板１２の外周に沿って配設される。例えばＡＳ樹脂やＡＢＳ樹脂などの熱可塑性樹脂で成形された羽根車単体１４を回転軸線方向ＡＸに複数個備え、超音波溶着などによって翼１３の先端を隣に配置する羽根車単体１４の支持板１２に連結する。そして他端に位置するファン端板１２ｂには翼１３が設けられておらず、円板形状である。回転軸線方向ＡＸの一端に位置する支持板１２ａ（以下、ファン端板と記す）の中心にファンシャフト１５ａが設けられ、他端に位置するファン端板１２ｂの中心にファンボス１５ｂが設けられる。そして、ファンボス１５ｂとモータ１６のモータシャフト１６ａがネジ等で固定される。即ち、ファン８の回転軸線方向ＡＸの両端に位置するファン端板１２ａ、１２ｂは円板形状であり、回転軸線１７が位置する中央部分にファンシャフト１５ａ及びファンボス１５ｂが形成される。両端を除く支持板１２は、回転中心となる回転軸線１７が位置する中央部分が空間の環状で、図４（ｂ）に示すように内径Ｋ１と外径Ｋ２を有する。ここで、図３（ｂ）、図４（ｂ）で、一点鎖線はモータシャフト１６ａとファンシャフト１５ａを結び、回転中心Ｏを示す仮想回転軸線であり、ここでは回転軸線１７とし、回転軸線１７の伸びる方向が回転軸線方向ＡＸである。また、１つの羽根車単体を連１４と称し、回転軸線方向ＡＸの両端部に位置する連を端部連１４ａと称する。

図５は本実施の形態に係る空気調和機の室内機１本体を斜め下方から見た斜視図である。この図では説明をわかりやすくするために、上下風向ベーン４ａ及び左右風向ベーン４ｂは取り除いて示しており、吹出口３を通してファン８の一部が見えている。室内機の吹出口３の長手方向の長さＬ１に比べて、ファン８の回転軸線方向ＡＸの長さＬ２が長く構成される（Ｌ２＞Ｌ１）。この吹出口３は、その長手方向が室内機１本体の左右方向と一致するように開口している。そして、ファン８の両方の端部連１４ａの一部は吹出口３の両端からそれぞれ延長され、この延長部を、即ちファン８の両方の端部連１４ａで、吹出口３に面していない部分を、ファン延長部８ａと称する。そして、ファン延長部８ａから吹き出される吹出気流が衝突する衝突壁１８をファン延長部８ａに対向する室内機１本体に設ける。また、側壁３０は、ファン８の両端部に、ファン端板１２ａ、１２ｂと所定の距離だけ離れた位置に、ファン端板１２ａ、１２ｂに略平行に伸びるように設けられ、室内機１の内部の吸込口２から吹出口３に至る風路の左右の両側面を構成している。

ファン８の回転軸線方向ＡＸで両端のファン延長部８ａを除く部分、即ちファン８の回転軸線方向ＡＸの中央部分では、図２に示すように、吹出風路１１の背面側は吹出口３に至るまでリアガイド部１０で構成され、リアガイド部１０の最も上流側１０ａから吹出口３まで渦巻き形状をなし、徐々にファン８の羽根車の外周からリアガイド部１０までの距離が大きくなるような構成である。吹出風路１１の前面側はスタビライザー９で構成される。ファン８の回転によって、ファン８の前面側に加速されて吹き出された気流は、吹出風路１１を曲線を描いて流れ、吹出口３から前面側に吹き出される。

図６〜図９は室内機１の両端部に設けられた衝突壁１８の形状を説明する図であり、図６は、室内機１本体内部の両端部のそれぞれに設けられた衝突壁１８を示し、図５に向かって右側の一端に設けられた衝突壁１８を拡大して示す斜視図（図６（ａ））及び上面図（図６（ｂ））である。図７は衝突壁１８を示す説明図、図８（ａ）、（ｂ）は、端部連１４ａのファン端板１２ｂの面に垂直で、回転軸線１７を含む平面で衝突壁１８を切断したときの断面図であり、図８（ａ）はスタビライザー９側に配設されるスタビライザー側端部１９ａにおける断面、図８（ｂ）はリアガイド部１０側に配設されるリアガイド部側端部１９ｂにおける断面を示す。また、図９は図５のＷ−Ｗ線断面図であり、ファン端板１２ｂ近傍における衝突壁１８を含む部分の室内機１の回転軸線１７に垂直な縦断面を示す。図９において、ファン延長部８ａにおける断面では、リアガイド部１０、スタビライザー９、及び衝突壁１８は、ファン延長部８ａから吹き出す気流に対して壁を構成しており、斜線で示す。

図８に示す断面において、衝突壁１８の対向面１８ａはファン延長部８ａに略平行に向かい合う面であり、ファン延長部８ａから吹き出す気流は対向面１８ａに衝突する。ファン延長部８ａでは、吹出風路１１の背面は、途中までリアガイド部１０の上流側で構成されるが、図９に示すように途中のリアガイド部側端部１９ｂ（説明は後述）から衝突壁１８の対向面１８ａに対向し、吹出口３のような開口に接続されず、スタビライザー９に続く。ここで、室内機１本体の奥行き方向ＡＹで、吹出口３の位置する側を前面側、リアガイド部１０の位置する側を背面側と称し、衝突壁１８のファン延長部８ａに対向する対向面１８ａにおいて、スタビライザー９に接続する前面側をスタビライザー側端部１９ａ、リアガイド部１０に接続する背面側をリアガイド部側端部１９ｂとする。即ち、衝突壁１８は、スタビライザー９側に配設されるスタビライザー側端部１９ａとリアガイド部１０側に配設されるリアガイド部側端部１９ｂとを接続するように、ファン延長部８ａの外周を囲んで設けられ、ファン延長部８ａから吹き出される室内空気が衝突する対向面１８ａを有する構成である。そして、ファン８の羽根車の外周から衝突壁１８の対向面１８ａまでの距離（ファン８の半径方向の距離）は、図９にて符号アで示すように、リアガイド部１０の最も上流側１０ａから衝突壁１８（リアガイド部側端部１９ｂからスタビライザー側端部１９ａ）を経てスタビライザー９に続く部分まで略同じである。また、ファン延長部８ａから吹き出される吹出気流が、衝突壁１８に衝突する衝突領域を領域Ｅ３で示す。即ち、ファン８から気流が吹き出される領域を示す吹出領域Ｅ２（図２参照）のうち、ファン延長部８ａから吹き出される気流が、衝突壁１８に衝突する領域を衝突領域Ｅ３とする。この衝突領域Ｅ３は吹出領域Ｅ２の一部となる。

図６において点線はファン８及びファン端板１２ｂを示し、図７において点線はファン端板１２ｂを示す。衝突壁１８の形状は、図６、図７に示すように、回転軸線方向ＡＸの長さにおいて、リアガイド部側端部１９ｂにおける対向面１８ａの長さが、スタビライザー側端部１９ａにおける対向面１８ａの長さよりも短く構成される。左右の両端部に設けられる衝突壁１８は、例えば左右の側壁３０と一体に成形されるため側壁３０に接続しており、側壁３０を一端として左右方向の内側に伸びている。従って、衝突壁１８の対向面１８ａを示す上面図（図６（ｂ））では、略台形状である。ここで、対向面１８ａにおいて、室内機１本体の左右方向で外側に位置する縁部をファン外側縁部Ｈａ、逆に室内機１本体の左右方向で内側に位置する縁部をファン内側縁部Ｈｂとする。図６（ｂ）に示すように、上から見た台形状の対向面１８ａは、上底であるリアガイド部側端部１９ｂと下底であるスタビライザー側端部１９ａは互いに略平行を成し、一方の辺であるファン外側縁部Ｈａは側壁３０と衝突壁１８との接続部であり、リアガイド部側端部１９ｂ（上底）とスタビライザー側端部１９ａ（下底）とに略直角に交わる。また、他方の辺であるファン内側縁部Ｈｂは、スタビライザー側端部１９ａの回転軸線方向ＡＸの長さがリアガイド部側端部１９ｂの回転軸線方向ＡＸの長さよりも長いために、傾斜している。スタビライザー側端部１９ａと減少開始位置１９ｃ（詳細については後述する）間の対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さは同じである。

なお、構成の都合上、側壁３０が回転軸線方向ＡＸに凹凸を成す場合もあるので、上記の対向面１８ａのスタビライザー側端部１９ａの回転軸線方向ＡＸの長さ、及び対向面１８ａのリアガイド部側端部１９ｂの回転軸線方向ＡＸの長さとは、ファン延長部８ａに対して回転軸線１７と略平行に向かい合っている対向面１８ａのファン端板１２ａ、１２ｂからの長さとする。即ち、図８（ａ）、（ｂ）に示すように、スタビライザー側端部１９ａのファン端板１２ｂからの対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さ（Ｎａ）＞リアガイド部側端部１９ｂのファン端板１２ｂからの対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さ（Ｎｂ）である。

また、前述のように、衝突壁１８のリアガイド部側端部１９ｂでは、リアガイド部１０に滑らかに接続するため、実際には、衝突壁１８は最端部においてリアガイド部１０からの立ち上がりの高さがゼロとなる。ここでは、説明をわかりやすくするために、リアガイド部側端部１９ｂは、衝突壁１８がリアガイド部１０に接続する最端部近傍で、対向面１８ａと底面１８ｂとの距離がある程度の大きさを有する位置とする。

図７に示すように、ファン端板１２ｂに垂直で回転軸線１７を含む平面で衝突壁１８を切断した時の断面（例えばスタビライザー側端部１９ａにおける平面Ｃ１での断面や、位置２０ａにおける平面Ｃ２での断面）では、図８に示すように衝突壁１８の断面形状は多角形状、ここでは四角形を成す。四角形の４辺は、対向面１８ａ、底面１８ｂ、衝突壁側面１８ｃ、側壁３０の内側の面の一部である。対向面１８ａは衝突壁１８の一面であって、回転軸線１７に平行で端部連１４ａのファン延長部８ａに向かい合っている。底面１８ｂは、ファン延長部８ａと反対側で対向面１８ａに対向する面であり、吹出風路１１の背面側を構成するリアガイド部１０に接続する。衝突壁側面１８ｃは、室内機１本体の左右方向の内側に向き、対向面１８ａと底面１８ｂとを接続する面であり、吹出風路１１に面している。上記したＮｂ＜Ｎａは、奥行き方向ＡＹの各位置での断面における四角形で、対向面１８ａを表す一辺の長さについて、リアガイド部側端部１９ｂの長さがスタビライザー側端部１９ａの長さよりも短いということである。
なお、衝突壁１８の高さ、即ち対向面１８ａと底面１８ｂとの距離は、ファン８の外周とリアガイド部１０との間の距離（ファン８の半径方向の距離）が徐々に大きくなっているので、スタビライザー側端部１９ａでリアガイド部側端部１９ｂよりも大きくなる。

衝突壁１８の端部連１４ａに向かい合う対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さは、図１０に曲線Ｉ１で示すように、衝突壁１８の奥行き方向ＡＹで滑らかに変化するように構成している。図１０は横軸に奥行き方向ＡＹの位置、縦軸に衝突壁１８の対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さを示すグラフである。曲線Ｉ１に示すように、衝突壁１８の対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さは、スタビライザー側端部１９ａの長さ（Ｎａ）を最大、リアガイド部側端部１９ｂの長さ（Ｎｂ）を最小として、途中の奥行き方向ＡＹの位置２０ａ、２０ｂではＮａとＮｂとを滑らかに略直線で結ぶ長さとする。この構成例では、スタビライザー側端部１９ａから奥行き方向の全体の長さの１０％程度の間（図１０ではスタビライザー側端部１９ａから減少開始位置１９ｃの間）は、対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さを同じとする。即ち、奥行き方向ＡＹで衝突壁１８のスタビライザー側端部１９ａとリアガイド部側端部１９ｂの間の位置に減少開始位置１９ｃを設け、対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さについて、スタビライザー側端部１９ａから減少開始位置１９ｃまでの長さを同じ（＝Ｎａ）とし、減少開始位置１９ｃからリアガイド部側端部１９ｂに向かって、対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さを滑らかに減少させる。ここで、減少開始とは、対向面１８ａにおける回転軸線方向ＡＸの長さの減少開始を意味し、減少開始位置１９ｃは、スタビライザー側端部１９ａとリアガイド部側端部１９ｂの間の途中に設けられ、対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さを短くするときのスタビライザー側の開始位置である。

以下、本実施の形態で用いたファンの各長さの一例を示す。
羽根車単体１４の端部で翼１３に固定されている環状の支持板１２の外径Ｋ２（図４参照）をΦ１１０ｍｍ、内径Ｋ１（図４参照）をΦ６０ｍｍとし、この支持板１２の円周上に例えば３５枚の翼１３が固定されている。また、回転軸線方向ＡＸでは、吹出口３の長手方向長さＬ１＝６１０ｍｍ、ファン８の回転軸線方向ＡＸの全長Ｌ２＝６４０ｍｍである。衝突壁１８は、スタビライザー側端部１９ａにおいて、ファン端板１２ａ、１２ｂからの衝突壁１８の対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さＮａは１５ｍｍ、リアガイド部側端部１９ｂにおいて、ファン端板１２ａ、１２ｂからの衝突壁１８の対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さＮｂは５ｍｍである。また、図８におけるＳは、ファン８の両端のファン端板１２ａ、１２ｂと側壁３０の間にできる空間を示している。空間Ｓの回転軸線方向ＡＸの長さは、例えば１０ｍｍである。さらに、端部連１４ａの回転軸線方向ＡＸの長さは、一端の端部連１４ａで２５ｍｍ、他端の端部連１４ａで７０ｍｍとし、２つの端部連１４ａを除く他の連１４の回転軸線方向ＡＸ長さを略８０ｍｍとする。また、ファン延長部８ａにおける羽根車の外周から衝突壁１８の表面までの距離アは、５ｍｍ程度である。また、衝突壁１８の対向面１８ａの奥行き方向ＡＹの長さ（スタビライザー側端部１９ａからリアガイド部側端部１９ｂまでの曲面に沿った長さ）を２００ｍｍとし、スタビライザー側の長さを同一とする部分の長さ（スタビライザー側端部１９ａから減少開始位置１９ｃまでの曲面に沿った長さ）を２０ｍｍとする。

図１１は貫流ファン８による室内機１本体内の気流を示す説明図である。貫流ファン８の内部でスタビライザー９付近には気流の通過に伴う渦（循環渦）Ｆ１が発生する。渦Ｆ１の周囲である領域Ｅ４は室内機１内で最も気圧が低くなり（Ｐｍｉｎ）、大気圧（Ｐ０）との差が最も大きくなる。このため、渦Ｆ１周辺を通る気流が吹き出す吹出口３のスタビライザー側（Ｇａ）の方がリアガイド部側（Ｇｂ）よりも逆吸いが発生しやすい。
また、ファン８から吹き出す気流の風速を図１２に示す。図１２は横軸に奥行き方向ＡＹの位置、縦軸に吹出気流の風速を示す。図中、Ｊ１、Ｊ２は図１１に示した気流Ｊ１、Ｊ２の風速を示している。風路の形状と貫流ファン８の特性から、吹出風路１１を流れる気流の風速は、スタビライザー側で小さく、リアガイド部側に向かって風速が大きくなり、スタビライザー側とリアガイド部側との中央付近で最も大きく、さらにリアガイド部側に向かって風速が小さくなる。このように風速に分布があるということは、ファン８によって気流全体に均一にエネルギーが与えられるのではないということである。特にスタビライザー側では気流の風速が低く、エネルギーが十分ではない。これも加わって、室内空気が吹出口３を通って室内機１内に流入する逆吸いが、リアガイド部側（Ｇｂ）よりもスタビライザー側（Ｇａ）で起こりやすくなる。

以下、図１３、図１４に基づいて、逆吸いの発生しやすいスタビライザー側（Ｇａ）、即ちスタビライザー側端部１９ａ近傍の衝突壁１８の作用について説明する。図１３は、スタビライザー側端部１９ａにおける室内機１の内部構成を簡略化して示す模式図であり、気流方向（点線矢印）に従って、吸込口２、熱交換器７、ファン８、吹出口３の関係を簡略化して示す。また、図１４は図１３の向かって右端部の衝突壁１８付近を拡大して示す説明図である。
回転軸線方向ＡＸで、ファン８の両端部連１４ａは、吹出口３の長手方向の両端部よりも延長されたファン延長部８ａを有し、吹出側で衝突壁１８の対向面１８ａに対向する。この衝突壁１８に対向する吹出領域Ｅ２を衝突領域Ｅ３と称している。一方、ファン８の回転軸線方向ＡＸで、ファン延長部８ａを除く部分、即ちファン８の回転軸線方向ＡＸの中央部分は、吹出領域Ｅ２では開口で構成される吹出口３に対向して配設される。ここで、両ファン端板１２ａ、１２ｂの位置は、例えばファン端板１２ａ、１２ｂの室内機１本体の外側に向く外向面であるファン端面の位置とする。

空気調和機が運転され、モータ１６によってファン８が回転される。貫流ファン８がＲＯ方向（図２参照）に回転することにより、室内空気が室内機１本体の上部に設けられる吸込口２から吸い込まれ、熱交換器７を通過する際に配管７ｂ内を流れる冷媒と熱交換される。そして空気調和された気流Ａとなり貫流ファン８を通って吹出口３から室内へ吹き出される。ここで、吸込口２から吸い込まれた室内空気が熱交換器７を通過する際に摩擦抵抗（圧力損失）が生じるため、図１４に示すように、貫流ファン８に流入する時の吸込領域Ｅ１の気圧Ｐｅ１は、大気圧Ｐ０よりも低くなる。空間Ｓは、吸込領域Ｅ１と連続する空間であり、同じ圧力雰囲気であるので、吸込領域Ｅ１と同等の気圧Ｐｅ１（＜大気圧Ｐ０）である。また、端部連１４ａの吹き出し側に着目すると、衝突壁１８に対向する場所に吹き出した気流Ａａは衝突壁１８に当たり、風速のエネルギーが圧力のエネルギーに変換されて、衝突領域Ｅ３には淀み圧Ｐ１ａが発生する。ファン８の回転が速くなるにつれて気流Ａａの風速Ｖａが大きくなり、淀み圧Ｐ１ａは高くなる。風速Ｖａが所定の値以上であれば、淀み圧Ｐ１ａが大気圧Ｐ０よりも高くなる。この淀み圧Ｐ１ａが大気圧Ｐ０より高くなるときの風速Ｖａは、搭載する熱交換器などの圧力損失に応じて異なる。

空気調和機の室内機１に搭載される貫流ファン８は、例えば弱冷房、強冷房などの運転モードに応じて運転する回転数が設定される。最も低い回転数で運転する時の風速で、大気圧Ｐ０より高い淀み圧Ｐ１ａが得られるように、衝突壁１８とファン８の外周との間隔ア（図９参照）、及び衝突壁１８のスタビライザー側端部１９ａにおける対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さＮａを決定する。こうして決定された寸法を有して衝突壁１８のスタビライザー側端部１９ａを設ければ、室内機１の運転中、即ちファン８の回転時には、ファン８の端部連１４ａの衝突領域Ｅ３を淀み圧Ｐ１ａ（＞大気圧Ｐ０）の空間とすることができる。空間Ｓに通じる衝突領域Ｅ３を淀み圧Ｐ１ａ＞大気圧Ｐ０とすることで圧力差を形成し、淀み圧Ｐ１ａが大気圧Ｐ０の室内空気の流入を遮断する。このため、吹出口３を通って室内機１の外部から室内機１の内部の圧力の低い空間Ｓへ室内空気が流入する逆吸いが発生するのを防止できる。特に、逆吸いの発生しやすいスタビライザー側端部１９ａにおいて、ファン８と衝突壁１８との間に大気圧Ｐ０よりも大きい淀み圧Ｐ１ａを作ることで、逆吸いを防止できる。

ところが、衝突壁１８への衝突流は、室内機１外への送風気流にならないため、淀み圧Ｐ１ａを大気圧Ｐ０より過剰に大きくすることは、送風する目的から考慮すると損失になる。即ち、奥行き方向ＡＹでスタビライザー側端部１９ａからリアガイド部側端部１９ｂに至るまで、回転軸線方向ＡＸに一様の幅の対向面１８ａを有する衝突壁１８を設けて吹出気流を衝突壁１８に衝突させることは、通風抵抗を大きくすることになるので、ファン８にとって負荷が大きくなり、エネルギー損失や騒音の増加につながる。
このため、実施の形態１では、逆吸い防止と送風のバランスを考慮し、衝突壁１８のリアガイド部側端部１９ｂの形状において、ファン８に向かい合う面である対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さ（左右方向の幅）をスタビライザー側端部１９ａよりも短くする。そして、スタビライザー側端部１９ａからリアガイド部側端部１９ｂに向かって、衝突壁１８のファンとの対向面１８ａのファン端板１２ｂからの回転軸線方向ＡＸの長さを滑らかに減少させる。

ここで、例えば、奥行き方向ＡＹで、減少開始位置１９ｃとリアガイド部側端部１９ｂの間の位置２０ａにおける気流について説明する。図１５は室内機１を示す縦断面図であり、位置２０ａのファン内側端部Ｈｂを通り、回転軸線１７に垂直な断面を示す。図９と同様、この断面では、リアガイド部１０、スタビライザー９、及び衝突壁１８の一部は、気流に対して壁を構成しており、斜線で示す。位置２０ａよりもスタビライザー側端部１９ａに近い部分には衝突壁１８が形成され、位置２０ａよりもリアガイド部側端部１９ｂに近い部分には吹出風路１１が形成される。このため、ファン８のファン延長部８ａから吹き出される気流のうち、奥行き方向ＡＹで位置２０ａとリアガイド部側端部１９ｂの間に吹き出される気流は、吹出風路１１に流れて室内機１外への送風気流になる。一方、奥行き方向ＡＹで位置２０ａとスタビライザー側端部１９ａの間に吹き出す気流は、衝突壁１８に衝突して淀み圧を形成し、逆吸いを防止する。

上記では、位置２０ａにおける気流について説明したが、回転軸線方向ＡＸで、両端部のファン端板１２ａ、１２ｂ側から見ていくと、ファン端板１２ａ、１２ｂ側では図９に示す断面となり、奥行き方向ＡＹでスタビライザー側端部１９ａとリアガイド部側端部１９ｂの間に吹き出す気流は、全て衝突壁１８に衝突して淀み圧を形成し、逆吸いを防止する。回転軸線１７に垂直な断面が、ファン端板１２ａ、１２ｂから内側の位置になるにつれて、リアガイド部側端部１９ｂの方から吹出風路１１が形成され、ファン延長部８ａから吹き出す吹出気流の一部が、室内機１外への送風気流になる。そして、衝突壁１８のスタビライザー側端部１９ａのファン内側端部Ｈｂを通り、回転軸線１７に垂直な断面は、図１１と同様の吹出風路１１を構成し、これよりも回転軸線方向ＡＸの内側には衝突壁１８が形成されておらず、全て送風気流となる。

次に、リアガイド部側端部１９ｂ近傍の衝突壁１８の作用について説明する。図１６は、リアガイド部側端部１９ｂにおける右端部の衝突壁１８付近を拡大して示す説明図である。リアガイド部側端部１９ｂの衝突壁１８は、回転軸線方向ＡＸの対向面１８ａの長さＮｂが、スタビライザー側端部１９ａの長さＮａよりも短く、端部連１４ａと向かい合う対向面１８ａの幅が狭い。このため、図１６に示すように気流が衝突することによる高圧部Ｐ１ｂの回転軸線方向ＡＸの長さは狭くなるが、循環渦Ｆ１から遠く、スタビライザー９側に比べて逆吸いしにくい場所であるため、逆吸いに対してはこの程度で十分な効果が得られる。ここでは、衝突壁１８の対向面１８ａの幅を狭くしたため、リアガイド部１０付近でファン８から吹き出した気流Ａのうち、気流Ａａａは衝突壁１８の対向面１８ａと衝突し、淀み圧Ｐ１ｂを作る。一方、左右方向で内側に流れる気流Ａａｂは衝突壁１８に衝突せずに吹出風路１１、及び吹出口３を通って室内機１の外へ吹き出す。このように、この部分では衝突壁１８の対向面１８ａの長さをスタビライザー側端部１９ａよりも短くすることで、送風気流を確保することができる。

即ち、スタビライザー側端部１９ａからリアガイド側端部１９ｂまでの奥行き方向ＡＹの各位置において、その位置で逆吸いの発生を防止するのに必要な淀み圧が得られる長さ（回転軸線方向ＡＸの長さ）の対向面１８ａを有する衝突壁１８を形成する。このように形成すると、スタビライザー側端部１９ａの対向面１８ａの長さ（回転軸線方向ＡＸの長さ）が最も長く、リアガイド側端部１９ｂに向かって、必要な対向面１８ａの長さ（回転軸線方向ＡＸの長さ）は短くなる。この短くした部分では、ファン８から吹き出した気流は衝突壁１８に衝突することなく、送風気流として吹出口３に流れる。
従って、スタビライザー側端部１９ａからリアガイド側端部１９ｂまでの全ての位置で、対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さを同じに形成した衝突壁１８と比較して、同じファン回転数に対して風量が増加し、消費電力を低減することができる。さらに気流の衝突に伴う騒音を低減することもできる。

前に述べたように、最も低い回転数で運転する時の風速で、吹出口３の両端部付近に大気圧Ｐ０より高い淀み圧Ｐ１ａが安定して得られるように、衝突壁１８のスタビライザー側端部１９ａにおける対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さＮａや減少開始位置１９ｃを決定する。そして、リアガイド部側端部１９ｂにおける対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さＮｂは、Ｎａ＞Ｎｂ≧０の範囲の幅で、設定すればよい。

以上のように、実施の形態１では、空気調和機１本体の上部に設けられ室内空気を吸い込む吸込口２と、この吸込口２から吸い込まれた室内空気と熱交換する熱交換器７と、空気調和機１本体の下部に空気調和機１本体の左右方向に長手方向を伸ばすように設けられ、熱交換器７にて熱交換された室内空気を室内へ吹き出す吹出口３と、熱交換器７と吹出口３の間に空気調和機１本体の左右方向を回転軸線方向ＡＸとするように設けられ、吸込口２から吹出口３へ室内空気を送風する貫流ファン８と、貫流ファン８の両端部のそれぞれにあって貫流ファン８が吹出口３の長手方向の両端から回転軸線方向ＡＸに延長されてなるファン延長部８ａと、貫流ファン８から吹き出す室内空気を吹出口３に導く吹出風路１１の前面側を構成するスタビライザー９と、吹出風路１１の背面側を構成するリアガイド部１０と、空気調和機１本体の両端部のそれぞれにスタビライザー９とリアガイド部１０とを接続するように設けられ、ファン延長部８ａから吹き出される室内空気が衝突する衝突壁１８と、衝突壁１８の一面であってファン延長部８ａに向かい合う対向面１８ａと、を備え、対向面１８ａは、リアガイド部９側に位置するリアガイド部側端部１９ｂの回転軸線方向ＡＸの長さが、スタビライザー９側に位置するスタビライザー側端部１９ａの回転軸線方向ＡＸの長さよりも短く構成されていることにより、吹出口３の両端部付近では、ファン８の端部連１４ａからの吹出気流を衝突壁１８に衝突させて大気圧より高い淀み圧を作るので、吹出口３の左右方向の両端部において室内空気が室内機１の外部から吹出口３を通って室内機１の内部に進入する逆吸いを防止できる。このため、逆吸いの発生によって生じていたファン性能の低下や騒音の増加や露飛びなどを防止できる。さらに、渦Ｆ１の発生するスタビライザー９付近の気流に対しては、逆吸いを防止するのに必要な幅（回転軸線方向ＡＸの長さ）の淀み圧を衝突領域Ｅ３に形成し、渦Ｆ１から遠い気流に対しては渦Ｆ１の発生する付近の気流に対する淀み圧よりも狭い幅で淀み圧を形成することで、逆吸いを防止でき、且つ吹出気流が衝突壁１８に衝突することによるエネルギー損失の増加を抑制して、低電力化及び低騒音化を実現することができる。

また、衝突壁１８の対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸ長さにおいて、スタビライザー側端部１９ａから減少開始位置１９ｃまでの長さを、Ｎａで一定にした。このため、渦Ｆ１が発生するスタビライザー９付近の気流に対しては、空間Ｓに通じる衝突領域Ｅ３に形成する淀み圧Ｐ１を、逆吸いによる室内空気の流入を遮断することができる十分な幅（ここでは回転軸線方向ＡＸの長さ）及び奥行き方向ＡＹの長さで形成できる。従って、逆吸いの発生しやすいスタビライザー側で逆吸いが発生するのを確実に防止できる。この減少開始位置１９ｃは、スタビライザー側端部１９ａから衝突壁１８の奥行き方向の長さの１０％程度の位置としたが、これに限るものではない。図１１に示すように、ファン８の回転中心Ｏと吹出口３のリアガイド部１０側であるＧｂを結ぶ直線Ｚが衝突壁１８の対向面１８ａと交差する位置、図１１では減少開始位置１９ｃで示しているが、この位置よりもリアガイド部側端部１９ｂに近い位置とするのが好ましい。スタビライザー側端部１９ａから減少開始位置１９ｃまでは渦Ｆ１のために低圧になる領域Ｅ４に近く、逆吸いが起こりやすいためである。

以上のように、衝突壁１８は、対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さを短くするときのスタビライザー９側の開始位置である減少開始位置１９ｃを、スタビライザー側端部１９ａとリアガイド部側端部１９ｂの間の途中に有し、対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さについて、スタビライザー側端部１９ａから減少開始位置１９ｃまでの長さを同じにすることにより、逆吸いの起こりやすいスタビライザー側端部１９ａから減少開始位置１９ｃで、衝突壁１８の他の部分よりも回転軸線方向ＡＸに十分な幅の淀み圧を形成するので、確実に逆吸いを防止できる。

なお、図１７は衝突壁１８の他の形状の構成例を示す斜視図である。図７に示す衝突壁１８では、スタビライザー側端部１９ａからリアガイド部側端部１９ｂまでの奥行き方向ＡＹの各位置において、ファン端板１２ｂに垂直で回転軸線１７を含む平面で衝突壁１８を切断したときの断面が、多角形状、例えば四角形を成すような形状である。図１８に示す衝突壁１８は、スタビライザー側端部１９ａからリアガイド部側端部１９ｂまでの奥行き方向ＡＹの各位置において、ファン端板１２ｂに垂直で且つ鉛直な平面で衝突壁１８を切断したときの断面が多角形状、例えば四角形をなすような形状である。このため、位置２０ａのファン内側端部Ｈｂを通り、回転軸線１７に垂直な断面は、図１８のように示される。この形状の場合にも、リアガイド部側端部１９ｂにおける衝突壁１８の対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さは、スタビライザー側端部１９ａにおける衝突壁１８の対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さよりも短く構成される。このため、スタビライザー側端部１９ａでは回転軸線方向ＡＸに逆吸いを防止できるだけの十分な幅で淀み圧を形成でき、特に逆吸いの起こりやすいファンの両端部で且つスタビライザー側（Ｇａ）に淀み圧を形成できるので、吹出口３の左右方向の両端部且つスタビライザー９付近である吹出口３の上側を通って室内機１の内部に室内空気が流入するのを防止できる。

さらに、位置２０ａにおける回転軸線１７に垂直な断面の図１５と図１８を比較すると、位置２０ａと回転中心Ｏを結ぶ直線（図１５）と、位置２０ａを通る鉛直線（図１８）とで、吹出風路１１に流れる気流が異なる。即ち、スタビライザー側端部１９ａよりも上流側の各位置で吹出風路１１に流れる気流が図１８に示す空間Ｄだけ多くなる。このため、図１８の構成では、風量を図１５の構成よりも多くでき、低電力化及び低騒音化を実現することができる。

図１９は実施の形態１に係る衝突壁１８の形状に係り、衝突壁１８のファン８との対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さを示すグラフである。横軸に奥行き方向ＡＹの位置、縦軸に対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さを示す。ここで、対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さとは、ファン８のファン端板１２ａ、１２ｂからの長さとする。衝突壁１８の対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さにおいて、スタビライザー側端部１９ａよりも上流側では、リアガイド部側端部１９ｂに至る変化は図１０に示すように直線状でなくてもよく、階段状や凹や凸の曲線状、波状などでもよい。例えば図１９における階段状に変化させた曲線Ｉ２や、緩やかな凸状の曲線Ｉ３のように変化させても、同様の効果を奏する。

図２０は、実施の形態１に係る衝突壁１８を示す断面図であり、例えば吹出口３の向かって右側の端部に配置する衝突壁１８を示す。吹出口３の向かって左側の端部に配置する衝突壁１８も同様であり、この右側の衝突壁を左右反転させればよい。また、この断面は、ファン端板１２ｂに垂直で回転軸線１７を含む平面で切断したときの断面でもよく、ファン端板１２ｂに垂直で且つ鉛直な平面で切断したときの断面でもよい。衝突壁側面１８ｃの左側は吹出口３に続く吹出風路１１であるので、衝突壁側面１８ｃは吹出風路１１の側面を構成する。これまで説明してきた衝突壁１８は、図２０（ａ）に示すように、衝突壁の対向面１８ａと底面１８ｂの回転軸線方向ＡＸの長さを略同じ長さとし、対向面１８ａと底面１８ｂを接続する衝突壁側面１８ｃは対向面１８ａに対してθ＝９０°を成す形状である。ここで、角度θは、衝突壁の対向面１８ａから時計回り方向（吹出口３の左側の端部では反時計回り方向）に衝突壁側面１８ｃまでの成す角度である。

衝突壁１８の他の構成例として、図２０(ｂ)に示すように、回転軸線方向ＡＸの対向面１８ａの長さを底面１８ｂよりも短く構成して、衝突壁側面１８ｃと対向面１８ａとの成す角度θが、鈍角（＞９０°）になるように構成してもよい。図２０（ａ）では、対向面１８ａに衝突するように流れる気流のうち、対向面１８ａと衝突壁側面１８ｃの角部に衝突する気流は、図２０（ｄ）に示すように、この角部で乱れて衝突壁側面１８ｃの付近で渦Ｆ２を生じやすい。図２０（ｂ）では、角度θ（＞９０°）で鈍角を成しており、対向面１８ａと衝突壁側面１８ｃの角部に衝突する気流は、なだらかに傾斜して衝突壁側面１８ｃに流れるので、この部分で渦Ｆ２ができにくい。このように、剥離や乱れを抑制することでエネルギー損失や騒音の低減し、低電力化及び低騒音化を図ることができる。

また、図２０(ｃ)に示すように、回転軸線方向ＡＸの対向面１８ａの長さを底面１８ｂよりも長く構成して、衝突壁側面１８ｃを底面１８ｂとの成す角度θが鈍角（＜９０°）になるように構成してもよい。この構成では、図２０（ａ）と同様、衝突壁側面１８ｃの付近で渦Ｆ２ができやすい構成ではあるが、図２０（ａ）、（ｂ）よりも吹出風路１１の回転軸線方向ＡＸの長さを長くすることができる。このため、風速Ｘ風路面積で決定される風量を大きくすることができる。また言い換えると、図２０（ａ）、（ｂ）よりも対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さを長くできる。このため、対向面１８ａに形成される淀み圧の回転軸線方向ＡＸの幅を大きくできる構成である。

図２０(ａ)〜（ｃ）のいずれの衝突壁１８の形状であっても、対向面１８ａとファン８との間に淀み圧を形成することができるので、室内機１の外部の室内空気が吹出口３を通ってファン８の両端部の空間Ｓ（図１４、図１６参照）に侵入する逆吸いを防止できる。

なお、衝突壁１８の奥行き方向ＡＹで、スタビライザー側端部１９ａからリアガイド部側端部１９ｂまでの衝突壁１８の断面形状は、図２０（ａ）、（ｂ）、（ｃ）のいずれか１つの構成に限るものではなく、組み合わせて構成してもよい。例えば、スタビライザー側端部１９ａ付近では図２０（ａ）や図２０（ｃ）として対向面１８ａを長くしたり吹出風路１１が広くなるようにし、奥行き方向ＡＹの位置２０ａや２０ｂでは、図２０（ａ）や図２０（ｂ）の形状とし、リアガイド部側端部１９ｂに近いところでは、対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さが短いので、図２０（ｂ）としてもよい。

なお、スタビライザー側端部１９ａからリアガイド部側端部１９ｂにおいて、中央部分からリアガイド部側端部１９ｂでは、図１２に示すように、ファン８から吹き出した気流の風速がスタビライザー側端部１９ａに比べて大きい。風速の大きい部分で角部を図２０（ｂ）に示すように鈍角にして渦Ｆ２を防止することは、渦Ｆ２によるエネルギー損失や騒音を低減することができ、効果的である。

実施の形態２．
以下、本発明の実施の形態２について図に基づいて説明する。この実施の形態は、衝突壁１８の断面形状を多角形状、基本的には四角形とし、衝突壁１８のファン８との対向面１８ａと衝突壁側面１８ｃで形成される角部を直線又は曲線で削り取った形状、いわゆる面取り部を有する形状とすることを特徴とする。このときの断面も、ファン端板１２ａ、１２ｂに垂直且つ回転軸線１７を含む平面で切断したときの断面でもよく、ファン端板１２ａ、１２ｂに垂直且つ鉛直な平面で切断したときの断面でもよい。実施の形態２に係る各図において、実施の形態１と同一符号は同一、または相当部分を示す。

図２１は、本発明の実施の形態２に係る衝突壁１８を拡大して示す斜視図であり、例えば室内機１本体の向かって右側の端部に配置する衝突壁１８である。図において、点線はファン端板１２ｂを示す。室内機１本体の両端部のそれぞれにスタビライザー９とリアガイド部１０とを接続するように設けられ、ファン８に向かい合う対向面１８ａを有する衝突壁１８は、図９に示したように、スタビライザー側端部１９ａからリアガイド部側端部１９ｂに亘って、吹出領域Ｅ２のファン延長部８ａの外周を囲む形状である。長手方向が左右に伸びる吹出口３の左側の端部には同様の衝突壁１８を配置するが、左右反転した形状となる。

実施の形態２では、ファン８と向かい合う対向面１８ａのファン内側縁部Ｈｂの角部を切り取って、傾斜面を作成し、傾斜面２１とすることを特徴とする。ここでは例えばスタビライザー側端部１９ａから減少開始位置１９ｃまでは傾斜面２１を形成せず、リアガイド部側端部１９ｂではファン内側縁部Ｈｂの角を大きく切り取るような形状の傾斜面２１を形成する。位置１９ｂ、２０ａ、２０ｂに示す一点差線で囲まれた面は、ファン端板１２ｂに垂直な平面で衝突壁１８を切断したときの断面を示す。

図２２は、衝突壁１８をファン端板１２ｂに垂直な平面で切断したときの断面形状を示す説明図であり、図２２（ａ）はスタビライザー側端部１９ａ（または減少開始位置１９ｃ）、図２２（ｂ）は位置２０ａ、図２２（ｃ）はリアガイド部側端部１９ｂにおける断面である。また、図２３は、実施の形態２に係り、衝突壁１８を示す上面図（図２３（ａ））、及び断面図（図２３（ｂ））である。図２３（ｂ）は、図２３（ａ）におけるＷ２０ａ−Ｗ２０ａ線断面を示す。
前述のように、衝突壁１８の高さ、即ち対向面１８ａと底面１８ｂとの距離は、ファン８の外周とリアガイド部１０との間の距離（ファン８の半径方向の距離）が徐々に大きくなっているので、気流に対して下流に位置するスタビライザー側端部１９ａでは、上流に位置するリアガイド部側端部１９ｂよりも大きくなる。

実施の形態１と同様、衝突壁１８は一端では吹出風路１１を形成する側壁３０に接続して構成されるが、回転軸線方向ＡＸの衝突壁１８の底面１８ｂの長さＬＤや対向面１８ａである上面の長さＬＵを表す場合には、ファン端板１２ｂ（左側端部の衝突壁１８の場合にはファン端板１２ａ）の外向面からの長さで表す。また、対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さに関しては、リアガイド部１０側に位置するリアガイド部側端部１９ｂの長さが、スタビライザー９側に位置するスタビライザー側端部１９ａの長さよりも短い。そして、対向面１８ａの回転軸方向ＡＸの長さ（ＬＵ）を短くするときのスタビライザー側の開始位置を減少開始位置１９ｃとし、スタビライザー側端部１９ａから減少開始位置１９ｃまでは、対向面１８ａの長さ（ＬＵ）を同じとする。従って、衝突壁１８のファン８と向かい合う対向面１８ａは、実施の形態１と同様、スタビライザー側端部１９ａにおける回転軸線方向ＡＸのファン端板１２ｂからの長さ（ＬＵ１９ａ）＞リアガイド部側端部１９ｂにおける回転軸線方向ＡＸのファン端板１２ｂからの長さ（ＬＵ１９ｂ）である。さらに、スタビライザー側端部１９ａ（または減少開始位置１９ｃ）とリアガイド部側端部１９ｂの間の位置２０ａでは、その間の長さとし、ＬＵ１９ａ＞ＬＵ２０ａ＞ＬＵ１９ｂとする。

また、この構成例は、スタビライザー側端部１９ａからリアガイド部側端部１９ｂに亘って、衝突壁１８の底面１８ｂのファン端板１２ｂから衝突壁側面１８ｃまでの長さ（ＬＤ）は同じとする。即ち、スタビライザー側端部１９ａ（または減少開始位置１９ｃ）における回転軸線方向ＡＸのファン端板１２ｂから衝突壁側面１８ｃまでの底面１８ｂの長さ（ＬＤ１９ａ）＝位置２０ａにおける回転軸線方向ＡＸのファン端板１２ｂから衝突壁側面１８ｃまでの底面１８ｂの長さ（ＬＤ２０ａ）＝リアガイド部側端部１９ｂにおける回転軸線方向ＡＸのファン端板１２ｂから底面１８ｂの衝突壁側面１８ｃまでの長さ（ＬＤ１９ｂ）である。

また、対向面長さ（ＬＵ）／底面長さ（ＬＤ）を対向面比（ＬＵ／ＬＤ）と称し、奥行き方向ＡＹの位置に対する対向面比（ＬＵ／ＬＤ）は、リアガイド部側端部１９ｂでスタビライザー側端部１９ａよりも小さく、以下の式（１）を満足するように構成される。
ＬＵ１９ａ／ＬＤ１９ａ（＝１）
＞ ＬＵ２０ａ／ＬＤ２０ａ
＞ ＬＵ１９ｂ／ＬＤ１９ｂ ・・・（１）

図２４は、実施の形態２に係り、衝突壁１８の対向面１８ａ及び底面１８ｂに関し、回転軸線方向ＡＸのファン端板１２ｂからの対向面長さ（ＬＵ）／底面長さ（ＬＤ）を示すグラフである。横軸は奥行き方向ＡＹの位置を示す。この奥行き方向ＡＹの位置に対する対向面比（ＬＵ／ＬＤ）が式（１）を満足するように、減少開始位置１９ｃからリアガイド部側端部１９ｂの間で、ファン内側縁部Ｈｂに傾斜面２１が設けられている。対向面１８ａから時計回りに傾斜面２１との間の角度θを鈍角とする。なお、スタビライザー側端部１９ａから減少開始位置１９ｃの間は、底面１８ｂの回転軸線方向ＡＸの長さ（ＬＤ）及び対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さ（ＬＵ）を同じとし、ＬＤ１９ａ＝ＬＤ１９ｃ＝ＬＵ１９ａ＝ＬＵ１９ｃである。

減少開始位置１９ｃからリアガイド部側端部１９ｂにおいて、対向面比（ＬＵ／ＬＤ）の一例は、次のとおりである。
スタビライザー側端部１９ａ、減少開始位置１９ｃで、ＬＵ１９ａ／ＬＤ１９ａ＝ＬＵ１９ｃ／ＬＤ１９ｃ＝１、位置２０ａで、ＬＵ２０ａ／ＬＤ２０ａ＝０．８、リアガイド部側端部１９ｂで、ＬＵ１９ｂ／ＬＤ１９ｂ＝０．６とする。そして、対向面１８ａと底面１８ｂとの長さの差の範囲内で、左右方向（回転軸線方向ＡＸ）の内側で対向面１８ａに接続される面を傾斜面２１で構成する。

図２２、図２３に示すように、回転軸線方向ＡＸで、対向面１８ａのファン端板１２ｂからの長さＬＵにおいて、スタビライザー側端部１９ａでの長さＬＵ１９ａを最も長くし、リアガイド部側端部１９ｂでの長さＬＵ１９ｂを最も短くしている。このため、実施の形態１と同様、スタビライザー側端部１９ａにおいて、衝突壁１８の衝突領域Ｅ３（図１６参照）に大気圧よりも大きな淀み圧を十分な幅で形成し、室内空気が領域Ｓに逆流するのを遮断することで、逆吸いを防止できる。特に、スタビライザー側端部１９ａから減少開始位置１９ｃまでは傾斜面２１を形成していないので、逆吸いが起こりやすいスタビライザー９付近では、長さＬＵ１９ａの対向面１８ａの全面で淀み圧を形成し、逆吸いを確実に防止する。

また、図２２（ｂ）に示すように、スタビライザー側端部１９ａとリアガイド部側端部１９ｂの間の位置２０ａでは、端部連１４ａのファン延長部８ａから吹き出した吹出気流の例えば内側の２０％は傾斜面２１に吹き出し、傾斜面２１に沿って吹出口３に滑らかに導かれて送風気流となる。そして、端部連１４ａのファン延長部８ａから吹き出した吹出気流のファン端板１２ｂ側の８０％が衝突壁１８に衝突して淀み圧の形成に作用する。
さらに、図２２（ｃ）に示すように、ファン内部の循環渦Ｆ１から遠いリアガイド部側端部１９ｂでは、回転軸線方向ＡＸに広い傾斜面２１を構成することで、端部連１４ａのファン延長部８ａから吹き出した吹出気流の例えば内側の６０％は傾斜面２１に吹き出し、吹出口３に滑らかに導かれて送風気流となる。そして、端部連１４ａのファン延長部８ａから吹き出した吹出気流のうち、ファン端板１２ｂ側の４０％は、対向面１８ａに衝突して衝突領域Ｅ３に淀み圧を形成し、空間Ｓに通じる衝突領域Ｅ３を淀み圧Ｐ１＞大気圧Ｐ０とすることで圧力差を形成し、淀み圧Ｐ１が大気圧Ｐ０の室内空気の流入を遮断する。このため、吹出口３を通って室内機１の外部から室内機１の内部の圧力の低い空間Ｓへ室内空気が流入する逆吸いが発生するのを防止できる。

なお、傾斜面２１の対向面１８ａからの時計回りの角度θは、１１０°〜１６０°とした。この角度はこの範囲に限るものではなく、気流が滑らかに傾斜面２１に沿って滑らかに流れるような角度であればよい。

このように、逆吸いの起こりやすいスタビライザー９側（Ｇａ：図１５、図１８参照）では、衝突壁１８の対向面１８ａを回転軸線方向ＡＸに逆吸いを遮断するのに必要なだけ十分長くすることで、回転軸線方向ＡＸに必要な幅（回転軸線方向ＡＸの長さ）で淀み圧を形成し、室内空気の吹出口からの進入を遮断して逆吸いを防止できる。さらに逆吸いの起こりにくいリアガイド部１０側（Ｇｂ：図１５、図１８参照）では、対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さを、スタビライザー９側（Ｇａ）よりも短くすることで、ファン延長部８ａから吹き出した吹出気流の一部が吹出口３に流れて送風気流になる。対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さを、スタビライザー側端部１９ａからリアガイド部側端部１９ｂまで、スタビライザー側端部１９ａと同じ長さＬＵ１９ａとした構成と比較すると、図２２に示すように傾斜面２１を形成すれば、同じファン回転数に対して風量が増加し、消費電力を低減でき省エネルギー化を図ることができる。さらに、ファン延長部８ａから吹き出した全ての吹出気流が対向面１８ａに衝突しないので、気流の衝突に伴う騒音を低減することができる。

また、ファン８に向かい合う対向面１８ａの内側に接続される面を傾斜面２１とすることで、ファン延長部８ａから吹き出される空気の一部が衝突壁１８に当たっても、その空気は傾斜面２１に沿って流れ、図２０（ｄ）のように剥離が形成されることなく滑らかに吹出口３に流れる。これにより、騒音を低減でき、空気の通風抵抗が低減されるので、風速（風量）が低下するのを防止でき、低電力化を図ることができる。

なお、スタビライザー側端部１９ａから減少開始位置１９ｃまでの対向面１８ａについても、ファン内側縁部Ｈｂに傾斜面２１を設けてもよい。この部分は、スタビライザー９に近い部分であり逆吸いが起こりやすいので、十分な幅（回転軸線方向ＡＸの長さ）で淀み圧を形成するのが好ましいが、対向面１８ａと傾斜面２１とのなす角度θが、例えば１８０°に近い緩やかに傾斜する傾斜面２１を設けてもよい。傾斜面２１を設けることで、図２０(ｄ)のような乱れの発生を低減できる。

また、実施の形態２では図２２に示すように、衝突壁１８の底面１８ｂの回転軸線方向ＡＸの長さＬＤを、スタビライザー側端部１９ａからリアガイド部側端部１９ｂまで、同じとした。即ち、ファン８から吹き出した吹出気流が通る吹出風路１１の左右方向の長さは吹出口３まで略同一である。このため、圧力損失や乱れも少なく、安定した吹出気流が得られる。対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さが短い位置、例えば位置２０ａ、１９ｂでも底面は安定した構成である。また、リアガイド部側端部１９ｂにおいて、対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸのファン端板１２ｂからの長さＬＵ１９ｂをゼロに構成することもできる。このように、逆吸いが起こる可能性の低い部分で対向面１８ａをなくして、端部連１４ａのファン延長部８ａから吹出気流の全てを送風気流としてもよい。これにより、リアガイド部側端部１９ｂで対向面１８ａが形成される場合よりも風量を増加させることができ、消費電力を低減できる。

なお、図２４では減少開始位置１９ｃからリアガイド部側端部１９ｂに至るまで、対向面比（ＬＵ／ＬＤ）を徐々に減少するように変化させたが、これに限るものではない。例えば、階段状に変化させてもよい。また、説明図中の傾斜面２１は平面としたが、平面に限らず左右方向の内側、即ち吹出風路１１側に凸な曲面であってもよい。

以上のように、実施の形態２でも実施の形態１と同様、衝突壁１８の対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さ（ＬＵ）について、リアガイド部１０側に位置するリアガイド部側端部１９ｂの回転軸線方向ＡＸの長さ（ＬＵ１９ｂ）が、スタビライザー９側に位置するスタビライザー側端部１９ａの回転軸線方向ＡＸの長さ（ＬＵ１９ａ）よりも短く構成されていることにより、吹出口３の両端部付近では、ファン８の端部連１４ａからの吹出気流を衝突壁１８に衝突させて大気圧より高い淀み圧を作るので、吹出口３の左右方向の両端部において室内空気が室内機１の外部から吹出口３を通って室内機１の内部に進入する逆吸いを防止できる。このため、逆吸いの発生によって生じていたファン性能の低下や騒音の増加や露飛びなどを防止できる。さらに、渦Ｆ１の発生するスタビライザー９付近の気流に対しては、逆吸いを防止するのに必要な幅（回転軸線方向ＡＸの長さ）の淀み圧を衝突領域Ｅ３に形成し、渦Ｆ１から遠い気流に対しては渦Ｆ１の発生する付近の気流に対する淀み圧よりも狭い幅で淀み圧を形成することで、逆吸いを防止でき、且つ吹出気流が衝突壁１８に衝突することによるエネルギー損失の増加を抑制して、低電力化及び低騒音化を実現することができる。

さらに、貫流ファン７の両端に設けられている円板形状のファン端板１２ａ、１２ｂに垂直な平面で衝突壁１８を切断した断面にて、衝突壁１８は多角形状を成し、対向面１８ａ、ファン延長部８ａと反対側で対向面１８ａに対向する底面１８ｂ、左右方向の内側で対向面１８ａと底面１８ｂとを結ぶ衝突壁側面１８ｃを有し、回転軸線方向ＡＸにおけるファン端板１２ａ、１２ｂからの対向面１８ａの長さをＬＵ、回転軸線方向ＡＸにおけるファン端板１２ａ、１２ｂからの底面１８ｂの長さをＬＤとした場合に、ＬＵ／ＬＤで求まる対向面比について、リアガイド部側端部１９ｂの対向面比（ＬＵ１９ｂ／ＬＤ１９ｂ）をスタビライザー側端部１９ａの対向面比（ＬＵ１９ａ／ＬＤ１９ａ（＝１））未満としたので、逆吸いを防止できる共に送風気流を確保し、特に傾斜面２１によって気流を滑らかに吹出口３に導くことで、気流衝突によるエネルギー損失を低減して低電力化でき、さらに衝突壁１８との衝突音を低減できる効果がある。

また、貫流ファン８の両端に設けられている円板形状のファン端板１２ａ、１２ｂに垂直な平面で衝突壁１８を切断した断面にて、左右方向の内側で対向面１８ａに接続される面は、対向面１８ａに対して鈍角で交わる傾斜面で構成されることにより、衝突壁１８のファン内側縁部Ｈｂを直角に交わる角部とした場合と比較して、角部付近で剥離や乱れが生じるのを抑制でき、低電力化及び低騒音化を図ることができる効果がある。

実施の形態３．
実施の形態３でも、衝突壁１８の対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さについて、リアガイド部側端部１９ｂを、スタビライザー側端部１９ａよりも短くする構成は、実施の形態１、２と同様である。実施の形態１では、衝突壁１８の形状において、対向面１８ａと底面１８ｂの長さを同じとし、対向面１８ａと底面１８ｂを接続する衝突壁側面１８ｃと対向面１８ａとの成す角度θ＝９０°の場合について述べた。また、実施の形態２では、スタビライザー側端部１９ａからリアガイド部側端部１９ｂに亘って、底面１８ｂのファン端板１２ｂからの長さ（ＬＤ）を、スタビライザー側端部１９ａと同じ長さとし、対向面１８ａの長さと底面１８ｂとの長さの差を、ファン内側縁部Ｈｂに傾斜面２１を設けて滑らかに流れる気流を形成した。実施の形態３では、底面１８ｂのファン端板１２ｂからの長さを、奥行き方向ＡＹでスタビライザー側端部１９ａ（または減少開始位置１９ｃ）からリアガイド部側端部１９ｂまで、変化させる。ここで、底面１８ｂの長さは、その位置の対向面１８ａの長さとは異なる長さとする。ただし、スタビライザー側端部１９ａ（または減少開始位置１９ｃ）で底面１８ｂのファン端板１２ｂからの長さを最も長くし、リアガイド部側端部１９ｂで底面１８ｂのファン端板１２ｂからの長さを最も短くする。

図２５は、衝突壁１８をファン端板１２ｂに垂直な平面で切断したときの断面形状を示す説明図であり、図２５（ａ）はスタビライザー側端部１９ａ及び減少開始位置１９ｃ、図２５（ｂ）は位置２０ａ、図２５（ｃ）はリアガイド部側端部１９ｂにおける断面である。また、図２６は、実施の形態３に係り、衝突壁１８を示す上面図である。図に示すように、スタビライザー側端部１９ａからリアガイド部側端部１９ｂに亘って、衝突壁１８の底面１８ｂのファン端板１２ｂから衝突壁側面１８ｃまでの長さ（ＬＤ）を変化させて構成し、少なくともスタビライザー側端部１９ａ及び減少開始位置１９ｃにおける長さ（ＬＤ１９ａ）＞リアガイド部側端部１９ｂにおける長さ（ＬＤ１９ｂ）とする。衝突壁１８のファン８と向かい合う対向面１８ａは、実施の形態１と同様、スタビライザー側端部１９ａにおける回転軸線方向ＡＸのファン端板１２ｂからの長さ（ＬＵ１９ａ）＞リアガイド部側端部１９ｂにおける回転軸線方向ＡＸのファン端板１２ｂからの長さ（ＬＵ１９ｂ）である。

さらにこの構成では、底面１８ｂの長さ（ＬＤ）に対する対向面１８ａの長さ（ＬＵ）である対向面比（ＬＵ／ＬＤ）を一定とする。従って、衝突壁１８の各位置における対向面比（ＬＵ／ＬＤ）について、式（２）の関係を満足している。
ＬＵ１９ａ／ＬＤ１９ａ（＝１）
＝ＬＵ１９ｃ／ＬＤ１９ｃ
＞ ＬＵ２０ａ／ＬＤ２０ａ
＝ ＬＵ１９ｂ／ＬＤ１９ｂ ・・・（２）

また、図２７は、式（２）を満足する構成の一例を示し、縦軸は衝突壁１８の底面１８ｂの長さに対する対向面１８ａの長さである対向面比（ＬＵ／ＬＤ）に関し、回転軸線方向ＡＸのファン端板１２ｂからの対向面長さ（ＬＵ）／底面長さ（ＬＤ）を示すグラフである。横軸は奥行き方向ＡＹを示す。この対向面比（ＬＵ／ＬＤ）を満足するように、スタビライザー９側からリアガイド部１０側の奥行き方向ＡＹの各位置における対向面１８ａの長さ及び底面１８ｂの長さを設定する。さらに、対向面１８ａの長さと底面１８ｂの長さの差の範囲内で、対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの内側に接続する面を傾斜面２１とする。例えば、傾斜面２１が減少開始位置１９ｃからリアガイド部側端部１９ｂのファン内側縁部Ｈｂに設けられている。この傾斜面２１は対向面１８ａに対してθ＞９０°の鈍角で交わる面とする。この構成例では、傾斜面２１を設けた位置で、対向面比ＬＵ／ＬＤを一定とし、例えば対向面比ＬＵ／ＬＤ＝０．８とする。スタビライザー側端部１９ａから減少開始位置１９ｃまでは、ＬＵ／ＬＤ＝１とし、減少開始位置１９ｃからリアガイド部側端部１９ｂまでは、ＬＵ／ＬＤ＝０．８として一定とする。ただし、成形上、減少開始位置１９ｃからすぐに所定の対向面比にすることは困難である。減少開始位置１９ｃのファン内側縁部Ｈｂに形成される角部と傾斜面２１との境界は、奥行き方向ＡＹでリアガイド部１０側にある程度の長さが必要であり、自然に滑らかに形成するのが好ましい。

図１１で示したように、ファン内部の循環渦Ｆ１に近い部分に逆吸いが起こりやすい。実施の形態３では、循環渦Ｆ１から遠いリアガイド部側端部１９ｂでは、底面１８ｂの回転軸線方向ＡＸの長さ（ＬＤ１９ｂ）をスタビライザー側端部１９ａの長さ（ＬＤ１９ａ）よりも短くすることを特徴とする。例えば、実施の形態２の図２２（ｂ）、（ｃ）と図２５（ｂ）、（ｃ）とをそれぞれ比較すると、図２５（ｂ）、（ｃ）では、端部連１４ａのファン延長部８ａから吹き出した吹出気流のうち、図２２（ｂ）、（ｃ）の構成よりも衝突壁１８の底面１８ｂの長さを短くした部分に流れる気流は、衝突壁１８に衝突することなく、衝突壁側面１８ｃの内側を通って吹出口３に滑らかに導かれる。即ち、底面１８ｂの回転軸線方向ＡＸの長さを短くした分だけ、吹出領域Ｅ２の吹出風路１１の回転軸線方向ＡＸの長さが長くなる。このため、通風抵抗を図２２の構成よりも小さくでき、風量を増加できる。入力が同一の場合を比較すると、風量を多くでき、同一風量で比較すると、入力を小さくできるので、消費電力を低減して、省エネルギー化できる。また、衝突壁１８に衝突する気流が少なくなるので、衝突音も低減できる。

ここで、衝突壁１８の底面１８ｂの回転軸線方向ＡＸの長さについて、説明する。この底面１８ｂの長さは、長すぎると吹出風路１１の回転軸線方向ＡＸの長さを短くし、吹出気流の風量を低下させることになる。一方、底面１８ｂの長さは、短すぎると吹出風路１１の回転軸線方向ＡＸの長さを必要以上に長くし、吹出気流の速度が低下して吹出口３で十分な速度の風速が得られなくなる。吹出口３で十分な風速が得られない場合には、やはり、室内機１本体の外側から吹出口３を通って吹出領域Ｅ２に室内空気が逆流する恐れがある。衝突壁１８によって大気圧よりも高い淀み圧が対向面１８ａに形成されており、逆流した室内空気が空間Ｓに入り込むことは防止されるが、吹出口３から吹出領域Ｅ２に逆流した室内空気が淀み圧によって再び室内機１外に流れ出るとしても、損失を招くことになる。このため、最も低い回転数で運転する時の風速で、吹出口３で逆吸いが起こらない程度の風速が得られるように、衝突壁１８のスタビライザー側端部１９ａにおける底面１８ｂの回転軸線方向ＡＸの長さを決定する。このように衝突壁１８のスタビライザー側端部１９ａを設ければ、室内機１の運転中、即ちファン８の回転時には、吹出口３で十分な風速を得ることができる。即ち、逆吸いの発生しやすいスタビライザー側端部１９ａにおいて、ファン８と衝突壁１８との間に大気圧Ｐ０よりも大きい淀み圧Ｐ１ａを形成すると共に、衝突壁側面１８ｃ付近で十分な風速の気流を吹き出すことで、確実に逆吸いを防止できる。

実施の形態３では、減少開始位置１９ｃからリアガイド部側端部１９ｂのファン内側縁部Ｈｂに傾斜面２１が設けられている。この傾斜面２１によって、角部に流れる気流が原因となる渦Ｆ２（図２０（ｄ）参照）の発生を抑制し、通風抵抗を減少できる。

なお、位置２０ａにおける対向面比（ＬＤ２０ａ／ＬＤ２０ａ）とリアガイド部側端部１９ｂにおける対向面比（ＬＵ１９ｂ／ＬＤ１９ｂ）を同一とし、ＬＵ２０ａ／ＬＤ２０ａ＝ＬＵ１９ｂ／ＬＤ１９ｂを一定としたが、これに限るものではない。リアガイド部側端部１９ｂの対向面比（ＬＵ１９ｂ／ＬＤ１９ｂ）を、スタビライザー側端部１９ａの対向面比（ＬＵ１９ａ／ＬＤ１９ａ）未満とすればよい。ＬＵ１９ａ／ＬＤ１９ａ＞ＬＵ１９ｂ／ＬＤ１９ｂの構成の一例を図２８に示す。図２８は、実施の形態３に係る衝突壁１８を示す上面図であり、例えば、スタビライザー側端部１９ａの対向面比（ＬＵ１９ａ／ＬＤ１９ａ）＝１、リアガイド部側端部１９ｂの対向面比（ＬＵ１９ｂ／ＬＤ１９ｂ）＝０．２５とする。底面の長さ（ＬＤ）に対する対向面の長さ（ＬＵ）の対向面比を、スタビライザー９側よりもリアガイド部１０側で小さくなるように構成するということは、同一底面の長さで比較すると、ＬＵ１９ａ／ＬＤ１９ａ＝ＬＵ１９ｂ／ＬＤ１９ｂとしたときよりもリアガイド部１０側で対向面１８ａの長さを短くできる。逆吸いが起こりにくいリアガイド部側端部１９ｂで、傾斜面２１を通って吹出風路１１に流れる気流の割合を、衝突壁１８の対向面１８ａに衝突する気流の割合よりも多くでき、ファン８から吹き出した気流が衝突壁１８に衝突することで生じるエネルギー損失及び衝突音をさらに低減できる。

図２９（ａ）、（ｂ）はそれぞれ実施の形態３に係る衝突壁１８の他の構成例を示すものであり、衝突壁１８のスタビライザー側端部１９ａ（減少開始位置１９ｃと同様）のファン端板１２ｂに垂直な断面を示す。この構成例は、対向面１８ａの長さＬＵ１９ａ＞底面１８ｂの長さＬＤ１９ａとすることを特徴とする。リアガイド部側端部１９ｂや、その間の位置２０ａにおける衝突壁１８の形状は、図２２や図２５で示した形状と同様とする。この構成では、衝突壁１８の各位置における対向面比（ＬＵ／ＬＤ）について、式（３）の関係を満足している。
ＬＵ１９ａ／ＬＤ１９ａ（＞１）
＞ ＬＵ２０ａ／ＬＤ２０ａ
≧ ＬＵ１９ｂ／ＬＤ１９ｂ ・・・（３）

衝突壁１８において、ファン８との対向面１８ａは図１４に示すように、衝突領域Ｅ３に淀み圧Ｐ１ａを形成して、室内機１の外部から吹出口３を通って空間Ｓに室内空気が逆流するのを防ぐ。ファン８の内部に発生する渦Ｆ１によって最も低圧になる部分であるスタビライザー側端部１９ａ及びこの近傍の衝突壁１８、例えばスタビライザー側端部１９ａから減少開始位置１９ｃまでの衝突壁は、逆吸いを防止する淀み圧を確実に形成する形状とする。図２９（ａ）は、対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さ（ＬＵ１９ａ）を長く構成したので、ファン８の両端部に逆吸いを防止するのに必要な幅の淀み圧を形成できる。

一方、底面１８ｂのファン端板１２ｂからの回転軸線方向ＡＸの長さを、対向面１８ａよりも短くしたので、吹出風路１１の左右方向（回転軸線方向ＡＸ）の長さが長くなる。吹出風路１１の面積が大きくなって吹出気流の風量が多くなる。ただし、前述のように、逆吸いが起こりやすいスタビライザー側端部１９ａ近傍において、底面１８ｂの長さ（ＬＤ１９ａ）は、ファン８の回転数が低いときでも逆吸いが起こらない程度の風速が得られる長さとする。

なお、実施の形態１、２と同様、リアガイド部側端部１９ｂに近い部分は、逆吸いが起こりにくいので、対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さをスタビライザー側端部１９ａよりも短くすることで、気流の一部によってこの位置で逆吸い防止に必要な淀み圧を形成すると共に、気流の他部を送風気流とし、エネルギー損失及び衝突音を低減できる。

図２９（ｂ）は、図２９（ａ）の対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸで内側に接続される面を傾斜面２１とする構成である。図２９（ｂ）の構成では、衝突壁１８の対向面１８ａのファン内側縁部Ｈｂに形成される傾斜面２１によって、対向面１８ａの角部に流れる気流は、傾斜面２１に沿って滑らかに流れて下流の吹出口３に導かれる。このため、図２０（ｄ）に示した乱れが生じるのを抑制できる。

以上のように、貫流ファン８の両端に設けられている円板形状のファン端板１２ａ、１２ｂに垂直な平面で衝突壁１８を切断した断面にて、衝突壁１８は多角形状を成し、対向面１８ａ、ファン延長部８ａと反対側で対向面１８ａに対向する底面１８ｂ、左右方向の内側で対向面１８ａと底面１８ｂとを結ぶ衝突壁側面１８ｃを有し、回転軸線方向ＡＸにおけるファン端板１２ａ、１２ｂからの対向面１８ａの長さをＬＵ、回転軸線方向ＡＸにファン端板１２ａ、１２ｂからの底面１８ｂの長さをＬＤとした場合に、ＬＵ／ＬＤで求まる対向面比について、リアガイド部側端部１９ｂの対向面比（ＬＵ１９ｂ／ＬＤ１９ｂ）がスタビライザー側端部１９ａの対向面比（ＬＵ１９ａ／ＬＤ１９ａ（≧１））未満であることにより、逆吸いを防止できる共に送風気流を確保し、特に対向面１８ａのファン内側縁部Ｈｂの傾斜面２１によって気流を滑らかに吹出口３に導くことで、逆吸いを防止できると共に気流衝突によるエネルギー損失を低減して消費電力を低くできる効果がある。

また、貫流ファン８の両端に設けられている円板形状のファン端板１２ａ、１２ｂに垂直な平面で衝突壁１８を切断した断面にて、左右方向の内側で対向面１８ａに接続される面は、対向面１８ａに対して鈍角で交わる傾斜面で構成されることにより、衝突壁１８のファン内側縁部Ｈｂを直角に交わる角部とした場合と比較して、角部付近で剥離や乱れが生じるのを抑制でき、低電力化及び低騒音化を図ることができる効果がある。

実施の形態４．
以下、本発明の実施の形態４について、図に基づいて説明する。実施の形態４では、実施の形態１における図２０（ａ）、（ｂ）や、実施の形態２における図２２（ｂ）、（ｃ）や、実施の形態３における図２５（ｂ）、（ｃ）に示すように、左右方向（回転軸線方向ＡＸ）の内側で衝突壁１８の対向面１８ａに接続される面が、対向面１８ａに対して鈍角で交わる傾斜面２１を有する構成に関する。衝突壁１８の対向面１８ａと傾斜面２１との成す角度を角度θとし、この角度θについて説明する。ここで、室内機１の右端部に設ける衝突壁１８の場合、対向面１８ａから時計回りで傾斜面２１と成す角度を角度θとする。室内機１の左端部に設ける衝突壁１８の場合には、右端部の衝突壁１８を左右反転した形状になるので、対向面１８ａから反時計回りで傾斜面２１と成す角度を角度θとする。

図３０は位置２０ａにおける衝突壁１８を示す断面図（図３０（ａ））と角度θを説明する説明図（図３０（ｂ））である。また、図３１はリアガイド部側端部１９ｂにおける衝突壁１８を示す断面図（図３１（ａ））と角度θを説明する説明図（図３１（ｂ））である。位置２０ａにおける対向面１８ａと傾斜面２１との成す角度θ（２０ａ）＞リアガイド部側端部１９ｂにおける対向面１８ａと傾斜面２１との成す角度θ（１９ｂ）とする。例えば、角度θ（２０ａ）を１５０℃、角度θ（１９ｂ）を１２０°とする。ここで、対向面１８ａの奥行き方向ＡＹの位置について、図３０における位置は、スタビライザー側端部１９ａとリアガイド部側端部１９ｂ間で、図３１に示すリアガイド部側端部１９ｂよりもスタビライザー９側の位置であればどこでもよく、ここでは例えば位置２０ａの場合について説明する。

位置２０ａにおいて、図３０（ｂ）に示すように、気流は衝突壁１８の対向面１８ａに垂直に流入するのであるが、傾斜面２１に流れてくる気流Ｂは、傾斜面２１では傾斜面２１に垂直な成分（Ｂ１）と、傾斜面２１に平行な成分（Ｂ２）に分解される。傾斜面２１に平行な成分（Ｂ２）は、傾斜面２１に沿って衝突壁側面１８ｃから吹出口３に流れていく。一方、傾斜面２１に垂直な成分（Ｂ１）は、傾斜面２１に衝突して風速のエネルギーが圧力のエネルギーに変換され、傾斜面２１に淀み圧を形成し、傾斜面２１に続く対向面１８ａの淀み圧の形成を補助するように作用する。
図３１（ｂ）も同様であり、傾斜面２１に流れる気流Ｂは、傾斜面２１では傾斜面に垂直な成分（Ｂ１）と、傾斜面に平行な成分（Ｂ２）に分解される。傾斜面に平行な成分（Ｂ２）は、傾斜面２１に沿って衝突壁側面１８ｃに流れていく。一方、傾斜面に垂直な成分（Ｂ１）は、傾斜面２１と衝突して傾斜面２１との間で淀み圧を形成しようとする。

角度θ（２０ａ）＞角度θ（１９ｂ）としているので、気流Ｂ（２０ａ）と気流Ｂ（１９ｂ）とが同一の大きさの場合、傾斜面２１（２０ａ）と傾斜面２１（１９ｂ）の傾斜面に垂直な気流は、成分Ｂ１（２０ａ）＞成分Ｂ１（１９ｂ）である。即ち、逆吸いの起こりやすいスタビライザー９側では、リアガイド部側端部１９ｂよりも大きな淀み圧が傾斜面２１に形成され、確実に逆吸いを防止できる。

一方、角度θ（２０ａ）＞角度θ（１９ｂ）としているので、気流Ｂ（２０ａ）と気流Ｂ（１９ｂ）とが同一の大きさの場合、傾斜面２１（２０ａ）と傾斜面２１（１９ｂ）の傾斜面に平行な気流は、成分Ｂ２（２０ａ）＜成分Ｂ２（１９ｂ）である。即ち、逆吸いの起こりにくく低い淀み圧で十分であるリアガイド部側端部１９ｂでは、スタビライザー側端部１９ａよりも送風気流に作用する成分Ｂ２が大きくなる。従って、角度θをスタビライザー側端部１９ａと同じに構成した場合よりも、気流が衝突壁１８に衝突することによるエネルギー損失の増加を抑制でき、消費電力の抑制を図ることができる。また、衝突による騒音も抑制できる。

図３２は、横軸に奥行き方向の位置、縦軸に傾斜面２１の角度θを示すグラフである。スタビライザー側端部１９ａから減少開始位置１９ｃは傾斜部がないので、スタビライザー側端部１９ａにおける角度θは１８０°であり、リアガイド部側端部１９ｂにおける角度θは、１２０°とし、その間の位置、位置２０ａ、位置２０ｂでは、略直線状に滑らかに角度θを減少する。角度θが小さくなるにつれて、傾斜面２１との間にできる淀み圧は減少する。即ち、奥行き方向ＡＹの位置がリアガイド部１０側（リアガイド部側端部１９ｂ）に進むにつれて、送風気流が多くなるので、逆吸いが起こりにくい位置で風速のエネルギーはそのまま送風に働く。これと同時に、衝突壁１８と衝突する気流が減少するので、気流衝突によるエネルギー損失及び衝突音を低減できる。
一方、奥行き方向ＡＹの位置がスラビライザー９側（スタビライザー側端部１９ａ）に進むにつれて、送風気流が減少して衝突壁１８と衝突する気流が増加する。このため、逆吸いの起こりやすいスタビライザー９側で逆吸いを確実に防止できる。

図３２は一例であり、これに限るものではない。即ち、角度θを徐々に直線状に変化させなくてもよい。例えば階段状や曲線状に変化させてもよい。

なお、このファン内側縁部Ｈｂに傾斜面２１を有する構成は、実施の形態２、実施の形態３で示した全てに適用されるものである。また、傾斜面２１が形成されていなくても、衝突壁１８の対向面１８ａと衝突壁側面１８ｃが９０°より大きい角度を成す形状の場合に適用される。図９に示すように、実際にはリアガイド部側端部１９ｂでは、吹出風路１１を形成するリアガイド部１０とファン８の外周との距離が近いので、リアガイド部１０とファン８の外周との間の吹出風路１１に形成される衝突壁側面１８ｃの長さは短くなる。即ち、図３１（ａ）のように、角度θの小さい傾斜面２１を構成しようとすると、衝突壁側面１８ｃに接続する前に底面１８ｂの位置になる可能性が高い。この場合には、衝突壁側面１８ｃを傾斜面２１と見なしてもよい。

これまでの説明では、スタビライザー側端部１９ａから減少開始位置１９ｃまでは、ファン内側縁部Ｈｂで傾斜を設けない形状について述べてきた。ただし、スタビライザー側端部１９ａのファン内側縁部Ｈｂを９０°にしていることで、この角部が気流の乱れの大きな原因となる場合には、この角部に傾斜部を設けてもよい。衝突壁１８のファン８との対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸに十分な長さがあれば、対向面１８ａのファン内側縁部Ｈｂに傾斜を設けても、対向面１８ａと傾斜面に衝突する気流で、逆吸いを防止できる十分な淀み圧を形成できる。

また、スタビライザー側端部１９ａから減少開始位置１９ｃまでは、対向面１８ａのファン内側縁部Ｈｂの角部を曲面で形成することで、気流に対して滑らかな面とし、角部による気流の乱れを抑制してもよい。実際に射出成型などでリアガイド部１０や側壁３０や衝突壁１８を成型する際には、ほとんど全ての角部が若干丸みを有する形状で構成される。

以上のように、貫流ファン８の両端に設けられている円板形状のファン端板１２ａ、１２ｂに垂直な平面で衝突壁１８を切断した断面にて、左右方向の内側で対向面１８ａに接続される面は、対向面１８ａに対して鈍角で交わる傾斜面で構成されることにより、衝突壁１８のファン内側縁部Ｈｂを直角に交わる角部とした場合と比較して、角部付近で剥離や乱れが生じるのを抑制でき、低電力化及び低騒音化を図ることができる効果がある。

また、傾斜面２１と対向面１８ａとの間の角度θについて、リアガイド部１０側に設けられる傾斜面２１の方が、スタビライザー９側に設けられる傾斜面２１より小さく構成されることにより、スタビライザー側端部１９ａでは逆吸いを防止するのに必要な幅（回転軸線方向ＡＸの長さ）で淀み圧を形成し、リアガイド部側端部１９ｂでは淀み圧を形成すると共に送風気流を多くして風量を多くし、逆吸いを防止できると共に低電力化及び低騒音化を図ることができる効果がある。

なお、実施の形態１〜実施の形態４において、スタビライザー側端部１９ａから減少開始位置１９ｃまでは、対向面１８ａの回転軸線方向ＡＸの長さを一定としたが、これに限るものではない。スタビライザー側端部１９ａで逆吸いを防止できる十分な淀み圧が得られ、この部分からリアガイド部側端部１９ｂに向かった位置２０ａ付近でも十分な淀み圧が得られる場合には、減少開始位置１９ｃを設けずに、スタビライザー側端部１９ａから対向面１８ａ回転軸線方向ＡＸの長さを減少させてもよい。

１ 室内機（空気調和機）、 ２ 吸込みグリル、 ３ 吹出口、 ４ 風向ベーン、 ５ 電気集塵器、 ６ フィルタ、 ７ 熱交換器、 ８ 貫流ファン（羽根車）、 ８ａ ファン延長部、 ９ スタビライザー、 １０ リアガイド部、 １１ 吹出風路、 １２ 支持板、 １２ａ、１２ｂ ファン端板、 １３ 翼、 １４ 連（羽根車単体）、 １４ａ 端部連、 １５ ファンボス、 １６ モータ、 １７ 回転軸線、 １８ 衝突壁、 １８ａ 対向面、 １８ｂ 底面、 １８ｃ 衝突壁側面、 １９ａ スタビライザー側端部、 １９ｂ リアガイド部側端部、 １９ｃ 減少開始位置、 ２１ 傾斜面、 ３０ 側壁。

本発明に係る空気調和機は、室内空気を吸い込む吸込口、前記吸込口から吸い込まれた前記空気を室内へ吹き出す吹出口、及び前記吸込口から吸い込まれた前記空気を前記吹出口へ導く吹出風路、を有した室内機本体と、前記室内機本体内にあって、前記吸込口から吸い込まれた前記空気と熱交換する熱交換器と、前記室内機本体内にあって、前記吸込口から前記吹出口へ前記空気を送風する貫流ファンと、を備え、前記室内機本体の正面から見て、前記吹出風路の前面は、前記貫流ファンにより送風された前記空気を前記吹出口に導くスタビライザーにより構成され、前記吹出風路の背面は、前記貫流ファンにより送風された前記空気を前記吹出口に導くリアガイドにより構成されており、前記室内機本体の正面から見て、前記吹出風路の左右の端部には、前記スタビライザーと前記リアガイドとを接続するように設けられ、前記貫流ファンと対向する対向面を有した衝突壁が設けられており、前記対向面は、前記貫流ファンの外周から当該対向面までの距離が、前記リアガイド側に位置するリアガイド側端部から前記スタビライザー側に位置するスタビライザー側端部まで略同じであり、前記リアガイド側に位置するリアガイド側端部の前記貫流ファンの回転軸線方向の長さが、前記スタビライザー側に位置するスタビライザー側端部の前記回転軸線方向の長さよりも短く構成されていることを特徴とする。

Claims (7)

1. 室内空気を吸い込む吸込口、前記吸込口から吸い込まれた前記空気を室内へ吹き出す吹出口、及び前記吸込口から吸い込まれた前記空気を前記吹出口へ導く吹出風路、を有した室内機本体と、
   前記室内機本体内にあって、前記吸込口から吸い込まれた前記空気と熱交換する熱交換器と、
   前記室内機本体内にあって、前記吸込口から前記吹出口へ前記空気を送風する貫流ファンと、を備え、
   前記室内機本体の正面から見て、前記吹出風路の前面は、前記貫流ファンにより送風された前記空気を前記吹出口に導くスタビライザーにより構成され、前記吹出風路の背面は、前記貫流ファンにより送風された前記空気を前記吹出口に導くリアガイドにより構成されており、
   前記室内機本体の正面から見て、前記吹出風路の左右の端部には、前記スタビライザーと前記リアガイドとを接続するように設けられ、前記貫流ファンの左右の端部と対向する対向面を有した衝突壁が設けられており、
   前記対向面は、前記リアガイド側に位置するリアガイド側端部の前記貫流ファンの回転軸線方向の長さが、前記スタビライザー側に位置するスタビライザー側端部の前記回転軸線方向の長さよりも短く構成されていることを特徴とする空気調和機。
2. 前記貫流ファンの前記左右端部の端面には円板形状の端板が設けられており、
   前記衝突壁は、前記対向面、前記貫流ファンと反対側に位置し前記対向面と対向する底面、前記吹出風路の内側で前記対向面と前記底面とを結ぶ衝突壁側面を有し、前記回転軸線方向における前記端板からの前記対向面の長さをＬＵ、前記回転軸線方向における前記端板からの前記底面の長さをＬＤとした場合に、ＬＵ／ＬＤで求まる対向面比は、前記リアガイド側端部の前記対向面比が前記スタビライザー側端部の前記対向面比未満であることを特徴とする請求項１記載の空気調和機。
3. 前記衝突壁は、前記対向面の前記回転軸線方向の長さを短くするときの減少開始位置を、前記スタビライザー側端部と前記リアガイド側端部の間の途中に有し、
   前記スタビライザー側端部から前記減少開始位置までは、前記対向面の前記回転軸線方向の長さを同じ長さにしたことを特徴とする請求項１または請求項２記載の空気調和機。
4. 前記貫流ファンの前記左右端部の端面には円板形状の端板が設けられており、
   前記端板に直交する平面で前記衝突壁を切断した断面において、前記吹出風路の内側で前記対向面に接続される面は、前記対向面に対して鈍角で交わる傾斜面で構成されることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の空気調和機。
5. 前記傾斜面と前記対向面との間の角度θについて、前記リアガイド側に設けられる前記傾斜面の角度θの方が、前記スタビライザー側に設けられる前記傾斜面の角度θより小さいことを特徴とする請求項４記載の空気調和機。
6. 前記端板に直交する平面で前記衝突壁を切断した断面は、多角形状であることを特徴とする請求項２、４又は５に記載の空気調和機。
7. 前記吹出口は、前記室内機本体の正面から見て、前記室内機本体の左右方向に沿って形成されていることを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載の空気調和機。

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