JPWO2009041508A1 - 合成ナフサの製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
そこで、アルコールやオレフィンを水素化処理すべく、水素化精製装置にて水素化処理をするが、オレフィンの水素添加は発熱反応であるので、かなり発熱する。このように発熱が過大であるので、プロセスの流量、オレフィンの含有量の変動は、直接に発熱量の変動に至り、水素化精製装置の運転が不安定となりやすい。
(1) フィッシャー・トロプシュ合成法により得られる合成油を精留塔により分留して、オレフィン分10質量%以上かつアルコール分5質量%以上が含まれる、原料ナフサとなるナフサ留分と、少なくとも一つの該ナフサ留分より重質な炭化水素を含む留分とに分け、
前記ナフサ留分を水素化精製装置で水素化触媒と接触させて水素化することにより、アルコール分やオレフィン分を除去し、実質的にパラフィン成分のみからなる水素化ナフサ留分を得ることを特徴とするナフサの製造方法において、
オレフィン分の水素化とアルコール分の水素化による発熱を抑制するため、原料ナフサに対して生成した水素化ナフサ留分を20〜80容量%の割合で、再び原料ナフサと混合して水素化することを特徴とするナフサの製造方法。
(5) フィッシャー・トロプシュ合成法により得られる合成油を精留塔で分留することにより、ナフサ留分と、該ナフサ留分より重質な炭化水素を含む少なくとも一つの留分に分留し、
前記ナフサ留分を水素化精製装置において水素化触媒と接触させて水素化することにより、アルコール分やオレフィン分をパラフィン成分に転化し、実質的にパラフィン分のみからなる水素化ナフサ留分を得るに際し、
オレフィン分の水素化とアルコール分の水素化による発熱を抑制するため、前記精留塔のカット温度を調整してナフサ留分中のオレフィン分およびアルコール分の含有量を低減することを特徴とするナフサの製造方法。
さらに、本発明によれば、FT合成油からのナフサ留分を分留するカット温度を調節し、かくして水素化精製装置における発熱を抑制し、それにより該装置の不安定な運転の安定化が達成可能となる。
30 精留塔10から分留されるナフサ留分の水素化精製装置
60 水素化精製装置30からの処理物の軽質ガス分を塔頂から抜き出すスタビライザー
70 ナフサ貯蔵タンク
図1に示す燃料基材の製造プラントは、FT合成油を分留する精留塔10を含み、精留塔10ではナフサ留分および中間留分と、さらにワックス留分にそれぞれ分留されて、ナフサ留分は水素化精製装置30で処理される。
まず、本発明に供されるFT合成油としては、FT合成法により生成されるものであれば特に限定されないが、沸点150℃以上の炭化水素をFT合成油全量基準で80質量%以上含み、且つ、沸点360℃以上の炭化水素をFT合成油全量基準で35質量%以上含むものが好ましい。なお、FT合成油全量とは、FT合成法により生成される炭素数5以上の炭化水素の合計を意味する。
なお、精留塔における圧力は、減圧または常圧とすることができる。通常は常圧蒸留である。
ここで、原油からのナフサと比較すると、FT合成油からの上記ナフサ留分には相対的にオレフィン分やアルコール分が多く、その分いわゆるナフサとしては使用しがたい。なお、FT合成油中では、オレフィン分やアルコール分は、その含有割合としては、より軽質留分中に多くなるので、結果的にはナフサ留分のこれらの含有割合が最も多く、ワックス留分が最も少ない。
そこで、当該水素化精製装置30における発熱を抑制するように運転を行うことが好ましい。
すなわち、オレフィン濃度が高い原料がライン12から水素化精製装置30へ入るようなときには、水素化精製物をライン62を経て、水素化精製装置30の前のライン12へ戻して、リサイクルさせる。そして、そのリサイクル量を調整すれば、すなわち、オレフィン量が多い原料のときはリサイクル量を大とし、反対にオレフィン分が少ないときはリサイクル量を減らすというように、オレフィン量の調整を行うことによって発熱を抑制できるため、水素化精製装置30の運転を安定に行うことが出来る。
そして、前記原料ナフサ留分中のオレフィン分とアルコール分を予め測定しておき、前記水素化精製装置30の発熱を抑制するために水素化ナフサ留分の混合量を調整する。
中間留分のより高い収率が必要とされる精留塔10の運転では、精留塔10のナフサ留分のカット温度は150℃前後に通常設定されるが、ナフサ留分中のオレフィン分およびアルコール分の含有量を低減するために、本発明ではナフサ留分のカット温度を160〜190℃に調整することが好ましい。
また、ライン14から抜き出されるワックス留分は、たとえば任意の方法で水素化分解処理を行い、蒸留することにより、ディーゼル燃料の基材として使用することができる。
<ナフサ留分の水素化精製>
水素化精製装置30では、精留塔10で分留されるナフサ留分の水素化精製を行う。水素化精製装置30としては、公知の固定床反応塔を用いることができる。本実施態様では、反応塔において、所定の水素化精製触媒を固定床の連続流通式反応器に充填し、この反応器に水素及び精留塔10で得られたナフサ留分を流通させることにより水素化精製を行う。好ましくは、水素化精製済みの留分がライン62から水素化精製装置30の前に戻されてリサイクルされる。ここでいう水素化精製には、オレフィンの水素添加によるパラフィンへの転化と、アルコールの脱水酸基による同じくパラフィンへの転化が含まれる。
(触媒A)
平均粒子径1.1μmのUSYゼオライト(シリカ/アルミナのモル比:37)、シリカアルミナ(シリカ/アルミナのモル比:14)及びアルミナバインダーを重量比3:57:40で混合混練し、これを直径約1.6mm、長さ約4mmの円柱状に成型した後、500℃で1時間焼成し担体を得た。この担体に、塩化白金酸水溶液を含浸し、白金を担持した。これを120℃で3時間乾燥し、次いで500℃で1時間焼成することで水素化触媒Aを得た。なお、白金の担持量は、担体に対して0.8質量%であった。
(FT合成油の分留)
FT合成法により得られた生成油(FT合成油)(沸点150℃以上の炭化水素の含有量:84質量%、沸点360℃以上の炭化水素の含有量:42質量%、いずれの含有量もFT合成油全量(炭素数5以上の炭化水素の合計)基準)を精留塔10で、ライン12から沸点160℃未満のナフサ留分と、ライン13から沸点160〜350℃の第1の中間留分と、ライン14からボトム分としてのワックス留分とに分留した。
得られたナフサ留分、中間留分、ワックス留分の性状を表1に示す。
(ナフサ留分の水素化精製)
水素化触媒A(150ml)を図1の固定床の流通式反応器である水素化精製装置30に充填し、上記で得られたナフサ留分(原料ナフサ)を反応器30の塔頂より300ml/hの速度で供給して、水素気流下、下記の反応条件で水素化処理した。
すなわち、ナフサ留分に対して水素/油比340NL/Lで水素を塔頂より供給し、反応塔圧力が入口圧3.0MPa(水素分圧)で一定となるように背圧弁を調節し、水素化精製した。このときの反応温度は308℃であった。
水素化精製装置30で水素化精製したナフサ留分は、ライン31からスタビライザー60を経て、ライン61からタンク70へ貯蔵する。
水素化処理の運転初期に生成した合成ナフサの性状、および10,000時間運転後の合成ナフサの性状を表2に示す。
なお、n−パラフィン含有量(質量%)、イソパラフィン含有量(質量%)、アルコール分(質量%)、オレフィン分(質量%)、沸点範囲は前述の分析法にて測定した。
(ナフサ留分の水素化精製)
触媒A(150ml)を固定床の流通式反応器である水素化精製装置30に充填し、上記で得られたナフサ留分(原料ナフサ)を反応器30の塔頂より300ml/hの速度で供給して、水素気流下、下記の反応条件で水素化処理した。
すなわち、ナフサ留分に対して水素/油比340NL/Lで水素を塔頂より供給し、反応塔圧力が入口圧3.0MPa(水素分圧)で一定となるように背圧弁を調節し、水素化精製した。このときの反応温度は308℃であった。
なお、n−パラフィン含有量(質量%)、イソパラフィン含有量(質量%)、アルコール分(質量%)、オレフィン分(質量%)、沸点範囲は前述の分析法にて測定した。
[実施例3]
触媒A(150ml)を固定床の流通式反応器である水素化精製装置30に充填し、上記で得られたナフサ留分(原料ナフサ)を反応器30の塔頂より300ml/hの速度で供給して、水素気流下、下記の反応条件で水素化処理した。
すなわち、ナフサ留分に対して水素/油比340NL/Lで水素を塔頂より供給し、反応塔圧力が入口圧3.0MPa(水素分圧)で一定となるように背圧弁を調節し、水素化精製した。このときの反応温度は308℃であった。
なお、n−パラフィン含有量(質量%)、イソパラフィン含有量(質量%)、アルコール分(質量%)、オレフィン分(質量%)、沸点範囲は前述の分析法にて測定した。
(ナフサ留分の水素化精製)
触媒A(150ml)を固定床の流通式反応器である水素化精製装置30に充填し、上記で得られたナフサ留分(原料ナフサ)を反応塔の塔頂より300ml/hの速度で供給して、水素気流下、下記の反応条件で水素化処理した。
すなわち、ナフサ留分に対して水素/油比340NL/Lで水素を塔頂より供給し、反応塔圧力が入口圧3.0MPa(水素分圧)で一定となるように背圧弁を調節し、水素化精製し、合成ナフサを得た。水素化処理の運転初期に生成した合成ナフサの性状、および10,000時間運転後の合成ナフサの性状を表2に示す。
なお、n−パラフィン含有量(質量%)、イソパラフィン含有量(質量%)、アルコール分(質量%)、オレフィン分(質量%)、沸点範囲は前述の分析法にて測定した。
実施例1から実施例3、および比較例1において、水素化精製装置における反応熱を反応前後の炭化水素化合物の標準生成エンタルピー変化を利用して算出し、比較例1の発熱を1として相対比較を行なった。その結果を表2に併記する。水素化ナフサ留分の原料ナフサへのリサイクルを行なわない比較例1と較べると、実施例の製造方法はいずれも発熱が小さく、水素化処理による発熱の抑制がなされていることが分かる。
また、比較例1は、10,000時間運転後の合成ナフサの性状でオレフィン分およびアルコール分のn−パラフィン分への転換が悪化しており、水素化精製装置の安定運転を継続することが困難になっている。
[実施例4]
(FT合成油の分留)
FT合成法により得られた生成油(FT合成油)(沸点150℃以上の炭化水素の含有量:84質量%、沸点360℃以上の炭化水素の含有量:42質量%、いずれの含有量もFT合成油全量(炭素数5以上の炭化水素の合計)基準)を精留塔10で、ライン12から沸点170℃未満のナフサ留分1と、ライン13から沸点170〜350℃の中間留分と、ライン14からボトム分としてのワックス留分とに分留した。
得られたナフサ留分1、中間留分1、ワックス留分1の性状を表3に示す。
水素化触媒A(150ml)を図1の固定床の流通式反応器である水素化精製装置30に充填し、上記で得られたナフサ留分1(原料ナフサ)を反応器30の塔頂より300ml/hの速度で供給して、水素気流下、下記の反応条件で水素化処理した。
水素化ナフサはライン31からスタビライザイー60を経て、ライン61からタンク70へ注入した。
ナフサ留分1の水素化処理の運転初期に生成した合成ナフサの性状、および10,000時間運転後の合成ナフサの性状を表4に示す。
なお、n−パラフィン含有量(質量%)、イソパラフィン含有量(質量%)、アルコール分(質量%)、オレフィン分(質量%)、沸点範囲は前述の分析法にて測定した。
(FT合成油の分留)
FT合成法により得られた生成油(FT合成油)(沸点150℃以上の炭化水素の含有量:84質量%、沸点360℃以上の炭化水素の含有量:42質量%、いずれの含有量もFT合成油全量(炭素数5以上の炭化水素の合計)基準)を精留塔10で、沸点190℃未満のナフサ留分2と、沸点190〜350℃の中間留分と、ボトム分としてのワックス留分とに分留した。
得られたナフサ留分2、中間留分2、ワックス留分2の性状を表3に示す。
なお、n−パラフィン含有量(質量%)、イソパラフィン含有量(質量%)、アルコール分(質量%)、オレフィン分(質量%)、沸点範囲は前述の分析法にて測定した。
触媒A(150ml)を固定床の流通式反応器である水素化精製装置30に充填し、上記で得られたナフサ留分2(原料ナフサ)を反応器30の塔頂より300ml/hの速度で供給して、水素気流下、下記の反応条件で水素化処理した。
ナフサ留分2の水素化処理の運転初期に生成した合成ナフサの性状、および10,000時間運転後の合成ナフサの性状を表4に示す。
なお、n−パラフィン含有量(質量%)、イソパラフィン含有量(質量%)、アルコール分(質量%)、オレフィン分(質量%)、沸点範囲は前述の分析法にて測定した。
(FT合成油の分留)
実施例5と同様にFT合成油を分留し、ナフサ留分2を得た。
(ナフサ留分の水素化精製)
触媒A(150ml)を固定床の流通式反応器である水素化精製装置30に充填し、上記で得られたナフサ留分2(原料ナフサ)を反応器30の塔頂より300ml/hの速度で供給して、水素気流下、下記の反応条件で水素化処理した。
ナフサ留分2の水素化処理の運転初期に生成した合成ナフサの性状、および10,000時間運転後の合成ナフサの性状を表4に示す。
なお、n−パラフィン含有量(質量%)、イソパラフィン含有量(質量%)、アルコール分(質量%)、オレフィン分(質量%)、沸点範囲は前述の分析法にて測定した。
(FT合成油の分留)
FT合成法により得られた生成油(FT合成油)(沸点150℃以上の炭化水素の含有量:84質量%、沸点360℃以上の炭化水素の含有量:42質量%、いずれの含有量もFT合成油全量(炭素数5以上の炭化水素の合計)基準)を精留塔10で、沸点150℃未満のナフサ留分3と、沸点150〜350℃の中間留分と、ボトム分としてのワックス留分とに分留した。
得られたナフサ留分3、中間留分3、ワックス留分3の性状を表3に示す。
触媒A(150ml)を固定床の流通式反応器である水素化精製装置30に充填し、上記で得られたナフサ留分3(原料ナフサ)を反応器30の塔頂より300ml/hの速度で供給して、水素気流下、下記の反応条件で水素化処理した。
ナフサ留分3の水素化処理の運転初期に生成した合成ナフサの性状、および10,000時間運転後の合成ナフサの性状を表4に示す。
なお、n−パラフィン含有量(質量%)、イソパラフィン含有量(質量%)、アルコール分(質量%)、オレフィン分(質量%)、沸点範囲は前述の分析法にて測定した。
実施例4から実施例6、および比較例2において、水素化精製装置における反応熱を反応前後の炭化水素化合物の標準生成エンタルピー変化を利用して算出し、比較例2の発熱を1として相対比較を行なった。その結果を表4に併記する。精留塔のカット温度調整を行なわない比較例2と較べると、実施例4〜6の製造方法はいずれも発熱が小さく、水素化処理による発熱が抑制されていることが分かる。また、比較例2は、10,000時間運転後の合成ナフサの性状でオレフィン分およびアルコール分のn−パラフィン分への転換が悪化しており、水素化精製装置の安定運転を継続することが困難になっている。
したがって、本発明は、GTL(Gas to Liquid)・石油精製等の産業分野において高い利用可能性を有する。
Claims (6)
- フィッシャー・トロプシュ合成法により得られる合成油を精留塔により分留して、オレフィン分10質量%以上かつアルコール分5質量%以上が含まれる、原料ナフサとなるナフサ留分と、少なくとも一つの該ナフサ留分より重質な炭化水素を含む留分とに分け、
前記ナフサ留分を水素化精製装置で水素化触媒と接触させて水素化することにより、アルコール分やオレフィン分を除去し、実質的にパラフィン成分のみからなる水素化ナフサ留分を得ることを特徴とするナフサの製造方法において、
オレフィン分の水素化とアルコール分の水素化による発熱を抑制するため、原料ナフサに対して生成した水素化ナフサ留分を20〜80容量%の割合で、再び原料ナフサと混合して水素化することを特徴とするナフサの製造方法。 - 前記原料ナフサ中のオレフィン分とアルコール分を予め測定しておき、前記水素化精製装置に導入される、原料ナフサとリサイクルした水素化ナフサ留分の合計に相当する混合フィード中のオレフィン分の濃度が10質量%以下、アルコール分の濃度が5質量%以下に希釈されるよう、生成した水素化ナフサ留分の原料ナフサへの混合比率を調整する操作を含むことを特徴とする請求項1に記載のナフサの製造方法。
- 前記ナフサ留分を水素化精製装置で水素化触媒と接触させて水素化することにより、アルコール分やオレフィン分を除去し、実質的にパラフィン分のみからなる水素化ナフサ留分を得るに際し、
オレフィン分の水素化とアルコール分の水素化による発熱を抑制するため、さらに、前記精留塔のカット温度を調整してナフサ留分中のオレフィン分およびアルコール分の含有量を低減することを特徴とする請求項1または2に記載のナフサの製造方法。 - 前記ナフサ留分中のオレフィン分およびアルコール分の含有量をそれぞれ11質量%以下、6質量%以下となるように、前記カット温度の調整を行うことを特徴とする請求項3に記載のナフサの製造方法。
- フィッシャー・トロプシュ合成法により得られる合成油を精留塔で分留することにより、ナフサ留分と、該ナフサ留分より重質な炭化水素を含む少なくとも一つの留分に分留し、
前記ナフサ留分を水素化精製装置において水素化触媒と接触させて水素化することにより、アルコール分やオレフィン分をパラフィン成分に転化し、実質的にパラフィン分のみからなる水素化ナフサ留分を得るに際し、
オレフィン分の水素化とアルコール分の水素化による発熱を抑制するため、前記精留塔のカット温度を調整してナフサ留分中のオレフィン分およびアルコール分の含有量を低減することを特徴とするナフサの製造方法。 - 前記ナフサ留分中のオレフィン分およびアルコール分の含有量をそれぞれ11質量%以下、6質量%以下となるように、前記カット温度の調整を行うことを特徴とする請求項5に記載のナフサの製造方法。
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