JPWO2007105451A1 - 金属端子、コイル部品及び導電線の保持固定方法 - Google Patents

Abstract

本発明は、導電線を過度に変形させることなく保持固定することのできる金属端子を提供する。本発明の金属端子は、導電線絡げ部の長手方向及び短手方向の長さと導電線絡げ部に絡げられる導電線の直径とを所定の関係に設定し、保持固定する際に導電線に加わる力を小さくする。

Description

本発明は、コイル部品等に用いられる金属端子に関し、特に、導電線を保持固定するための開口部を有する金属端子に関する。また、前記金属端子を備えたコイル部品及び前記金属端子への導電線の保持固定方法に関する。

従来、開口部を有する金属端子への導電線の保持固定方法としては、図１０（ａ）に示すように金属端子１０１に平行に延びるスリットを形成し、若しくは図１０（ｂ）に示すように所定の角度で拡がるスリットを形成し、そのスリットに導電線１０６を絡げ、次に、図１０（ｃ）に示すように圧縮工具１２０で金属端子１０１の開口部１０２を圧縮加工することにより、導電線１０６を金属端子１０１に保持固定することが知られている（特許文献１参照）。

図１０（ｄ）に示すように、スリットに絡げられた導電線１０６の端部は、長楕円形の横断面を有するように押し潰されて、その結果、導電線１０６と金属端子１０１との間は、機械的に堅く、導電性が良好な状態で結合される。

ドイツ国特許出願公開第３４０４００８号公報

上記特許文献１に記載された金属端子では、圧縮加工した際に導電線が長楕円形の横断面を有するように変形するため、導電線が過度に扁平化した場合には、変形した部分と変形しない部分との境界において、導電線の屈曲強度が低下し、断線してしまうおそれがある。

また、扁平化の度合いが大きくなるにつれて導電線の耐熱容量が小さくなるため、圧縮加工した後に行われる導電線と金属端子を溶接する工程の際に加えられる熱によって、導電線が溶断するおそれもある。

特に、導電線を複数回巻回して、金属端子に保持固定する場合、導電線が緩んだ状態で巻回されていると、圧縮加工する際に導電線が動いてしまい、導電線の固定保持位置にバラツキが生じてしまう。このため、各々の金属端子で、導電線と金属端子とを溶接する際に加えられる熱の伝導率が一定でなくなり、溶接不良が発生し、溶接後の金属端子の品質にバラツキが生じるという問題がある。

本発明は、上述の問題点を考慮し、導電線を過度に変形させることなく保持固定することのできる金属端子及びそれを用いたコイル部品を提供することを目的とするものである。また、本発明は、過度に変形させることなく導電線を金属端子に保持固定することのできる金属端子への導電線の保持固定方法を提供することを目的とするものである。

本発明に係る金属端子は、導電線絡げ部と導電線導入部とからなる開口部を有する金属端子であって、前記導電線絡げ部の長手方向の長さをａとし、前記導電線絡げ部の短手方向の長さをｂとし、絡げられる導電線の直径をｃとしたときに、３ｃ≦ａ≦５ｃであり、かつｃ＜ｂ＜２ｃの関係であることを特徴とする。

本発明の金属端子では、導電線絡げ部の長手方向及び短手方向の長さと導電線絡げ部に絡げられる導電線の直径とを所定の関係に設定したので、金属端子の開口部を変形させて導電線を導電線絡げ部に保持固定するときに、導電線に加わる力を小さくできる。

本発明に係る金属端子によれば、導電線を過度に変形させることなく保持固定することができる。

本発明に係るコイル部品は、ボビンと、前記ボビンに巻回された導電線と、前記導電線の端部を保持固定する金属端子とを備えたコイル部品であって、前記金属端子は、導電線絡げ部と導電線導入部とからなる開口部を有し、前記導電線絡げ部の長手方向の長さをａとし、前記導電線絡げ部の短手方向の長さをｂとし、絡げられる導電線の直径をｃとしたときに、３ｃ≦ａ≦５ｃであり、かつｃ＜ｂ＜２ｃの関係であることを特徴とする。

本発明のコイル部品では、導電線絡げ部の長手方向及び短手方向の長さと導電線絡げ部に絡げられる導電線の直径とを所定の関係に設定したので、金属端子の開口部を変形させて導電線を導電線絡げ部に保持固定するときに、導電線に加わる力を小さくできる。

本発明に係るコイル部品によれば、導電線を過度に変形させることなく金属端子に保持固定するので、コイル部品の品質を均一にすることができる。

本発明に係る導電線の保持固定方法は、導電線絡げ部と導電線導入部とからなる開口部を有する金属端子に導電線の端部を保持固定するための金属端子への導電線保持固定方法であって、前記導電線絡げ部に導電線の端部を複数回巻回する工程と、前記金属端子に圧縮工具を当接させて、この圧縮工具によって前記導電線絡げ部の開口部が閉じるまで加圧する圧縮工程と、前記金属端子に溶接電極を当接させて、この溶接電極によって前記金属端子と前記導電線とを溶接する溶接工程と、を有することを特徴とする。

本発明の導電線の保持固定方法では、前記導電線絡げ部に導電線の端部を複数回巻回する工程と、前記金属端子に圧縮工具を当接させて、この圧縮工具によって前記導電線絡げ部の開口部が閉じるまで加圧する圧縮工程と、前記金属端子に溶接電極を当接させて、この溶接電極によって前記金属端子と前記導電線とを溶接する溶接工程を有するので、導電線を金属端子の導電線絡げ部に保持固定する際に、導電線に加わる力を小さくできる。

本発明に係る金属端子への導電線固定保持方法によれば、過度に変形させることなく、導電線を金属端子に保持固定させることができる。

本実施形態に係る金属端子の全体構成図である。 Ａ 金属端子を有する金属端子部品をフレームに取り付けた際の全体図である。Ｂ 金属端子を有する金属端子部品をベース樹脂に取り付けた際の全体図である。 金属端子を有する金属端子部品を備えたコイル部品の全体図である。 金属端子に導電線を保持し固定するまでの製造工程を示すフローチャートである。 製造工程のフローチャートに従って変形する金属端子と導電線の変化の状態を示す図である。 導電線絡げ部の短手方向の長さｂと導電線の直径ｃとの関係をｂ＜２ｃと規定したことを説明するために用いる図である。 長軸／短軸比の定義を説明するために用いる図である。 金属端子に絡げられた導電線が、圧縮加工により変形する状態を説明するために用いる図である。 圧縮加工後における導電線絡げ部における導電線の状態を比較した図である。 導電線を絡げて保持固定する従来の金属端子の構成図である。

以下、本発明に係る金属端子を実施するための最良の形態について、図面を参照して説明するが、本発明は、以下の形態に限定されるものではない。

図１は、本実施形態に係る金属端子の全体構成図である。
図１に示すように、金属端子１は、金属の平板部材に鰐口状の開口部２が形成されている。開口部２は、平行なスリット状の導電線絡げ部３と、この導電線絡げ部３に連続し、開口寸法が次第に増加していくテーパー状の導電線導入部４とから構成されている。導電線絡げ部３と導電線導入部４との境界、即ち、導電線絡げ部３の開口部には、２箇所の角部が対向するように形成され、優先接触部５が形成されている。

導電線絡げ部３は、金属端子１に導電線６を保持して固定する機能を有しており、導電線導入部４は、導電線６を容易に導電線絡げ部３に導くためのガイド機能を有している。また、優先接触部５は、後に行われる金属端子１の圧縮加工工程時に、導電線６に過度の応力を与えることなく、金属端子１に保持固定する機能を有している。

金属端子１は、厚み約０．６５ｍｍの板状リン青銅を打抜き加工することによって形成される。また、予め、板状リン青銅には、４μｍ程の厚みに制御されたＳｎメッキ処理を施すことで、金属端子１の耐食性や半田接合性、溶接接合性等を向上させている。

図１に示すように、本実施形態の金属端子では、導電線絡げ部３の長手方向の長さをａとし、導電線絡げ部３の短手方向の長さをｂと定義する。また、導電線絡げ部３に巻回される導電線６の直径をｃと定義する。また、導電線絡げ部３の長手方向の長さａが０．６５ｍｍ、短手方向の長さｂが０．３ｍｍとなるように形成されている。

また、本実施形態の金属端子１では、導電線絡げ部３の長手方向の長さａと、導電線絡げ部３の短手方向の長さｂと、導電線絡げ部３に巻回された導電線６の直径ｃとの関係が、３ｃ≦ａ≦５ｃであり、かつｃ＜ｂ＜２ｃとなるように構成されている。

以下、導電線絡げ部３の長手方向の長さａ、導電線絡げ部３の短手方向の長さｂ、導電線絡げ部３に巻回される導電線６の直径ｃの関係を、３ｃ≦ａ≦５ｃであり、かつｃ＜ｂ＜２ｃと規定した理由について説明する。なお、説明の便宜上、導電線絡げ部３に対して、最初に巻回された導電線６の部分を導電線６１、次に巻回された導電線６の部分を導電線６２とする。

最初に、ｂとｃの関係をｃ＜ｂ＜２ｃとなる範囲に設定した理由について説明する。
まず、ｃ＜ｂの関係とした理由は、巻回する作業の際に、導電線６１、６２を、導電体絡げ部３に円滑に挿入可能とするためである。

つぎに、図６を用いて、ｂ＜２ｃの関係とした理由について説明する。
図６（ａ）に示されるように、ｂ＝２ｃとした場合には、導電線６を絡げる工程を終えた状態において、導電線６１、６２は、導電線絡げ部３の短手方向に整列した状態で配置されている可能性が生じる。このような状態で導電線６が巻回されていると、後の圧縮加工工程において、金属端子１の優先接触部５が接触するまで圧縮を行った時、導電線６１、６２に過度の圧縮応力がかかり、導電線６が断線するおそれがある。また、導電線絡げ部３と導電線導入部４との境界に位置する優先接触部５の距離が大きくなると、優先接触部５が接触するまでの圧縮工程時間が増加する。さらには、開口部２の変形の度合いが大きくなり、金属端子１が破損するおそれが生じる。

また、図６（ｂ）に示されるように、ｂ＞２ｃとした場合には、導電線を絡げる工程を終えた状態において、導電線絡げ部３の短手方向において、大きな隙間が生じた状態で導電線６１，６２が巻回されていることになる。このような状態では、後の圧縮工程にて開口部２を圧縮加工したとしても、導電線６１、６２を確実に導電線絡げ部３に保持固定することが難しくなるおそれがある。さらには、優先接触部５同士が接触するまでの圧縮工程時間が増加し、また、開口部２の変形の度合いが大きくなることで、金属端子１が破損するおそれがある。

以上の理由により、本実施形態の金属端子１では、導電線絡げ部３の短手方向の長さｂと、導電線絡げ部３に巻回される導電線６の直径ｃとの関係をｃ＜ｂ＜２ｃとなるように規定している。

また、特に好ましくは、ｂ＝１．５ｃ前後の関係であれば、導電線絡げ工程終了時において、導電線絡げ部３に対し導電線６を巻回する際の自由度を増すことができる。また、リン青銅の板状部材から金属端子１を打ち抜き加工する際の寸法精度等を良好にすることができる。

次いで、導電線絡げ部の長手方向の長さａと、導電線の直径ｃとの関係を、３ｃ≦ａ≦４．５ｃとなる範囲に規定した根拠について説明する。

先ず、導電線６の扁平化がどの程度で留まれば、金属端子１としての信頼性を確保できるかという点について、実験を行った。

ここで、導電線６の扁平化を表すため、以降は長軸／短軸比を用いて説明を行うこととする。図７に示すように、本実施形態における長軸／短軸比は、長軸ｘと、該長軸ｘに直交する短軸ｙとを有する物体Ａにおいて、長軸寸法値を短軸寸法値で除した値と定義する。例えば、真円形状または４辺が等寸法である四角形状からなる物体の長軸／短軸比は１となり、長軸ｘが２かつ短軸ｙが０．５である物体の長軸／短軸比は４となる。

今回行った実験の内容としては、溶接工程において発生する導電線６の溶断に対して、導電線の長軸／短軸比の変化がどのように影響するかを検証したものであり、表１は、その実験結果を示したものである。また、表１中、溶断率（％）は、実際に溶断した試料数を試料母数（ｎ＝５０）で除した率を示している。例えば、実際に溶断した試料数が５本の場合には、５／５０となり、溶断率は１０％となる。なお、本実験では、製造上の製品不良率との兼合いにより、溶断発生率が５％以内の導電線を良好な状態とした。

実験は、扁平化する前の直径が約０．１７ｍｍの導電線を使用して、長軸／短軸比が、1／１．５／２／２．５／３／３．５／４の条件に合致するように試料を準備した。つぎ
に、試料の導電線を両端方向へ弛みなく張った状態で、約５００℃の熱を約４０ｍｓｅｃの間印加し、導電線の溶断の発生の度合いを測定した。なお、温度を５００℃とした理由は、一般に溶接工程時に導電線に加えられる温度と考えられるからである。

表１の結果より、上述したように溶断発生率が５％以内の導電線を良好な状態と定義すると、溶断に対して信頼性が確保できる導電線の長軸／短軸比の範囲は、１乃至３．５であることがわかる。

なお、図８（ａ）及び図８（ｂ）に示すように、本実施形態の金属端子１では、最初に巻回された導電線６１の扁平化は小さく、次に巻回された導電線６２の方が、圧縮応力を大きく受けることから、扁平化は大きくなる。従って、本実施形態では、少なくとも導電線６２の長軸／短軸比の範囲が１乃至３．５の範囲になるようにすればよい。なお、導電線６２の長軸／短軸比が１の状態を保つことは実質的に有り得ないため、導電体６２の長軸／短軸比は１．５乃至３．５の範囲となるように設定すればよい。また、導電線を３回以上巻回させる場合には、最外側に巻回された導電線の長軸／短軸比が１．５乃至３．５の範囲となるように設定すればよい。

ここで、図８（ａ）に示すように、導電線絡げ部３に導電線６１、６２を巻回させた状態で、図８（ｂ）に示すように優先接触部５が接触するように圧縮加工を行うと、導電線絡げ部３において、導電線６１、６２が規則的に整列するような運動状態に規制される結果、導電線６２は導電線６１側（内側）へ押しやられる方向に応力が作用する。これと同時に、最外側に巻回された導電線６２は、図８（ｂ）の拡大図に示したように、圧縮応力を受けて、潰れるように変形する。このとき、導電線絡げ部３において、優先接触部５が最初に当接するので、導電線６２と優先接触部５との間に空隙７が形成される。

導電線６２の変形状態を近似的に考慮すれば、図８（ｃ）に示すように、導電線６２は、弾丸または雫のような形状に近似される。このとき、導電線絡げ部３の長手方向の長さａは、図８（ｃ）に示すように、導電線６１と導電線６２とを結ぶ２本の接線が互いに交差するまでの距離をｘ１とし、導電線６１の半径をｘ２とすると、ｘ１とｘ２とを足した長さと近似することができる。

従って、導電線６２の長軸／短軸比が１．５の場合には、導電線絡げ部３の長手方向の長さａは、０．５２ｍｍ＋０．０８５ｍｍ≒０．６０ｍｍと近似することができ、現状として考え得る公差（±）０．１ｍｍを考慮すると、導電線絡げ部３の長手方向の長さａの範囲は、０．５ｍｍ乃至０．７ｍｍと設定すればよい。

また、導電線６２の長軸／短軸比が３．５の場合には、導電線絡げ部３の長手方向の長さａは、０．７０ｍｍ＋０．０８５ｍｍ≒０．８０ｍｍと近似することができ、現状として考え得る公差（±）０．１ｍｍを考慮すると、導電線絡げ部３の長手方向の長さａは、０．７ｍｍ乃至０．９ｍｍとなる。従って、導電線絡げ部３の長手方向の長さaの範囲は
、０．５ｍｍ乃至０．９ｍｍと設定すればよい。

ここで、導電線６２の長軸／短軸比が１．５および３．５の場合を総合的に考慮し、最も広い寸法範囲を考えると、導電線絡げ部３の長手方向の長さａの範囲は、０．５ｍｍ乃至０．９ｍｍとなる。したがって、導電線６の扁平化する前の直径：約０．１７ｍｍとの比によって求めれば、およそ３ｃ≦ａ≦５ｃとなることがわかる。

以上の理由により、本実施形態の金属端子１では、導電線絡げ部３の長手方向の長さａと、導電線絡げ部３に巻回される導電線６の直径ｃとの関係を３ｃ≦ａ≦５ｃとなるように規定している。従って、本実施形態の金属端子１では、導電線絡げ部３の長手方向の長さａと、導電線絡げ部３の短手方向の長さｂと、導電線絡げ部３に巻回される導電線６の直径ｃとの関係を３ｃ≦ａ≦５ｃであり、かつｃ＜ｂ＜２ｃとなるように規定することとした。

なお、金属端子１と導電線６を溶接する工程においては、導電線６２の扁平化が小さい（長軸／短軸比が小さい）程、溶接時の熱が導電線に均等に伝わることになるので、導電線の溶断が発生しにくくなる。このことを考慮すると、長軸／短軸比が１．５の導電線６２を用いることが望ましく、また、このときの導電線絡げ部３の長手方向の長さａの範囲が０．５ｍｍ乃至０．７ｍｍであることを考慮すると、特に好ましい導電線絡げ部３の長手方向の長さａと、導電線絡げ部３に巻回される導電線６の直径ｃとの関係は、３ｃ≦ａ≦４．２ｃの範囲である。

本実施形態の金属端子１によれば、導電線絡げ部３の長手方向の長さａ、導電線絡げ部３の短手方向の長さｂ、導電線絡げ部３に巻回される導電線６の直径ｃの関係を３ｃ≦ａ≦５ｃであり、かつｃ＜ｂ＜２ｃとしたので、後の圧縮工程にて金属端子１と導電線６とを保持固定する際に、導電線６に過度の扁平化を生じさせないため、導電線６の断線不良を抑えることができる。また、圧縮加工工程において、導電線絡げ部３の導電線６が規則的に整列するような運動状態に規制されるため、導電線絡げ部３における導電線６の固定位置が均一化されて、金属端子の品質が向上する。

また、導電線絡げ部３および導電線導入部４の境界に優先接触部５を設けているので、圧縮加工工程の際に、優先接触部５が優先的に接触して空隙７が形成された状態で、圧縮加工工程が終了する。このため、圧縮加工を行っても、導電線６に過度の圧縮応力を加えるおそれがなくなる。つまり、優先接触部５が接触するように圧縮工程管理／圧縮条件管理を行うのみで、品質の良い製品を容易に製造することができる。

図９は、圧縮加工を行った後、本実施形態の金属端子１における導電線６１、６２の断面状態と、本実施形態以外の金属端子における導電線６１，６２の断面状態とを比較した図面である。本実施形態に係る金属端子の試料を試料１、試料２とし、比較する金属端子に係る試料を試料３、試料４とする。なお、試料１と試料２は同条件となるように製作されており、試料３と試料４も同条件となるように製作されている。

図９から明らかなように、発明品である試料１と試料２を比較すると、圧縮加工後の導電線６１、６２の状態は、略同じであることが分かる。具体的に言えば、導電線６２の潰れ具合や、導電線６１と導電線６２との接触面積も略同じであることが分かる。また、導電線絡げ部３にできる空隙７の大きさも略同一である。

これに対して、比較品である試料３と試料４を比較すると、圧縮加工後の導電線６１、６２の状態は、明らかに異なっていることが分かる。具体的に言えば、試料３における導電線６２の潰れ（扁平）具合は、試料４のものよりも明らかに大きくなっている。また、試料３では、導電線６１と導電線６２との間には隙間が存在し、互いに接触していないが、試料４では、導電線６１と導電線６２とが接触するような配置となっている。また、これに伴い、導電線絡げ部３に形成される空隙７の大きさも、試料３と試料４とでは異なるように形成されている。

図２（ａ）は、金属端子１を有する金属端子部品９の製造途中を示した概略図であり、板状リン青銅を打抜き加工した直後であって、金属端子部品９がフレーム１２に接続されている状態を示している。なお、図２（ａ）において、図１と対応する部分には同一の符号を付して説明を省略する。

図２（ａ）に示すように、金属端子部品９は、上述した導電線６を導電線絡げ部３に絡げるための開口部２を有する金属端子１と、入出力端子８とを備えている。入出力端子８には、平面部が形成されており、図示しないリード端子／リードピンを接続可能にしているとともに、コイル部品を外部の電気回路／電子機器等に対して電気的に接続することができる。

次いで、図２（ｂ）に示すように、金属端子部品９を構成する金属端子１と入出力端子８は、切断加工等によってフレーム１２から分離されるとともに、それぞれ樹脂ベースボビン１１に植設される。

次に、本発明に係るコイル部品の実施の形態について、図３を用いて説明する。
図３は、金属端子１を有する金属端子部品９を備えたコイル部品１０の全体図である。なお、図３において、図２（ａ）と対応する部分には同一の符号を付して説明を省略する。

図３に示すように、本実施形態のコイル部品１０は、空芯部１３が形成された巻軸を有する樹脂ベースボビン１１と、巻軸に巻回された導電線６と、樹脂ベースボビン１１に植設された金属端子１と、入出力端子８に接続されたリードピン１４とを備えている。また、コイルを成形する導電線６の端部が、金属端子部品９の金属端子１の導電線絡げ部３に絡げられ、金属端子１に保持固定されている。

本実施形態のコイル部品１０によれば、導電線絡げ部３の長手方向の長さａ、導電線絡げ部３の短手方向の長さｂ、導電線絡げ部３に巻回される導電線６の直径ｃの関係を３ｃ≦ａ≦５ｃであり、かつｃ＜ｂ＜２ｃとしているので、金属端子１に保持固定されている導電線６の固定位置が均一化されており、コイル部品１０を大量に生産しても製品の品質を一定に保つことができる。

次に、本発明に係る金属端子への導電線の保持固定方法の実施の形態について、図４及び図５を用いて説明する。図４は、金属端子１に導電線６を保持し固定するまでの製造工程を示すフローチャートである。図５は、製造工程のフローチャートに従って変形する金属端子と導電線の状態を示す図である。なお、本発明に係る金属端子への導電線の保持固定方法は、以下の実施の形態に限られるものではない。

図４に示すように、金属端子１に導電線６を保持固定するにあたっては、導電線の絡げ工程（ステップＳ１）と、圧縮加工工程（ステップＳ２）と、溶接工程（ステップＳ３）とを含んでいる。

まず、ステップＳ１では、図５（ａ）に示すように、金属端子１における鰐口状の開口部２に、図示しない巻線コイルより延伸する導電線６を複数回（本例では２回程）巻回させて、導電線６の絡げ工程を行う。この際、図５（ａ）の矢印で示した方向で、導電線６に張力を印加しつつ絡げ処理を行うことにより、弛みのない状態で金属端子１に導電線６を絡げることができる。

つぎに、ステップＳ２では、図５（ｂ）に示すように、金属端子１の特定部位１ａに圧縮工具２０を当接させて加圧し、優先接触部５が接触するまで圧縮加工を行う。金属端子１の特定部位１ａに圧縮工具２０を当接させる根拠としては、大量生産環境下における経済性を考慮しつつ、鰐口状の開口部２のみを必要最小限の圧力で変形させることができるからである。また、開口部２のみが変形し、２箇所の優先接触部５を最初に接触させることにより、図５（ｃ）に示すように、適度な空隙部７を形成することができるので、導電線６を過度に押し潰すことを防止することができる。さらに、優先接触部５が、互いに接触した時点で、圧縮工具２０による圧縮／加圧を終了すればよく、導電線６を過度に潰すことがなく、圧縮工程が非常に簡素となる。ここで、圧縮加工工程の制御として、圧力計等を用いて、互いの優先接触部５が接触して加圧抵抗が増大した時点を計測し、圧縮加工処理を終了させるようにしてもよい。

つぎに、ステップＳ３では、図５（ｄ）に示すように、上記の圧縮工程（ステップＳ２）の後、金属端子１の特定部位に、溶接電極２１を当接させ、金属端子１と導電線６とを溶接させる。以上のように、ステップＳ１からステップＳ３の工程を経て、金属端子１に導電線６を保持固定する工程が終了する。

本実施形態の金属端子への導電線の保持固定方法によれば、導電線絡げ部３と、導電線導入部４と、優先接触部５とから構成される開口部２に、導電線６に特定方向の張力を印加しつつ導電線を絡げる工程と、金属端子の特定部位に圧縮冶具を当接させかつ優先接触部が接触するまで加圧を行う圧縮工程との相乗的な要素によって、導電線絡げ部３に適度な空隙７を形成することができる。これにより、絡げられた導電線６が過度に扁平化することを防ぎ、金属端子１に絡げられる導電線６の断線不良の発生を減少させることができる。

また、上記空隙７の形成過程において、導電線絡げ部３に巻回された導電線６が、規則的に整列するような運動状態に規制されるため、導電線６の固定位置が均一化され、製品の品質が向上する。さらに、製品ごとに導電線の保持固定位置が異なることが少なくなるので、後の溶接工程において一定的な熱伝導効果を得ることができ、容易かつ確実に導電線６と金属端子１とを保持固定することができる。

引用符号の説明

１・・金属端子、２・・開口部、３・・導電線絡げ部、４・・導電線導入部、５・・優先接触部、６・・導電線、７・・空隙、８・・入力端子、９・・金属端子部品、１０・・コイル部品、１１・・樹脂ベースボビン、１２・・フレーム、１３・・空芯部、１４・・リードピン、２０・・圧縮工具、２１・・溶接電極、ａ・・導電線絡げ部の長手方向の長さ、ｂ・・導電線絡げ部の短手方向の長さ、ｃ・・導電線の直径

Claims (11)

1. 導電線絡げ部と導電線導入部とからなる開口部を有する金属端子であって、前記導電線絡げ部の長手方向の長さをａとし、前記導電線絡げ部の短手方向の長さをｂとし、絡げられる導電線の直径をｃとしたときに、３ｃ≦ａ≦５ｃであり、かつｃ＜ｂ＜２ｃの関係であることを特徴とする金属端子。
2. 前記導電線絡げ部には、前記導電線が少なくとも２回以上巻回されて絡げられていることを特徴とする請求の範囲第１項記載の金属端子。
3. 前記絡げられた導電線のうち、最外側に巻回された導電線の長軸／短軸比が、前記開口部を圧縮により変形させた際に、１．５乃至３．５の範囲であることを特徴とする請求の範囲第２項記載の金属端子。
4. 前記導電線絡げ部と前記導電線導入部との境界部には、前記開口部を圧縮により変形させた際に、優先的に接触する優先接触部が形成されていることを特徴とする特許請求の範囲第１項乃至第３項記載の金属端子。
5. ボビンと、前記ボビンに巻回された導電線と、前記導電線の端部を保持固定する金属端子とを備えたコイル部品であって、前記金属端子は、導電線絡げ部と導電線導入部とからなる開口部を有し、前記導電線絡げ部の長手方向の長さをａとし、前記導電線絡げ部の短手方向の長さをｂとし、絡げられる導電線の直径をｃとしたときに、３ｃ≦ａ≦５ｃであり、かつｃ＜ｂ＜２ｃの関係であることを特徴とするコイル部品。
6. 前記導電線絡げ部には、前記導電線が少なくとも２回以上巻回されて絡げられていることを特徴とする請求の範囲第５項記載のコイル部品。
7. 前記絡げられた導電線のうち、最外側に巻回された導電線の長軸／短軸比が、前記開口部を圧縮により変形させた際に、１．５乃至３．５の範囲であることを特徴とする請求の範囲第６項記載のコイル部品。
8. 前記導電線絡げ部と前記導電線導入部との境界部には、前記開口部を圧縮により変形させた際に、優先的に接触する優先接触部が形成されていることを特徴とする特許請求の範囲第５項乃至第７項記載のコイル部品。
9. 導電線絡げ部と導電線導入部とからなる開口部を有する金属端子に導電線の端部を保持固定するための導電線の保持固定方法であって、前記導電線絡げ部に導電線の端部を複数回巻回する工程と、前記金属端子に圧縮工具を当接させて、前記導電線絡げ部の開口部が閉じるまで加圧する圧縮工程と、前記金属端子に溶接電極を当接させて、前記金属端子と前記導電線とを溶接する溶接工程と、を有することを特徴とする導電線の保持固定方法。
10. 前記圧縮工程において、前記開口部を変形させる際に、前記導電性絡げ部と前記導電線導入部との境界に形成された優先接触部が優先的に接触するようにしたことを特徴とする特許請求の範囲第９項記載の導電線の保持固定方法。
11. 前記圧縮工程において、前記優先接触部が接触した時点で、前記開口部の変形を停止することを特徴とする特許請求の範囲第９項又は第１０項記載の導電線の保持固定方法。

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