JPWO2006018865A1 - 鉄骨梁補強金具 - Google Patents
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Abstract
従来のＳ構造用鉄骨梁補強金具よりも鉄骨梁の全強を回復させることができる鉄骨梁補強金具を提供する。ＳＲＣ梁１の貫通孔６に略嵌合される鉄骨梁補強金具７−１である。この鉄骨梁補強金具７−１は、その外周部が、鉄骨梁ウエブ５−１にすみ肉溶接９される。また、この鉄骨梁補強金具７−１は、その軸方向の長さｔａが、半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−１は、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から外周部の一端までの長さｔ１と鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から外周部の他端までの長さｔ１とが、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの０．７倍以上である。
Description
本発明は、Ｓ構造（鉄骨構造）やＳＲＣ構造（鉄骨鉄筋コンクリート構造）における鉄骨梁の鉄骨梁ウエブに設けられた貫通孔に略嵌合されることによって、Ｓ構造およびＳＲＣ構造における鉄骨梁を補強する鉄骨梁補強金具に関する。
建築物においては、その内部に配管や配線などを通すために、Ｓ構造やＳＲＣ構造における鉄骨梁の鉄骨梁ウエブに貫通孔を設けることがあるが、従来、貫通孔が設けられたＳ構造用の鉄骨梁を補強する次のようなＳ構造用鉄骨梁補強金具が提供された。すなわち、Ｓ構造の鉄骨梁に形成された貫通孔の周縁部に外周部が溶接固定されるリング状の補強金具であって、その軸方向の長さを半径方向の肉厚の０．５倍〜１０．０倍とするＳ構造用鉄骨梁補強金具である。この補強金具によれば、Ｓ構造における鉄骨梁に設けられた貫通孔に対する配管の取り付けの自由度を高めることができ、Ｓ構造において、柱梁接合部に近い鉄骨梁の塑性化領域における貫通孔設置が可能となる（特許文献１参照）。
特開２００３−２３２１０５号公報
しかしながら、この従来のＳ構造用鉄骨梁補強金具における溶接固定は、すみ肉溶接または突合せ溶接によって行われるところ、前者にあっては、単に、Ｓ構造用鉄骨梁補強金具の外周部の軸方向の両端部が貫通孔の周縁部に表側および裏側からそれぞれ全周にわたって溶接固定されるに過ぎず（特許文献１の段落［００２８］、［００２９］、図１など）、後者にあっては、単に、突合せ溶接を行うＳ構造用鉄骨梁補強金具のフランジ部の軸方向の長さが、当該Ｓ構造用鉄骨梁補強金具の軸方向の長さの半分以下にされるに過ぎなかった（特許文献１の段落［００３３］、［００３８］、［００５０］、図５、図６など）。したがって、従来のＳ構造用鉄骨梁補強金具においては、Ｓ構造における鉄骨梁の全強を回復させることについて、更なる改善の余地があった。
また、全強の回復の改善は、Ｓ構造の鉄骨梁のみならず、ＳＲＣ構造の鉄骨梁についても図る必要があった。
そこで、本発明は、Ｓ構造またはＳＲＣ構造において、従来のＳ構造用鉄骨梁補強金具よりも鉄骨梁の全強を回復させることができる鉄骨梁補強金具を提供することを目的とする。
本発明によれば、上記課題は、次の手段によって解決することができる。
第１の発明は、鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、外周部が、前記鉄骨梁ウエブにすみ肉溶接され、軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記外周部の一端までの長さと前記鉄骨梁ウエブの他端側から前記外周部の他端までの長さとが、前記鉄骨梁ウエブの厚みの０．７倍以上である、ことを特徴とする鉄骨梁補強金具である。
第２の発明は、鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、外周部が、前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接され、軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記外周部の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、前記外周部における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に曲面（０≦曲率半径≦前記鉄骨梁ウエブの厚みの５倍）が含まれている、ことを特徴とする鉄骨梁補強金具である。
第３の発明は、鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、外周部が、前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接され、軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記外周部の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、前記外周部における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に、前記半径方向に略平行な第１接合面（０≦長さ＜前記鉄骨梁ウエブの厚み）と、前記軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾いた第２接合面と、が含まれている、ことを特徴とする鉄骨梁補強金具である。
第４の発明は、鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、外周部に、前記鉄骨梁ウエブにすみ肉溶接される間接部材がすみ肉溶接され、前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の一端までの長さと前記鉄骨梁ウエブの他端側から前記間接部材の他端までの長さとが、前記鉄骨梁ウエブの厚みの０．７倍以上である、ことを特徴とする鉄骨梁補強金具である。
第５の発明は、鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、外周部に、前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接される間接部材がすみ肉溶接され、前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、前記間接部材における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に曲面（０≦曲率半径≦前記鉄骨梁ウエブの厚みの５倍）が含まれている、ことを特徴とする鉄骨梁補強金具である。
第６の発明は、鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、外周部に、前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接される間接部材がすみ肉溶接され、前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、前記間接部材における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に、前記半径方向に略平行な第１接合面（０≦長さ＜前記鉄骨梁ウエブの厚み）と、前記軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾いた第２接合面と、が含まれている、ことを特徴とする鉄骨梁補強金具である。
第７の発明は、鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される、第１の鉄骨梁補強金具と第２の鉄骨梁補強金具とからなる一対の鉄骨梁補強金具において、前記第１の鉄骨梁補強金具と前記第２の鉄骨梁補強金具とは、軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、前記第１の鉄骨梁補強金具の一端と前記第２の鉄骨梁補強金具の他端とに前記鉄骨梁ウエブにすみ肉溶接される間接部材がすみ肉溶接され、前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の一端までの長さと前記鉄骨梁ウエブの他端側から前記間接部材の他端までの長さとが、前記鉄骨梁ウエブの厚みの０．７倍以上である、ことを特徴とする鉄骨梁補強金具である。
第８の発明は、鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される、第１の鉄骨梁補強金具と第２の鉄骨梁補強金具とからなる一対の鉄骨梁補強金具において、前記第１の鉄骨梁補強金具と前記第２の鉄骨梁補強金具とは、軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、第１の鉄骨梁補強金具の一端と第２の鉄骨梁補強金具の他端とに前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接される間接部材がすみ肉溶接され、前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、前記間接部材における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に曲面（０≦曲率半径≦前記鉄骨梁ウエブの厚みの５倍）が含まれている、ことを特徴とする鉄骨梁補強金具である。
第９の発明は、鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される、第１の鉄骨梁補強金具と第２の鉄骨梁補強金具とからなる一対の鉄骨梁補強金具において、前記第１の鉄骨梁補強金具と前記第２の鉄骨梁補強金具とは、軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、前記第１の鉄骨梁補強金具の一端と前記第２の鉄骨梁補強金具の他端とに前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接される間接部材がすみ肉溶接され、前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、前記間接部材における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に、前記半径方向に略平行な第１接合面（０≦長さ＜前記鉄骨梁ウエブの厚み）と、前記軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾いた第２接合面と、が含まれている、ことを特徴とする鉄骨梁補強金具である。
本発明によれば、鉄骨梁補強金具と鉄骨梁ウエブとを溶接することによって形成される溶接部の許容力を、鉄骨梁の許容力以上とすることができる。したがって、本発明によれば、鉄骨梁の全強を回復させることができる。また、本発明によれば、Ｓ構造における鉄骨梁のみならず、ＳＲＣ構造における鉄骨梁の全強も図ることができる。
１ ＳＲＣ梁
２ 主筋
３ フープ筋
４ コンクリート
５ 鉄骨梁
５−１ 鉄骨梁ウエブ
５−２ 鉄骨梁フランジ
６ 貫通孔
７−１ 鉄骨梁補強金具
７−２ 鉄骨梁補強金具
７−３ 鉄骨梁補強金具
７−４ 鉄骨梁補強金具
７−５ 鉄骨梁補強金具
７−６ 鉄骨梁補強金具
７−７ 鉄骨梁補強金具
７−８ 鉄骨梁補強金具
７−９−１ 第１の鉄骨梁補強金具
７−９−２ 第２の鉄骨梁補強金具
７−１０−１ 第１の鉄骨梁補強金具
７−１０−２ 第２の鉄骨梁補強金具
７−１１−１ 第１の鉄骨梁補強金具
７−１１−２ 第２の鉄骨梁補強金具
７−１２−１ 第１の鉄骨梁補強金具
７−１２−２ 第２の鉄骨梁補強金具
８ 図１３中の破線で示した部分
９ すみ肉溶接
１０ 突合せ溶接
１２ 開先底部
１１−１ 間接部材
１１−２ 間接部材
１１−３ 間接部材
１１−４ 間接部材
ｔａ 鉄骨梁補強金具の軸方向の長さ
ｔｂ 鉄骨梁補強金具の半径方向の肉厚
ｔｗ 鉄骨梁ウエブの厚み
ｔ１ 鉄骨梁ウエブの一端側から外周部の一端までの長さ、鉄骨梁ウエブの他端側から外周部の他端までの長さ、鉄骨梁ウエブの一端側から間接部材の一端までの長さ、鉄骨梁ウエブの他端側から間接部材の他端までの長さ
ｔ２ 鉄骨梁ウエブの一端側から外周部の他端までの長さ、鉄骨梁ウエブの一端側から間接部材の他端までの長さ
Ｒ 鉄骨梁補強金具における第１接合面の曲率半径、間接部材における第１接合面の曲率半径
θ 鉄骨梁補強金具における第２接合面の軸方向からの傾き、間接部材における第２接合面の軸方向からの傾き
Ｌ 外周部における第１接合面の長さ、間接部材における第１接合面の長さ
２ 主筋
３ フープ筋
４ コンクリート
５ 鉄骨梁
５−１ 鉄骨梁ウエブ
５−２ 鉄骨梁フランジ
６ 貫通孔
７−１ 鉄骨梁補強金具
７−２ 鉄骨梁補強金具
７−３ 鉄骨梁補強金具
７−４ 鉄骨梁補強金具
７−５ 鉄骨梁補強金具
７−６ 鉄骨梁補強金具
７−７ 鉄骨梁補強金具
７−８ 鉄骨梁補強金具
７−９−１ 第１の鉄骨梁補強金具
７−９−２ 第２の鉄骨梁補強金具
７−１０−１ 第１の鉄骨梁補強金具
７−１０−２ 第２の鉄骨梁補強金具
７−１１−１ 第１の鉄骨梁補強金具
７−１１−２ 第２の鉄骨梁補強金具
７−１２−１ 第１の鉄骨梁補強金具
７−１２−２ 第２の鉄骨梁補強金具
８ 図１３中の破線で示した部分
９ すみ肉溶接
１０ 突合せ溶接
１２ 開先底部
１１−１ 間接部材
１１−２ 間接部材
１１−３ 間接部材
１１−４ 間接部材
ｔａ 鉄骨梁補強金具の軸方向の長さ
ｔｂ 鉄骨梁補強金具の半径方向の肉厚
ｔｗ 鉄骨梁ウエブの厚み
ｔ１ 鉄骨梁ウエブの一端側から外周部の一端までの長さ、鉄骨梁ウエブの他端側から外周部の他端までの長さ、鉄骨梁ウエブの一端側から間接部材の一端までの長さ、鉄骨梁ウエブの他端側から間接部材の他端までの長さ
ｔ２ 鉄骨梁ウエブの一端側から外周部の他端までの長さ、鉄骨梁ウエブの一端側から間接部材の他端までの長さ
Ｒ 鉄骨梁補強金具における第１接合面の曲率半径、間接部材における第１接合面の曲率半径
θ 鉄骨梁補強金具における第２接合面の軸方向からの傾き、間接部材における第２接合面の軸方向からの傾き
Ｌ 外周部における第１接合面の長さ、間接部材における第１接合面の長さ
以下に、添付した図面を参照しつつ、本発明を実施するための最良の形態を詳細に説明する。
図１３は、本発明の実施の形態に係る鉄骨梁補強金具により補強されたＳＲＣ梁１を示す図である。
図１３に示すように、このＳＲＣ梁１は、主筋２とフープ筋３とコンクリート４と、鋼からなる鉄骨梁５と、を備えている。また、鉄骨梁５は、鉄骨梁ウエブ５−１と鉄骨梁フランジ５−２とを具備している。また、このＳＲＣ梁１には、貫通孔６が設けられており、この貫通孔６には、本発明の実施の形態に係る鉄骨梁補強金具７−１が略嵌合されている。そして、この鉄骨梁補強金具７−１は、鉄骨梁ウエブ５−１に溶接されている。なお、鉄骨梁補強金具７−１は、その材質強度が、鉄骨梁ウエブ５−１の材質強度と同等もしくはそれよりも大きい部材（たとえば、鋳鋼や鍛鋼など）によって作成することができる。
図１３に示すように、このＳＲＣ梁１は、主筋２とフープ筋３とコンクリート４と、鋼からなる鉄骨梁５と、を備えている。また、鉄骨梁５は、鉄骨梁ウエブ５−１と鉄骨梁フランジ５−２とを具備している。また、このＳＲＣ梁１には、貫通孔６が設けられており、この貫通孔６には、本発明の実施の形態に係る鉄骨梁補強金具７−１が略嵌合されている。そして、この鉄骨梁補強金具７−１は、鉄骨梁ウエブ５−１に溶接されている。なお、鉄骨梁補強金具７−１は、その材質強度が、鉄骨梁ウエブ５−１の材質強度と同等もしくはそれよりも大きい部材（たとえば、鋳鋼や鍛鋼など）によって作成することができる。
図１は、図１３中の破線で示した部分８を拡大した図であり、図１３中の破線で示した部分８の第１の例を示す図である。
図１に示すように、第１の例においては、鉄骨梁補強金具７−１の外周部が、鉄骨梁ウエブ５−１にすみ肉溶接９されている。
なお、本明細書においては、鉄骨梁補強金具７−１の軸方向を単に「軸方向」といい、鉄骨梁補強金具７−１の半径方向を単に「半径方向」という。また、鉄骨梁ウエブ５−１の軸方向の厚みｔｗとは、鉄骨梁補強金具７−１の軸方向における、鉄骨梁ウエブ５−１の長さをいう。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−１においては、その軸方向の長さｔａが、半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−１においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から外周部の一端までの長さｔ１と鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から外周部の他端までの長さｔ１とが、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの０．７倍以上である。なお、図１に示した第１の例においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から外周部の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から外周部の他端までの長さとを同一（ともにｔ１）にしたが、これは説明の便宜のためである。したがって、本発明は、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から外周部の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から外周部の他端までの長さとが同一である形態に限定されるものではない。
図１に示すように、第１の例においては、鉄骨梁補強金具７−１の外周部が、鉄骨梁ウエブ５−１にすみ肉溶接９されている。
なお、本明細書においては、鉄骨梁補強金具７−１の軸方向を単に「軸方向」といい、鉄骨梁補強金具７−１の半径方向を単に「半径方向」という。また、鉄骨梁ウエブ５−１の軸方向の厚みｔｗとは、鉄骨梁補強金具７−１の軸方向における、鉄骨梁ウエブ５−１の長さをいう。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−１においては、その軸方向の長さｔａが、半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−１においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から外周部の一端までの長さｔ１と鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から外周部の他端までの長さｔ１とが、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの０．７倍以上である。なお、図１に示した第１の例においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から外周部の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から外周部の他端までの長さとを同一（ともにｔ１）にしたが、これは説明の便宜のためである。したがって、本発明は、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から外周部の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から外周部の他端までの長さとが同一である形態に限定されるものではない。
この鉄骨梁補強金具７−１によれば、溶接部９の許容力が、鉄骨梁ウエブ５−１の許容力よりも大きくなるため、鉄骨梁の全強を回復させることができる。以下、このことを数式を用いて示す。
鉄骨梁ウエブの許容力は、次式で示される。
また、溶接部９の許容力は、次式で示される。
ここで、第１の例に係る鉄骨梁補強金具７−１においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から外周部の一端までの長さｔ１と鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から外周部の他端までの長さｔ１とが、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの０．７倍以上であるため、次式を導くことができる。
なお、図１に示した構成は、図１３中の破線で示した部分８の一例であって、本発明においては、図１３中の破線で示した部分８を、たとえば、次の図２〜図１２に示す構成で実現することもできる。以下、図２〜図１２に示す構成を順に説明する。
図２は、図１３中の破線で示した部分８の第２の例を示す図である。
図２に示すように、この第２の例に係る鉄骨梁補強金具７−２は、一端側に凸部を具備する外周部を備えており、この外周部における一端側の凸部と他端側の平面とが、それぞれ、鉄骨梁ウエブ５−１にすみ肉溶接９されている。
ここで、この鉄骨梁補強金具においては、その軸方向の長さｔａが、他端側における半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−２においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から外周部の一端までの長さｔ１と鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から外周部の他端までの長さｔ１とが、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの０．７倍以上である。なお、図２に示した第２の例においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から外周部の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から外周部の他端までの長さとを同一（ともにｔ１）にしたが、これは説明の便宜のためである。したがって、本発明は、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から外周部の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から外周部の他端までの長さとが同一である形態に限定されるものではない。
図２に示すように、この第２の例に係る鉄骨梁補強金具７−２は、一端側に凸部を具備する外周部を備えており、この外周部における一端側の凸部と他端側の平面とが、それぞれ、鉄骨梁ウエブ５−１にすみ肉溶接９されている。
ここで、この鉄骨梁補強金具においては、その軸方向の長さｔａが、他端側における半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−２においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から外周部の一端までの長さｔ１と鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から外周部の他端までの長さｔ１とが、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの０．７倍以上である。なお、図２に示した第２の例においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から外周部の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から外周部の他端までの長さとを同一（ともにｔ１）にしたが、これは説明の便宜のためである。したがって、本発明は、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から外周部の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から外周部の他端までの長さとが同一である形態に限定されるものではない。
この第２の例においても、第１の例と同様に、溶接部９の許容力が、鉄骨梁ウエブ５−１の許容力よりも大きくなるため、鉄骨梁の全強を回復させることができる。
図３は、図１３中の破線で示した部分８の第３の例を示す図である。
図３に示すように、この第３の例に係る鉄骨梁補強金具７−３は、一端側に凸部を具備する外周部を備えている。この外周部の他端側には、曲率半径Ｒ（０≦Ｒ≦鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの５倍）を有する第１接合面（曲面）と、その曲面に連なり、軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜した第２接合面（傾斜平面）と、が形成されており、この第１接合面と第２接合面とが、鉄骨梁ウエブ５−１に突合せ溶接１０される。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−３においては、その軸方向の長さｔａが、他端側における半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−３においては、鉄骨梁ウエブの一端側から外周部の他端までの長さｔ２が、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗよりも大きい。
この第３の例によれば、鉄骨梁ウエブ５−１の接合面のすべてが、鉄骨梁補強金具７−３の外周部に溶接されることとなるため、鉄骨梁の全強を回復させることができる。
また、この第３の例によれば、鉄骨梁補強金具７−３の開先底部１２に曲面を設けているため、溶接金属１０を開先底部１２に容易に溶着することができる。したがって、この第３の例によれば、開先底部１２において品質的に良好な溶接を容易に行うことができる。
また、この第３の例によれば、第１接合面に連なった、軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面（傾斜平面）が設けられているため、溶接中に発生するスラグ等が開先外部に排出され、品質的に良好な溶接を容易に行うことができる。
また、一般に、溶接金属１０の体積が大きくなると、多層肉盛り溶接を行わなければならなくなり、スラグが溶接金属中に残存したり、溶着不良が発生したりなどして、溶接金属１０における欠陥の発生確率が高くなる。しかしながら、この第３の例においては、鉄骨梁補強金具７−３における第１接合面（曲面）の曲率半径Ｒが、０≦Ｒ≦（鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの５倍）とされ、この第１接合面（曲面）に連なる第２接合面（傾斜平面）の傾斜角度が、軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）とされるため、溶接金属１０の体積が不要に大きくなることがない。したがって、この第３の例によれば、溶接金属１０における欠陥の発生確率を小さくすることができる。なお、第３の例においては、第２接合面（傾斜平面）を軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜させたが、角度θが３０度〜７０度の範囲においては、溶接金属１０における欠陥の発生確率をより小さくすることができるとともに、使用する溶接金属１０の量を少なくすることができるため、コストダウンを図ることもできる。
なお、第３の例においては、鉄骨梁補強金具７−３の外周部における第１接合面を曲面とし、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を平面としたが、本発明においては、鉄骨梁補強金具７−３の外周部における第１接合面および第２接合面を一体の同平面とし、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を曲面とすることもできる。この場合、鉄骨梁ウエブ５−１には、接合面に設けられた曲面に連なり、軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０度）で傾斜する傾斜平面を設けることができる。
また、第３の例においては、鉄骨梁補強金具７−３の外周部の他端側に、曲率半径Ｒを有する第１接合面（曲面）と、その曲面に連なり、軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面（傾斜平面）と、を形成したが、本発明においては、鉄骨梁補強金具７−３の外周部の他端側に、第２接合面のような傾斜平面を設けることなく、曲率半径Ｒを有する接合面（曲面）のみを設けることもできる。
図３に示すように、この第３の例に係る鉄骨梁補強金具７−３は、一端側に凸部を具備する外周部を備えている。この外周部の他端側には、曲率半径Ｒ（０≦Ｒ≦鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの５倍）を有する第１接合面（曲面）と、その曲面に連なり、軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜した第２接合面（傾斜平面）と、が形成されており、この第１接合面と第２接合面とが、鉄骨梁ウエブ５−１に突合せ溶接１０される。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−３においては、その軸方向の長さｔａが、他端側における半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−３においては、鉄骨梁ウエブの一端側から外周部の他端までの長さｔ２が、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗよりも大きい。
この第３の例によれば、鉄骨梁ウエブ５−１の接合面のすべてが、鉄骨梁補強金具７−３の外周部に溶接されることとなるため、鉄骨梁の全強を回復させることができる。
また、この第３の例によれば、鉄骨梁補強金具７−３の開先底部１２に曲面を設けているため、溶接金属１０を開先底部１２に容易に溶着することができる。したがって、この第３の例によれば、開先底部１２において品質的に良好な溶接を容易に行うことができる。
また、この第３の例によれば、第１接合面に連なった、軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面（傾斜平面）が設けられているため、溶接中に発生するスラグ等が開先外部に排出され、品質的に良好な溶接を容易に行うことができる。
また、一般に、溶接金属１０の体積が大きくなると、多層肉盛り溶接を行わなければならなくなり、スラグが溶接金属中に残存したり、溶着不良が発生したりなどして、溶接金属１０における欠陥の発生確率が高くなる。しかしながら、この第３の例においては、鉄骨梁補強金具７−３における第１接合面（曲面）の曲率半径Ｒが、０≦Ｒ≦（鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの５倍）とされ、この第１接合面（曲面）に連なる第２接合面（傾斜平面）の傾斜角度が、軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）とされるため、溶接金属１０の体積が不要に大きくなることがない。したがって、この第３の例によれば、溶接金属１０における欠陥の発生確率を小さくすることができる。なお、第３の例においては、第２接合面（傾斜平面）を軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜させたが、角度θが３０度〜７０度の範囲においては、溶接金属１０における欠陥の発生確率をより小さくすることができるとともに、使用する溶接金属１０の量を少なくすることができるため、コストダウンを図ることもできる。
なお、第３の例においては、鉄骨梁補強金具７−３の外周部における第１接合面を曲面とし、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を平面としたが、本発明においては、鉄骨梁補強金具７−３の外周部における第１接合面および第２接合面を一体の同平面とし、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を曲面とすることもできる。この場合、鉄骨梁ウエブ５−１には、接合面に設けられた曲面に連なり、軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０度）で傾斜する傾斜平面を設けることができる。
また、第３の例においては、鉄骨梁補強金具７−３の外周部の他端側に、曲率半径Ｒを有する第１接合面（曲面）と、その曲面に連なり、軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面（傾斜平面）と、を形成したが、本発明においては、鉄骨梁補強金具７−３の外周部の他端側に、第２接合面のような傾斜平面を設けることなく、曲率半径Ｒを有する接合面（曲面）のみを設けることもできる。
図４は、図１３中の破線で示した部分８の第４の例を示す図である。
図４に示すように、この第４の例に係る鉄骨梁補強金具７−４は、一端側に凸部を具備する外周部を備えている。この外周部の他端側には、鉄骨梁補強金具７−４の半径方向に略平行な第１接合面と鉄骨梁補強金具７−４の軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾いた第２接合面とが形成されており、この第１接合面と第２接合面とが、鉄骨梁ウエブ５−１に突合せ溶接１０されている。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−４においては、その軸方向の長さｔａが、他端側における半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−４においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から外周部の他端までの長さｔ２が、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗよりも大きい。また、この鉄骨梁補強金具７−４においては、外周部における第１接合面の長さＬが、０≦Ｌ≦（鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗ）の条件を満たす。
この第４の例によれば、鉄骨梁ウエブ５−１の接合面のすべてが、鉄骨梁補強金具７−４の外周部に溶接されることとなるため、鉄骨梁の全強を回復させることができる。
この第４の例によれば、鉄骨梁補強金具７−４における第２接合面が軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾いているため、溶接中に発生するスラグ等が開先外部に排出され、品質的に良好な溶接を容易に行うことができる。
また、一般に、溶接金属１０の体積が大きくなると、多層肉盛り溶接を行わなければならなくなり、スラグが溶接金属中に残存したり、溶着不良が発生したりなどして、溶接金属１０における欠陥の発生確率が高くなる。しかしながら、この第４の例においては、鉄骨梁補強金具７−４における第２接合面の傾斜角度が、軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）とされるため、溶接金属１０の体積が不要に大きくなることがない。したがって、この第４の例によれば、溶接金属１０における欠陥の発生確率を小さくすることができる。なお、第４の例においては、鉄骨梁補強金具７−４における第２接合面を軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾かせたが、角度θが３０度〜７０度の範囲においては、溶接金属１０における欠陥の発生確率をより小さくすることができるとともに、使用する溶接金属１０の量を少なくすることができるため、コストダウンを図ることもできる。
なお、第４の例においては、鉄骨梁補強金具７−４の外周部における第２接合面を軸方向から傾け、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を軸方向に略平行としたが、本発明においては、鉄骨梁補強金具７−４の外周部における第２接合面を軸方向に略平行とし、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾けることもできる。
図４に示すように、この第４の例に係る鉄骨梁補強金具７−４は、一端側に凸部を具備する外周部を備えている。この外周部の他端側には、鉄骨梁補強金具７−４の半径方向に略平行な第１接合面と鉄骨梁補強金具７−４の軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾いた第２接合面とが形成されており、この第１接合面と第２接合面とが、鉄骨梁ウエブ５−１に突合せ溶接１０されている。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−４においては、その軸方向の長さｔａが、他端側における半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−４においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から外周部の他端までの長さｔ２が、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗよりも大きい。また、この鉄骨梁補強金具７−４においては、外周部における第１接合面の長さＬが、０≦Ｌ≦（鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗ）の条件を満たす。
この第４の例によれば、鉄骨梁ウエブ５−１の接合面のすべてが、鉄骨梁補強金具７−４の外周部に溶接されることとなるため、鉄骨梁の全強を回復させることができる。
この第４の例によれば、鉄骨梁補強金具７−４における第２接合面が軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾いているため、溶接中に発生するスラグ等が開先外部に排出され、品質的に良好な溶接を容易に行うことができる。
また、一般に、溶接金属１０の体積が大きくなると、多層肉盛り溶接を行わなければならなくなり、スラグが溶接金属中に残存したり、溶着不良が発生したりなどして、溶接金属１０における欠陥の発生確率が高くなる。しかしながら、この第４の例においては、鉄骨梁補強金具７−４における第２接合面の傾斜角度が、軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）とされるため、溶接金属１０の体積が不要に大きくなることがない。したがって、この第４の例によれば、溶接金属１０における欠陥の発生確率を小さくすることができる。なお、第４の例においては、鉄骨梁補強金具７−４における第２接合面を軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾かせたが、角度θが３０度〜７０度の範囲においては、溶接金属１０における欠陥の発生確率をより小さくすることができるとともに、使用する溶接金属１０の量を少なくすることができるため、コストダウンを図ることもできる。
なお、第４の例においては、鉄骨梁補強金具７−４の外周部における第２接合面を軸方向から傾け、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を軸方向に略平行としたが、本発明においては、鉄骨梁補強金具７−４の外周部における第２接合面を軸方向に略平行とし、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾けることもできる。
図５は、図１３中の破線で示した部分の第５の例を示す図である。
図５に示すように、この第５の例に係る鉄骨梁補強金具７−５は、その外周部に間接部材１１−１がすみ肉溶接９されている。そして、この間接部材１１−１は、鉄骨梁ウエブ５−１にすみ肉溶接９されている。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−５においては、その軸方向の長さｔａが、半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−５においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−１の一端までの長さｔ１と鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材１１−１の他端までの長さｔ１とが、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの０．７倍以上である。なお、図５に示した第５の例においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材の他端までの長さとを同一（ともにｔ１）にしたが、これは説明の便宜のためである。したがって、本発明は、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材の他端までの長さとが同一である形態に限定されるものではない。
図５に示すように、この第５の例に係る鉄骨梁補強金具７−５は、その外周部に間接部材１１−１がすみ肉溶接９されている。そして、この間接部材１１−１は、鉄骨梁ウエブ５−１にすみ肉溶接９されている。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−５においては、その軸方向の長さｔａが、半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−５においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−１の一端までの長さｔ１と鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材１１−１の他端までの長さｔ１とが、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの０．７倍以上である。なお、図５に示した第５の例においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材の他端までの長さとを同一（ともにｔ１）にしたが、これは説明の便宜のためである。したがって、本発明は、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材の他端までの長さとが同一である形態に限定されるものではない。
この第５の例においても、第１の例と同様に、溶接部９の許容力が、鉄骨梁ウエブ５−１の許容力よりも大きくなるため、鉄骨梁の全強を回復させることができる。
図６は、図１３中の破線で示した部分８の第６の例を示す図である。
図６に示すように、この第６の例に係る鉄骨梁補強金具７−６は、その外周部に、一端側に凸部を具備する間接部材１１−２がすみ肉溶接９されている。そして、この間接部材１１−２における一端側の凸部と他端側の平面とが、それぞれ、鉄骨梁ウエブ５−１にすみ肉溶接９されている。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−６においては、その軸方向の長さｔａが、半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−６においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−２の一端までの長さｔ１と鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材１１−２の他端までの長さｔ１とが、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの０．７倍以上である。なお、図６に示した第６の例においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材の他端までの長さとを同一（ともにｔ１）にしたが、これは説明の便宜のためである。したがって、本発明は、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材の他端までの長さとが同一である形態に限定されるものではない。
図６に示すように、この第６の例に係る鉄骨梁補強金具７−６は、その外周部に、一端側に凸部を具備する間接部材１１−２がすみ肉溶接９されている。そして、この間接部材１１−２における一端側の凸部と他端側の平面とが、それぞれ、鉄骨梁ウエブ５−１にすみ肉溶接９されている。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−６においては、その軸方向の長さｔａが、半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−６においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−２の一端までの長さｔ１と鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材１１−２の他端までの長さｔ１とが、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの０．７倍以上である。なお、図６に示した第６の例においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材の他端までの長さとを同一（ともにｔ１）にしたが、これは説明の便宜のためである。したがって、本発明は、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材の他端までの長さとが同一である形態に限定されるものではない。
この第６の例においても、第１の例と同様に、溶接部９の許容力が、鉄骨梁ウエブ５−１の許容力よりも大きくなるため、鉄骨梁の全強を回復させることができる。
図７は、図１３中の破線で示した部分８の第７の例を示す図である。
図７に示すように、この第７の例に係る鉄骨梁補強金具７−７は、一端側に凸部を具備し、かつ、他端側に、曲率半径Ｒ（０≦Ｒ≦鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの５倍）を有する第１接合面（曲面）と、その曲面に連なり、軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面（傾斜平面）と、が形成された間接部材１１−３が、外周部にすみ肉溶接９されている。そして、間接部材１１−３における他端側の第１接合面と第２接合面とが、鉄骨梁ウエブ５−１に突合せ溶接１０されている。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−７においては、その軸方向の長さｔａが、半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。この鉄骨梁補強金具７−７においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−３の他端までの長さｔ２が、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗよりも大きい。
この第７の例によれば、鉄骨梁ウエブ５−１の接合面のすべてが、間接部材１１−３に溶接されることとなるため、鉄骨梁の全強を回復させることができる。
また、この第７の例によれば、間接部材１１−３の開先底部１２に曲面を設けているため、溶接金属１０を開先底部１２に容易に溶着することができる。したがって、この第７の例によれば、開先底部１２において品質的に良好な溶接を容易に行うことができる。
また、この第７の例によれば、鉄骨梁補強金具７−７の軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面が設けられるため、溶接中に発生するスラグ等が開先外部に排出され、品質的に良好な溶接を容易に行うことができる。
また、一般に、溶接金属１０の体積が大きくなると、多層肉盛り溶接を行わなければならなくなり、スラグが溶接金属中に残存したり、溶着不良が発生したりなどして、溶接金属１０における欠陥の発生確率が高くなる。しかしながら、この第７の例においては、間接部材１１−３における第１接合面（曲面）の曲率半径が、０≦曲率半径Ｒ≦（鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの５倍）とされ、また、第２接合面（傾斜平面）における傾斜角度が鉄骨梁補強金具７−７の軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）とされているため、溶接金属１０の体積が不要に大きくなることがない。
したがって、この第７の例によれば、溶接金属１０における欠陥の発生確率を小さくすることができる。なお、第７の例においては、鉄骨梁補強金具７−７の軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面（傾斜平面）を設けたが、この角度θが３０度〜７０度の範囲においては、溶接金属１０における欠陥の発生確率をより小さくすることができるとともに、使用する溶接金属１０の量を少なくすることができるため、コストダウンを図ることもできる。
また、第７の例においては、間接部材１１−３における第１接合面を曲面とし、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を平面としたが、本発明においては、間接部材１１−３における第１接合面および第２接合面を一体の同平面とし、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を曲面とすることもできる。この場合は、鉄骨梁ウエブ５−１には、曲面に連なり、鉄骨梁補強金具７−７の軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する傾斜平面を設けることができる。
また、第７の例においては、間接部材１１−３の他端側に、曲率半径Ｒを有する第１接合面（曲面）と、その曲面に連なり、軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面（傾斜平面）と、を形成したが、本発明においては、間接部材１１−３の他端側に、傾斜平面を設けることなく、曲率半径Ｒを有する曲面のみを設けることもできる。
図７に示すように、この第７の例に係る鉄骨梁補強金具７−７は、一端側に凸部を具備し、かつ、他端側に、曲率半径Ｒ（０≦Ｒ≦鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの５倍）を有する第１接合面（曲面）と、その曲面に連なり、軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面（傾斜平面）と、が形成された間接部材１１−３が、外周部にすみ肉溶接９されている。そして、間接部材１１−３における他端側の第１接合面と第２接合面とが、鉄骨梁ウエブ５−１に突合せ溶接１０されている。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−７においては、その軸方向の長さｔａが、半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。この鉄骨梁補強金具７−７においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−３の他端までの長さｔ２が、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗよりも大きい。
この第７の例によれば、鉄骨梁ウエブ５−１の接合面のすべてが、間接部材１１−３に溶接されることとなるため、鉄骨梁の全強を回復させることができる。
また、この第７の例によれば、間接部材１１−３の開先底部１２に曲面を設けているため、溶接金属１０を開先底部１２に容易に溶着することができる。したがって、この第７の例によれば、開先底部１２において品質的に良好な溶接を容易に行うことができる。
また、この第７の例によれば、鉄骨梁補強金具７−７の軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面が設けられるため、溶接中に発生するスラグ等が開先外部に排出され、品質的に良好な溶接を容易に行うことができる。
また、一般に、溶接金属１０の体積が大きくなると、多層肉盛り溶接を行わなければならなくなり、スラグが溶接金属中に残存したり、溶着不良が発生したりなどして、溶接金属１０における欠陥の発生確率が高くなる。しかしながら、この第７の例においては、間接部材１１−３における第１接合面（曲面）の曲率半径が、０≦曲率半径Ｒ≦（鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの５倍）とされ、また、第２接合面（傾斜平面）における傾斜角度が鉄骨梁補強金具７−７の軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）とされているため、溶接金属１０の体積が不要に大きくなることがない。
したがって、この第７の例によれば、溶接金属１０における欠陥の発生確率を小さくすることができる。なお、第７の例においては、鉄骨梁補強金具７−７の軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面（傾斜平面）を設けたが、この角度θが３０度〜７０度の範囲においては、溶接金属１０における欠陥の発生確率をより小さくすることができるとともに、使用する溶接金属１０の量を少なくすることができるため、コストダウンを図ることもできる。
また、第７の例においては、間接部材１１−３における第１接合面を曲面とし、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を平面としたが、本発明においては、間接部材１１−３における第１接合面および第２接合面を一体の同平面とし、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を曲面とすることもできる。この場合は、鉄骨梁ウエブ５−１には、曲面に連なり、鉄骨梁補強金具７−７の軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する傾斜平面を設けることができる。
また、第７の例においては、間接部材１１−３の他端側に、曲率半径Ｒを有する第１接合面（曲面）と、その曲面に連なり、軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面（傾斜平面）と、を形成したが、本発明においては、間接部材１１−３の他端側に、傾斜平面を設けることなく、曲率半径Ｒを有する曲面のみを設けることもできる。
図８は、図１３中の破線で示した部分８の第８の例を示す図である。
図８に示すように、この第８の例に係る鉄骨梁補強金具７−８は、一端側に凸部を具備し、かつ、鉄骨梁補強金具７−８の半径方向に略平行な第１接合面と、鉄骨梁補強金具７−８の軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面と、が形成された間接部材１１−４が、外周部にすみ肉溶接９されている。そして、この間接部材１１−４における第１接合面と第２接合面とが、鉄骨梁ウエブ５−１に突合せ溶接１０されている。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−８においては、その軸方向の長さｔａが、半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−８においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−４の他端までの長さｔ２が、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗよりも大きい。また、この鉄骨梁補強金具７−８においては、間接部材１１−４における第１接合面の長さＬが、０≦Ｌ≦（鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗ）という条件を満たしている。
この第８の例によれば、鉄骨梁ウエブ５−１の接合面のすべてが、間接部材１１−４に溶接されることとなるため、鉄骨梁の全強を回復させることができる。
また、一般に、溶接金属１０の体積が大きくなると、多層肉盛り溶接を行わなければならなくなり、スラグが溶接金属中に残存したり、溶着不良が発生したりなどして、溶接金属１０における欠陥の発生確率が高くなる。しかしながら、この第８の例においては、間接部材１１−４における第２接合面の傾斜角度が軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）とされるため、溶接金属１０の体積が不要に大きくなることがない。したがって、この第８の例によれば、溶接金属１０における欠陥の発生確率を小さくすることができる。
なお、第８の例においては、鉄骨梁補強金具７−８における第２接合面を軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾かせたが、この角度θが３０度〜７０度の範囲においては、溶接金属１０における欠陥の発生確率をより小さくすることができるとともに、使用する溶接金属１０の量を少なくすることができるため、コストダウンを図ることもできる。
なお、第８の例においては、間接部材１１−４における接合面を軸方向から傾斜させ、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を軸方向に略平行としたが、本発明においては、間接部材１１−４における接合面を軸方向に略平行とし、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜させることもできる。
図８に示すように、この第８の例に係る鉄骨梁補強金具７−８は、一端側に凸部を具備し、かつ、鉄骨梁補強金具７−８の半径方向に略平行な第１接合面と、鉄骨梁補強金具７−８の軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面と、が形成された間接部材１１−４が、外周部にすみ肉溶接９されている。そして、この間接部材１１−４における第１接合面と第２接合面とが、鉄骨梁ウエブ５−１に突合せ溶接１０されている。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−８においては、その軸方向の長さｔａが、半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−８においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−４の他端までの長さｔ２が、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗよりも大きい。また、この鉄骨梁補強金具７−８においては、間接部材１１−４における第１接合面の長さＬが、０≦Ｌ≦（鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗ）という条件を満たしている。
この第８の例によれば、鉄骨梁ウエブ５−１の接合面のすべてが、間接部材１１−４に溶接されることとなるため、鉄骨梁の全強を回復させることができる。
また、一般に、溶接金属１０の体積が大きくなると、多層肉盛り溶接を行わなければならなくなり、スラグが溶接金属中に残存したり、溶着不良が発生したりなどして、溶接金属１０における欠陥の発生確率が高くなる。しかしながら、この第８の例においては、間接部材１１−４における第２接合面の傾斜角度が軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）とされるため、溶接金属１０の体積が不要に大きくなることがない。したがって、この第８の例によれば、溶接金属１０における欠陥の発生確率を小さくすることができる。
なお、第８の例においては、鉄骨梁補強金具７−８における第２接合面を軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾かせたが、この角度θが３０度〜７０度の範囲においては、溶接金属１０における欠陥の発生確率をより小さくすることができるとともに、使用する溶接金属１０の量を少なくすることができるため、コストダウンを図ることもできる。
なお、第８の例においては、間接部材１１−４における接合面を軸方向から傾斜させ、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を軸方向に略平行としたが、本発明においては、間接部材１１−４における接合面を軸方向に略平行とし、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜させることもできる。
図９は、図１３中の破線で示した部分８の第９の例を示す図である。
図９に示すように、この第９の例においては、第１の鉄骨梁補強金具７−９−１と第２の鉄骨梁補強金具７−９−２とがＳＲＣ梁１の貫通孔６に略嵌合されている。
第１の鉄骨梁補強金具７−９−１の一端と第２の鉄骨梁補強金具７−９−２の他端とには、間接部材１１−１がすみ肉溶接９されており、この間接部材１１−１は、鉄骨梁ウエブ５−１にすみ肉溶接９されている。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−９−１、７−９−２においては、その軸方向の長さｔａが、半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−９−１、７−９−２においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−１の一端までの長さｔ１と鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材１１−１の他端までの長さｔ１とが、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの０．７倍以上である。なお、図９に示した第９の例においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−１の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材１１−１の他端までの長さとを同一（ともにｔ１）にしたが、これは説明の便宜のためである。したがって、本発明は、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−１の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材１１−１の他端までの長さとが同一である形態に限定されるものではない。
図９に示すように、この第９の例においては、第１の鉄骨梁補強金具７−９−１と第２の鉄骨梁補強金具７−９−２とがＳＲＣ梁１の貫通孔６に略嵌合されている。
第１の鉄骨梁補強金具７−９−１の一端と第２の鉄骨梁補強金具７−９−２の他端とには、間接部材１１−１がすみ肉溶接９されており、この間接部材１１−１は、鉄骨梁ウエブ５−１にすみ肉溶接９されている。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−９−１、７−９−２においては、その軸方向の長さｔａが、半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−９−１、７−９−２においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−１の一端までの長さｔ１と鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材１１−１の他端までの長さｔ１とが、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの０．７倍以上である。なお、図９に示した第９の例においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−１の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材１１−１の他端までの長さとを同一（ともにｔ１）にしたが、これは説明の便宜のためである。したがって、本発明は、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−１の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材１１−１の他端までの長さとが同一である形態に限定されるものではない。
この第９の例においても、第１の例と同様に、溶接部９の許容力が、鉄骨梁ウエブ５−１の許容力よりも大きくなるため、鉄骨梁の全強を回復させることができる。
図１０は、図１３中の破線で示した部分８の第１０の例を示す図である。
図１０に示すように、この第１０の例においては、第１の鉄骨梁補強金具７−１０−１と第２の鉄骨梁補強金具７−１０−２とがＳＲＣ梁１の貫通孔６に略嵌合されている。
第１の鉄骨梁補強金具７−１０−１の一端と第２の鉄骨梁補強金具７−１０−２の他端とには、一端側に凸部を具備する間接部材１１−２がすみ肉溶接９されており、この間接部材１１−２における一端側の凸部と他端側の平面とが、それぞれ、鉄骨梁ウエブ５−１にすみ肉溶接９されている。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−１０−１、７−１０−２においては、その軸方向の長さｔａが、半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−１０−１、７−１０−２においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−２の一端までの長さｔ１と鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材１１−２の他端までの長さｔ１とが、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの０．７倍以上である。なお、図１０に示した第１０の例においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−２の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材１１−２の他端までの長さとを同一（ともにｔ１）にしたが、これは説明の便宜のためである。したがって、本発明は、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−２の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材１１−２の他端までの長さとが同一である形態に限定されるものではない。
図１０に示すように、この第１０の例においては、第１の鉄骨梁補強金具７−１０−１と第２の鉄骨梁補強金具７−１０−２とがＳＲＣ梁１の貫通孔６に略嵌合されている。
第１の鉄骨梁補強金具７−１０−１の一端と第２の鉄骨梁補強金具７−１０−２の他端とには、一端側に凸部を具備する間接部材１１−２がすみ肉溶接９されており、この間接部材１１−２における一端側の凸部と他端側の平面とが、それぞれ、鉄骨梁ウエブ５−１にすみ肉溶接９されている。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−１０−１、７−１０−２においては、その軸方向の長さｔａが、半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−１０−１、７−１０−２においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−２の一端までの長さｔ１と鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材１１−２の他端までの長さｔ１とが、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの０．７倍以上である。なお、図１０に示した第１０の例においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−２の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材１１−２の他端までの長さとを同一（ともにｔ１）にしたが、これは説明の便宜のためである。したがって、本発明は、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−２の一端までの長さと鉄骨梁ウエブ５−１の他端側から間接部材１１−２の他端までの長さとが同一である形態に限定されるものではない。
この第１０の例においても、第１の例と同様に、溶接部９の許容力が、鉄骨梁ウエブ５−１の許容力よりも大きくなるため、鉄骨梁の全強を回復させることができる。
図１１は、図１３中の破線で示した部分８の第１１の例を示す図である。
図１１に示すように、この第１１の例においては、第１の鉄骨梁補強金具７−１１−１と第２の鉄骨梁補強金具７−１１−２とがＳＲＣ梁１の貫通孔６に略嵌合されている。
第１の鉄骨梁補強金具７−１１−１の一端と第２の鉄骨梁補強金具７−１１−２の他端とには、一端側に凸部を具備し、かつ、他端側に、曲率半径Ｒ（０≦Ｒ≦鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの５倍）を有する第１接合面（曲面）と、その曲面に連なる、軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面（傾斜平面）と、が形成された間接部材１１−３がすみ肉溶接９されている。そして、間接部材１１−３における他端側の第１接合面と第２接合面とが、鉄骨梁ウエブ５−１に突合せ溶接１０されている。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−１１−１、７−１１−２においては、その軸方向の長さｔａが、半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−１１−１、７−１１−２においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−３の他端までの長さｔ２が、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗよりも大きい。
この第１１の例によれば、鉄骨梁ウエブ５−１の接合面のすべてが、間接部材１１−３に溶接されることとなるため、鉄骨梁の全強を回復させることができる。
また、この第１１の例によれば、間接部材１１−３における接合面に曲面が含まれているため、溶接金属１０を開先底部１２に容易に溶着することができる。したがって、この第１１の例によれば、開先底部１２において、品質的に良好な溶接を容易に行うことができる。
また、この第１１の例によれば、鉄骨梁補強金具７−１１−１、７−１１−２の軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面が設けられているため、溶接中に発生するスラグ等が開先外部に排出され、品質的に良好な溶接を容易に行うことができる。
また、一般に、溶接金属１０の体積が大きくなると、多層肉盛り溶接を行わなければならなくなり、スラグが溶接金属中に残存したり、溶着不良が発生したりなどして、溶接金属１０における欠陥の発生確率が高くなる。しかしながら、この第１１の例においては、間接部材１１−３における第１接合面（曲面）の曲率半径が、０≦曲率半径≦（鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの５倍）とされ、また、第２接合面（傾斜平面）の傾斜角度が、鉄骨梁補強金具７−１１−１、７−１１−２の軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）とされているため、溶接金属１０の体積が不要に大きくなることがない。したがって、この第１１の例によれば、溶接金属１０における欠陥の発生確率を小さくすることができる。なお、第１１の例においては、鉄骨梁補強金具７−１１−１、７−１１−２の軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面を設けたが、この角度θが３０度〜７０度の範囲においては、溶接金属１０における欠陥の発生確率をより小さくすることができるとともに、使用する溶接金属１０の量を少なくすることができるため、コストダウンを図ることもできる。
また、第１１の例においては、間接部材１１−３における第１接合面を曲面とし、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を平面としたが、本発明においては、間接部材１１−３における第１接合面および第２接合面を一体の同平面とし、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を曲面とすることもできる。この場合は、鉄骨梁ウエブ５−１には、鉄骨梁補強金具７−１１−１、７−１１−２の軸方向から角度θ（１５度≦θ≦８０）で傾斜する傾斜平面を設けることができる。
また、第１１の例においては、間接部材１１−３の他端側に、曲率半径Ｒを有する第１接合面（曲面）と、その曲面に連なる、軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面（傾斜平面）と、を形成したが、本発明においては、間接部材１１−３の他端側に、傾斜平面を設けることなく、曲率半径Ｒを有する曲面のみを設けることもできる。
図１１に示すように、この第１１の例においては、第１の鉄骨梁補強金具７−１１−１と第２の鉄骨梁補強金具７−１１−２とがＳＲＣ梁１の貫通孔６に略嵌合されている。
第１の鉄骨梁補強金具７−１１−１の一端と第２の鉄骨梁補強金具７−１１−２の他端とには、一端側に凸部を具備し、かつ、他端側に、曲率半径Ｒ（０≦Ｒ≦鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの５倍）を有する第１接合面（曲面）と、その曲面に連なる、軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面（傾斜平面）と、が形成された間接部材１１−３がすみ肉溶接９されている。そして、間接部材１１−３における他端側の第１接合面と第２接合面とが、鉄骨梁ウエブ５−１に突合せ溶接１０されている。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−１１−１、７−１１−２においては、その軸方向の長さｔａが、半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−１１−１、７−１１−２においては、鉄骨梁ウエブ５−１の一端側から間接部材１１−３の他端までの長さｔ２が、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗよりも大きい。
この第１１の例によれば、鉄骨梁ウエブ５−１の接合面のすべてが、間接部材１１−３に溶接されることとなるため、鉄骨梁の全強を回復させることができる。
また、この第１１の例によれば、間接部材１１−３における接合面に曲面が含まれているため、溶接金属１０を開先底部１２に容易に溶着することができる。したがって、この第１１の例によれば、開先底部１２において、品質的に良好な溶接を容易に行うことができる。
また、この第１１の例によれば、鉄骨梁補強金具７−１１−１、７−１１−２の軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面が設けられているため、溶接中に発生するスラグ等が開先外部に排出され、品質的に良好な溶接を容易に行うことができる。
また、一般に、溶接金属１０の体積が大きくなると、多層肉盛り溶接を行わなければならなくなり、スラグが溶接金属中に残存したり、溶着不良が発生したりなどして、溶接金属１０における欠陥の発生確率が高くなる。しかしながら、この第１１の例においては、間接部材１１−３における第１接合面（曲面）の曲率半径が、０≦曲率半径≦（鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗの５倍）とされ、また、第２接合面（傾斜平面）の傾斜角度が、鉄骨梁補強金具７−１１−１、７−１１−２の軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）とされているため、溶接金属１０の体積が不要に大きくなることがない。したがって、この第１１の例によれば、溶接金属１０における欠陥の発生確率を小さくすることができる。なお、第１１の例においては、鉄骨梁補強金具７−１１−１、７−１１−２の軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面を設けたが、この角度θが３０度〜７０度の範囲においては、溶接金属１０における欠陥の発生確率をより小さくすることができるとともに、使用する溶接金属１０の量を少なくすることができるため、コストダウンを図ることもできる。
また、第１１の例においては、間接部材１１−３における第１接合面を曲面とし、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を平面としたが、本発明においては、間接部材１１−３における第１接合面および第２接合面を一体の同平面とし、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を曲面とすることもできる。この場合は、鉄骨梁ウエブ５−１には、鉄骨梁補強金具７−１１−１、７−１１−２の軸方向から角度θ（１５度≦θ≦８０）で傾斜する傾斜平面を設けることができる。
また、第１１の例においては、間接部材１１−３の他端側に、曲率半径Ｒを有する第１接合面（曲面）と、その曲面に連なる、軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾斜する第２接合面（傾斜平面）と、を形成したが、本発明においては、間接部材１１−３の他端側に、傾斜平面を設けることなく、曲率半径Ｒを有する曲面のみを設けることもできる。
図１２は、図１３中の破線で示した部分８の第１２の例を示す図である。
図１２に示すように、この第１２の例においては、第１の鉄骨梁補強金具７−１２−１と第２の鉄骨梁補強金具７−１２−２とがＳＲＣ梁１の貫通孔６に略嵌合されている。
第１の鉄骨梁補強金具７−１２−１の一端と第２の鉄骨梁補強金具７−１２−２の他端とには、一端側に凸部を具備し、かつ、鉄骨梁補強金具７−１２−１、７−１２−２の半径方向に略平行な第１接合面と鉄骨梁補強金具７−１２−１、７−１２−２の軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾いた第２接合面とが形成された間接部材１１−４がすみ肉溶接９されており、この間接部材１１−４における第１接合面と第２接合面とが、鉄骨梁ウエブ５−１に突合せ溶接１０されている。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−１２−１、７−１２−２においては、その軸方向の長さｔａが、半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−１２−１、７−１２−２においては、鉄骨梁ウエブの一端側から間接部材１１−４の他端までの長さｔ２が、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗよりも大きい。また、この鉄骨梁補強金具７−１２−１、７−１２−２においては、間接部材１１−４における第１接合面の長さＬが、０≦Ｌ＜（鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗ）という条件を満たしている。
この第１２の例によれば、鉄骨梁ウエブ５−１の接合面のすべてが、間接部材１１−４に溶接されることとなるため、鉄骨梁の全強を回復させることができる。
また、一般に、溶接金属１０の体積が大きくなると、多層肉盛り溶接を行わなければならなくなり、スラグが溶接金属中に残存したり、溶着不良が発生したりなどして、溶接金属１０における欠陥の発生確率が高くなる。しかしながら、この第１２の例においては、間接部材１１−４における第２接合面の傾斜角度が軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）とされているため、溶接金属１０の体積が不要に大きくなることがない。したがって、この第１２の例によれば、溶接金属１０における欠陥の発生確率を小さくすることができる。
なお、第１２の例においては、鉄骨梁補強金具７−１２−１、７−１２−２における第２接合面を軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾かせたが、この角度θが３０度〜７０度の範囲においては、溶接部における欠陥の発生確率をより小さくすることができるとともに、使用する溶接金属１０の量を少なくすることができるため、コストダウンを図ることもできる。
なお、第１２の例においては、間接部材１１−４における接合面を軸方向から傾け、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を軸方向に略平行としたが、本発明においては、間接部材１１−４における接合面を軸方向に略平行とし、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾けることもできる。
図１２に示すように、この第１２の例においては、第１の鉄骨梁補強金具７−１２−１と第２の鉄骨梁補強金具７−１２−２とがＳＲＣ梁１の貫通孔６に略嵌合されている。
第１の鉄骨梁補強金具７−１２−１の一端と第２の鉄骨梁補強金具７−１２−２の他端とには、一端側に凸部を具備し、かつ、鉄骨梁補強金具７−１２−１、７−１２−２の半径方向に略平行な第１接合面と鉄骨梁補強金具７−１２−１、７−１２−２の軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾いた第２接合面とが形成された間接部材１１−４がすみ肉溶接９されており、この間接部材１１−４における第１接合面と第２接合面とが、鉄骨梁ウエブ５−１に突合せ溶接１０されている。
ここで、この鉄骨梁補強金具７−１２−１、７−１２−２においては、その軸方向の長さｔａが、半径方向の肉厚ｔｂの０．５倍〜２００．０倍である。また、この鉄骨梁補強金具７−１２−１、７−１２−２においては、鉄骨梁ウエブの一端側から間接部材１１−４の他端までの長さｔ２が、鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗよりも大きい。また、この鉄骨梁補強金具７−１２−１、７−１２−２においては、間接部材１１−４における第１接合面の長さＬが、０≦Ｌ＜（鉄骨梁ウエブ５−１の厚みｔｗ）という条件を満たしている。
この第１２の例によれば、鉄骨梁ウエブ５−１の接合面のすべてが、間接部材１１−４に溶接されることとなるため、鉄骨梁の全強を回復させることができる。
また、一般に、溶接金属１０の体積が大きくなると、多層肉盛り溶接を行わなければならなくなり、スラグが溶接金属中に残存したり、溶着不良が発生したりなどして、溶接金属１０における欠陥の発生確率が高くなる。しかしながら、この第１２の例においては、間接部材１１−４における第２接合面の傾斜角度が軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）とされているため、溶接金属１０の体積が不要に大きくなることがない。したがって、この第１２の例によれば、溶接金属１０における欠陥の発生確率を小さくすることができる。
なお、第１２の例においては、鉄骨梁補強金具７−１２−１、７−１２−２における第２接合面を軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾かせたが、この角度θが３０度〜７０度の範囲においては、溶接部における欠陥の発生確率をより小さくすることができるとともに、使用する溶接金属１０の量を少なくすることができるため、コストダウンを図ることもできる。
なお、第１２の例においては、間接部材１１−４における接合面を軸方向から傾け、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を軸方向に略平行としたが、本発明においては、間接部材１１−４における接合面を軸方向に略平行とし、鉄骨梁ウエブ５−１における接合面を軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾けることもできる。
なお、以上説明した本発明の実施の形態においては、鉄骨梁補強金具をＳＲＣ構造における鉄骨梁の鉄骨梁ウエブに設けられた貫通孔に略嵌合させ、この嵌合させた鉄骨梁補強金具を鉄骨梁ウエブに溶接することにより、ＳＲＣにおける鉄骨梁を補強することとしたが、本発明に係る鉄骨梁補強金具により補強される鉄骨梁がＳＲＣ構造における鉄骨梁に限定されるものでないことはいうまでもない。したがって、本発明においては、たとえば、Ｓ構造における鉄骨梁の鉄骨梁ウエブにおける貫通孔に鉄骨梁補強金具を略嵌合させ、この嵌合させた鉄骨梁補強金具を、鉄骨梁ウエブに設けられた貫通孔における周縁部に溶接することにより、Ｓ構造における鉄骨梁を補強することもできる。
（付記） 本発明は、次の付記を有する。
（付記１）
鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、
外周部が、前記鉄骨梁ウエブにすみ肉溶接され、
軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記外周部の一端までの長さと前記鉄骨梁ウエブの他端側から前記外周部の他端までの長さとが、前記鉄骨梁ウエブの厚みの０．７倍以上である、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記２）
鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、
外周部が、前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接され、
軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記外周部の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、
前記外周部における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に曲面（０≦曲率半径≦前記鉄骨梁ウエブの厚みの５倍）が含まれている、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記３）
鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、
外周部が、前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接され、
軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記外周部の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、
前記外周部における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に、前記半径方向に略平行な第１接合面（０≦長さ≦前記鉄骨梁ウエブの厚み）と、前記軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾いた第２接合面と、が含まれている、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記４）
鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、
軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
外周部に、前記鉄骨梁ウエブにすみ肉溶接される間接部材がすみ肉溶接され、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の一端までの長さと前記鉄骨梁ウエブの他端側から前記間接部材の他端までの長さとが、前記鉄骨梁ウエブの厚みの０．７倍以上である、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記５）
鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、
軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
外周部に、前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接される間接部材がすみ肉溶接され、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、
前記間接部材における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に曲面（０≦曲率半径≦前記鉄骨梁ウエブの厚みの５倍）が含まれている、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記６）
鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、
軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
外周部に、前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接される間接部材がすみ肉溶接され、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、
前記間接部材における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に、前記半径方向に略平行な第１接合面（０≦長さ≦前記鉄骨梁ウエブの厚み）と、前記軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾いた第２接合面と、が含まれている、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記７）
鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される、第１の鉄骨梁補強金具と第２の鉄骨梁補強金具とからなる一対の鉄骨梁補強金具において、
前記第１の鉄骨梁補強金具と前記第２の鉄骨梁補強金具とは、軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
前記第１の鉄骨梁補強金具の一端と前記第２の鉄骨梁補強金具の他端とに前記鉄骨梁ウエブにすみ肉溶接される間接部材がすみ肉溶接され、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の一端までの長さと前記鉄骨梁ウエブの他端側から前記間接部材の他端までの長さとが、前記鉄骨梁ウエブの厚みの０．７倍以上である、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記８）
鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される、第１の鉄骨梁補強金具と第２の鉄骨梁補強金具とからなる一対の鉄骨梁補強金具において、
前記第１の鉄骨梁補強金具と前記第２の鉄骨梁補強金具とは、軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
第１の鉄骨梁補強金具の一端と第２の鉄骨梁補強金具の他端とに前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接される間接部材がすみ肉溶接され、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、
前記間接部材における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に曲面（０≦曲率半径≦前記鉄骨梁ウエブの厚みの５倍）が含まれている、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記９）
鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される、第１の鉄骨梁補強金具と第２の鉄骨梁補強金具とからなる一対の鉄骨梁補強金具において、
前記第１の鉄骨梁補強金具と前記第２の鉄骨梁補強金具とは、軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
前記第１の鉄骨梁補強金具の一端と前記第２の鉄骨梁補強金具の他端とに前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接される間接部材がすみ肉溶接され、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、
前記間接部材における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に、前記半径方向に略平行な第１接合面（０≦長さ≦前記鉄骨梁ウエブの厚み）と前記軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾いた第２接合面とが含まれている、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記１０）
付記１〜付記９のいずれか１項に記載の鉄骨梁補強金具において、さらに、その体積が、前記貫通孔の内部に形成された空間部の体積の１．０倍〜３．０倍であることを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記１１）
前記貫通孔より外径が大きいフランジ部を前記外周部の軸方向の片面側に形成したことを特徴とする付記１、４、または７に記載の鉄骨梁補強金具。
（付記１２）
前記貫通孔より外径が大きいフランジ部を前記外周部の軸方向の片面側に形成し、
前記外周部を軸方向の他端側に向かって徐々に縮径させたことを特徴とする付記１、４、または７に記載の鉄骨梁補強金具。
（付記１３）
前記貫通孔より外径が大きいフランジ部を前記外周部の軸方向の片面側に形成し、
前記外周部の最小外径部から前記フランジ部外周までの長さを前記外周部の最小外径の半分以下とし、前記フランジ部の軸方向の長さを当該鉄骨梁補強金具の軸方向の長さの半分以下としたことを特徴とする付記１、４、または７に記載の鉄骨梁補強金具。
（付記１４）
前記貫通孔より外径が大きいフランジ部を前記外周部の軸方向の片面側に形成し、
前記外周部を軸方向の他端側に向かって徐々に縮径させ、
前記外周部の最小外径部から前記フランジ部外周までの長さを前記外周部の最小外径の半分以下とし、前記フランジ部の軸方向の長さを当該鉄骨梁補強金具の軸方向の長さの半分以下としたことを特徴とする付記１、４、または７に記載の鉄骨梁補強金具。
（付記１５）
付記１〜９のいずれか１項に記載の鉄骨梁補強金具において、さらに、その内径を前記鉄骨梁の高さ方向の長さの０．８倍以下としたことを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記１６）
前記貫通孔の内縁部に直接当接する３以上の位置決め突起部を前記外周部に形成したことを特徴とする付記１、４、または７に記載の鉄骨梁補強金具。
（付記１７）
前記貫通孔の内縁部に直接当接する３以上の位置決め突起部を前記間接部材に形成したことを特徴とする付記２、３、５、６、８、または９に記載の鉄骨梁補強金具。
（付記１８）
柱鉄骨梁接合構造を構成する鉄骨梁に形成された貫通孔の周縁部に付記１、４、または７に記載の鉄骨梁補強金具の外周部を溶接固定して形成した鉄骨梁貫通孔補強構造であって、前記柱と前記鉄骨梁との接合位置から前記鉄骨梁補強構造の軸心までの距離を前記鉄骨梁の高さ方向における長さの２倍以下としたことを特徴とする鉄骨梁貫通孔補強構造。
（付記１９）
柱鉄骨梁接合構造を構成する鉄骨梁に形成された貫通孔の周縁部に付記２、３、５、６、８、または９に記載の鉄骨梁補強金具の外周部に溶接された間接部材を溶接固定して形成した鉄骨梁貫通孔補強構造であって、前記柱と前記鉄骨梁との接合位置から前記鉄骨梁補強構造の軸心までの距離を前記鉄骨梁の高さ方向における長さの２倍以下としたことを特徴とする鉄骨梁貫通孔補強構造。
鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、
外周部が、前記鉄骨梁ウエブにすみ肉溶接され、
軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記外周部の一端までの長さと前記鉄骨梁ウエブの他端側から前記外周部の他端までの長さとが、前記鉄骨梁ウエブの厚みの０．７倍以上である、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記２）
鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、
外周部が、前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接され、
軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記外周部の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、
前記外周部における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に曲面（０≦曲率半径≦前記鉄骨梁ウエブの厚みの５倍）が含まれている、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記３）
鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、
外周部が、前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接され、
軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記外周部の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、
前記外周部における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に、前記半径方向に略平行な第１接合面（０≦長さ≦前記鉄骨梁ウエブの厚み）と、前記軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾いた第２接合面と、が含まれている、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記４）
鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、
軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
外周部に、前記鉄骨梁ウエブにすみ肉溶接される間接部材がすみ肉溶接され、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の一端までの長さと前記鉄骨梁ウエブの他端側から前記間接部材の他端までの長さとが、前記鉄骨梁ウエブの厚みの０．７倍以上である、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記５）
鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、
軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
外周部に、前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接される間接部材がすみ肉溶接され、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、
前記間接部材における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に曲面（０≦曲率半径≦前記鉄骨梁ウエブの厚みの５倍）が含まれている、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記６）
鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、
軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
外周部に、前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接される間接部材がすみ肉溶接され、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、
前記間接部材における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に、前記半径方向に略平行な第１接合面（０≦長さ≦前記鉄骨梁ウエブの厚み）と、前記軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾いた第２接合面と、が含まれている、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記７）
鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される、第１の鉄骨梁補強金具と第２の鉄骨梁補強金具とからなる一対の鉄骨梁補強金具において、
前記第１の鉄骨梁補強金具と前記第２の鉄骨梁補強金具とは、軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
前記第１の鉄骨梁補強金具の一端と前記第２の鉄骨梁補強金具の他端とに前記鉄骨梁ウエブにすみ肉溶接される間接部材がすみ肉溶接され、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の一端までの長さと前記鉄骨梁ウエブの他端側から前記間接部材の他端までの長さとが、前記鉄骨梁ウエブの厚みの０．７倍以上である、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記８）
鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される、第１の鉄骨梁補強金具と第２の鉄骨梁補強金具とからなる一対の鉄骨梁補強金具において、
前記第１の鉄骨梁補強金具と前記第２の鉄骨梁補強金具とは、軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
第１の鉄骨梁補強金具の一端と第２の鉄骨梁補強金具の他端とに前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接される間接部材がすみ肉溶接され、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、
前記間接部材における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に曲面（０≦曲率半径≦前記鉄骨梁ウエブの厚みの５倍）が含まれている、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記９）
鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される、第１の鉄骨梁補強金具と第２の鉄骨梁補強金具とからなる一対の鉄骨梁補強金具において、
前記第１の鉄骨梁補強金具と前記第２の鉄骨梁補強金具とは、軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
前記第１の鉄骨梁補強金具の一端と前記第２の鉄骨梁補強金具の他端とに前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接される間接部材がすみ肉溶接され、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、
前記間接部材における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に、前記半径方向に略平行な第１接合面（０≦長さ≦前記鉄骨梁ウエブの厚み）と前記軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾いた第２接合面とが含まれている、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記１０）
付記１〜付記９のいずれか１項に記載の鉄骨梁補強金具において、さらに、その体積が、前記貫通孔の内部に形成された空間部の体積の１．０倍〜３．０倍であることを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記１１）
前記貫通孔より外径が大きいフランジ部を前記外周部の軸方向の片面側に形成したことを特徴とする付記１、４、または７に記載の鉄骨梁補強金具。
（付記１２）
前記貫通孔より外径が大きいフランジ部を前記外周部の軸方向の片面側に形成し、
前記外周部を軸方向の他端側に向かって徐々に縮径させたことを特徴とする付記１、４、または７に記載の鉄骨梁補強金具。
（付記１３）
前記貫通孔より外径が大きいフランジ部を前記外周部の軸方向の片面側に形成し、
前記外周部の最小外径部から前記フランジ部外周までの長さを前記外周部の最小外径の半分以下とし、前記フランジ部の軸方向の長さを当該鉄骨梁補強金具の軸方向の長さの半分以下としたことを特徴とする付記１、４、または７に記載の鉄骨梁補強金具。
（付記１４）
前記貫通孔より外径が大きいフランジ部を前記外周部の軸方向の片面側に形成し、
前記外周部を軸方向の他端側に向かって徐々に縮径させ、
前記外周部の最小外径部から前記フランジ部外周までの長さを前記外周部の最小外径の半分以下とし、前記フランジ部の軸方向の長さを当該鉄骨梁補強金具の軸方向の長さの半分以下としたことを特徴とする付記１、４、または７に記載の鉄骨梁補強金具。
（付記１５）
付記１〜９のいずれか１項に記載の鉄骨梁補強金具において、さらに、その内径を前記鉄骨梁の高さ方向の長さの０．８倍以下としたことを特徴とする鉄骨梁補強金具。
（付記１６）
前記貫通孔の内縁部に直接当接する３以上の位置決め突起部を前記外周部に形成したことを特徴とする付記１、４、または７に記載の鉄骨梁補強金具。
（付記１７）
前記貫通孔の内縁部に直接当接する３以上の位置決め突起部を前記間接部材に形成したことを特徴とする付記２、３、５、６、８、または９に記載の鉄骨梁補強金具。
（付記１８）
柱鉄骨梁接合構造を構成する鉄骨梁に形成された貫通孔の周縁部に付記１、４、または７に記載の鉄骨梁補強金具の外周部を溶接固定して形成した鉄骨梁貫通孔補強構造であって、前記柱と前記鉄骨梁との接合位置から前記鉄骨梁補強構造の軸心までの距離を前記鉄骨梁の高さ方向における長さの２倍以下としたことを特徴とする鉄骨梁貫通孔補強構造。
（付記１９）
柱鉄骨梁接合構造を構成する鉄骨梁に形成された貫通孔の周縁部に付記２、３、５、６、８、または９に記載の鉄骨梁補強金具の外周部に溶接された間接部材を溶接固定して形成した鉄骨梁貫通孔補強構造であって、前記柱と前記鉄骨梁との接合位置から前記鉄骨梁補強構造の軸心までの距離を前記鉄骨梁の高さ方向における長さの２倍以下としたことを特徴とする鉄骨梁貫通孔補強構造。
本発明に係る鉄骨梁補強金具は、Ｓ構造における鉄骨梁やＳＲＣ構造における鉄骨梁に利用することができる。
Claims (9)
- 鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、
外周部が、前記鉄骨梁ウエブにすみ肉溶接され、
軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記外周部の一端までの長さと前記鉄骨梁ウエブの他端側から前記外周部の他端までの長さとが、前記鉄骨梁ウエブの厚みの０．７倍以上である、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。 - 鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、
外周部が、前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接され、
軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記外周部の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、
前記外周部における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に曲面（０≦曲率半径≦前記鉄骨梁ウエブの厚みの５倍）が含まれている、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。 - 鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、
外周部が、前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接され、
軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記外周部の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、
前記外周部における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に、前記半径方向に略平行な第１接合面（０≦長さ＜前記鉄骨梁ウエブの厚み）と、前記軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾いた第２接合面と、が含まれている、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。 - 鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、
軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
外周部に、前記鉄骨梁ウエブにすみ肉溶接される間接部材がすみ肉溶接され、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の一端までの長さと前記鉄骨梁ウエブの他端側から前記間接部材の他端までの長さとが、前記鉄骨梁ウエブの厚みの０．７倍以上である、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。 - 鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、
軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
外周部に、前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接される間接部材がすみ肉溶接され、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、
前記間接部材における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に曲面（０≦曲率半径≦前記鉄骨梁ウエブの厚みの５倍）が含まれている、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。 - 鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される鉄骨梁補強金具において、
軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
外周部に、前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接される間接部材がすみ肉溶接され、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、
前記間接部材における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に、前記半径方向に略平行な第１接合面（０≦長さ＜前記鉄骨梁ウエブの厚み）と、前記軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾いた第２接合面と、が含まれている、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。 - 鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される、第１の鉄骨梁補強金具と第２の鉄骨梁補強金具とからなる一対の鉄骨梁補強金具において、
前記第１の鉄骨梁補強金具と前記第２の鉄骨梁補強金具とは、軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
前記第１の鉄骨梁補強金具の一端と前記第２の鉄骨梁補強金具の他端とに前記鉄骨梁ウエブにすみ肉溶接される間接部材がすみ肉溶接され、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の一端までの長さと前記鉄骨梁ウエブの他端側から前記間接部材の他端までの長さとが、前記鉄骨梁ウエブの厚みの０．７倍以上である、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。 - 鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される、第１の鉄骨梁補強金具と第２の鉄骨梁補強金具とからなる一対の鉄骨梁補強金具において、
前記第１の鉄骨梁補強金具と前記第２の鉄骨梁補強金具とは、軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
第１の鉄骨梁補強金具の一端と第２の鉄骨梁補強金具の他端とに前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接される間接部材がすみ肉溶接され、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、
前記間接部材における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に曲面（０≦曲率半径≦前記鉄骨梁ウエブの厚みの５倍）が含まれている、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。 - 鉄骨梁の貫通孔に略嵌合される、第１の鉄骨梁補強金具と第２の鉄骨梁補強金具とからなる一対の鉄骨梁補強金具において、
前記第１の鉄骨梁補強金具と前記第２の鉄骨梁補強金具とは、軸方向の長さが、半径方向の肉厚の０．５倍〜２００．０倍であり、
前記第１の鉄骨梁補強金具の一端と前記第２の鉄骨梁補強金具の他端とに前記鉄骨梁ウエブに突合せ溶接される間接部材がすみ肉溶接され、
前記鉄骨梁ウエブの一端側から前記間接部材の他端までの長さが、前記鉄骨梁ウエブの厚みよりも大きく、
前記間接部材における前記鉄骨梁ウエブとの接合面に、前記半径方向に略平行な第１接合面（０≦長さ＜前記鉄骨梁ウエブの厚み）と、前記軸方向から角度θ（１５≦θ≦８０）で傾いた第２接合面と、が含まれている、
ことを特徴とする鉄骨梁補強金具。
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