JPS64467B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS64467B2 JPS64467B2 JP60113147A JP11314785A JPS64467B2 JP S64467 B2 JPS64467 B2 JP S64467B2 JP 60113147 A JP60113147 A JP 60113147A JP 11314785 A JP11314785 A JP 11314785A JP S64467 B2 JPS64467 B2 JP S64467B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- alloy
- plating
- aluminized
- alloy layer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Description
産業上の利用分野
本発明は、ピンホールが少なく、耐食性、耐熱
性及び加工性にすぐれた溶融Al−Si系メツキ鋼
板に関するものである。 従来の技術 アルミメツキ鋼板は、耐熱性、耐酸化性、耐食
性などがすぐれていることから、排気系素材、マ
フラー素材などの自動車部品、家庭用器具耐熱部
品、工業炉材など多くの分野で使用されている。 アルミメツキ鋼板の素材（原版）としては、特
開昭56−102523号公報や、特開昭56−108831号公
報などで示されているようなCr、Tiなどの合金
元素を少量（0.5％以下）添加した低炭素冷延鋼
板が主として使われている。さらに上記のような
材料よりも高い耐熱性や耐食性が要求され、特開
昭49−106441号公報に示されたような18Cr系ス
テンレス鋼や、特公昭52−33579号公報に示され
たようなCrを５〜15％含有した鋼のごとき各種
の原板が開発され使用されている。 発明が解決しようとする問題点 このような各種のアルミメツキ鋼板の耐食性、
耐熱性、加工性などの性能に影響を及ぼす要因
は、メツキ原板の性能特性、鋼素材とアルミメツ
キ層の中間層に形成される合金層及びアルミメツ
キ層の特性が挙げられる。而してこれらのうち、
メツキ原板及びアルミメツキ層が腐食環境にすぐ
れた耐食性、耐熱性、加工性等を有していても、
その中間層に生成される合金層の生成状態によつ
ては、アルミメツキ鋼板自体の性能特性に大きく
影響する。 すなわち、この合金層の生成が不完全で、ピン
ホールの生成量が多い場合は、この上層のアルミ
メツキ層の均一濡れ性を妨げるため、メツキ層の
ピンホール或いは不メツキ等のメツキ層表面迄達
する欠陥を多く生成し、耐食性と耐熱性を劣化す
る。 また、NH4 +イオンを含むアルミメツキ層がメ
ツキ原板に対して犠牲防食作用を示す腐食環境に
おいては、合金層のピンホールが多い場合は、ア
ルミメツキ層のアノード溶解が著しくなり、耐食
寿命劣化を生じる欠点がある。またアルミメツキ
鋼板の取扱い時或いは成形加工時に、合金層に達
する疵、亀裂が付けられた場合、耐食性、劣化の
原因となり、また合金層（通常は、Al−Si−Fe
系合金層）自体の耐食性が劣る場合にもアルミメ
ツキ鋼板の耐食性、耐熱性などを著しく劣化す
る。 アルミメツキ鋼板の耐熱性は、使用される高温
度において、アルミメツキ層と地鉄との拡散反応
によつて、メツキ原板表面に生成した、例えば
AlとFeを主体とするAl−Fe、Al−Fe−Siなどの
合金化被覆層によつて付与される。 しかしながら、このような作用で得られるアル
ミメツキ鋼板の耐熱性は、前記したように、アル
ミメツキ層と被メツキ原板の中間層として生成さ
れる合金層のピンホール、不メツキ及びこれらに
起因するアルミメツキ層のピンホール、不メツキ
が存在する場合には、当然良好な耐熱性合金化被
膜が得られない。また、加熱使用時において、合
金層が地鉄とアルミメツキ層の拡散反応を妨げる
場合においても、アルミメツキ鋼板の良好な耐熱
性が得られない。 近年、アルミメツキ鋼板の性能向上の要求に対
処して、メツキ原板に、例えばTi、Cr、Si、Al
等が添加されるが、これらの元素は鋼板表面で富
化されかつ比較的酸化され易いためアルミメツキ
浴の濡れ性が劣り、合金層の均一生成、それに併
なうアルミメツキ鋼板の性能特性の向上等の問題
の解決を一層困難にしている。 問題点を解消するための手段 本発明者等は、上記したメツキ原板とアルミメ
ツキ層の中間層として生成される合金層に起因す
るアルミメツキ鋼板の欠点、問題点を解消するこ
とを目的に種々検討した結果、種々の鋼成分のメ
ツキ原板の鋼表面に、ピンホールが極めて少ない
メツキ層が均一緻密に生成され、耐食性もすぐれ
たAl−Si−Fe−Ni−Cr系合金層、あるいは、Ni
−Fe系拡散層を介してAl−Si−Fe−Ni−Cr系合
金層を設け、その上にAl、Al−Si系合金の如き
アルミメツキ層を施したアルミメツキ鋼板が、そ
の耐食性、耐熱性、或いは加工性等の性能特性に
すぐれている事を見出した。 すなわち本発明は、 (1) 鋼表面に厚さが１〜7μでかつ、Ni含有量0.2
〜30％、Cr含有量0.2〜10％のAl−Si−Fe−Ni
−Cr系合金層と、厚さ３〜40μのAl−Si系合金
被覆層を有する耐食性に優れた溶融Al−Si系
メツキ鋼板、及び (2) 鋼表面に厚さ2μ以下でかつ、平均Ni濃度50
％未満のNi−Fe系拡散層と、厚さ１〜7μで、
Ni含有量0.2〜30％、Cr含有量0.2〜10％のAl−
Si−Fe−Ni−Cr系合金層と、厚さ３〜40μの
Al−Si系合金被覆層を有した耐食性に優れた
溶融Al−Si系メツキ鋼板、 を提供するものである。 作 用 以下、本発明の詳細について説明する。 第１及び２図に、ほぼ同一厚さのNi量及びCr
量を変化させた、Al−Si−Fe−Ni−Cr合金層を
有するAl−8.5％Si合金からなるメツキ層を有す
るアルミメツキ鋼板の合金層のピンホール生成量
及び腐食減量を示す。 第１図の結果から、Niが0.2％以上においてピ
ンホール、不メツキの生成が著しく減少すること
が判る。 また、第２図で示すように、Niを0.2％以上、
Crを0.2％以上含有する合金層を有するアルミメ
ツキ鋼板では耐食性向上効果が著しい。 なお、第２図の耐食性は、硫酸アンモン１ｇ／
、硝酸アンモン1.5ｇ／、塩化アンモン0.5
ｇ／の試験法を用い80℃で30日間密封の試験を
行つて得られた値である。 また、第１表には合金層中のNi及びCr量を変
化させたAl−Si−Fe−Ni−Cr合金層を有するAl
−8.5％Si合金からなるメツキ層を有するアルミ
メツキ鋼板のエツジ部の孔食防止効果を示した。
試験方法としては塩酸0.1％、硝酸0.1％、蟻酸１
％、酢酸１％の腐食液をアンモニア水でPH８に調
整して用い、70mm×150mmの試片を該腐食液に80
℃で14日間、試片の半分を浸漬し、気液界面の腐
食巾で下記の如く評価した。 ◎……エツジからの腐食巾 0〜 5mm 〇…… 〃 6〜10mm △…… 〃 11〜15mm ×…… 〃 15mm以上 一方、この合金層中に含有されるNi含有量が
30％、Cr含有量が10％をこえるとピンホール、
不メツキ等の減少効果及び耐食性向上効果が飽和
すると共に、合金層が硬質化するため加工時にク
ラツクの発生が多くなる。 その結果、成形加工等による疵付きによつて鋼
素地に達する欠陥が発生した場合、メツキ原板に
比し合金層の電位が貴になりすぎるため、メツキ
原板の穿孔腐食を生じ易くなるので好ましくな
い。従つて、Al−Si−Fe−Ni−Cr系合金層に含
有されるNi含有量は0.2％以上〜30％以下、好ま
しくは５〜20％、Cr含有量は0.2％以上〜10％以
下、好ましくは1.5〜7.5％の範囲である。 またこの合金層の厚さは、上記のピンホール減
少効果、耐食性向上効果を得るためには、1μ以
上、好ましくは3μ以上が必要である。 即ち、上記組成で合金層が構成されていても、
その厚さが1μ未満ではメツキ原板に対する均一
被覆効果が得られない。一方、厚さが7μをこえ
るとピンホールの減少効果、耐食性向上効果が飽
和すると共に、メツキ層よりも硬質の合金層が厚
く生成されると加工時にしばしば合金層にクラツ
クを生し、メツキの被覆層の剥離、或いは耐食性
劣化の原因となる。従つて、その厚さは7μ以下、
好ましくは5μ以下に限定される。 さらに、このNiとCrを含有する合金層は、高
温に加熱される場合、アルミメツキ層との拡散反
応を促進する。その結果、高温用途において容易
にメツキ層表面にまでAlとFeを主体とする耐熱、
耐酸化性にすぐれた合金層被膜が生成し、高温時
の耐酸化性を改善する。即ち、加熱時にメツキ被
覆層と合金層、地鉄との熱膨張の差に起因するメ
ツキ層のクラツクが防止されるため、クラツク部
分から地鉄が酸化され耐熱性が劣化される問題が
なく、均一組成のAl−Fe系合金を主体とする被
覆層が形成される利点がある。 さらに、本発明は、このAl−Si−Fe−Ni−Cr
系合金層の下地処理層として、Ni濃度50％以下、
厚さ2μ以下のNi−Fe拡散層を設けてもよい。メ
ツキ原板表面にNi−Fe拡散層を設ける事により、
メツキ原板の耐食性を向上し、Al−Si−Fe−Ni
−Cr系合金層のピンホールを減少する。 すなわち、メツキ原板のNi−Fe系合金拡散層
は、アルミメツキ鋼板に原板の表面に達する欠陥
部が生成された場合メツキ原板の耐食寿命を延長
せしめる。 しかしながら、この拡散合金層のNi濃度が50
％をこえる場合には、この拡散合金層自体の耐食
性は向上するが、この拡散層に欠陥が生じた場合
に、この表面層が電位的に貴になるため、地鉄が
穿孔腐食を発生する危険性がある。従つて、この
拡散合金層のNi濃度は50％以下、好ましくは30
％以下とする。 また、メツキ原板にNi−Fe合金拡散層が存在
すると、Siを含有するアルミメツキ浴に浸漬、メ
ツキ被覆処理が施される場合において、メツキ原
板に比しその融点が低いため、溶融アルミメツキ
浴との濡れ反応性が向上し、溶融アルミメツキ浴
との合金層生成反応が促進される。 その結果ピンホール、或いは不メツキの少な
い、均一なAl−Si−Fe−Ni−Cr系合金層が生成
され、アルミメツキ鋼板の耐食性向上に有効であ
る。 しかしながら、この合金拡散層の厚さが2μを
こえる場合には、Ni−Fe合金は比較的硬質なた
め、加工時にクラツク発生の原因となり、耐食性
劣化につながるのでその厚さは2μ以下、好まし
くは1.5μ以下である。 また、このNi−Fe合金拡散層がメツキ原板表
面に存在する事により、アルミメツキ鋼板が高温
加熱雰囲気において使用される場合において、こ
のNi−Fe合金拡散層が駆動力（Driving Force）
となつて、AlとFeを主体とする耐熱、耐酸化性
にすぐれた合金層がアルミメツキ層表面迄生成さ
れ易くする効果が得られるので、本発明の処理を
施されたアルミメツキ鋼板は耐熱性に対しても優
れた効果が得られる。 而して、本発明のAl−Si−Fe−Ni−Cr系合金
層とSiを含有するAl合金メツキ被覆層、或いは
Ni−Fe合金拡散層とAl−Si−Fe−Ni−Cr系合金
層、Siを含有するAl合金メツキ被覆層を得る方
法は、特に規定するものではなく、例えば以下の
ような方法が挙げられる。 すなわち、通常の鋼板製造工程と表面清浄処理
工程を経て製造されたメツキ原板（As Cold材）
表面に、Ni、Fe、Crイオンを共存含有せしめた
電気メツキ浴（例えば、硫酸ニツケル−塩化ニツ
ケル−硫酸鉄、硫酸クロム−ホウ酸系合金メツキ
浴等）を用いて陰極電解処理により、電気Ni−
Cr−Fe合金層が設けられる。 次いで、水素ガスを含有する雰囲気で焼鈍、還
元工程を経て、Siを含有するAlベースの溶融ア
ルミメツキ浴に浸漬、メツキ量制御処理が施さ
れ、Al−Si−Fe−Ni−Cr系合金層とSiを含有す
るアルミメツキ層が生成される。 また、別の一例としては、メツキ原板として
Crを含有する鋼板を用い、表面に（硫酸ニツケ
ル−塩化ニツケル−硫酸鉄−ホウ酸系）により
Ni−Fe電気合金メツキ層を付与する。次いで、
水素ガスを含有する雰囲気で焼鈍、還元工程を経
て、メツキ原板表面に拡散するNi−Cr−Fe拡散
合金層を生成させてから、Siを含有するアルミベ
ースの溶融アルミメツキ浴に浸漬、メツキ量制御
処理が施され、Al−Si−Fe−Ni−Cr系合金層と
Siを含有するアルミメツキ層が生成される。 次に、これらのAl−Si−Fe−Ni−Cr系合金層
の下層に、Ni−Fe系合金拡散被覆層を設けて、
この拡散合金層、Al−Si−Fe−Ni−Cr系合金
層、Siを含有するアルミ合金メツキ被覆層からな
る三層被膜構成のアルミメツキ鋼板を得る方法
は、前記の如きメツキ原板（As Cold材）表面
に、Fe−Ni合金層を電気メツキ法、或いはNi++
イオン、Fe++イオンを含有する水溶液を塗布し
て、非酸化性又は還元性雰囲気で焼鈍する事によ
つて施される。 この後、該表面に例えばFe−Ni−Cr合金メツ
キ層を設け、その後Siを含有するAlベースのア
ルミメツキ浴中に浸漬、メツキ量制御を行なう事
によつて、メツキ原板表面にNi−Fe合金拡散層、
Al−Si−Fe−Ni−Cr系合金層、Siを含有するア
ルミメツキ被覆層が生成される。 而して、本発明のアルミメツキ鋼板を得るため
には、溶融アルミメツキに先立つ予備前処理とし
て、前記の如くFe−Ni或いはFe−Ni−Cr系電気
合金メツキ、Fe、Ni、Crイオン共存含有水溶液
塗布法を用い、予じめNi含有率を決めた処理方
法を実施するのが、本発明で規定するNi量を含
有するAl−Si−Fe−Ni−Cr系合金層、Ni−Fe合
金拡散層を得るのに有利である。 すなわち、Niメツキ法、Ni++イオン含有水溶液
塗布等により、アルミメツキ前の加熱工程におい
てメツキ原板との拡散によりFe−Ni合金拡散層
の生成、また溶融アルミメツキ工程においてAl
−Si系メツキ浴との反応によりAl−Si−Fe−Ni
−Cr系合金層が得られる。 しかし、Ni金属を単独に用いた場合には、本
発明の被膜構成を確保するために、加熱温度、加
熱時間の厳格な管理、或いはメツキ浴とのメツキ
温度、メツキ浸漬時間等の厳格な管理、調整が必
要とされるため、予じめNi濃度、或いはNi、Cr
濃度が設定された合金メツキ前処理が採用される
方が有利である。 さらに、また本発明において使用されるNi源
からの不純物、例えばCo金属等が本発明の被膜
組成中に混入、含有されてくる量は、本発明の目
的に左程悪影響を及よぼすものでない。 また、同様にNi−Fe合金拡散被覆層中または
Al−Si−Fe−Ni−Cr系合金層中に、使用される
メツキ原板を構成する成分元素、例えばTi、Si
等が含有されてきても、本発明の目的が阻害され
るものでない。 次に、本発明において、アルミメツキ層の組成
をSiを含有するアルミベースのアルミ合金メツキ
浴から得られるアルミメツキ層に限定したのは、
Siを含有しないアルミメツキ浴では本発明の被膜
構成の主眼となる合金層の厚さを１〜7μの範囲、
特に上限を7μ以下に限定する事が困難であり、
従つて加工性の良好なアルミメツキ鋼板を得るの
が工業的に現状では難しいので、Siを含有するア
ルミベースメツキ浴に限定した。 本発明においては、Siが３％以上〜15％以下、
特に５％以上〜11％以下含有されるAl−Si系合
金浴、或いはこれらにMg、Mn等が含有された
Al−Si−Mg、Al−Si−Mn系合金メツキ等を用
いるとよい。 尚、このアルミメツキ層にFe−Ni合金拡散層
或いはFe−Ni−Cr系の前処理層から一部のNi或
いはCr金属がAl−Si系合金メツキ層中に、溶融
アルミメツキ作業時に、溶解、混入された場合に
おいても、そのアルミメツキ鋼板の性能を特に妨
げるものでない。 而して、本発明において使用されるメツキ原板
としては、特に規定するものではなく、通常の溶
融アルミメツキ鋼板の製造に使用される一般のア
ルミキルド普通鋼板、及び各種の特殊元素が添加
された鋼板等が使用される。 特に、加工性を向上せしめるために、Ti、
Nb、Zr、Ｖ、Ｂ等が添加された鋼板、強度向上
元素のSi、Ｐ、或いは耐食性向上元素のCr、Ni、
Al等が添加された鋼板のように、アルミメツキ
浴との濡れ反応性を阻害する元素を富化した鋼
板、ピンホール、不メツキ等の少ないAl−Si−
Fe系合金層が生成されにくい鋼板には、本発明
の被覆層効果が著しい。 而して、本発明において、メツキ原板に対して
耐食性のすぐれたFe−Ni拡散層やピンホール、
不メツキの少ないAl−Si−Fe−Ni−Cr系合金層
が生成されても、該処理層の表面に形成されるア
ルミメツキ被覆層が充分に形成されなくては、腐
食環境における長期耐食性能、高温加熱雰囲気に
おける高温耐酸化性、或いは加工時における加工
性能等が確保され難い。従つて、本発明において
は、Siを含有するアルミ合金メツキ被覆層の厚さ
を３〜40μに規定する。 すなわちその厚さが3μ未満では、アルミメツ
キ被覆層によるメツキ原板及びAl−Si−Fe−Ni
−Cr系合金層の均一被覆性が充分でなく、本発
明のの目的とする耐食性及び耐熱性向上効果が得
られず、またその厚さが40μをこえる場合には、
耐食性、耐熱性向上効果が飽和し、経済的でなく
なるとともに、加工に際してアルミメツキ層の剥
離、アルミメツキ鋼板の割れ発生等加工性劣化の
原因となるので好ましくない。従つて、本発明の
目的とする性能向上効果を得るために、その被覆
層の厚さは、３〜40μ、好ましくは５〜25μとす
る。 実施例 以下、本発明の実施例を挙げて説明する。 第２表に示す鋼成分の冷間圧延材（As Cold
材）を用い、脱脂、酸洗後に電気メツキ法による
Fe−Ni−Cr系合金層、Fe−Ni系合金層、或いは
Fe−Ni系合金拡散層とこれらの合金電気メツキ
層との複層による予備前処理層を所定組成、所定
厚さ設け、その後アルミベースのSi含有合金メツ
キ浴を用いて、溶融アルミメツキ鋼板を得た。 このアルミメツキ鋼板の性能評価結果を第３表
に示すが、本発明の製品は、比較材と比べて、耐
食性、耐熱性等に極めてすぐれた性能を示した。 尚、性能評価については、板厚1.6mmの評価材
を用いて、以下に示す性能評価試験及び評価基準
によつて評価した。 (1) 合金層のピンホール評価 アルミメツキ鋼板のアルミメツキ層を20％
NaOH中に80℃で５分間浸漬して、剥離後に、
合金層表面の観察を行なつて、そのピンホール
生成状況を評価した。 尚、評価基準は以下の方法によつた。 ◎……ピンホールの生成個数 10個／ｄm2未満 〇……ピンホールの生成個数 10個／ｄm2〜30
個／ｄm2未満 △……ピンホールの生成個数 30個／ｄm2〜
100個／ｄm2未満 ×……ピンホールの生成個数 100個／ｄm2以
上 (2) 耐食性能評価 塩水噴霧試験による耐食性 塩水噴霧試験1000時間後の赤錆発生状況を
調査、以下の評価基準で評価した。 ◎……赤錆発生率 3％未満 〇…… 〃 3％以上〜10％未満 △…… 〃 10％以上〜30％未満 ×…… 〃 30％以上 溶液浸漬試験による耐食性評価 １ｇ／（NH4）2SO4−1.5ｇ／（NH4）
NO3−0.5ｇ／NH4Cl系水溶液を用いて、
試験片の半分が液中に浸漬され、半分が溶液
の蒸発気体に接触する密封容器中で80℃で45
日間腐食試験を実施し、以下の評価基準によ
つて評価を行なつた。 ◎……腐食減量 15ｇ／m2以下 〇…… 〃 16〜30ｇ／m2 △…… 〃 31〜50ｇ／m2 ×…… 〃 51ｇ／m2以上 (3) 耐熱性能の評価 650℃での加熱試験 650℃で1000時間、大気中で連続加熱試験 775℃での加熱試験 775℃で48時間、大気中で加熱後に空冷を
１サイクルとして、５サイクルの加熱試験を
各々実施し、以下評価基準で評価を行なつ
た。 ◎……表面スケールの発生なく良好 〇……点状スケールの発生ごくわずか △……点状スケールの発生大 ×……赤錆の発生が極めて大 (4) 加工性の評価 カツプ絞り試験 (1) 絞り加工条件 ブランクサイズ 150φ ポンチ径 75φ しわ押え力 1Ton 潤滑油 工作油＃620 (2) 評価 ◎ 良好 〇 メツキ層に微細な亀裂 △ メツキ層点状剥離 1〜 2点 × メツキ層剥離大 鋼管の加工性試験 (1) 試験方法 鋼管寸法、外径42.7mmφ、肉厚1.6mm 90゜扁平試験 加工程度 密着観察 (2) 評価 ◎ 良好 〇 メツキ層に微細な亀裂発生 △ メツキ層の亀裂大 × 一部メツキ層剥離あり
性及び加工性にすぐれた溶融Al−Si系メツキ鋼
板に関するものである。 従来の技術 アルミメツキ鋼板は、耐熱性、耐酸化性、耐食
性などがすぐれていることから、排気系素材、マ
フラー素材などの自動車部品、家庭用器具耐熱部
品、工業炉材など多くの分野で使用されている。 アルミメツキ鋼板の素材（原版）としては、特
開昭56−102523号公報や、特開昭56−108831号公
報などで示されているようなCr、Tiなどの合金
元素を少量（0.5％以下）添加した低炭素冷延鋼
板が主として使われている。さらに上記のような
材料よりも高い耐熱性や耐食性が要求され、特開
昭49−106441号公報に示されたような18Cr系ス
テンレス鋼や、特公昭52−33579号公報に示され
たようなCrを５〜15％含有した鋼のごとき各種
の原板が開発され使用されている。 発明が解決しようとする問題点 このような各種のアルミメツキ鋼板の耐食性、
耐熱性、加工性などの性能に影響を及ぼす要因
は、メツキ原板の性能特性、鋼素材とアルミメツ
キ層の中間層に形成される合金層及びアルミメツ
キ層の特性が挙げられる。而してこれらのうち、
メツキ原板及びアルミメツキ層が腐食環境にすぐ
れた耐食性、耐熱性、加工性等を有していても、
その中間層に生成される合金層の生成状態によつ
ては、アルミメツキ鋼板自体の性能特性に大きく
影響する。 すなわち、この合金層の生成が不完全で、ピン
ホールの生成量が多い場合は、この上層のアルミ
メツキ層の均一濡れ性を妨げるため、メツキ層の
ピンホール或いは不メツキ等のメツキ層表面迄達
する欠陥を多く生成し、耐食性と耐熱性を劣化す
る。 また、NH4 +イオンを含むアルミメツキ層がメ
ツキ原板に対して犠牲防食作用を示す腐食環境に
おいては、合金層のピンホールが多い場合は、ア
ルミメツキ層のアノード溶解が著しくなり、耐食
寿命劣化を生じる欠点がある。またアルミメツキ
鋼板の取扱い時或いは成形加工時に、合金層に達
する疵、亀裂が付けられた場合、耐食性、劣化の
原因となり、また合金層（通常は、Al−Si−Fe
系合金層）自体の耐食性が劣る場合にもアルミメ
ツキ鋼板の耐食性、耐熱性などを著しく劣化す
る。 アルミメツキ鋼板の耐熱性は、使用される高温
度において、アルミメツキ層と地鉄との拡散反応
によつて、メツキ原板表面に生成した、例えば
AlとFeを主体とするAl−Fe、Al−Fe−Siなどの
合金化被覆層によつて付与される。 しかしながら、このような作用で得られるアル
ミメツキ鋼板の耐熱性は、前記したように、アル
ミメツキ層と被メツキ原板の中間層として生成さ
れる合金層のピンホール、不メツキ及びこれらに
起因するアルミメツキ層のピンホール、不メツキ
が存在する場合には、当然良好な耐熱性合金化被
膜が得られない。また、加熱使用時において、合
金層が地鉄とアルミメツキ層の拡散反応を妨げる
場合においても、アルミメツキ鋼板の良好な耐熱
性が得られない。 近年、アルミメツキ鋼板の性能向上の要求に対
処して、メツキ原板に、例えばTi、Cr、Si、Al
等が添加されるが、これらの元素は鋼板表面で富
化されかつ比較的酸化され易いためアルミメツキ
浴の濡れ性が劣り、合金層の均一生成、それに併
なうアルミメツキ鋼板の性能特性の向上等の問題
の解決を一層困難にしている。 問題点を解消するための手段 本発明者等は、上記したメツキ原板とアルミメ
ツキ層の中間層として生成される合金層に起因す
るアルミメツキ鋼板の欠点、問題点を解消するこ
とを目的に種々検討した結果、種々の鋼成分のメ
ツキ原板の鋼表面に、ピンホールが極めて少ない
メツキ層が均一緻密に生成され、耐食性もすぐれ
たAl−Si−Fe−Ni−Cr系合金層、あるいは、Ni
−Fe系拡散層を介してAl−Si−Fe−Ni−Cr系合
金層を設け、その上にAl、Al−Si系合金の如き
アルミメツキ層を施したアルミメツキ鋼板が、そ
の耐食性、耐熱性、或いは加工性等の性能特性に
すぐれている事を見出した。 すなわち本発明は、 (1) 鋼表面に厚さが１〜7μでかつ、Ni含有量0.2
〜30％、Cr含有量0.2〜10％のAl−Si−Fe−Ni
−Cr系合金層と、厚さ３〜40μのAl−Si系合金
被覆層を有する耐食性に優れた溶融Al−Si系
メツキ鋼板、及び (2) 鋼表面に厚さ2μ以下でかつ、平均Ni濃度50
％未満のNi−Fe系拡散層と、厚さ１〜7μで、
Ni含有量0.2〜30％、Cr含有量0.2〜10％のAl−
Si−Fe−Ni−Cr系合金層と、厚さ３〜40μの
Al−Si系合金被覆層を有した耐食性に優れた
溶融Al−Si系メツキ鋼板、 を提供するものである。 作 用 以下、本発明の詳細について説明する。 第１及び２図に、ほぼ同一厚さのNi量及びCr
量を変化させた、Al−Si−Fe−Ni−Cr合金層を
有するAl−8.5％Si合金からなるメツキ層を有す
るアルミメツキ鋼板の合金層のピンホール生成量
及び腐食減量を示す。 第１図の結果から、Niが0.2％以上においてピ
ンホール、不メツキの生成が著しく減少すること
が判る。 また、第２図で示すように、Niを0.2％以上、
Crを0.2％以上含有する合金層を有するアルミメ
ツキ鋼板では耐食性向上効果が著しい。 なお、第２図の耐食性は、硫酸アンモン１ｇ／
、硝酸アンモン1.5ｇ／、塩化アンモン0.5
ｇ／の試験法を用い80℃で30日間密封の試験を
行つて得られた値である。 また、第１表には合金層中のNi及びCr量を変
化させたAl−Si−Fe−Ni−Cr合金層を有するAl
−8.5％Si合金からなるメツキ層を有するアルミ
メツキ鋼板のエツジ部の孔食防止効果を示した。
試験方法としては塩酸0.1％、硝酸0.1％、蟻酸１
％、酢酸１％の腐食液をアンモニア水でPH８に調
整して用い、70mm×150mmの試片を該腐食液に80
℃で14日間、試片の半分を浸漬し、気液界面の腐
食巾で下記の如く評価した。 ◎……エツジからの腐食巾 0〜 5mm 〇…… 〃 6〜10mm △…… 〃 11〜15mm ×…… 〃 15mm以上 一方、この合金層中に含有されるNi含有量が
30％、Cr含有量が10％をこえるとピンホール、
不メツキ等の減少効果及び耐食性向上効果が飽和
すると共に、合金層が硬質化するため加工時にク
ラツクの発生が多くなる。 その結果、成形加工等による疵付きによつて鋼
素地に達する欠陥が発生した場合、メツキ原板に
比し合金層の電位が貴になりすぎるため、メツキ
原板の穿孔腐食を生じ易くなるので好ましくな
い。従つて、Al−Si−Fe−Ni−Cr系合金層に含
有されるNi含有量は0.2％以上〜30％以下、好ま
しくは５〜20％、Cr含有量は0.2％以上〜10％以
下、好ましくは1.5〜7.5％の範囲である。 またこの合金層の厚さは、上記のピンホール減
少効果、耐食性向上効果を得るためには、1μ以
上、好ましくは3μ以上が必要である。 即ち、上記組成で合金層が構成されていても、
その厚さが1μ未満ではメツキ原板に対する均一
被覆効果が得られない。一方、厚さが7μをこえ
るとピンホールの減少効果、耐食性向上効果が飽
和すると共に、メツキ層よりも硬質の合金層が厚
く生成されると加工時にしばしば合金層にクラツ
クを生し、メツキの被覆層の剥離、或いは耐食性
劣化の原因となる。従つて、その厚さは7μ以下、
好ましくは5μ以下に限定される。 さらに、このNiとCrを含有する合金層は、高
温に加熱される場合、アルミメツキ層との拡散反
応を促進する。その結果、高温用途において容易
にメツキ層表面にまでAlとFeを主体とする耐熱、
耐酸化性にすぐれた合金層被膜が生成し、高温時
の耐酸化性を改善する。即ち、加熱時にメツキ被
覆層と合金層、地鉄との熱膨張の差に起因するメ
ツキ層のクラツクが防止されるため、クラツク部
分から地鉄が酸化され耐熱性が劣化される問題が
なく、均一組成のAl−Fe系合金を主体とする被
覆層が形成される利点がある。 さらに、本発明は、このAl−Si−Fe−Ni−Cr
系合金層の下地処理層として、Ni濃度50％以下、
厚さ2μ以下のNi−Fe拡散層を設けてもよい。メ
ツキ原板表面にNi−Fe拡散層を設ける事により、
メツキ原板の耐食性を向上し、Al−Si−Fe−Ni
−Cr系合金層のピンホールを減少する。 すなわち、メツキ原板のNi−Fe系合金拡散層
は、アルミメツキ鋼板に原板の表面に達する欠陥
部が生成された場合メツキ原板の耐食寿命を延長
せしめる。 しかしながら、この拡散合金層のNi濃度が50
％をこえる場合には、この拡散合金層自体の耐食
性は向上するが、この拡散層に欠陥が生じた場合
に、この表面層が電位的に貴になるため、地鉄が
穿孔腐食を発生する危険性がある。従つて、この
拡散合金層のNi濃度は50％以下、好ましくは30
％以下とする。 また、メツキ原板にNi−Fe合金拡散層が存在
すると、Siを含有するアルミメツキ浴に浸漬、メ
ツキ被覆処理が施される場合において、メツキ原
板に比しその融点が低いため、溶融アルミメツキ
浴との濡れ反応性が向上し、溶融アルミメツキ浴
との合金層生成反応が促進される。 その結果ピンホール、或いは不メツキの少な
い、均一なAl−Si−Fe−Ni−Cr系合金層が生成
され、アルミメツキ鋼板の耐食性向上に有効であ
る。 しかしながら、この合金拡散層の厚さが2μを
こえる場合には、Ni−Fe合金は比較的硬質なた
め、加工時にクラツク発生の原因となり、耐食性
劣化につながるのでその厚さは2μ以下、好まし
くは1.5μ以下である。 また、このNi−Fe合金拡散層がメツキ原板表
面に存在する事により、アルミメツキ鋼板が高温
加熱雰囲気において使用される場合において、こ
のNi−Fe合金拡散層が駆動力（Driving Force）
となつて、AlとFeを主体とする耐熱、耐酸化性
にすぐれた合金層がアルミメツキ層表面迄生成さ
れ易くする効果が得られるので、本発明の処理を
施されたアルミメツキ鋼板は耐熱性に対しても優
れた効果が得られる。 而して、本発明のAl−Si−Fe−Ni−Cr系合金
層とSiを含有するAl合金メツキ被覆層、或いは
Ni−Fe合金拡散層とAl−Si−Fe−Ni−Cr系合金
層、Siを含有するAl合金メツキ被覆層を得る方
法は、特に規定するものではなく、例えば以下の
ような方法が挙げられる。 すなわち、通常の鋼板製造工程と表面清浄処理
工程を経て製造されたメツキ原板（As Cold材）
表面に、Ni、Fe、Crイオンを共存含有せしめた
電気メツキ浴（例えば、硫酸ニツケル−塩化ニツ
ケル−硫酸鉄、硫酸クロム−ホウ酸系合金メツキ
浴等）を用いて陰極電解処理により、電気Ni−
Cr−Fe合金層が設けられる。 次いで、水素ガスを含有する雰囲気で焼鈍、還
元工程を経て、Siを含有するAlベースの溶融ア
ルミメツキ浴に浸漬、メツキ量制御処理が施さ
れ、Al−Si−Fe−Ni−Cr系合金層とSiを含有す
るアルミメツキ層が生成される。 また、別の一例としては、メツキ原板として
Crを含有する鋼板を用い、表面に（硫酸ニツケ
ル−塩化ニツケル−硫酸鉄−ホウ酸系）により
Ni−Fe電気合金メツキ層を付与する。次いで、
水素ガスを含有する雰囲気で焼鈍、還元工程を経
て、メツキ原板表面に拡散するNi−Cr−Fe拡散
合金層を生成させてから、Siを含有するアルミベ
ースの溶融アルミメツキ浴に浸漬、メツキ量制御
処理が施され、Al−Si−Fe−Ni−Cr系合金層と
Siを含有するアルミメツキ層が生成される。 次に、これらのAl−Si−Fe−Ni−Cr系合金層
の下層に、Ni−Fe系合金拡散被覆層を設けて、
この拡散合金層、Al−Si−Fe−Ni−Cr系合金
層、Siを含有するアルミ合金メツキ被覆層からな
る三層被膜構成のアルミメツキ鋼板を得る方法
は、前記の如きメツキ原板（As Cold材）表面
に、Fe−Ni合金層を電気メツキ法、或いはNi++
イオン、Fe++イオンを含有する水溶液を塗布し
て、非酸化性又は還元性雰囲気で焼鈍する事によ
つて施される。 この後、該表面に例えばFe−Ni−Cr合金メツ
キ層を設け、その後Siを含有するAlベースのア
ルミメツキ浴中に浸漬、メツキ量制御を行なう事
によつて、メツキ原板表面にNi−Fe合金拡散層、
Al−Si−Fe−Ni−Cr系合金層、Siを含有するア
ルミメツキ被覆層が生成される。 而して、本発明のアルミメツキ鋼板を得るため
には、溶融アルミメツキに先立つ予備前処理とし
て、前記の如くFe−Ni或いはFe−Ni−Cr系電気
合金メツキ、Fe、Ni、Crイオン共存含有水溶液
塗布法を用い、予じめNi含有率を決めた処理方
法を実施するのが、本発明で規定するNi量を含
有するAl−Si−Fe−Ni−Cr系合金層、Ni−Fe合
金拡散層を得るのに有利である。 すなわち、Niメツキ法、Ni++イオン含有水溶液
塗布等により、アルミメツキ前の加熱工程におい
てメツキ原板との拡散によりFe−Ni合金拡散層
の生成、また溶融アルミメツキ工程においてAl
−Si系メツキ浴との反応によりAl−Si−Fe−Ni
−Cr系合金層が得られる。 しかし、Ni金属を単独に用いた場合には、本
発明の被膜構成を確保するために、加熱温度、加
熱時間の厳格な管理、或いはメツキ浴とのメツキ
温度、メツキ浸漬時間等の厳格な管理、調整が必
要とされるため、予じめNi濃度、或いはNi、Cr
濃度が設定された合金メツキ前処理が採用される
方が有利である。 さらに、また本発明において使用されるNi源
からの不純物、例えばCo金属等が本発明の被膜
組成中に混入、含有されてくる量は、本発明の目
的に左程悪影響を及よぼすものでない。 また、同様にNi−Fe合金拡散被覆層中または
Al−Si−Fe−Ni−Cr系合金層中に、使用される
メツキ原板を構成する成分元素、例えばTi、Si
等が含有されてきても、本発明の目的が阻害され
るものでない。 次に、本発明において、アルミメツキ層の組成
をSiを含有するアルミベースのアルミ合金メツキ
浴から得られるアルミメツキ層に限定したのは、
Siを含有しないアルミメツキ浴では本発明の被膜
構成の主眼となる合金層の厚さを１〜7μの範囲、
特に上限を7μ以下に限定する事が困難であり、
従つて加工性の良好なアルミメツキ鋼板を得るの
が工業的に現状では難しいので、Siを含有するア
ルミベースメツキ浴に限定した。 本発明においては、Siが３％以上〜15％以下、
特に５％以上〜11％以下含有されるAl−Si系合
金浴、或いはこれらにMg、Mn等が含有された
Al−Si−Mg、Al−Si−Mn系合金メツキ等を用
いるとよい。 尚、このアルミメツキ層にFe−Ni合金拡散層
或いはFe−Ni−Cr系の前処理層から一部のNi或
いはCr金属がAl−Si系合金メツキ層中に、溶融
アルミメツキ作業時に、溶解、混入された場合に
おいても、そのアルミメツキ鋼板の性能を特に妨
げるものでない。 而して、本発明において使用されるメツキ原板
としては、特に規定するものではなく、通常の溶
融アルミメツキ鋼板の製造に使用される一般のア
ルミキルド普通鋼板、及び各種の特殊元素が添加
された鋼板等が使用される。 特に、加工性を向上せしめるために、Ti、
Nb、Zr、Ｖ、Ｂ等が添加された鋼板、強度向上
元素のSi、Ｐ、或いは耐食性向上元素のCr、Ni、
Al等が添加された鋼板のように、アルミメツキ
浴との濡れ反応性を阻害する元素を富化した鋼
板、ピンホール、不メツキ等の少ないAl−Si−
Fe系合金層が生成されにくい鋼板には、本発明
の被覆層効果が著しい。 而して、本発明において、メツキ原板に対して
耐食性のすぐれたFe−Ni拡散層やピンホール、
不メツキの少ないAl−Si−Fe−Ni−Cr系合金層
が生成されても、該処理層の表面に形成されるア
ルミメツキ被覆層が充分に形成されなくては、腐
食環境における長期耐食性能、高温加熱雰囲気に
おける高温耐酸化性、或いは加工時における加工
性能等が確保され難い。従つて、本発明において
は、Siを含有するアルミ合金メツキ被覆層の厚さ
を３〜40μに規定する。 すなわちその厚さが3μ未満では、アルミメツ
キ被覆層によるメツキ原板及びAl−Si−Fe−Ni
−Cr系合金層の均一被覆性が充分でなく、本発
明のの目的とする耐食性及び耐熱性向上効果が得
られず、またその厚さが40μをこえる場合には、
耐食性、耐熱性向上効果が飽和し、経済的でなく
なるとともに、加工に際してアルミメツキ層の剥
離、アルミメツキ鋼板の割れ発生等加工性劣化の
原因となるので好ましくない。従つて、本発明の
目的とする性能向上効果を得るために、その被覆
層の厚さは、３〜40μ、好ましくは５〜25μとす
る。 実施例 以下、本発明の実施例を挙げて説明する。 第２表に示す鋼成分の冷間圧延材（As Cold
材）を用い、脱脂、酸洗後に電気メツキ法による
Fe−Ni−Cr系合金層、Fe−Ni系合金層、或いは
Fe−Ni系合金拡散層とこれらの合金電気メツキ
層との複層による予備前処理層を所定組成、所定
厚さ設け、その後アルミベースのSi含有合金メツ
キ浴を用いて、溶融アルミメツキ鋼板を得た。 このアルミメツキ鋼板の性能評価結果を第３表
に示すが、本発明の製品は、比較材と比べて、耐
食性、耐熱性等に極めてすぐれた性能を示した。 尚、性能評価については、板厚1.6mmの評価材
を用いて、以下に示す性能評価試験及び評価基準
によつて評価した。 (1) 合金層のピンホール評価 アルミメツキ鋼板のアルミメツキ層を20％
NaOH中に80℃で５分間浸漬して、剥離後に、
合金層表面の観察を行なつて、そのピンホール
生成状況を評価した。 尚、評価基準は以下の方法によつた。 ◎……ピンホールの生成個数 10個／ｄm2未満 〇……ピンホールの生成個数 10個／ｄm2〜30
個／ｄm2未満 △……ピンホールの生成個数 30個／ｄm2〜
100個／ｄm2未満 ×……ピンホールの生成個数 100個／ｄm2以
上 (2) 耐食性能評価 塩水噴霧試験による耐食性 塩水噴霧試験1000時間後の赤錆発生状況を
調査、以下の評価基準で評価した。 ◎……赤錆発生率 3％未満 〇…… 〃 3％以上〜10％未満 △…… 〃 10％以上〜30％未満 ×…… 〃 30％以上 溶液浸漬試験による耐食性評価 １ｇ／（NH4）2SO4−1.5ｇ／（NH4）
NO3−0.5ｇ／NH4Cl系水溶液を用いて、
試験片の半分が液中に浸漬され、半分が溶液
の蒸発気体に接触する密封容器中で80℃で45
日間腐食試験を実施し、以下の評価基準によ
つて評価を行なつた。 ◎……腐食減量 15ｇ／m2以下 〇…… 〃 16〜30ｇ／m2 △…… 〃 31〜50ｇ／m2 ×…… 〃 51ｇ／m2以上 (3) 耐熱性能の評価 650℃での加熱試験 650℃で1000時間、大気中で連続加熱試験 775℃での加熱試験 775℃で48時間、大気中で加熱後に空冷を
１サイクルとして、５サイクルの加熱試験を
各々実施し、以下評価基準で評価を行なつ
た。 ◎……表面スケールの発生なく良好 〇……点状スケールの発生ごくわずか △……点状スケールの発生大 ×……赤錆の発生が極めて大 (4) 加工性の評価 カツプ絞り試験 (1) 絞り加工条件 ブランクサイズ 150φ ポンチ径 75φ しわ押え力 1Ton 潤滑油 工作油＃620 (2) 評価 ◎ 良好 〇 メツキ層に微細な亀裂 △ メツキ層点状剥離 1〜 2点 × メツキ層剥離大 鋼管の加工性試験 (1) 試験方法 鋼管寸法、外径42.7mmφ、肉厚1.6mm 90゜扁平試験 加工程度 密着観察 (2) 評価 ◎ 良好 〇 メツキ層に微細な亀裂発生 △ メツキ層の亀裂大 × 一部メツキ層剥離あり
【表】
【表】
【表】
【表】
発明の効果
本発明による製品は比較材と比べて、ピンホー
ルが少なく、耐食性、耐熱性、加工性等に極めて
すぐれた性能を示した。
ルが少なく、耐食性、耐熱性、加工性等に極めて
すぐれた性能を示した。
第１図は溶融アルミメツキ鋼板合金層中のNi
含有量とピンホール発生量の関係を示す線図、第
２図は合金層中のNi量と耐食性の関係を示す線
図である。
含有量とピンホール発生量の関係を示す線図、第
２図は合金層中のNi量と耐食性の関係を示す線
図である。
１ 基材の上に酸化物膜を形成したのちこの酸化
物膜を所望のパターンでエツチングする方法であ
つて、前記基材の上に金属を蒸着することによつ
て前記酸化物膜のエツチングパターンを描き、そ
の上から前記酸化物膜を形成したのち前記金属を
溶かし去ることにより、その上の酸化物膜の部分
をいつしよに剥離することを特徴とする酸化物膜
のエツチング方法。 ２ 金属がアルミニウム、亜鉛、マグネシウム、
スズおよび銅のいずれかである特許請求の範囲第
１項記載の酸化物膜のエツチング方法。 ３ 金属の蒸着にあたりマスクを用いることによ
り、パターンが微細な凹凸模様を得る特許請求の
範囲第１項または第２項記載の酸化物膜のエツチ
ング方法。 ４ 金属蒸着膜の厚みを薄くすることにより、パ
ターンが微細な凹凸模様を得る特許請求の範囲第
１項または第２項記載の酸化物膜のエツチング方
法。
物膜を所望のパターンでエツチングする方法であ
つて、前記基材の上に金属を蒸着することによつ
て前記酸化物膜のエツチングパターンを描き、そ
の上から前記酸化物膜を形成したのち前記金属を
溶かし去ることにより、その上の酸化物膜の部分
をいつしよに剥離することを特徴とする酸化物膜
のエツチング方法。 ２ 金属がアルミニウム、亜鉛、マグネシウム、
スズおよび銅のいずれかである特許請求の範囲第
１項記載の酸化物膜のエツチング方法。 ３ 金属の蒸着にあたりマスクを用いることによ
り、パターンが微細な凹凸模様を得る特許請求の
範囲第１項または第２項記載の酸化物膜のエツチ
ング方法。 ４ 金属蒸着膜の厚みを薄くすることにより、パ
ターンが微細な凹凸模様を得る特許請求の範囲第
１項または第２項記載の酸化物膜のエツチング方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60113147A JPS61272389A (ja) | 1985-05-28 | 1985-05-28 | 高耐食性溶融Ａｌ−Ｓｉ系メツキ鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60113147A JPS61272389A (ja) | 1985-05-28 | 1985-05-28 | 高耐食性溶融Ａｌ−Ｓｉ系メツキ鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61272389A JPS61272389A (ja) | 1986-12-02 |
| JPS64467B2 true JPS64467B2 (ja) | 1989-01-06 |
Family
ID=14604756
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60113147A Granted JPS61272389A (ja) | 1985-05-28 | 1985-05-28 | 高耐食性溶融Ａｌ−Ｓｉ系メツキ鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61272389A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3047402B2 (ja) * | 1988-08-13 | 2000-05-29 | 臼井国際産業株式会社 | 薄肉鋼板及びその製造方 |
| CA2175439C (en) * | 1996-04-30 | 2001-09-04 | Sabino Steven Anthony Petrone | Surface alloyed high temperature alloys |
| US6503347B1 (en) | 1996-04-30 | 2003-01-07 | Surface Engineered Products Corporation | Surface alloyed high temperature alloys |
| CN112385102A (zh) * | 2018-07-09 | 2021-02-19 | 罗伯特·博世有限公司 | 具有电镀或化学的含镍保护层以及含硅密封层的火花塞壳体以及具有该壳体的火花塞和该壳体的制造方法 |
-
1985
- 1985-05-28 JP JP60113147A patent/JPS61272389A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61272389A (ja) | 1986-12-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2608569B2 (ja) | 積層型蒸着めっき鋼板 | |
| US3937858A (en) | Method of and bath for the plating of aluminum or an aluminum alloy on a metallic substrate | |
| US4413039A (en) | Steel sheet plated with layers of NiSn and Pb-Sn alloy for automotive fuel tank | |
| US4461679A (en) | Method of making steel sheet plated with Pb-Sn alloy for automotive fuel tank | |
| JP3879266B2 (ja) | 成形性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JPS64467B2 (ja) | ||
| JPH0328359A (ja) | 溶融アルミニウムめっきクロム含有鋼板の製造方法 | |
| JPS64466B2 (ja) | ||
| JP3135818B2 (ja) | 亜鉛−錫合金めっき鋼板の製造法 | |
| JPS616293A (ja) | 高耐食性ｓｎメツキ鋼板の製造法 | |
| KR100286661B1 (ko) | 알루미늄 용융도금 스테인레스강판의 전처리방법 | |
| JPH0362788B2 (ja) | ||
| JP2004002931A (ja) | 抵抗溶接性に優れたアルミニウムめっき鋼板とこれを用いた加工部品 | |
| JP4537894B2 (ja) | 良好な耐食性・溶接性を有する溶融Ｓｎ−Ｚｎ系めっき鋼板 | |
| JP2756547B2 (ja) | 難めっき鋼板の溶融Ｚｎベースめっき法 | |
| TWI896367B (zh) | 熔融鍍敷鋼材 | |
| JP2002105615A (ja) | 溶融Ｓｎ−Ｍｇ系めっき鋼板 | |
| JPS5837165A (ja) | メツキ外観性のすぐれた耐食性、高温耐久性溶融Ａｌ合金メツキ鋼板とその製造法 | |
| JPH04193966A (ja) | 鋳鉄材料の複合表面処理方法 | |
| JP2517733B2 (ja) | 耐食性，加工性および耐熱性に優れたＡ▲ｌ▼合金蒸着めっき材料，及びその製造方法 | |
| JPH0356654A (ja) | 溶融アルミニウムめっきクロム含有鋼板の製造方法 | |
| JP2724045B2 (ja) | 溶融亜鉛または亜鉛合金めっきクロム含有鋼板の製造方法 | |
| JP2726144B2 (ja) | 被覆性と密着性に優れた高耐食性Ｐｂ‐Ｓｎ合金めっきＣｒ含有鋼板の製造法 | |
| JPH07278843A (ja) | 脱脂性に優れた冷延鋼板 | |
| JPS642195B2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |