JPS6410309B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6410309B2 JPS6410309B2 JP4607283A JP4607283A JPS6410309B2 JP S6410309 B2 JPS6410309 B2 JP S6410309B2 JP 4607283 A JP4607283 A JP 4607283A JP 4607283 A JP4607283 A JP 4607283A JP S6410309 B2 JPS6410309 B2 JP S6410309B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- width
- rolls
- nozzle
- strip
- molten metal
- Prior art date
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- Expired
Links
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- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 12
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 10
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- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims description 6
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は凝固組織がコンパクト形態を示す鉛基
合金の連続鋳造圧延製造法に関する。
合金の連続鋳造圧延製造法に関する。
従来、凝固組織がコンパクト形態を示す鉛基合
金の条乃至は板を連続的に製造する方法として、
水冷された回転ドラムの表面に溶湯を凝固させ、
該凝固層を剥離して条乃至は板を製造するDM方
式や、連続鋳造法でつくられたスラブを熱間或い
は冷間で圧延して製造する圧延方式が最も広く知
られていたが、DM方式においては腐食をうけや
すく、圧延方式においては応力腐食のため腐食速
度が大きくまた圧延のための加工費、設備費が大
きいという不都合があつた。かかる不都合を解消
すべく、１対のロール間隙に向つて金属溶湯を注
入し、これを該ロールの外周面で冷却して凝固相
を形成し、厚みを一定にする為これを該ロールで
連続的に圧延する方法が知られているが、製出さ
れる条乃至は板の最大有効幅を規定するノズル幅
と同じ幅を有する出湯口から溶湯を供給していた
為、ノズル先端の内壁近傍における溶湯の凝固が
充分進まずにノズル先端より流出し、ロールで圧
延された際に大きく幅方向に広がり製出された条
乃至は板の縁部に材料の欠損部や割れ、亀裂等の
材料欠陥が連続的に発生し所定の有効幅を有する
条等が得られないという不都合を有している。
又、これを解消する為、ノズル及び出湯口の幅を
大きくして所定の有効幅を有する条等を得ようと
すると歩留まりが悪くなるという不都合を生ず
る。
金の条乃至は板を連続的に製造する方法として、
水冷された回転ドラムの表面に溶湯を凝固させ、
該凝固層を剥離して条乃至は板を製造するDM方
式や、連続鋳造法でつくられたスラブを熱間或い
は冷間で圧延して製造する圧延方式が最も広く知
られていたが、DM方式においては腐食をうけや
すく、圧延方式においては応力腐食のため腐食速
度が大きくまた圧延のための加工費、設備費が大
きいという不都合があつた。かかる不都合を解消
すべく、１対のロール間隙に向つて金属溶湯を注
入し、これを該ロールの外周面で冷却して凝固相
を形成し、厚みを一定にする為これを該ロールで
連続的に圧延する方法が知られているが、製出さ
れる条乃至は板の最大有効幅を規定するノズル幅
と同じ幅を有する出湯口から溶湯を供給していた
為、ノズル先端の内壁近傍における溶湯の凝固が
充分進まずにノズル先端より流出し、ロールで圧
延された際に大きく幅方向に広がり製出された条
乃至は板の縁部に材料の欠損部や割れ、亀裂等の
材料欠陥が連続的に発生し所定の有効幅を有する
条等が得られないという不都合を有している。
又、これを解消する為、ノズル及び出湯口の幅を
大きくして所定の有効幅を有する条等を得ようと
すると歩留まりが悪くなるという不都合を生ず
る。
本発明はかかる不都合を有しない、品質が均一
で安定した性能を有する製品を高能率で連続生産
することができる凝固組織がコンパクト形態を示
す金属合金の連続鋳造圧延製造法を提供すること
をその目的として、凝固組織がコンパクト形態を
示す鉛基合金溶湯を１対のロール間隙に向つて注
入し、これを該ロールの外周面で冷却して生成し
た凝固相を連続的に圧延することにより、条乃至
は板を製造する方法において、製造される条乃至
は板の最大有効幅及び厚さを規定するノズル幅及
び１対のロール間隙を夫々ｌ，ｔとし、ノズル先
端より後方に位置するノズル出湯口の幅及び高さ
を夫々Ｌ，Ｔとするとき、Ｔ／ｔが２乃至30の値
においてｌ／Ｌが２乃至60であることを特徴とす
る。
で安定した性能を有する製品を高能率で連続生産
することができる凝固組織がコンパクト形態を示
す金属合金の連続鋳造圧延製造法を提供すること
をその目的として、凝固組織がコンパクト形態を
示す鉛基合金溶湯を１対のロール間隙に向つて注
入し、これを該ロールの外周面で冷却して生成し
た凝固相を連続的に圧延することにより、条乃至
は板を製造する方法において、製造される条乃至
は板の最大有効幅及び厚さを規定するノズル幅及
び１対のロール間隙を夫々ｌ，ｔとし、ノズル先
端より後方に位置するノズル出湯口の幅及び高さ
を夫々Ｌ，Ｔとするとき、Ｔ／ｔが２乃至30の値
においてｌ／Ｌが２乃至60であることを特徴とす
る。
以下図面に付いて本発明鉛基合金の連続鋳造圧
延製造法を説明する。
延製造法を説明する。
凝固組織がコンパクト形態を示す鉛基合金の溶
湯１としては純Pb、Pb―Ca―Sn―（Al），Pb―
Sr―Sn―（Al）等が用いられ、該溶湯１を冷却
された１対のロール２，２′の間隙ｔの前面に設
けたタンデイツシユ（図示しない）に取り付けた
ノズル４の出湯口４ａを通して該間隙ｔに向つて
供給し、該ロール２，２′の外周面２ａ，２a′で
これを冷却して凝固相５を形成し、該凝固相５を
直ちに該ロール２，２′で圧延して所定形状の条
６を得た。この場合Ｔ／ｔを２乃至30とし、ｌ／
Ｌを２乃至60の範囲となるよう調整した。
湯１としては純Pb、Pb―Ca―Sn―（Al），Pb―
Sr―Sn―（Al）等が用いられ、該溶湯１を冷却
された１対のロール２，２′の間隙ｔの前面に設
けたタンデイツシユ（図示しない）に取り付けた
ノズル４の出湯口４ａを通して該間隙ｔに向つて
供給し、該ロール２，２′の外周面２ａ，２a′で
これを冷却して凝固相５を形成し、該凝固相５を
直ちに該ロール２，２′で圧延して所定形状の条
６を得た。この場合Ｔ／ｔを２乃至30とし、ｌ／
Ｌを２乃至60の範囲となるよう調整した。
Ｔ／ｔを２乃至30の範囲としたのは、Ｔ／ｔが
２未満の場合には製品の必要な厚さの条６を製出
するのに要する溶湯１の量が不足気味或いは不足
となつて健全な条６は得られ難くなり、またＴ／
ｔが30を超えた場合には、総体的に、供給される
溶湯１の量が製出される条６に必要な量よりも相
当に大きくなるので、現状のロール２，２′の冷
却能力では供給される溶湯１の冷却が不十分とな
り、製出される条６は健全なものが得られなくな
るのみならず、ノズル４の出湯口４ａの幅Ｌが狭
くなつた場合には出湯口４ａから出た溶湯１の流
れは乱流気味となつて、ロール２，２′の外周面
２ａ，２a′での冷却凝固相５が不均となり、製出
された条６の厚さのバラツキが大きくなり、更に
また、タンデイツシユの構造も大きくかつ複雑に
なる等の問題を生ずるからである。ｌ／Ｌを２乃
至60の範囲としたのは、ｌ／Ｌが２未満の場合に
は、条６の縁部６ａに発生する欠陥の量が増大
し、条６の完全性が著しく損なわれ、ｌ／Ｌが60
を超えた場合には、所定の最大有効幅の条６を製
造するのに必要な溶湯１の量が不足するので、健
全な条６が得られなくなるからである。
２未満の場合には製品の必要な厚さの条６を製出
するのに要する溶湯１の量が不足気味或いは不足
となつて健全な条６は得られ難くなり、またＴ／
ｔが30を超えた場合には、総体的に、供給される
溶湯１の量が製出される条６に必要な量よりも相
当に大きくなるので、現状のロール２，２′の冷
却能力では供給される溶湯１の冷却が不十分とな
り、製出される条６は健全なものが得られなくな
るのみならず、ノズル４の出湯口４ａの幅Ｌが狭
くなつた場合には出湯口４ａから出た溶湯１の流
れは乱流気味となつて、ロール２，２′の外周面
２ａ，２a′での冷却凝固相５が不均となり、製出
された条６の厚さのバラツキが大きくなり、更に
また、タンデイツシユの構造も大きくかつ複雑に
なる等の問題を生ずるからである。ｌ／Ｌを２乃
至60の範囲としたのは、ｌ／Ｌが２未満の場合に
は、条６の縁部６ａに発生する欠陥の量が増大
し、条６の完全性が著しく損なわれ、ｌ／Ｌが60
を超えた場合には、所定の最大有効幅の条６を製
造するのに必要な溶湯１の量が不足するので、健
全な条６が得られなくなるからである。
次に本発明鉛基合金の連続鋳造圧延製造法の１
実施例を示す。
実施例を示す。
Caが0.08重量％、Snが0.50重量％、残部Pbか
ら成るCa―Sn―Pb合金を温度375℃の溶湯１と
し、ロール間隙ｔを0.85mmとした１対のロール
２，２′間に幅ｌが500mmのノズル４をその先端が
該ロール間隙ｔ近傍に位置するように配置せしめ
該ノズル４先端より50mm後方に位置する幅Ｌが50
mm、高さＴが４mmのノズル出湯口４ａを通して該
溶湯１を該ロール間隙ｔに向つて供給し、ロール
外周面２ａ，２a′で冷却して凝固相５を生成し、
次いで該ロール２，２′により厚みを均一にする
為圧延して条６を得た。この場合、条６の端部６
ａに材料の欠損部や割れ、亀裂等はほとんどな
く、最大有効幅500mm、厚さ0.85mmの条６を歩留
りよく連続生産することが出来た。これはノズル
幅ｌより出湯口４ａの幅Ｌが狭いことにより出湯
口４ａの端部から出た溶湯１は第２図に示すよう
にノズル４先端内壁に向かつて広がる間に充分に
凝固する為、その後直ちに行われる圧延により条
の端部方向に大きく広がることがなくなり以て欠
損部や割れ、亀裂等がほとんどなくなるものであ
る。
ら成るCa―Sn―Pb合金を温度375℃の溶湯１と
し、ロール間隙ｔを0.85mmとした１対のロール
２，２′間に幅ｌが500mmのノズル４をその先端が
該ロール間隙ｔ近傍に位置するように配置せしめ
該ノズル４先端より50mm後方に位置する幅Ｌが50
mm、高さＴが４mmのノズル出湯口４ａを通して該
溶湯１を該ロール間隙ｔに向つて供給し、ロール
外周面２ａ，２a′で冷却して凝固相５を生成し、
次いで該ロール２，２′により厚みを均一にする
為圧延して条６を得た。この場合、条６の端部６
ａに材料の欠損部や割れ、亀裂等はほとんどな
く、最大有効幅500mm、厚さ0.85mmの条６を歩留
りよく連続生産することが出来た。これはノズル
幅ｌより出湯口４ａの幅Ｌが狭いことにより出湯
口４ａの端部から出た溶湯１は第２図に示すよう
にノズル４先端内壁に向かつて広がる間に充分に
凝固する為、その後直ちに行われる圧延により条
の端部方向に大きく広がることがなくなり以て欠
損部や割れ、亀裂等がほとんどなくなるものであ
る。
尚、本実施例で出湯口４ａの幅Ｌを8.4mmとし
ても前記と同様の良好な条が得られたが該幅Ｌを
250mmを越えるものとした場合には溶湯１が不足
して条６の端部６ａに材料の欠損部や亀裂が生じ
所定の最大有効幅をもつた良好な条６は得られな
かつた。
ても前記と同様の良好な条が得られたが該幅Ｌを
250mmを越えるものとした場合には溶湯１が不足
して条６の端部６ａに材料の欠損部や亀裂が生じ
所定の最大有効幅をもつた良好な条６は得られな
かつた。
このように本発明によれば、Ｔ／ｔが２乃至30
の値においてｌ／Ｌが２乃至60としたために、所
望の寸法及び形状を有する外観の良好な鉛基合金
の条乃至は板を連続的に製造することができ、歩
留りが高く、品質が均一で安定した性能を有する
条乃至は板を効能率で得られる効果を有する。
の値においてｌ／Ｌが２乃至60としたために、所
望の寸法及び形状を有する外観の良好な鉛基合金
の条乃至は板を連続的に製造することができ、歩
留りが高く、品質が均一で安定した性能を有する
条乃至は板を効能率で得られる効果を有する。
第１図は本発明鉛基合金の連続鋳造圧延製造法
を実施するために使用する装置の一部截断側面
図、第２図はそのノズル付近の説明線図、第３図
はノズルの斜視図を示す。 １…溶湯、２，２′…ロール、２ａ，２a′…ロ
ールの外周面、４…ノズル、４ａ…出湯口、５…
凝固相、６…条、Ｌ…出湯口の幅、Ｔ…出湯口の
高さ、ｌ…ノズル幅、ｔ…ロール間隙。
を実施するために使用する装置の一部截断側面
図、第２図はそのノズル付近の説明線図、第３図
はノズルの斜視図を示す。 １…溶湯、２，２′…ロール、２ａ，２a′…ロ
ールの外周面、４…ノズル、４ａ…出湯口、５…
凝固相、６…条、Ｌ…出湯口の幅、Ｔ…出湯口の
高さ、ｌ…ノズル幅、ｔ…ロール間隙。
Claims (1)
- １ 凝固組織がコンパクト形態を示す鉛基合金溶
湯を１対のロール間隙に向つて注入し、これを該
ロールの外周面で冷却して生成した凝固相を連続
的に圧延することにより、条乃至は板を製造する
方法において、製造される条乃至は板の最大有効
幅及び厚さを規定するノズル幅及び１対のロール
間隙を夫々ｌ，ｔとし、ノズル先端より後方に位
置するノズル出湯口の幅及び高さを夫々Ｌ，Ｔと
するとき、Ｔ／ｔが２乃至30の値においてｌ／Ｌ
が２乃至60であることを特徴とする鉛基合金の連
続鋳造圧延製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4607283A JPS59174253A (ja) | 1983-03-22 | 1983-03-22 | 鉛基合金の連続鋳造圧延製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4607283A JPS59174253A (ja) | 1983-03-22 | 1983-03-22 | 鉛基合金の連続鋳造圧延製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59174253A JPS59174253A (ja) | 1984-10-02 |
| JPS6410309B2 true JPS6410309B2 (ja) | 1989-02-21 |
Family
ID=12736786
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4607283A Granted JPS59174253A (ja) | 1983-03-22 | 1983-03-22 | 鉛基合金の連続鋳造圧延製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59174253A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2578768B1 (fr) * | 1985-03-15 | 1988-05-06 | C3F Comp Franc Forges Fond | Frettes de rouleaux de coulee continue |
| JPH0638997U (ja) * | 1992-11-05 | 1994-05-24 | トヨシマ電機株式会社 | 磁気処理装置 |
-
1983
- 1983-03-22 JP JP4607283A patent/JPS59174253A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59174253A (ja) | 1984-10-02 |
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