JPS6395160A - 耐摩耗性摺動部材 - Google Patents
耐摩耗性摺動部材Info
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- JPS6395160A JPS6395160A JP61239813A JP23981386A JPS6395160A JP S6395160 A JPS6395160 A JP S6395160A JP 61239813 A JP61239813 A JP 61239813A JP 23981386 A JP23981386 A JP 23981386A JP S6395160 A JPS6395160 A JP S6395160A
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Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、窒化珪素を主成分とするセラミック製の耐摩
耗性摺動部材に関する。
耗性摺動部材に関する。
(従来の技術)
従来より、セラミック特に窒化珪素系のせラミックは高
温強度が高くかつ耐衝撃性が他のセラミックに比べて優
れているという特性を有していることから、例えば自動
車等車両のエンジン部品等のように耐摩耗性が要求され
る部品として実用に供されている。そして、このような
窒化珪素系のセラミックとして、例えば特開昭60−1
37873号公報にf7fJ示されているように、酸化
物系焼結助剤として、柱状化促進作用を有する酸化イツ
トリウムと、該酸化イツトリウムとの共晶点が低い酸化
マグネシウムとを用い、酸化イツトリウムによる組織の
柱状化効果および共晶による融点低下の作用により、低
い温度で焼結したときでも強度の高い窒化珪素系セラミ
ックを得ることができるようにしたものが知られている
。
温強度が高くかつ耐衝撃性が他のセラミックに比べて優
れているという特性を有していることから、例えば自動
車等車両のエンジン部品等のように耐摩耗性が要求され
る部品として実用に供されている。そして、このような
窒化珪素系のセラミックとして、例えば特開昭60−1
37873号公報にf7fJ示されているように、酸化
物系焼結助剤として、柱状化促進作用を有する酸化イツ
トリウムと、該酸化イツトリウムとの共晶点が低い酸化
マグネシウムとを用い、酸化イツトリウムによる組織の
柱状化効果および共晶による融点低下の作用により、低
い温度で焼結したときでも強度の高い窒化珪素系セラミ
ックを得ることができるようにしたものが知られている
。
(発明が解決しようとする問題点)
ところが、上記の従来のものでは、酸化物系焼結助剤と
して酸化イツトリウムおよび酸化ングネシウムを用いる
ことにより強度の改良はなされるものの、硬度に関して
は改良がなされていない。
して酸化イツトリウムおよび酸化ングネシウムを用いる
ことにより強度の改良はなされるものの、硬度に関して
は改良がなされていない。
このため、例えば自動車等車両のロータリーピストンエ
ンジンにおけるロータの頂部に装着されるアペックスシ
ールに適用する場合には、該アペックスシールは高圧燃
焼ガスにざらされるとともに、遊星回転運動に伴う各種
の拘束力を受けることから、これらの苛酷な条件に十分
に耐え得ない場合も考えられ、したがって、高温強度の
向−ヒに加えて特に耐摩耗性つまり硬度の向上したもの
が望まれる。
ンジンにおけるロータの頂部に装着されるアペックスシ
ールに適用する場合には、該アペックスシールは高圧燃
焼ガスにざらされるとともに、遊星回転運動に伴う各種
の拘束力を受けることから、これらの苛酷な条件に十分
に耐え得ない場合も考えられ、したがって、高温強度の
向−ヒに加えて特に耐摩耗性つまり硬度の向上したもの
が望まれる。
本発明はかかる点に鑑みてなされたものであり、その目
的とするところは、上述の如く窒化珪素に添加される酸
化物系焼結助剤として、酸化イツトリウムおよび酸化マ
グネシウムに加えて別の酸化物系焼結助剤を添加すると
ともに、これら各酸化物系焼結助剤の配合比を特定する
ことにより、これら各酸化物系焼結助剤同士および窒化
珪素との化学反応により物性を改質ばしめ、これにより
高温強度の向上に加えて特に耐摩耗性つまり硬度の向上
した摺動部材を得んとすることにある。
的とするところは、上述の如く窒化珪素に添加される酸
化物系焼結助剤として、酸化イツトリウムおよび酸化マ
グネシウムに加えて別の酸化物系焼結助剤を添加すると
ともに、これら各酸化物系焼結助剤の配合比を特定する
ことにより、これら各酸化物系焼結助剤同士および窒化
珪素との化学反応により物性を改質ばしめ、これにより
高温強度の向上に加えて特に耐摩耗性つまり硬度の向上
した摺動部材を得んとすることにある。
(問題点を解決するための手段)
上記の目的を達成するため、本発明の解決手段は、窒化
珪素と酸化物系焼結助剤との混合粉末を成形焼結してな
る耐摩耗性摺動部材の組成比を、酸化イツトリウム2〜
14型口%、酸化マグネシウム1〜6重最%、酸化セリ
ウム4〜14重量%。
珪素と酸化物系焼結助剤との混合粉末を成形焼結してな
る耐摩耗性摺動部材の組成比を、酸化イツトリウム2〜
14型口%、酸化マグネシウム1〜6重最%、酸化セリ
ウム4〜14重量%。
残部が窒化珪素よりなるように設定する。この場合、上
記酸化イツトリウムと酸化マグネシウムとの和を3〜1
6重四%、かつ上記酸化セリウムが酸化イツトリウムと
酸化マグネシウムとの和の0゜4〜3.0倍になるよう
にそれぞれ設定する構成とする。
記酸化イツトリウムと酸化マグネシウムとの和を3〜1
6重四%、かつ上記酸化セリウムが酸化イツトリウムと
酸化マグネシウムとの和の0゜4〜3.0倍になるよう
にそれぞれ設定する構成とする。
(作用)
上記の構成により、本発明では、窒化珪素と酸化物系焼
結助剤との混合粉末を成形焼結した際、上記酸化物系焼
結助剤としての酸化イツトリウムが窒化珪素粒子を柱状
化させ、この柱状化した窒化珪素粒子が複雑に絡み合う
ことによって焼結体の高温強度の向上が図られる。また
、別の酸化物系焼結助剤としての酸化マグネシウムが酸
化イツトリウムと共晶することにょ6上記窒化珪素の融
点を低下せしめ、これにより低い温度で焼結したときで
も強度の高い焼結体が得られる。ざらに、別の酸化物系
焼結助剤としての酸化セリウムが酸化イツトリウムと反
応して化合物を生成し、その一部が窒化珪素に固溶して
窒化珪素粒子間の結合が強固になって高温強度および硬
度つまり!舌動部材としての耐摩耗性の向上が図られる
。
結助剤との混合粉末を成形焼結した際、上記酸化物系焼
結助剤としての酸化イツトリウムが窒化珪素粒子を柱状
化させ、この柱状化した窒化珪素粒子が複雑に絡み合う
ことによって焼結体の高温強度の向上が図られる。また
、別の酸化物系焼結助剤としての酸化マグネシウムが酸
化イツトリウムと共晶することにょ6上記窒化珪素の融
点を低下せしめ、これにより低い温度で焼結したときで
も強度の高い焼結体が得られる。ざらに、別の酸化物系
焼結助剤としての酸化セリウムが酸化イツトリウムと反
応して化合物を生成し、その一部が窒化珪素に固溶して
窒化珪素粒子間の結合が強固になって高温強度および硬
度つまり!舌動部材としての耐摩耗性の向上が図られる
。
(実施例)
以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。
本発明の実施例に係る耐摩耗性摺動部材は、例えばロー
タリーピストンエンジンにおけるロータのアベックシー
ル等、高温強度特に耐摩耗性(高硬度)が要求される部
材であって、窒化珪素(Si3N*>と各種の酸化物系
焼結助剤との混合粉末を成形焼結することにより得られ
るセラミック製のものである。
タリーピストンエンジンにおけるロータのアベックシー
ル等、高温強度特に耐摩耗性(高硬度)が要求される部
材であって、窒化珪素(Si3N*>と各種の酸化物系
焼結助剤との混合粉末を成形焼結することにより得られ
るセラミック製のものである。
上記酸化物系焼結助剤としては、液化イツトリウム(Y
203 )および酸化マグネシウム(MCIO)、そし
て、本発明の特徴として、酸化セリウム(CeOz )
がそれぞれ用いられ、これら各酸化物系焼結助剤が上記
窒化珪素に対し所定の割合で調合される。具体的には、
酸化イツトリウム2〜14重台%、酸化マグネシウム1
〜6但最%。
203 )および酸化マグネシウム(MCIO)、そし
て、本発明の特徴として、酸化セリウム(CeOz )
がそれぞれ用いられ、これら各酸化物系焼結助剤が上記
窒化珪素に対し所定の割合で調合される。具体的には、
酸化イツトリウム2〜14重台%、酸化マグネシウム1
〜6但最%。
酸化セリウム4〜14型組%、残部が窒化珪素よりなる
組成比に設定されている。また、上記酸化イツトリウム
と酸化マグネシウムとの和が3〜16重母%型口つ上記
酸化セリウムが酸化イツトリウムと酸化マグネシウムと
の和の0.4〜3.0倍になるようにそれぞれ設定され
ている。
組成比に設定されている。また、上記酸化イツトリウム
と酸化マグネシウムとの和が3〜16重母%型口つ上記
酸化セリウムが酸化イツトリウムと酸化マグネシウムと
の和の0.4〜3.0倍になるようにそれぞれ設定され
ている。
そして、上述の如き割合に設定された各該化物系焼結助
剤と窒化珪素とを用いて本実施例に係る耐摩耗性摺動部
材を成形焼結する要領を説明するに、まず、窒化珪素(
Si3N+>粉末としてα化率91%、平均粒径0.7
μ而のものを、酸化物系焼結助剤としての酸化イツトリ
ウム(Y203)、酸化マグネシウム(MgO)および
酸化セリウム(CeOz )として平均粒径0.4μm
のものをそれぞれ用意し、これらを表1のNα1〜8に
示す如き組成比にてそれぞれ調合した。次に、窒化珪素
製ボールとナイロン樹脂製ポットを用いて上記調合粉末
500gに対しエタノール500戒を加えたものを振動
ミルにて25時間混合粉砕した後、この混合粉砕により
1qられたスラリーを真空乾燥して乾燥粉末となし、こ
の乾燥粉末の粒度を約100μ而に整えた。その後、ご
の乾燥粉末に対し静水圧プレス(ラバープレス)により
3゜5ton/cdの圧力を加えて20X30X60m
の成形体を成形した。しかる後、この焼結体を窒素ガス
雰囲気中で表1に掲載する如<1700℃〜1850℃
の焼結温度の範囲内で3時間保つことにより焼結を行っ
た。
剤と窒化珪素とを用いて本実施例に係る耐摩耗性摺動部
材を成形焼結する要領を説明するに、まず、窒化珪素(
Si3N+>粉末としてα化率91%、平均粒径0.7
μ而のものを、酸化物系焼結助剤としての酸化イツトリ
ウム(Y203)、酸化マグネシウム(MgO)および
酸化セリウム(CeOz )として平均粒径0.4μm
のものをそれぞれ用意し、これらを表1のNα1〜8に
示す如き組成比にてそれぞれ調合した。次に、窒化珪素
製ボールとナイロン樹脂製ポットを用いて上記調合粉末
500gに対しエタノール500戒を加えたものを振動
ミルにて25時間混合粉砕した後、この混合粉砕により
1qられたスラリーを真空乾燥して乾燥粉末となし、こ
の乾燥粉末の粒度を約100μ而に整えた。その後、ご
の乾燥粉末に対し静水圧プレス(ラバープレス)により
3゜5ton/cdの圧力を加えて20X30X60m
の成形体を成形した。しかる後、この焼結体を窒素ガス
雰囲気中で表1に掲載する如<1700℃〜1850℃
の焼結温度の範囲内で3時間保つことにより焼結を行っ
た。
このようにして得られた焼結体を試験片としてスパン3
0mmの4点曲げ試験(J lS−1601>を行って
得た曲げ強度、ビッカース硬度および密度の各データを
、窒化珪素(Si3Na)に対する上記3成分の酸化物
系焼結助剤のうち少なくとも1成分が上記組成比の範囲
を逸脱している比較例Nα9〜20と共に下記表1に示
す。
0mmの4点曲げ試験(J lS−1601>を行って
得た曲げ強度、ビッカース硬度および密度の各データを
、窒化珪素(Si3Na)に対する上記3成分の酸化物
系焼結助剤のうち少なくとも1成分が上記組成比の範囲
を逸脱している比較例Nα9〜20と共に下記表1に示
す。
以下、このデータに基づき上記各酸化物系焼結助剤の含
有量について考察する。
有量について考察する。
まず、酸化イツトリウム(Y203 >の含有量が2〜
14重量%の範囲である本¥施例(1)〜(8)では、
密度1曲げ強度および硬度共に問題がなかったが、比較
例(16)のように16臣a%になると密度および曲げ
強度に若干の低下がみられた。このことは、酸化イツト
リウム(Y2O2)の含有口が多くなり過ぎると、窒化
珪素(Si3Na>粒子を柱状化させて焼結体の強度向
上を図るという上記潴化イツトリウム(Y203 )の
効果が逆に災いして、窒化珪素(S!3Na>粒子の異
常粒成長を起こし、かえって強度低下の原因になるもの
と推量される。一方、酸化イツトリウム(Yz 03
)の含有口が少な過ぎると上記柱状化効果が余り期待で
きなくなる。したがって、上記順化イツトリウム(Y2
03 )の含有口は2〜14瞳H%の範囲に設定するの
が好適である。
14重量%の範囲である本¥施例(1)〜(8)では、
密度1曲げ強度および硬度共に問題がなかったが、比較
例(16)のように16臣a%になると密度および曲げ
強度に若干の低下がみられた。このことは、酸化イツト
リウム(Y2O2)の含有口が多くなり過ぎると、窒化
珪素(Si3Na>粒子を柱状化させて焼結体の強度向
上を図るという上記潴化イツトリウム(Y203 )の
効果が逆に災いして、窒化珪素(S!3Na>粒子の異
常粒成長を起こし、かえって強度低下の原因になるもの
と推量される。一方、酸化イツトリウム(Yz 03
)の含有口が少な過ぎると上記柱状化効果が余り期待で
きなくなる。したがって、上記順化イツトリウム(Y2
03 )の含有口は2〜14瞳H%の範囲に設定するの
が好適である。
次に、潴化マグネシウム(MgO)の含有量が6重辺%
である本実施例(2)では、密度および曲げ強度共に問
題がなかったが、比較例(14)。
である本実施例(2)では、密度および曲げ強度共に問
題がなかったが、比較例(14)。
(15)、(17)、(19)のように8@但%以上で
は曲げ強度が低下した。このことは、酸化マグネシウム
(MgO)の含有口が多くなり過ぎると、酸化マグネシ
ウム(lVtQo)により粒界に形成されるガラス質が
増大して焼結体に良い影響を与えないからであると推量
される。一方、上記酸化マグネシウム(MgO)の含有
量が1透間%である本実施例(1)においては他の本実
施例と同様に密度および曲げ強度の低下はみられなかっ
た。したがって、上記酸化マグネシウム(MqO)の含
有量は1〜6重量%の範囲に設定するのが好適である。
は曲げ強度が低下した。このことは、酸化マグネシウム
(MgO)の含有口が多くなり過ぎると、酸化マグネシ
ウム(lVtQo)により粒界に形成されるガラス質が
増大して焼結体に良い影響を与えないからであると推量
される。一方、上記酸化マグネシウム(MgO)の含有
量が1透間%である本実施例(1)においては他の本実
施例と同様に密度および曲げ強度の低下はみられなかっ
た。したがって、上記酸化マグネシウム(MqO)の含
有量は1〜6重量%の範囲に設定するのが好適である。
また、上記酸化イツトリウム(Y203 )と酸化マグ
ネシウム(MgO)との含有口の和については、16重
量%に設定された本実施例(7)では密度および曲げ強
度共に低下がみられなかったが、上記用が20重囲%に
設定された比較例(16)、(19)では密度および曲
げ強度が共に低下した。一方、酸化イツトリウム(Y2
03 )と酸化マグネシウム(MqO)との含有量の和
が3重量%に設定された本実施例(1)では密度および
曲げ強度共に低下がみられなかったが、上記用が2重子
%に設定された比較例(18)で□は密度および曲げ強
度が共に低下した。このことは、第1図および第2図に
示すように、酸化マグネシウム(MgO)の含有mを2
重量%に設定した状態で酸化イツトリウム(Y203
>の含有量を漸次増大していくと、酸化イツトリウム(
Y203 )の含有量が8型口%前後になる相対密度お
よび曲げ強度が共に低下していることからも知ることが
できる。したがって、上記酸化イツトリウム(Y2O2
)と酸化マグネシウム(Mgd)との含有量の和は、3
〜16重量%の範囲に設定するのが好適である。
ネシウム(MgO)との含有口の和については、16重
量%に設定された本実施例(7)では密度および曲げ強
度共に低下がみられなかったが、上記用が20重囲%に
設定された比較例(16)、(19)では密度および曲
げ強度が共に低下した。一方、酸化イツトリウム(Y2
03 )と酸化マグネシウム(MqO)との含有量の和
が3重量%に設定された本実施例(1)では密度および
曲げ強度共に低下がみられなかったが、上記用が2重子
%に設定された比較例(18)で□は密度および曲げ強
度が共に低下した。このことは、第1図および第2図に
示すように、酸化マグネシウム(MgO)の含有mを2
重量%に設定した状態で酸化イツトリウム(Y203
>の含有量を漸次増大していくと、酸化イツトリウム(
Y203 )の含有量が8型口%前後になる相対密度お
よび曲げ強度が共に低下していることからも知ることが
できる。したがって、上記酸化イツトリウム(Y2O2
)と酸化マグネシウム(Mgd)との含有量の和は、3
〜16重量%の範囲に設定するのが好適である。
ざらに、上記酸化イツトリウム(Y203 )および酸
化マグネシウム(MgO)に加えて酸化セリウム(Ce
Oz >を添加することが焼結体の曲げ強度および硬度
特性の改善に効果的であることは、第3図および第4図
に示されている如く明らかであり、また、表1に示すよ
うに酸化セ1人つム(Ce02 )の含有量が多い方が
上記効果も増大することが判る。しかし、第5図および
第6図に示すように、酸化イツトリウム(Y203 )
の含有量を4型組%に、酸化マグネシウム(MqO)の
含有量を2重量%にそれぞれ設定した状態で酸化セリウ
ム(CeOz )の含有量を漸次増大していくと、酸化
セリウム(CeOz >の含有量が14但担%を越える
と焼結体の相対密度が低くなり、その結果曲げ強度が低
下する一方、4重子%をきると上記強度はそれほど低下
しないが硬度の低下が著しくなる。したがって、上記酸
化セリウム(CeOz )の含有分は4〜14重徂%の
範囲に設定するのが好適である。また、上記酸化セリウ
ム(CeOz )に対する酸化イツトリウム(Y2O2
)と酸化マグネシウム(MgO)との和は、表1および
第3図〜第6図から明らかなように、Ce0z /(Y
203 +Mg0)=0.4〜3゜0:1になるよう設
定することが望ましい。
化マグネシウム(MgO)に加えて酸化セリウム(Ce
Oz >を添加することが焼結体の曲げ強度および硬度
特性の改善に効果的であることは、第3図および第4図
に示されている如く明らかであり、また、表1に示すよ
うに酸化セ1人つム(Ce02 )の含有量が多い方が
上記効果も増大することが判る。しかし、第5図および
第6図に示すように、酸化イツトリウム(Y203 )
の含有量を4型組%に、酸化マグネシウム(MqO)の
含有量を2重量%にそれぞれ設定した状態で酸化セリウ
ム(CeOz )の含有量を漸次増大していくと、酸化
セリウム(CeOz >の含有量が14但担%を越える
と焼結体の相対密度が低くなり、その結果曲げ強度が低
下する一方、4重子%をきると上記強度はそれほど低下
しないが硬度の低下が著しくなる。したがって、上記酸
化セリウム(CeOz )の含有分は4〜14重徂%の
範囲に設定するのが好適である。また、上記酸化セリウ
ム(CeOz )に対する酸化イツトリウム(Y2O2
)と酸化マグネシウム(MgO)との和は、表1および
第3図〜第6図から明らかなように、Ce0z /(Y
203 +Mg0)=0.4〜3゜0:1になるよう設
定することが望ましい。
このように酸化セリウム(CeOz)を添加することに
より上述の如き密度2曲げ強度および硬度の増大を図り
得るのは、5t3N4−Y203−MCJO系にCe0
zを添加した場合、特に上記Ce0zがY203と化合
物を生成し、その一部がSi3N+に固溶することによ
り、S!xN4粒子間の結合を強固にすることに基づく
ものであるものと推量される。しかし、上述の如く酸化
セリウム(CeOz )の添加量に制限があるのは、C
e0zの添加量が多いと粒界に形成するCeO2化合物
が増大し、一部のCe0zのセリウムの原子価が変わっ
て3酸化2セリウム(Cez 03 )となることによ
る。つまり、この際、副生したシリカ(’S!Oz>が
ざらに他の酸化物系焼結助剤と低融点化合物特にガラス
相を形成し、ざらに、これらの反応時にS!3Niの分
解を促し、そうした結果、焼結体の密度が低下して組織
の緻密化が行われず、曲げ強度および硬度共に向上しな
かったものと思われる。
より上述の如き密度2曲げ強度および硬度の増大を図り
得るのは、5t3N4−Y203−MCJO系にCe0
zを添加した場合、特に上記Ce0zがY203と化合
物を生成し、その一部がSi3N+に固溶することによ
り、S!xN4粒子間の結合を強固にすることに基づく
ものであるものと推量される。しかし、上述の如く酸化
セリウム(CeOz )の添加量に制限があるのは、C
e0zの添加量が多いと粒界に形成するCeO2化合物
が増大し、一部のCe0zのセリウムの原子価が変わっ
て3酸化2セリウム(Cez 03 )となることによ
る。つまり、この際、副生したシリカ(’S!Oz>が
ざらに他の酸化物系焼結助剤と低融点化合物特にガラス
相を形成し、ざらに、これらの反応時にS!3Niの分
解を促し、そうした結果、焼結体の密度が低下して組織
の緻密化が行われず、曲げ強度および硬度共に向上しな
かったものと思われる。
(発明の効果)
以上説明したように、本発明によれば、窒化珪素と酸化
物系焼結助剤との混合粉末を成形焼結してなる耐摩耗性
摺動部材の組成比を、酸化イソトリ962〜14重但%
、酸化マグネシウム1〜6@a%、@化セリウム4〜1
4重量%、残部がを化珪素よりなるように設定し、上記
酸化イツトリウムと酸化マグネシウムとの和が3〜16
臆旦%、かつ上記酸化セリウムが酸化イツトリウムと酸
化マグネシウムとの和の0.4〜3.0倍になるように
それぞれ設定したので、窒化珪素と酸化物系焼結助剤と
の混合粉末を成形焼結した際、上記酸化物系焼結助剤と
しての酸化イツトリウムが窒化珪素粒子を柱状化させ、
この柱状化した窒化珪素粒子が複雑に絡み合うことによ
って焼結体の高温強度の向上を図ることができる。また
、酸化物系焼結助剤としての酸化マグネシウムが酸化イ
ツトリウムと共晶することにより上記窒化珪素の融魚を
低下せしめ、これにより低い温度で焼結したときでも強
度の高い焼結体を得ることができる。ざらに、酸化物系
焼結助剤としての酸化セリウムが酸化イツトリウムと反
応して化合物を形成し、その一部が窒化珪素に固溶して
窒化珪素粒子間の結合が強固になって高温強度および硬
度の向上を図ることができる。
物系焼結助剤との混合粉末を成形焼結してなる耐摩耗性
摺動部材の組成比を、酸化イソトリ962〜14重但%
、酸化マグネシウム1〜6@a%、@化セリウム4〜1
4重量%、残部がを化珪素よりなるように設定し、上記
酸化イツトリウムと酸化マグネシウムとの和が3〜16
臆旦%、かつ上記酸化セリウムが酸化イツトリウムと酸
化マグネシウムとの和の0.4〜3.0倍になるように
それぞれ設定したので、窒化珪素と酸化物系焼結助剤と
の混合粉末を成形焼結した際、上記酸化物系焼結助剤と
しての酸化イツトリウムが窒化珪素粒子を柱状化させ、
この柱状化した窒化珪素粒子が複雑に絡み合うことによ
って焼結体の高温強度の向上を図ることができる。また
、酸化物系焼結助剤としての酸化マグネシウムが酸化イ
ツトリウムと共晶することにより上記窒化珪素の融魚を
低下せしめ、これにより低い温度で焼結したときでも強
度の高い焼結体を得ることができる。ざらに、酸化物系
焼結助剤としての酸化セリウムが酸化イツトリウムと反
応して化合物を形成し、その一部が窒化珪素に固溶して
窒化珪素粒子間の結合が強固になって高温強度および硬
度の向上を図ることができる。
第1図および第2図は酸化イツトリウムの添加…の変化
に伴う焼結体の相対密度および曲げ強度の変化をそれぞ
れ示すデータ、第3図は酸化セリウムの添加」の変化に
伴う焼結体のビッカース硬度の変化を示すデータ、第4
図は酸化物系焼結助剤のトータル添加量の変化に伴う焼
結体の曲げ強度の変化を示すデータ、第5図および第6
図は酸化セリウムの添加量の変化に伴う焼結体の相対密
度および曲げ強度の変化をそれぞれ示すデータである。 第2図 ○:1756E スノL牽占 0 5.0
10.OY2033志卯量(豐1/ゆ) 第1図 Y2035ff、7701檀1 ’/−)第4図 大ヲ!a#1PI)、−タ/14 (In!t °/
、)第3図 Ceo2添加量C巾@ ’/e ) 第5図 CeO2法、〃l]l(皇11゜) 第6図
に伴う焼結体の相対密度および曲げ強度の変化をそれぞ
れ示すデータ、第3図は酸化セリウムの添加」の変化に
伴う焼結体のビッカース硬度の変化を示すデータ、第4
図は酸化物系焼結助剤のトータル添加量の変化に伴う焼
結体の曲げ強度の変化を示すデータ、第5図および第6
図は酸化セリウムの添加量の変化に伴う焼結体の相対密
度および曲げ強度の変化をそれぞれ示すデータである。 第2図 ○:1756E スノL牽占 0 5.0
10.OY2033志卯量(豐1/ゆ) 第1図 Y2035ff、7701檀1 ’/−)第4図 大ヲ!a#1PI)、−タ/14 (In!t °/
、)第3図 Ceo2添加量C巾@ ’/e ) 第5図 CeO2法、〃l]l(皇11゜) 第6図
Claims (1)
- (1)窒化珪素と酸化物系焼結助剤との混合粉末を成形
焼結してなる耐摩耗性摺動部材であつて、酸化イットリ
ウム2〜14重量%、酸化マグネシウム1〜6重量%、
酸化セリウム4〜14重量%、残部が窒化珪素よりなり
、上記酸化イットリウムと酸化マグネシウムとの和が3
〜16重量%、かつ上記酸化セリウムが酸化イットリウ
ムと酸化マグネシウムとの和の0.4〜3.0倍になる
ようにそれぞれ設定されていることを特徴とする耐摩耗
性摺動部材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61239813A JPS6395160A (ja) | 1986-10-08 | 1986-10-08 | 耐摩耗性摺動部材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61239813A JPS6395160A (ja) | 1986-10-08 | 1986-10-08 | 耐摩耗性摺動部材 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6395160A true JPS6395160A (ja) | 1988-04-26 |
Family
ID=17050232
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61239813A Pending JPS6395160A (ja) | 1986-10-08 | 1986-10-08 | 耐摩耗性摺動部材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6395160A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03187979A (ja) * | 1989-12-19 | 1991-08-15 | Ngk Spark Plug Co Ltd | 摺動用窒化珪素質焼結体 |
US5119056A (en) * | 1990-01-30 | 1992-06-02 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Projection yoke with auxiliary deflection yoke attachment |
US7098584B2 (en) | 2002-10-09 | 2006-08-29 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Deflection yoke |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6168373A (ja) * | 1984-09-07 | 1986-04-08 | 日本碍子株式会社 | 窒化珪素焼結体およびその製造法 |
-
1986
- 1986-10-08 JP JP61239813A patent/JPS6395160A/ja active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6168373A (ja) * | 1984-09-07 | 1986-04-08 | 日本碍子株式会社 | 窒化珪素焼結体およびその製造法 |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03187979A (ja) * | 1989-12-19 | 1991-08-15 | Ngk Spark Plug Co Ltd | 摺動用窒化珪素質焼結体 |
US5119056A (en) * | 1990-01-30 | 1992-06-02 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Projection yoke with auxiliary deflection yoke attachment |
US7098584B2 (en) | 2002-10-09 | 2006-08-29 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Deflection yoke |
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