JPS6380994A - ガスシ−ルドア−ク溶接用Ni基複合ワイヤ - Google Patents
ガスシ−ルドア−ク溶接用Ni基複合ワイヤInfo
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- JPS6380994A JPS6380994A JP14214386A JP14214386A JPS6380994A JP S6380994 A JPS6380994 A JP S6380994A JP 14214386 A JP14214386 A JP 14214386A JP 14214386 A JP14214386 A JP 14214386A JP S6380994 A JPS6380994 A JP S6380994A
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- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[a業上の利用分野]
本発明はN 1−Cr−Nb−Ta系合金溶接金腐が得
られる優れた性能を示すガスシールドアーク溶接用Ni
基複合ワイヤに関するものである。
られる優れた性能を示すガスシールドアーク溶接用Ni
基複合ワイヤに関するものである。
[従来の技術]
N 1−Cr−Nb−Ta系合金は優れた耐食性と耐熱
性を有することから、原子炉や圧力容器等に汎用されて
いる。
性を有することから、原子炉や圧力容器等に汎用されて
いる。
しかしこれらの合金を溶接するために使用されるAWS
A5 ・14.ERN i Cr−3゜ERNiC
rMo−3等の溶接用ソリッドワイヤは鍛造、圧延時の
生産歩留りが悪く、また伸線も困難であり特にガスシー
ルド用溶接ワイヤにおいては通常1.2〜IJ mmφ
のものが要求されることから価格も非常に高いものとな
っていた。そこでこれを改善すべく伸線性の良好なNi
を外皮金属のベースとして用いた複合ワイヤが先に提案
開示された(特開昭57−28697)。
A5 ・14.ERN i Cr−3゜ERNiC
rMo−3等の溶接用ソリッドワイヤは鍛造、圧延時の
生産歩留りが悪く、また伸線も困難であり特にガスシー
ルド用溶接ワイヤにおいては通常1.2〜IJ mmφ
のものが要求されることから価格も非常に高いものとな
っていた。そこでこれを改善すべく伸線性の良好なNi
を外皮金属のベースとして用いた複合ワイヤが先に提案
開示された(特開昭57−28697)。
[発明が解決しようとする問題点]
しかしながらこれらのNi基複合ワイヤは、アークの安
定性が悪いと共にスパッタの発生量が非常に多く、溶接
作業性に問題があるというところから汎用されるに至っ
ていない。
定性が悪いと共にスパッタの発生量が非常に多く、溶接
作業性に問題があるというところから汎用されるに至っ
ていない。
そこで本発明者等はこれらの原因をアーク現象面から研
究し追跡した。
究し追跡した。
その結果、安定したオーステナイト組織を得る目的で用
いられるNi基金属外皮は、軟鋼外皮に比べて融点が約
150℃程度低いため、溶接時において外皮がフラック
スより先に溶融してしまい、フラックス柱が非常に長く
なっていることが判明した。そして長いフラックス柱が
アークの集中性を阻害し、アーク長さの変動及びスパッ
タの発生量の増大等を惹起し、その結果溶接作業性を劣
化させていることもわかった。この現象は、溶接電流1
00〜250Aの低電流域では特に顕著であった。
いられるNi基金属外皮は、軟鋼外皮に比べて融点が約
150℃程度低いため、溶接時において外皮がフラック
スより先に溶融してしまい、フラックス柱が非常に長く
なっていることが判明した。そして長いフラックス柱が
アークの集中性を阻害し、アーク長さの変動及びスパッ
タの発生量の増大等を惹起し、その結果溶接作業性を劣
化させていることもわかった。この現象は、溶接電流1
00〜250Aの低電流域では特に顕著であった。
本発明はこの様な事情に着目してなされたものであって
、その目的は耐食性、耐熱性、耐割れ性のみならず溶接
作業性も優れたガスシールドアーク溶接用Ni基複合ワ
イヤを提供しようとするものである。
、その目的は耐食性、耐熱性、耐割れ性のみならず溶接
作業性も優れたガスシールドアーク溶接用Ni基複合ワ
イヤを提供しようとするものである。
[問題点を解決する為の手段]
本発明はフラックス中にP及びSを含有するNi−Cr
−Nb−Ta系複合ワイヤであって下記の点に主たる要
旨を有するものである。
−Nb−Ta系複合ワイヤであって下記の点に主たる要
旨を有するものである。
フラックスを金属外皮中に充填してなる複合ワイヤにお
いて金属外皮は、金属外皮全重量に対してNi:60%
以上を含むと共に、P : 0.015%以下及びS
: 0.015%以下にそれぞれ抑制され、一方内包フ
ラックスは、フラックス全重量に対してP : 0.0
02〜0.05%及びS : O,QO2〜0.1%を
含み、且つワイヤ全重量に対してはNi:50%以上、
Cr:10〜25%、Nb+Ta:0.8〜4.5 %
[但し、Cr +1.5(N b +T a )≧15
%コを含み且つC: 0.2%以下に抑制してなること
を特徴とするガスシールドアーク溶接用Ni基複合ワイ
ヤ。
いて金属外皮は、金属外皮全重量に対してNi:60%
以上を含むと共に、P : 0.015%以下及びS
: 0.015%以下にそれぞれ抑制され、一方内包フ
ラックスは、フラックス全重量に対してP : 0.0
02〜0.05%及びS : O,QO2〜0.1%を
含み、且つワイヤ全重量に対してはNi:50%以上、
Cr:10〜25%、Nb+Ta:0.8〜4.5 %
[但し、Cr +1.5(N b +T a )≧15
%コを含み且つC: 0.2%以下に抑制してなること
を特徴とするガスシールドアーク溶接用Ni基複合ワイ
ヤ。
尚耐割れ性を一層向上させる必要がある場合には、上記
構成要件に加えて金属外皮にMg:0.0005〜0.
03%、 A 1 : 0.001〜0.2%、B:0
.00005〜0.04%の群から選択される1f!i
以上を加えることが可能であり、これも本発明の重要な
構成要件となっている。
構成要件に加えて金属外皮にMg:0.0005〜0.
03%、 A 1 : 0.001〜0.2%、B:0
.00005〜0.04%の群から選択される1f!i
以上を加えることが可能であり、これも本発明の重要な
構成要件となっている。
[作用]
本発明は上記の様に構成されるが、要するにワイヤ中の
Ni、Cr、Nb、Taの含有量を規制することにより
ワイヤの生産性を維持しつつ耐食性及び耐熱性の改善を
はかると共に、従来は耐割れ性を劣化させるという理由
でフラックスに添加することを極力制限する必要がある
と言われていたP及びSを、フラックスに積極的に添加
することにより溶接作業性の向上をはかり、必要な場合
にはMg、AI及びBよりなる群から選択される1種以
上を添加することにより耐割れ性の一層の向上を図るも
のである。
Ni、Cr、Nb、Taの含有量を規制することにより
ワイヤの生産性を維持しつつ耐食性及び耐熱性の改善を
はかると共に、従来は耐割れ性を劣化させるという理由
でフラックスに添加することを極力制限する必要がある
と言われていたP及びSを、フラックスに積極的に添加
することにより溶接作業性の向上をはかり、必要な場合
にはMg、AI及びBよりなる群から選択される1種以
上を添加することにより耐割れ性の一層の向上を図るも
のである。
以下各添加成分の作用及び数値限定理由について(a)
ワイヤ全重量に対する含有量が規制される添加物、(b
)フラックス中の含有量が規制される添加物、(c)外
皮金属中の含有量が規制される添加物に分けて説明する
。
ワイヤ全重量に対する含有量が規制される添加物、(b
)フラックス中の含有量が規制される添加物、(c)外
皮金属中の含有量が規制される添加物に分けて説明する
。
(a)ワイヤ全重量に対する%と含有量が規制される添
加物: Ni:50%以上 Ni基ワイヤは、Ni合金の共金溶接に用いられる他、
炭素鋼との異材溶接にも用いられる。ところが異材溶接
の際には、母材による希釈を20〜40%程度受けるこ
とから、この様な場合にも安定したオーステナイト組織
を形成し、良好な耐食性を保つためには50%以上の含
有量が必要である。
加物: Ni:50%以上 Ni基ワイヤは、Ni合金の共金溶接に用いられる他、
炭素鋼との異材溶接にも用いられる。ところが異材溶接
の際には、母材による希釈を20〜40%程度受けるこ
とから、この様な場合にも安定したオーステナイト組織
を形成し、良好な耐食性を保つためには50%以上の含
有量が必要である。
Cr:10〜25%
Crは優れた耐食性及び耐熱性を与える元素であり、N
bやTaと共に必須の添加成分であり、また強度の向上
にも寄与するが10%未満の含有量ではこれらの効果が
あまり期待できない。
bやTaと共に必須の添加成分であり、また強度の向上
にも寄与するが10%未満の含有量ではこれらの効果が
あまり期待できない。
一方、25%を超えた場合は溶接金属の延性の低下が著
しい。
しい。
N b +T a : 0.8〜4.5%NbとTaは
前述の如くワイヤの耐食性及び耐熱性を向上させるほか
、Ni−Cr合金においては強力な脱酸剤としての効果
を発揮する。しかしNbとTaの総添加量が0.8%未
満では脱酸不足となりブローホールの発生を防止するこ
とができない。一方総添加量が4.5%を超えると凝固
割れが非常に発生し易くなる。尚NbとTaは必ず併用
され、総和として上記数値条件さえ満足すれば良いもの
である。但しNb≧0.6%、Ta≧0.1%の条件を
夫々満足することにより上記効果がより一層安定したも
のとなる。
前述の如くワイヤの耐食性及び耐熱性を向上させるほか
、Ni−Cr合金においては強力な脱酸剤としての効果
を発揮する。しかしNbとTaの総添加量が0.8%未
満では脱酸不足となりブローホールの発生を防止するこ
とができない。一方総添加量が4.5%を超えると凝固
割れが非常に発生し易くなる。尚NbとTaは必ず併用
され、総和として上記数値条件さえ満足すれば良いもの
である。但しNb≧0.6%、Ta≧0.1%の条件を
夫々満足することにより上記効果がより一層安定したも
のとなる。
Cr+1.5(Nb+Ta): 15%以上NbとTa
は複合ワイヤの耐食性に関しCrの1.5倍の寄与率を
有することが分かった。即ち第1図にCr +1.5(
N b +T a )と耐食性の関係を示した様に[J
IS G 0572(硫酸・硫酸第2鉄腐食試験方
法)による] 、 Cr +1.5(N b+Ta)が
15%未満では耐食性が劣化する。
は複合ワイヤの耐食性に関しCrの1.5倍の寄与率を
有することが分かった。即ち第1図にCr +1.5(
N b +T a )と耐食性の関係を示した様に[J
IS G 0572(硫酸・硫酸第2鉄腐食試験方
法)による] 、 Cr +1.5(N b+Ta)が
15%未満では耐食性が劣化する。
C: 0.2%以下
Cはワイヤの強度向上に寄与する他、NbやTaと同様
に脱酸剤として有効である。但し添加量が0.2%を超
えると溶接金属の延性の低下が著しい。
に脱酸剤として有効である。但し添加量が0.2%を超
えると溶接金属の延性の低下が著しい。
(b)フラックス中の含有量が規制される添加物:
従来のNi基複合ワイヤにおいて溶接作業性が悪化する
主たる原因は、すでにのべた様に溶接時にフラックス柱
が非常に長くなる事にある。そこで本発明者等は内包フ
ラックスをいかに容易に溶融させるかについて種々検討
を行なった。数値はいずれもフラックス全重量に対する
%である。
主たる原因は、すでにのべた様に溶接時にフラックス柱
が非常に長くなる事にある。そこで本発明者等は内包フ
ラックスをいかに容易に溶融させるかについて種々検討
を行なった。数値はいずれもフラックス全重量に対する
%である。
まず比較的融点の低いNaF、KF、MgFz等及びこ
れらの複合化合物(融点800〜1400℃)をフラッ
クスに添加する実験を試みた。
れらの複合化合物(融点800〜1400℃)をフラッ
クスに添加する実験を試みた。
その結果フラックス柱が若干短くなりスパッタの低減効
果もみられた。そして添加される金属弗化物の融点が低
いほどこれらの効果は大であった。添加効果が認められ
る下限は弗素二にして0.01%であり、より好ましい
範囲は0.5%以上であった。しかしながらフラックス
に金属弗化物を添加するだけでは、単にフラックスの離
脱を容易にする作用を補助するにとどまり、フラックス
それ自体の溶融・離脱を容易に行なうまでには至らなか
った。
果もみられた。そして添加される金属弗化物の融点が低
いほどこれらの効果は大であった。添加効果が認められ
る下限は弗素二にして0.01%であり、より好ましい
範囲は0.5%以上であった。しかしながらフラックス
に金属弗化物を添加するだけでは、単にフラックスの離
脱を容易にする作用を補助するにとどまり、フラックス
それ自体の溶融・離脱を容易に行なうまでには至らなか
った。
P : 0.002〜0.1%
S : 0.002〜0.05%
そこで添加物を種々変更して検討を行なった結果、P及
びSを含有させたフラックスを用いた場合に最も優れた
効果が得られることを見出した。
びSを含有させたフラックスを用いた場合に最も優れた
効果が得られることを見出した。
即ち、フラックスにP及びSを添加することによってス
ラックス粒自体の融点が下がり個々のフラックス粒の溶
融が容易になるが、一般にフラックス粒は表面から溶融
しはじめるものであるところ、P及びSが共存するため
粒表面の溶融部の粘性が著しく低下する結果フラックス
からの離脱が促進され、これらの効果が相乗的に影習し
あってフラックス柱がかなり短くなり、しかもスパッタ
の発生量が激減することが判明した。上記の効果を得る
ためにはP及びSの添加量はいずれも0.002%以上
であることが必要であり、一方割れの発生を防止するた
めにはPは0.05%以下に、Sは0.1%以下にそれ
ぞれ制限する必要があることがわかった。
ラックス粒自体の融点が下がり個々のフラックス粒の溶
融が容易になるが、一般にフラックス粒は表面から溶融
しはじめるものであるところ、P及びSが共存するため
粒表面の溶融部の粘性が著しく低下する結果フラックス
からの離脱が促進され、これらの効果が相乗的に影習し
あってフラックス柱がかなり短くなり、しかもスパッタ
の発生量が激減することが判明した。上記の効果を得る
ためにはP及びSの添加量はいずれも0.002%以上
であることが必要であり、一方割れの発生を防止するた
めにはPは0.05%以下に、Sは0.1%以下にそれ
ぞれ制限する必要があることがわかった。
(C)外皮金属中の含有量が規制される添加物:数値は
いずれも外皮金属全重量に対する%である。
いずれも外皮金属全重量に対する%である。
P、S:いずれも0.015%以下、好ましくは0.0
05%以下 フラックス中にP及びSを添加して前述の如くフラック
スの融点を下げる一方で、割れ発生防止の観点からはP
及びSは全くの不純物であり、ワイヤ全体としてのP及
びSの添加量を制限する必要がある。このため外皮金属
中のP及びSの添加量も制限されることとなる。しかる
に外皮金属中のP及びSはフラックス中のP及びSより
も溶接金属への歩留りが高いので、その添加割合はフラ
ックスにおける含有率よりも制限されP、Sいずれもそ
れぞれ0.015%以下、好ましくは0.005%以下
とすることが必要である。
05%以下 フラックス中にP及びSを添加して前述の如くフラック
スの融点を下げる一方で、割れ発生防止の観点からはP
及びSは全くの不純物であり、ワイヤ全体としてのP及
びSの添加量を制限する必要がある。このため外皮金属
中のP及びSの添加量も制限されることとなる。しかる
に外皮金属中のP及びSはフラックス中のP及びSより
も溶接金属への歩留りが高いので、その添加割合はフラ
ックスにおける含有率よりも制限されP、Sいずれもそ
れぞれ0.015%以下、好ましくは0.005%以下
とすることが必要である。
M g : 0.0005〜0,03%A 1 : 0
.001〜0.2% B : 0.00005〜0.04% 上記の様に全ワイヤ中のP及びSを制限しているので良
好な耐割れ性を有する溶接金属を形成することができる
のであるが、更に耐割れ性の向上を図る必要がある場合
はMg、At及びBの群から選択される1種以上を外皮
金属中に添加すると効果的である。その効果を得るため
に必要な添加量はそれぞれM g : 0.0005%
以上、A l : 0.001%以上、B : 0.0
0005%以上であるが添加量が過度になると逆に溶接
作業性が劣化する。この見地からはM g : 0.0
3%以下、Al:0.2%以下、B: 0.04%以下
に添加量を制限する必要がある。
.001〜0.2% B : 0.00005〜0.04% 上記の様に全ワイヤ中のP及びSを制限しているので良
好な耐割れ性を有する溶接金属を形成することができる
のであるが、更に耐割れ性の向上を図る必要がある場合
はMg、At及びBの群から選択される1種以上を外皮
金属中に添加すると効果的である。その効果を得るため
に必要な添加量はそれぞれM g : 0.0005%
以上、A l : 0.001%以上、B : 0.0
0005%以上であるが添加量が過度になると逆に溶接
作業性が劣化する。この見地からはM g : 0.0
3%以下、Al:0.2%以下、B: 0.04%以下
に添加量を制限する必要がある。
Nf:60%以上
安定したオーステナイトの溶接金属を得るため、かつワ
イヤ生産時に良好な伸線性を確保するために外皮金属中
のNi含有率は60%以上であることが必要である。
イヤ生産時に良好な伸線性を確保するために外皮金属中
のNi含有率は60%以上であることが必要である。
この際外皮中にCr、Nb+Ta、Cを添加する場合も
あるが、過度に添加すると伸線性を著しく損なうのでC
r : 30%以下、Nb+Ta:5%以下、C:0.
25%以下に添加量を制限する必要がある。
あるが、過度に添加すると伸線性を著しく損なうのでC
r : 30%以下、Nb+Ta:5%以下、C:0.
25%以下に添加量を制限する必要がある。
[実施例]
第1表に示すNt基合金を外皮として用い第2表に示す
複合ワイヤを製造した。ワイヤ径は1.2mmφとした
。尚、内包するフラックス中に占めるPiびSについて
は、それぞれTr、〜0.2%の範囲でP及びSを含有
する原料を選定し、全フランクス中に占めるP及びSの
量を調整した。尚、第2表においてフラックス組成はF
e−Nb−Ta:60%のNb−Ta、Fe−3i :
50%のSi、Fe−Tf : 50%のTi、Fe
−Al:45%のAI、NaF:45%のF、CaF2
:50%のFをそれぞれ含有し、又試験結果の欄のO
印は良好、X印は不良をあられす。
複合ワイヤを製造した。ワイヤ径は1.2mmφとした
。尚、内包するフラックス中に占めるPiびSについて
は、それぞれTr、〜0.2%の範囲でP及びSを含有
する原料を選定し、全フランクス中に占めるP及びSの
量を調整した。尚、第2表においてフラックス組成はF
e−Nb−Ta:60%のNb−Ta、Fe−3i :
50%のSi、Fe−Tf : 50%のTi、Fe
−Al:45%のAI、NaF:45%のF、CaF2
:50%のFをそれぞれ含有し、又試験結果の欄のO
印は良好、X印は不良をあられす。
く溶接条件〉
電源 :直流・定電圧特性(逆極性)シールドガ
ス:純Ar (2542/min )電流 :
250A 電圧 :27〜213V 速度 :30cm/min く腐食試験方法〉 JIS GO572(硫酸・硫酸第2鉄腐食試験方法
) く曲げ試験方法〉 JIS 23124(突合せ溶接継手のローラ曲げ試
験方法) 試験片厚: 9.5 mmt 曲げ半径:19mm 曲げ角度:180゜ 試験結果は次の通りであった。
ス:純Ar (2542/min )電流 :
250A 電圧 :27〜213V 速度 :30cm/min く腐食試験方法〉 JIS GO572(硫酸・硫酸第2鉄腐食試験方法
) く曲げ試験方法〉 JIS 23124(突合せ溶接継手のローラ曲げ試
験方法) 試験片厚: 9.5 mmt 曲げ半径:19mm 曲げ角度:180゜ 試験結果は次の通りであった。
[比較例コ
<W−1>ワイヤ中のCrが7.5%、(Cr+1.5
(N b+T a) )が12.9%といずれも低いた
め耐食性が悪い。
(N b+T a) )が12.9%といずれも低いた
め耐食性が悪い。
<W−5>ワイヤ中のCが0.23%と高く、曲げ試験
時に延性不足による割れ発生。
時に延性不足による割れ発生。
<W−13>ワイヤ中のCrが26.4%と高く、曲げ
試験時に延性不足による割れ発 生。
試験時に延性不足による割れ発 生。
<w−s>ワイヤ中の(Nb+Ta)が0.54%と低
く、耐食性が悪い。また脱酸不 足によるブローホール発生。
く、耐食性が悪い。また脱酸不 足によるブローホール発生。
<W−7>ワイヤ中の(Nb+Ta)が5.4%と高く
、凝固割れ発生。
、凝固割れ発生。
<W−11>フラックス中のPが0.076%と高く、
凝固割れ発生。
凝固割れ発生。
(W−14>フラックス中のSが0.12%と高く、凝
固割れ発生。
固割れ発生。
(W−15>外皮金属中のSが0.018%と高く、凝
固割れ発生。またフラックス 中のPがo、oooa%、Sがo、oooa%と共に低
く作業性不良。
固割れ発生。またフラックス 中のPがo、oooa%、Sがo、oooa%と共に低
く作業性不良。
<W−8>フラックス中のPが0.0005%と低く作
業性不良。
業性不良。
<W−10>フラックス中のSが0.001%と低く、
作業性不良。
作業性不良。
<W−16>ワイヤ中のNiが48%と低く耐食性が悪
い。
い。
<W−18>外皮金属中のNiが57.2%と低くまた
Crが32.3%と高く、伸線時断線が発生。また外皮
金属中のPが 0.017%と高く凝固割れ発生。
Crが32.3%と高く、伸線時断線が発生。また外皮
金属中のPが 0.017%と高く凝固割れ発生。
[実施例]
<W−2,3,4,9,12,17>は本発明の実施例
であり、溶接作業性、耐食性能、曲げ性能のいずれの性
能も良好である。
であり、溶接作業性、耐食性能、曲げ性能のいずれの性
能も良好である。
[発明の効果]
上記の様に構成された本発明のガスシールドアーク溶接
用Ni基複合ワイヤによればきわめて効率よく溶接作業
を行なうことができ、同時に耐食性、耐熱性及び耐割れ
性もすぐれた溶接金属を得ることができる。
用Ni基複合ワイヤによればきわめて効率よく溶接作業
を行なうことができ、同時に耐食性、耐熱性及び耐割れ
性もすぐれた溶接金属を得ることができる。
第1図はCr、Nb+TaのJIS G 0572 (
硫酸・硫酸第2鉄腐食試験方法)を示す参考図である。
硫酸・硫酸第2鉄腐食試験方法)を示す参考図である。
Claims (2)
- (1)フラックスを金属外皮中に充填してなる複合ワイ
ヤにおいて金属外皮は、金属外皮全重量に対してNi:
60%(重量%の意味、以下同じ)以上を含むと共に、
P:0.015%以下及びS:0.015%以下にそれ
ぞれ抑制され、一方内包フラックスは、フラックス全重
量に対してP:0.002〜0.05%及びS:0.0
02〜0.1%を含み、且つワイヤ全重量に対してはN
i:50%以上、Cr:10〜25%、Nb+Ta:0
.8〜4.5%[但し、Cr+1.5(Nb+Ta)≧
15%]を含み且つC:0.2%以下に抑制してなるこ
とを特徴とするガスシールドアーク溶接用Ni基複合ワ
イヤ。 - (2)フラックスを金属外皮中に充填してなる複合ワイ
ヤにおいて金属外皮は、金属外皮全重量に対してNi:
60%以上を含むと共にP:0.015%以下及びS:
0.015%以下にそれぞれ抑制され、更にMg:0.
0005〜0.03%、Al:0.001〜0.2%、
B:0.00005〜0.04%の群から選択される1
種以上を含み、一方内包フラックスは、フラックス全重
量に対してP:0.002〜0.05%及びS:0.0
02〜0.1%を含み、且つワイヤ全重量に対してはN
i:50%以上、Cr:10〜25%、Nb+Ta:0
.8〜4.5%[但しCr+1.5(Nb+Ta)≧1
5%]を含み且つC:0.2%以下に抑制してなること
を特徴とするガスシールドアーク溶接用Ni基複合ワイ
ヤ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14214386A JPS6380994A (ja) | 1986-06-17 | 1986-06-17 | ガスシ−ルドア−ク溶接用Ni基複合ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14214386A JPS6380994A (ja) | 1986-06-17 | 1986-06-17 | ガスシ−ルドア−ク溶接用Ni基複合ワイヤ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6380994A true JPS6380994A (ja) | 1988-04-11 |
JPH0245959B2 JPH0245959B2 (ja) | 1990-10-12 |
Family
ID=15308364
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP14214386A Granted JPS6380994A (ja) | 1986-06-17 | 1986-06-17 | ガスシ−ルドア−ク溶接用Ni基複合ワイヤ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6380994A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2017030018A (ja) * | 2015-07-31 | 2017-02-09 | 株式会社神戸製鋼所 | Ni基合金フラックス入りワイヤ |
CN116079280A (zh) * | 2023-04-10 | 2023-05-09 | 西安热工研究院有限公司 | 耐热腐蚀Ni-Cr焊丝、制造方法和焊接工艺 |
Families Citing this family (1)
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---|---|---|---|---|
JPH043957U (ja) * | 1990-04-25 | 1992-01-14 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6046896A (ja) * | 1983-08-24 | 1985-03-13 | Kobe Steel Ltd | 低温用鋼溶接用のΝi基複合ワイヤ |
-
1986
- 1986-06-17 JP JP14214386A patent/JPS6380994A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6046896A (ja) * | 1983-08-24 | 1985-03-13 | Kobe Steel Ltd | 低温用鋼溶接用のΝi基複合ワイヤ |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2017030018A (ja) * | 2015-07-31 | 2017-02-09 | 株式会社神戸製鋼所 | Ni基合金フラックス入りワイヤ |
CN116079280A (zh) * | 2023-04-10 | 2023-05-09 | 西安热工研究院有限公司 | 耐热腐蚀Ni-Cr焊丝、制造方法和焊接工艺 |
CN116079280B (zh) * | 2023-04-10 | 2023-08-18 | 西安热工研究院有限公司 | 耐热腐蚀Ni-Cr焊丝、制造方法和焊接工艺 |
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Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0245959B2 (ja) | 1990-10-12 |
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