JPS6370734A - 建物架構の軸方向可変剛性材 - Google Patents
建物架構の軸方向可変剛性材Info
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- JPS6370734A JPS6370734A JP21540286A JP21540286A JPS6370734A JP S6370734 A JPS6370734 A JP S6370734A JP 21540286 A JP21540286 A JP 21540286A JP 21540286 A JP21540286 A JP 21540286A JP S6370734 A JPS6370734 A JP S6370734A
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Landscapes
- Buildings Adapted To Withstand Abnormal External Influences (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は制置構造の建物架構に用いられる軸方向可変
剛性材に関するもので、建物に入力する地震、風等の外
力に応じて部材の剛性を変化させ、地震等に対処させる
ものである。
剛性材に関するもので、建物に入力する地震、風等の外
力に応じて部材の剛性を変化させ、地震等に対処させる
ものである。
従来、高層建築や重要構造物等の耐震設計においては地
震時の地盤の動きや建物の応答を計算し、安全性をチェ
ックする動的設計が行われている。
震時の地盤の動きや建物の応答を計算し、安全性をチェ
ックする動的設計が行われている。
耐震の方法としては建物と基礎の間に積層ゴム支承やダ
ンパーを介在させた免震構法あるいは減震構法、建物構
成部材のうち、非主要部材の破壊により地震エネルギー
を消費させる方法、壁あるいは柱等にスリン１〜を設け
、建物を最適の剛性に調整する方法等がある。
ンパーを介在させた免震構法あるいは減震構法、建物構
成部材のうち、非主要部材の破壊により地震エネルギー
を消費させる方法、壁あるいは柱等にスリン１〜を設け
、建物を最適の剛性に調整する方法等がある。
ところで、現行の耐震設計手法により設計された建物の
地震時における安全性の確認は、構進物の塑性化を伴な
う履歴特性による吸収エネルギーが構造物に作用する地
震エネルギーを上回るという基本思想によるが、これに
は履歴ループ特性に対する信頼性の問題がある。
地震時における安全性の確認は、構進物の塑性化を伴な
う履歴特性による吸収エネルギーが構造物に作用する地
震エネルギーを上回るという基本思想によるが、これに
は履歴ループ特性に対する信頼性の問題がある。
また、従来の方法はいずれも地震や風等の自然外力に対
し、受身の耐震構造を与えるものであり、建物が特定の
固有振動数を有するため地震という不確定な入力に対し
、共振現象を避けて通ることはできない。
し、受身の耐震構造を与えるものであり、建物が特定の
固有振動数を有するため地震という不確定な入力に対し
、共振現象を避けて通ることはできない。
これに対し、出願人は特願昭６１−１）２０２６号にお
いて、上述のような受身の耐震方法でなく、感知した地
震動に基づく応答予測システムの判断のもとに建物自体
の剛性を変化させ、共振領域外または共振の少ない状態
とし、建物および建物内の機器、居住者等の安全を図っ
た制置方法を提案している。
いて、上述のような受身の耐震方法でなく、感知した地
震動に基づく応答予測システムの判断のもとに建物自体
の剛性を変化させ、共振領域外または共振の少ない状態
とし、建物および建物内の機器、居住者等の安全を図っ
た制置方法を提案している。
上記の制置方法では柱、はり、フレーズ、壁並びにそれ
らの接合部の全部もしくは一部、または建物と基礎ある
いは隣接する建物との間に、コンピューターの指令によ
り連結状態が変化する制御装置を設け、次のようにして
、建物の制置を行なう。
らの接合部の全部もしくは一部、または建物と基礎ある
いは隣接する建物との間に、コンピューターの指令によ
り連結状態が変化する制御装置を設け、次のようにして
、建物の制置を行なう。
■ 地震の発生を建物を中心に狭域および広域に配置し
た地震感知装置により感知し、観測データを有線、無線
の通信網によりコンピューターに伝達する。広域の地震
感知装置は既設の地震観測点における地震計あるいは専
用に設置したものをマイクロ回線あるいは電話回線等で
結ぶ。また狭域の地震感知装置は建物の周辺あるいは周
辺地盤内に設けた地震計や、建物基部や建物内に設置し
た振動センサーからなり、風力等の影響は建物内の振動
センサーで感知する。
た地震感知装置により感知し、観測データを有線、無線
の通信網によりコンピューターに伝達する。広域の地震
感知装置は既設の地震観測点における地震計あるいは専
用に設置したものをマイクロ回線あるいは電話回線等で
結ぶ。また狭域の地震感知装置は建物の周辺あるいは周
辺地盤内に設けた地震計や、建物基部や建物内に設置し
た振動センサーからなり、風力等の影響は建物内の振動
センサーで感知する。
■ 感知した地震について、コンピューターにより地震
の規模の判断、周波数特性の分析、応答量の予測等を行
ない、建物の振動を制御すべきか否か、また制御すべき
場合の制御量について、共振をかわし、地震応答量の少
ない最適剛性（固有振動数）を与えるものとして判断を
下す。
の規模の判断、周波数特性の分析、応答量の予測等を行
ない、建物の振動を制御すべきか否か、また制御すべき
場合の制御量について、共振をかわし、地震応答量の少
ない最適剛性（固有振動数）を与えるものとして判断を
下す。
■ コンピューターの指令を建物の各部の制御装置に伝
え、建物の剛性をコンピューターの予測に基づく最適剛
性となるよう制御装置を作動させる。連結状態の調整は
固定状態と連結解除状態を油圧機構、電磁石等によりオ
ン。
え、建物の剛性をコンピューターの予測に基づく最適剛
性となるよう制御装置を作動させる。連結状態の調整は
固定状態と連結解除状態を油圧機構、電磁石等によりオ
ン。
オフで調整するものや、固定状態、連結解除状態の外、
緊張力の導入や任意の位置での固定を油圧機構あるいは
特殊合金等を用いて調整するもの等が考えられる。
緊張力の導入や任意の位置での固定を油圧機構あるいは
特殊合金等を用いて調整するもの等が考えられる。
また、建物内に配した振動センサーにより、建物各部に
おける応答量並びに制御を行った場合の実際の振動が検
知でき、これをフィードバックして、制御量の修正等を
行なうことができる。
おける応答量並びに制御を行った場合の実際の振動が検
知でき、これをフィードバックして、制御量の修正等を
行なうことができる。
この発明の建物架構の軸方向可変剛性材は、上述のよう
な制置方法において、フレーズ、あるいは柱等に使用し
、軸方向の剛性を変化させ、地震等に対処できるように
したものである。なお、この発明は上述の制置方法への
使用にのみ限定するものではなく、上記方法の改良方法
に使用したり、あるいは単に剛性を変化させるために使
用することも可能である。
な制置方法において、フレーズ、あるいは柱等に使用し
、軸方向の剛性を変化させ、地震等に対処できるように
したものである。なお、この発明は上述の制置方法への
使用にのみ限定するものではなく、上記方法の改良方法
に使用したり、あるいは単に剛性を変化させるために使
用することも可能である。
この発明の軸方向可変剛性材はフレーズあるいは柱等の
軸方向力の抵抗材として、軸方向に対し、湾曲または山
型等屈曲させた主部材を用い、この主部材の中央部に湾
曲または屈曲する面内で軸方向と直角な方向に力を加え
る制御装置を設けたものである。なお、ここで軸方向と
は湾曲または屈曲した主部材の材軸でなく、主部材両端
の接合部間を結ぶ方向を言うものとする。
軸方向力の抵抗材として、軸方向に対し、湾曲または山
型等屈曲させた主部材を用い、この主部材の中央部に湾
曲または屈曲する面内で軸方向と直角な方向に力を加え
る制御装置を設けたものである。なお、ここで軸方向と
は湾曲または屈曲した主部材の材軸でなく、主部材両端
の接合部間を結ぶ方向を言うものとする。
上述の構成により軸方向と直角な方向に力を加えること
により、軸方向力が加わった時の軸方向の変形量をコン
トロールして、力と変位との関係すなわち剛性を可変と
することができる。
により、軸方向力が加わった時の軸方向の変形量をコン
トロールして、力と変位との関係すなわち剛性を可変と
することができる。
制御装置としては、例えばサーボ機構を有する油圧また
は電動のアクチュエーター等利用でき、主部材に作用す
る軸方向力の大きさおよび向き、あるいは材端間の直線
距離の変化をセンサーにより感知しながら、マイコン等
のコンピユークーの制御プログラムに基づいてアクチュ
エーターを作用させて、適切な剛性が得られるように自
動制御することができる。すなわち、地震等の振動外力
に応し、コンピューターで、剛性を制御することができ
、建物各部での部材の剛性、連結状態等を変化させて、
建物全体としての固有周期を変化させるなどして共振を
かわずこともできる。
は電動のアクチュエーター等利用でき、主部材に作用す
る軸方向力の大きさおよび向き、あるいは材端間の直線
距離の変化をセンサーにより感知しながら、マイコン等
のコンピユークーの制御プログラムに基づいてアクチュ
エーターを作用させて、適切な剛性が得られるように自
動制御することができる。すなわち、地震等の振動外力
に応し、コンピューターで、剛性を制御することができ
、建物各部での部材の剛性、連結状態等を変化させて、
建物全体としての固有周期を変化させるなどして共振を
かわずこともできる。
なお、後述するように主部材の湾曲または屈曲によるラ
イズスパン比により、剛性の変化率が変わるため、なる
べく効率の良いライススパン比を適宜選択する必要があ
る。
イズスパン比により、剛性の変化率が変わるため、なる
べく効率の良いライススパン比を適宜選択する必要があ
る。
第５図（ａ）、 ｆｂｌ、 ｆｃｌはこの発明の軸方向
可変剛性材の主部材として弧状に湾曲する曲がり材を用
いた場合の原理を簡略化して示したものである。
可変剛性材の主部材として弧状に湾曲する曲がり材を用
いた場合の原理を簡略化して示したものである。
第５図（ａｌに示すように軸方向力Ｎが作用すると、主
部材には軸方向力Ｎの他に、これによる曲げ応力Ｍ＝Ｎ
ｙが生じ、軸方向の変形δ１には軸方向変形成分の他に
曲げ変形成分が加わっている。
部材には軸方向力Ｎの他に、これによる曲げ応力Ｍ＝Ｎ
ｙが生じ、軸方向の変形δ１には軸方向変形成分の他に
曲げ変形成分が加わっている。
第５図（ｂｌのように主部材としての曲がり材の中央に
軸方向と直角な方向に力Ｐを加えると曲げ応力により軸
方向変形δ２が生じる。
軸方向と直角な方向に力Ｐを加えると曲げ応力により軸
方向変形δ２が生じる。
従って、第５図（Ｃ１に示すように、軸方向力Ｎが作用
する曲がり材に力Ｐを作用させることにより、軸方向の
変形δ３の量を調整することができる。なお、第５図（
ａ）、 （ｂ）、 （ｔｌ、ｌは引張力の例を示したが
、圧縮力についても同じである。
する曲がり材に力Ｐを作用させることにより、軸方向の
変形δ３の量を調整することができる。なお、第５図（
ａ）、 （ｂ）、 （ｔｌ、ｌは引張力の例を示したが
、圧縮力についても同じである。
また、第６図（ａｌ、 （ｂｌに示すように主部材が山
型に屈曲する場合も同様に考えることができる。
型に屈曲する場合も同様に考えることができる。
次に、主部材を山型とした場合の理論展開を第７図ｆａ
ｌ、 （ｂｌに基づいて説明する。なお、ここで、用い
られる記号は次の通りである。
ｌ、 （ｂｌに基づいて説明する。なお、ここで、用い
られる記号は次の通りである。
Ｅ ：主部材のヤング係数
Ａ ：主部材の断面積
Ｉ ：主部材の断面２次モーメント
ｉ ：主部材の断面２次半径
λ ：主部材の細長比（−ｆｆ／ｉ）
！ ：主部材の長さ
ａ ：主部材のライズ
Ｎ ：軸方向力
Ｐ ：剛性コントロールのための力
δｘｉ ： Ｎによる軸方向変形
δ９．二Ｎによる山型頂部の変形
δ８□：Ｐによる軸方向変形
δ、２：Ｐによる山型頂部の変形
δＸ ：δＸ１とδＸ２の和
δｙ ：δｙ１とδｙ２の和
第７図ｆａｔにおいて、δ８．とδｙＩはそれぞれｆ１
＋式および（２）式となる。
＋式および（２）式となる。
δＸＩ ＝ Ｎ ｊ！ ／ Ｅ Ａ 十Ｎ ａ ２ｊ！
／ ３ Ｅ １・・・・・・ Ｔｌ） δ、、 ＝ Ｎ ａ Ｉｔ ２／１２Ｅ Ｉ −
（２１第７図（ｂ）において、δ８□とδｙ２はそれぞ
れ（３）式および（４）式となる。
／ ３ Ｅ １・・・・・・ Ｔｌ） δ、、 ＝ Ｎ ａ Ｉｔ ２／１２Ｅ Ｉ −
（２１第７図（ｂ）において、δ８□とδｙ２はそれぞ
れ（３）式および（４）式となる。
δ、−Ｐａ１２／１２ＥＩ ・・・・・・ （３）
δＶＺ＝ Ｐ Ａ ／４８Ｅ Ｉ ・・
・・・・ （４）（１）式と（３）式から剛性を変化さ
せるのに最も効率のよいライズスパン比（ａｌりを求め
るために、まず（５）式の関係をみる。
δＶＺ＝ Ｐ Ａ ／４８Ｅ Ｉ ・・
・・・・ （４）（１）式と（３）式から剛性を変化さ
せるのに最も効率のよいライズスパン比（ａｌりを求め
るために、まず（５）式の関係をみる。
（δ８゜／Ｐ、）／（δＸ＋／Ｎ）
−１／４ （（Ａ／ａ）（３／λ）＋（ａｌｎ）１・・
・・・・ （５） （５）式の値が最大、すなわちライズスパン比が（６）
式の関係にある時、最も効率が良い（小さな制御力で大
きな剛性変化を得る）。
・・・・ （５） （５）式の値が最大、すなわちライズスパン比が（６）
式の関係にある時、最も効率が良い（小さな制御力で大
きな剛性変化を得る）。
ａ ／ ７！＝ ｖＴ ／λ ・・・・・・
（６）このとき（５）式は（７）式となる。
（６）このとき（５）式は（７）式となる。
（δＸ２／Ｐ）／ （δＸ、／Ｎ）
−λ／８（・・・・・・ （７）
このようにライズスパン比を（６）式としたときの軸方
向のばね定数Ｋを求めると（８）式が得られ、制御力Ｐ
がない場合のばね定数Ｎ／δＸ１に比べてＰが働くとΦ
倍変化するのがわかる。
向のばね定数Ｋを求めると（８）式が得られ、制御力Ｐ
がない場合のばね定数Ｎ／δＸ１に比べてＰが働くとΦ
倍変化するのがわかる。
Ｋ＝Ｎ／（δ□＋６８□）
−（Ｎ／δＸＩ）Φ−にΦ ・・・・・・ （８）ここ
に、 Φ：軸方向の剛性の変化係数 Φ−１／（１＋β（λ／８ＶＴ）１ ・・・・・・ （９） β：制御力係数 β−Ｐ／Ｎ ・・・・・・ ００）
軸方向の剛性の変化係数Φと制御力係数βとの関係を第
８図に示した。これからΦはβが負の時、すなわち軸方
向力Ｎに対する軸方向変形δ８が小さくなるように制御
力Ｐを作動させた方が剛性変化が大きいことがわかり、
例えばλ−５０の場合はわずか０．２ Ｎの制御力で約
３．６倍も剛性が高くなる。
に、 Φ：軸方向の剛性の変化係数 Φ−１／（１＋β（λ／８ＶＴ）１ ・・・・・・ （９） β：制御力係数 β−Ｐ／Ｎ ・・・・・・ ００）
軸方向の剛性の変化係数Φと制御力係数βとの関係を第
８図に示した。これからΦはβが負の時、すなわち軸方
向力Ｎに対する軸方向変形δ８が小さくなるように制御
力Ｐを作動させた方が剛性変化が大きいことがわかり、
例えばλ−５０の場合はわずか０．２ Ｎの制御力で約
３．６倍も剛性が高くなる。
ライズスパン比ａ／β−胡／λのときの主部材の最大応
力σｍａｘは、例えば箱型断面材のときは近似的に００
式のようになり、βが負になるように、すなわち剛性が
大きくなるようにのみ制御するならば通常の軸方向力抵
抗材の３倍程度の断面があればよい。
力σｍａｘは、例えば箱型断面材のときは近似的に００
式のようになり、βが負になるように、すなわち剛性が
大きくなるようにのみ制御するならば通常の軸方向力抵
抗材の３倍程度の断面があればよい。
σｍａｘ −Ｎ／Ａ（３，１２＋０．３０６ βλ
）・・・・・・ θυ 以上の理論展開からこの発明による可変剛性材の力学的
特徴は次のようになる。
）・・・・・・ θυ 以上の理論展開からこの発明による可変剛性材の力学的
特徴は次のようになる。
■ 剛性変化を制御力からみると最も効率のよいライズ
スパン比が存在する。山型材の場合にはａ ／ １４−
胡／ Ａの場合である。可変剛性材のライズスパン比は
この近傍のものとする。
スパン比が存在する。山型材の場合にはａ ／ １４−
胡／ Ａの場合である。可変剛性材のライズスパン比は
この近傍のものとする。
■ 制御力を変形が小さくなる方向すなわち剛くなる方
向に加えた方が剛性の変化が大きく、可変剛性材として
の効果をより発揮できる。
向に加えた方が剛性の変化が大きく、可変剛性材として
の効果をより発揮できる。
例えば山型材でλ−５０のときは軸方向力の２割の制御
力で剛性が３．６倍も増大する。
力で剛性が３．６倍も増大する。
■ この発明の可変剛性材として用いる部材断面は、剛
性が高くなる方向のみに制御する場合には、直線材とし
ての必要な断面の約３倍あればよい。
性が高くなる方向のみに制御する場合には、直線材とし
ての必要な断面の約３倍あればよい。
次に図示した実施例について説明する。
第１図はこの発明の軸方向可変剛性材をフレーズとして
利用する場合の一例を示したものである。柱３と梁４に
よって囲まれた面内に弧状に湾曲した主部材１を対角線
上に配し、両端をビン８によってガセットプレート９に
接合しである。もう一方の対角線上には上方の隅角部と
主部材１の中央部との間に油圧制御されるアクチュエー
タ−２が設けられており、その伸縮により主部材１に直
角方向の力を加えることができる。第２図は制御装置と
してのアクチュエーター２の構造の一例を示したもので
、サーボ弁７により油圧を調整し、正確かつ迅速に制御
力の調整を行なうことができる。なお、アクチュエータ
ー２のピストン６と主部材１の連結は加圧板１）を介し
てボルト１２で挟み込むようにしてあり、加圧板１）の
主部材１との接触面を湾曲または屈曲させておくことに
より、線で加力できる。なお、主部材１としてはＨ形断
面の形鋼等を用いる。
利用する場合の一例を示したものである。柱３と梁４に
よって囲まれた面内に弧状に湾曲した主部材１を対角線
上に配し、両端をビン８によってガセットプレート９に
接合しである。もう一方の対角線上には上方の隅角部と
主部材１の中央部との間に油圧制御されるアクチュエー
タ−２が設けられており、その伸縮により主部材１に直
角方向の力を加えることができる。第２図は制御装置と
してのアクチュエーター２の構造の一例を示したもので
、サーボ弁７により油圧を調整し、正確かつ迅速に制御
力の調整を行なうことができる。なお、アクチュエータ
ー２のピストン６と主部材１の連結は加圧板１）を介し
てボルト１２で挟み込むようにしてあり、加圧板１）の
主部材１との接触面を湾曲または屈曲させておくことに
より、線で加力できる。なお、主部材１としてはＨ形断
面の形鋼等を用いる。
第９図および第１０図は上述の実施例の解析のための図
である。上述の実施例ではアクチュエーター２によって
主部材１に作用する制御力の反力を考えなければならず
、この反力は柱３および梁４に作用する。従って、制御
力を作用させた場合フレーズとしての主部材１には軸方
向力ΔＮが付加されることになる。
である。上述の実施例ではアクチュエーター２によって
主部材１に作用する制御力の反力を考えなければならず
、この反力は柱３および梁４に作用する。従って、制御
力を作用させた場合フレーズとしての主部材１には軸方
向力ΔＮが付加されることになる。
第１図を簡略化して示した第９図において、ｈ７ｐ＝１
の場合、叩弐となる。
の場合、叩弐となる。
ΔＮ −−０，５Ｐ ＝ −０，５βＮ ・・・・・
・ ０２）従って、Ｎ／ （Ｎ＋ΔＮ）−１／（１−０
，５β）倍だけ、ハネ増大率が変化し、修正された剛性
変化係数Φ′は０１式のようになる。
・ ０２）従って、Ｎ／ （Ｎ＋ΔＮ）−１／（１−０
，５β）倍だけ、ハネ増大率が変化し、修正された剛性
変化係数Φ′は０１式のようになる。
Φ′−Φ／（１−０，５β） ・・・・・・ Ｑ３
）これを、細長比λ−５０としてグラフに表したのが第
１０図である。
）これを、細長比λ−５０としてグラフに表したのが第
１０図である。
第１）図はこの発明の軸方向可変剛性材により剛性を１
化させて行く場合の軸方向力Ｎと軸方向の変形δＸ （
伸びまたは縮み）との関係をグラフに表したものである
。フレーズの軸方向力Ｎと変形δ８の関係において剛性
は比較的容易にΦ′−１〜３程度まで変化させることが
でき、通常の建物ではアクチュエーターのストロークは
±３ｃｍ程度でよい。また、この制御は第９図のＡＢ間
の歪の測定により行うことができる。
化させて行く場合の軸方向力Ｎと軸方向の変形δＸ （
伸びまたは縮み）との関係をグラフに表したものである
。フレーズの軸方向力Ｎと変形δ８の関係において剛性
は比較的容易にΦ′−１〜３程度まで変化させることが
でき、通常の建物ではアクチュエーターのストロークは
±３ｃｍ程度でよい。また、この制御は第９図のＡＢ間
の歪の測定により行うことができる。
第３図および第４図に示した実施例はやはりフレーズと
して用いた場合の例で、主部材１として２本の山型材を
ペアで用い、この２本の山型材の中央部を結ぶようにア
クチュエーター１３を取り付けである。この場合、制御
装置としてのアクチュエーター１３がフレーズ内に納ま
り、コンパクトになる。また、前述の実施例のように反
力の影響がでない利点もある。
して用いた場合の例で、主部材１として２本の山型材を
ペアで用い、この２本の山型材の中央部を結ぶようにア
クチュエーター１３を取り付けである。この場合、制御
装置としてのアクチュエーター１３がフレーズ内に納ま
り、コンパクトになる。また、前述の実施例のように反
力の影響がでない利点もある。
■ 湾曲または屈曲させた主部材とアクチュエーター等
の組み合わせにより、軸方向抵抗材の剛性を容易に変化
させることができる。
の組み合わせにより、軸方向抵抗材の剛性を容易に変化
させることができる。
■ 剛性変化はひずみ測定等により制御でき、地震等の
振動外力に対し、即座に反応させることができる。また
、コンピューター等による制御で建物全体の剛性、固有
振動数を変化させるための要素としても利用でき、安全
性の高い建物を築ることができる。
振動外力に対し、即座に反応させることができる。また
、コンピューター等による制御で建物全体の剛性、固有
振動数を変化させるための要素としても利用でき、安全
性の高い建物を築ることができる。
■ 断面を大きくすることで、部材としての強度の確保
は容易である。
は容易である。
第１図はこの発明の一実施例を示す架構の正面図、第２
図は制御装置部分の断面図、第３図は他の実施例の正面
図、第４図は制御装置部分の断面図、第５図（ａｌ、
（ｂｌ、 （ｃ＋、第６図ｆａｔ、 （ｂｌおよび第７
図ｉａｌ、 （ｂｌは原理を示した説明図、第８図は剛
性の変化率を示すグラフ、第９図はフレーズへの適用例
を簡略化して示した正面図、第１０図は剛性の変化率を
示すグラフ、第１）図は軸方向力と変位の関係を示すグ
ラフである。 １・・・・・・主部材、２・・・・・・アクチュエータ
ー、３・・・・・・柱、４・・・・・・梁、５・・・・
・・シリンダー、６・・・・・・ピストン、７・・・・
・・サーボ弁、８・・・・・・ピン、９．１０・・・・
・・ガセットプレート、１）・・・・・・加圧板、１２
・・・・・・ボルト、Ｉ３・・・・・・アクチュエータ
ー、１４・・・・・・加圧板、１５・・・・・・ボルト
。 ｅコ ’ｌ）ｉｎ−
図は制御装置部分の断面図、第３図は他の実施例の正面
図、第４図は制御装置部分の断面図、第５図（ａｌ、
（ｂｌ、 （ｃ＋、第６図ｆａｔ、 （ｂｌおよび第７
図ｉａｌ、 （ｂｌは原理を示した説明図、第８図は剛
性の変化率を示すグラフ、第９図はフレーズへの適用例
を簡略化して示した正面図、第１０図は剛性の変化率を
示すグラフ、第１）図は軸方向力と変位の関係を示すグ
ラフである。 １・・・・・・主部材、２・・・・・・アクチュエータ
ー、３・・・・・・柱、４・・・・・・梁、５・・・・
・・シリンダー、６・・・・・・ピストン、７・・・・
・・サーボ弁、８・・・・・・ピン、９．１０・・・・
・・ガセットプレート、１）・・・・・・加圧板、１２
・・・・・・ボルト、Ｉ３・・・・・・アクチュエータ
ー、１４・・・・・・加圧板、１５・・・・・・ボルト
。 ｅコ ’ｌ）ｉｎ−
Claims (4)
- （１）軸方向に対し湾曲または屈曲させた主部材を軸方
向力の抵抗材として用い、湾曲または屈曲する面内で、
前記主部材の中央部には前記軸方向と直角な方向に力を
加え、主部材の軸方向の変形量をコントロールする制御
装置を設けてあることを特徴とする建物架構の軸方向可
変剛性材。 - （２）主部材は架構のフレーズである特許請求の範囲第
１項記載の建物架構の軸方向可変剛性材。 - （３）制御装置は油圧アクチュエーターまたは電動アク
チュエーターである特許請求の範囲第１項記載の建物架
構の軸方向可変剛性材。 - （４）制御装置は両材端で互いにピン接合した一対の主
部材間に設けてある特許請求の範囲第１項または第３項
記載の建物架構の軸方向可変剛性材。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21540286A JPH0615780B2 (ja) | 1986-09-12 | 1986-09-12 | 建物架構の軸方向可変剛性材 |
| US07/096,012 US4890430A (en) | 1986-09-12 | 1987-09-10 | Device and method for protecting a building against earthquake tremors |
| US07/400,691 US4922667A (en) | 1986-09-12 | 1989-08-30 | Device and method for protecting a building against earthquake tremors |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21540286A JPH0615780B2 (ja) | 1986-09-12 | 1986-09-12 | 建物架構の軸方向可変剛性材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6370734A true JPS6370734A (ja) | 1988-03-30 |
| JPH0615780B2 JPH0615780B2 (ja) | 1994-03-02 |
Family
ID=16671730
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21540286A Expired - Lifetime JPH0615780B2 (ja) | 1986-09-12 | 1986-09-12 | 建物架構の軸方向可変剛性材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0615780B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01284639A (ja) * | 1988-05-11 | 1989-11-15 | Kajima Corp | 制震構造物用可変剛性ブレース |
| JPH1030274A (ja) * | 1996-07-17 | 1998-02-03 | Tobishima Corp | ブレース構造 |
| JP2008095327A (ja) * | 2006-10-10 | 2008-04-24 | Toyota Motor Corp | 建物の制振構造、及び制振装置 |
| CN106013442A (zh) * | 2016-07-27 | 2016-10-12 | 洛宁超越农业有限公司 | 一种苹果加工车间的钢柱与斜支撑的连接结构 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4915572B2 (ja) * | 2007-04-24 | 2012-04-11 | 清水建設株式会社 | 耐震補強構造 |
-
1986
- 1986-09-12 JP JP21540286A patent/JPH0615780B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01284639A (ja) * | 1988-05-11 | 1989-11-15 | Kajima Corp | 制震構造物用可変剛性ブレース |
| JPH0522028B2 (ja) * | 1988-05-11 | 1993-03-26 | Kajima Corp | |
| JPH1030274A (ja) * | 1996-07-17 | 1998-02-03 | Tobishima Corp | ブレース構造 |
| JP2008095327A (ja) * | 2006-10-10 | 2008-04-24 | Toyota Motor Corp | 建物の制振構造、及び制振装置 |
| CN106013442A (zh) * | 2016-07-27 | 2016-10-12 | 洛宁超越农业有限公司 | 一种苹果加工车间的钢柱与斜支撑的连接结构 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0615780B2 (ja) | 1994-03-02 |
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