JPS6369710A - 複合粉末の製造方法およびその装置 - Google Patents
複合粉末の製造方法およびその装置Info
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- JPS6369710A JPS6369710A JP62139089A JP13908987A JPS6369710A JP S6369710 A JPS6369710 A JP S6369710A JP 62139089 A JP62139089 A JP 62139089A JP 13908987 A JP13908987 A JP 13908987A JP S6369710 A JPS6369710 A JP S6369710A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、貴金属および卑金属塩から成る水溶液を高温
の反応炉の中に噴射して貴金属および卑金属酸化物の複
合粉末を製造する方法とその装置に関する。
の反応炉の中に噴射して貴金属および卑金属酸化物の複
合粉末を製造する方法とその装置に関する。
ドイツ連邦共和国特許第2929630号公報において
、電気接点用の組成A g/Cd Oの銀粉末が銀・カ
ドミウム塩の水溶液を高温炉の中に噴霧することによっ
て作られ、相応した粉末粒子が反応雰囲気と反応した後
で遠心分離機で高温ガス流から分離されて集められるよ
うな銀粉末の製造方法が知られている。
、電気接点用の組成A g/Cd Oの銀粉末が銀・カ
ドミウム塩の水溶液を高温炉の中に噴霧することによっ
て作られ、相応した粉末粒子が反応雰囲気と反応した後
で遠心分離機で高温ガス流から分離されて集められるよ
うな銀粉末の製造方法が知られている。
この場合卑金属酸化物を僅かに含有する貴金属粉末にお
いて、粉末粒子と遠心分離機の壁との間の大きな相対速
度によって壁に固く粘着する内張り層が形成される大き
な傾向を有するという欠点がある。
いて、粉末粒子と遠心分離機の壁との間の大きな相対速
度によって壁に固く粘着する内張り層が形成される大き
な傾向を有するという欠点がある。
本発明の目的は、粉末を含む流れにおける大きなガス流
速を避け、これによって集合室の壁における望ましくな
い内張り層を防止することにある。
速を避け、これによって集合室の壁における望ましくな
い内張り層を防止することにある。
本発明によればこの目的は、特許請求の範囲第1項記載
の方法および第6項記載の装置によって達成される。
の方法および第6項記載の装置によって達成される。
水溶液を噴霧に対して、一方では液滴表面と容積との十
分な関係について溶媒の蒸発並びに続く反応雰囲気との
反応が十分迅速に進行するようにするために、細かい液
滴スペクトルか生ずることが重要である。他方では一連
の塩が高い温度において例えば加水分解によって溶解性
が悪くなり、濃縮した液体が生ずるので、噴霧ノズル内
およびその供給管内における溶液が許容できない程加熱
されないようにしなければならない。特に溶液の沸騰は
、その際に生ずる二相流体がノズルを実質的に閉塞する
ので避けねばならない。これは、ノズルからの流れの最
大流出速度(音速)が二相流体に対してはそれらの各相
の流体に対するよりも小さいこと、および二相流体のガ
ス状容積流によって表される質量流量が同じ大きさの液
状容積流の質量流量の3分の1程度であることに起因し
ている。更に噴霧部分における別の重要な条件は、反応
雰囲気と接触するすべての面か露点以上の温度に維持さ
れる(これはノズルの表面に対しても当てはまる)こと
、および特に噴霧によって得られた全ての面が、生じた
液滴がライデンフロスト現象(液体と高温の基礎面との
間に湿し作用を妨げる蒸気層が形成される現象)により
直くにその面からはじき飛ばされるような高い温度を有
することにある。
分な関係について溶媒の蒸発並びに続く反応雰囲気との
反応が十分迅速に進行するようにするために、細かい液
滴スペクトルか生ずることが重要である。他方では一連
の塩が高い温度において例えば加水分解によって溶解性
が悪くなり、濃縮した液体が生ずるので、噴霧ノズル内
およびその供給管内における溶液が許容できない程加熱
されないようにしなければならない。特に溶液の沸騰は
、その際に生ずる二相流体がノズルを実質的に閉塞する
ので避けねばならない。これは、ノズルからの流れの最
大流出速度(音速)が二相流体に対してはそれらの各相
の流体に対するよりも小さいこと、および二相流体のガ
ス状容積流によって表される質量流量が同じ大きさの液
状容積流の質量流量の3分の1程度であることに起因し
ている。更に噴霧部分における別の重要な条件は、反応
雰囲気と接触するすべての面か露点以上の温度に維持さ
れる(これはノズルの表面に対しても当てはまる)こと
、および特に噴霧によって得られた全ての面が、生じた
液滴がライデンフロスト現象(液体と高温の基礎面との
間に湿し作用を妨げる蒸気層が形成される現象)により
直くにその面からはじき飛ばされるような高い温度を有
することにある。
溶液を噴霧するための噴霧ノズルとして、単一成分ノズ
ル並びに二成分ノズルが使用できる。単一成分ノズルは
、駆動媒体(一般には空気)なしで反応管内における流
速が高められ、これによって高温領域における粉末粒子
の滞在時間が短くなるという利点を有する。更に駆動媒
体を省略する場合、ガス洗浄器におけるガス組成および
ガス速度の条件に関する問題は生じない。二成分ノズル
は細かな噴霧ができ、これによって粒子形成の運動に積
極的な効果を与えるという利点を有する。
ル並びに二成分ノズルが使用できる。単一成分ノズルは
、駆動媒体(一般には空気)なしで反応管内における流
速が高められ、これによって高温領域における粉末粒子
の滞在時間が短くなるという利点を有する。更に駆動媒
体を省略する場合、ガス洗浄器におけるガス組成および
ガス速度の条件に関する問題は生じない。二成分ノズル
は細かな噴霧ができ、これによって粒子形成の運動に積
極的な効果を与えるという利点を有する。
卑金属酸化物を僅かに含有する貴金属粉末に対する典型
的な特性は、既に述べたように壁に固く付着する内張り
層を形成する傾向が強いことにある。この欠点は、小さ
な流速および粉末を含む流れの不必要な方向変化の減少
によって避けられる。
的な特性は、既に述べたように壁に固く付着する内張り
層を形成する傾向が強いことにある。この欠点は、小さ
な流速および粉末を含む流れの不必要な方向変化の減少
によって避けられる。
この条件を貴金属粒子(微粒子)を反応雰囲気から分離
する範囲において実現することが重要である。上述した
一般的な遠心分離機は、コンパクトな構造および良好な
分離率により、大きなガス流速および大きな遠心力で運
転する。これは高温の貴金属粉末の場合において不可避
の閉塞問題を生ずる。
する範囲において実現することが重要である。上述した
一般的な遠心分離機は、コンパクトな構造および良好な
分離率により、大きなガス流速および大きな遠心力で運
転する。これは高温の貴金属粉末の場合において不可避
の閉塞問題を生ずる。
この欠点は、粒子の大部分に対してストークス沈降速度
以下の速度においてガス流が下から」二に向けて転向さ
れる沈降室で粉末を分離することによって避けられ、貴
金属粒子の残留物は多数のフィルタ要素で捕捉される。
以下の速度においてガス流が下から」二に向けて転向さ
れる沈降室で粉末を分離することによって避けられ、貴
金属粒子の残留物は多数のフィルタ要素で捕捉される。
この場合フィルタ要素として特に良く焼結された金属フ
ェルトが信頼でき、セラミックスのフィルタは貴金属を
その破片によって汚してしまう傾向がある。金属フェル
トは非常に大きな粉末負荷においても圧力損失が小さく
、非常に簡単に圧縮空気パルスによって自動的にフィル
タ要素における圧力損失に応じて浄化させられる。簡単
な浄化はここで選択された金属製の反応室において特に
重要である。浄化用圧縮空気パルスの小さなガス容積は
反応室における圧力をほとんど変化させず、これによっ
て反応室を薄肉に作れる。
ェルトが信頼でき、セラミックスのフィルタは貴金属を
その破片によって汚してしまう傾向がある。金属フェル
トは非常に大きな粉末負荷においても圧力損失が小さく
、非常に簡単に圧縮空気パルスによって自動的にフィル
タ要素における圧力損失に応じて浄化させられる。簡単
な浄化はここで選択された金属製の反応室において特に
重要である。浄化用圧縮空気パルスの小さなガス容積は
反応室における圧力をほとんど変化させず、これによっ
て反応室を薄肉に作れる。
粉末分離を行う場所のそばの特色的な領域において反応
室の壁が、粉末の堆積ないし成長によって害される。こ
の領域はノズルの噴霧コーンが壁に突き当たる場所にあ
る。粉末粒子の壁に向かう運動は噴射部分における高い
熱流に基づく対流によって強められる。この個所におけ
る反応炉壁の付着物は機械的な浄化装置によって除去で
きる。
室の壁が、粉末の堆積ないし成長によって害される。こ
の領域はノズルの噴霧コーンが壁に突き当たる場所にあ
る。粉末粒子の壁に向かう運動は噴射部分における高い
熱流に基づく対流によって強められる。この個所におけ
る反応炉壁の付着物は機械的な浄化装置によって除去で
きる。
かかる装置はシェーバ−などであり、単純にはアンバラ
ンスモータあるいは電気空気圧式のノツカーである。最
良の作用は反応管の軸方向に作動するノツカーによって
達せられる。
ンスモータあるいは電気空気圧式のノツカーである。最
良の作用は反応管の軸方向に作動するノツカーによって
達せられる。
薄い板金から成る反応室の実施例の場合、どんな事情が
あっても反応室内圧と大気圧との間に差圧が生ずること
を避けねばならない。というのは約1000℃の必要な
高い温度における金属材料の小さな強度により、小さな
差圧において既に反応室の変形が生じてしまうからであ
る。かかる差圧は例えば、所定の噴射出力においてガス
発生率が一定していて、一方でフィルタユニットにおい
て変化する流れ抵抗に基づいて吸引率が変化する場合に
生ずる。特に配管の閉塞に基づく溶液搬送の瞬間的な停
止や最大許容搬送圧力の超過も問題であり、これは瞬間
的な圧力変動を生じ、差圧発生器の搬送出力の制御によ
って補償することは難かしい。ガスの洗浄効果が低下し
ないようにするために、圧力バランスは大気圧によって
直接行うまでもないか、圧力バランス用配管をほぼ大気
圧であるが異ガスのない容積に接続しなければならない
。その容積として、圧力損失の小さなガス洗浄器が選択
された場合、差圧発生器の後ろでガス洗浄器の前の容積
がこの条件を満足する。
あっても反応室内圧と大気圧との間に差圧が生ずること
を避けねばならない。というのは約1000℃の必要な
高い温度における金属材料の小さな強度により、小さな
差圧において既に反応室の変形が生じてしまうからであ
る。かかる差圧は例えば、所定の噴射出力においてガス
発生率が一定していて、一方でフィルタユニットにおい
て変化する流れ抵抗に基づいて吸引率が変化する場合に
生ずる。特に配管の閉塞に基づく溶液搬送の瞬間的な停
止や最大許容搬送圧力の超過も問題であり、これは瞬間
的な圧力変動を生じ、差圧発生器の搬送出力の制御によ
って補償することは難かしい。ガスの洗浄効果が低下し
ないようにするために、圧力バランスは大気圧によって
直接行うまでもないか、圧力バランス用配管をほぼ大気
圧であるが異ガスのない容積に接続しなければならない
。その容積として、圧力損失の小さなガス洗浄器が選択
された場合、差圧発生器の後ろでガス洗浄器の前の容積
がこの条件を満足する。
廃ガスを浄化するために、所定の条件のもとでガス洗浄
器が適用される。貴金属成分として銀を使用する場合、
実際には常に、Agイオンの特性に基づいて完全に無塩
である硝酸銀の溶液から出発している。これによってガ
ス洗浄器はクロム・ニッケル鋼で作られる。
器が適用される。貴金属成分として銀を使用する場合、
実際には常に、Agイオンの特性に基づいて完全に無塩
である硝酸銀の溶液から出発している。これによってガ
ス洗浄器はクロム・ニッケル鋼で作られる。
公知のように硝酸塩の熱分解の際にNo(−酸化窒素)
が生じ、これはその水への悪い溶解性のために十分に洗
浄できない。この問題は本発明の場合、溶液および溶解
した塩の分解が完全に密閉された反応炉において行われ
ることによって解決される。その反応炉内において、硝
酸塩の崩壊によって化学量論量で生ずるNOxおよび0
2(酸素)が低温において再び水溶性のN02(二酸化
窒素)に再結合される。廃ガスの中には上述したガスの
ほかに、凝縮によって簡単に除去できる水蒸気もある。
が生じ、これはその水への悪い溶解性のために十分に洗
浄できない。この問題は本発明の場合、溶液および溶解
した塩の分解が完全に密閉された反応炉において行われ
ることによって解決される。その反応炉内において、硝
酸塩の崩壊によって化学量論量で生ずるNOxおよび0
2(酸素)が低温において再び水溶性のN02(二酸化
窒素)に再結合される。廃ガスの中には上述したガスの
ほかに、凝縮によって簡単に除去できる水蒸気もある。
従ってガス洗浄器の入口を通ってNoとNO2および僅
かな水蒸気だけか入る。このガスの量は非常に僅かであ
り、従ってガス洗浄器内において大きな滞在時間を有す
る。この滞在時間中においてNOxが洗浄液に吸収され
る。その場合3モルのNo から2モルのn N O
3(硝酸)および1モルのNoが生じ、即ち容積流およ
びこれによって流速が各吸収段階において著しく減少す
る。これによって続<Noと残りの02との反応に対す
る吸収段階に、非常に長い時間が州立てられる。限界値
として廃ガスの流速はほぼ完全な吸収の場合に零になる
。即ちガス洗浄器の出口からもはや廃ガスは流出しない
。そこになお存在するNoの痕跡に対して滞在時間は無
限となるので、この痕跡は酸化および吸収に対して重要
なことは、Noと02との酸化反応が二次的にN。
かな水蒸気だけか入る。このガスの量は非常に僅かであ
り、従ってガス洗浄器内において大きな滞在時間を有す
る。この滞在時間中においてNOxが洗浄液に吸収され
る。その場合3モルのNo から2モルのn N O
3(硝酸)および1モルのNoが生じ、即ち容積流およ
びこれによって流速が各吸収段階において著しく減少す
る。これによって続<Noと残りの02との反応に対す
る吸収段階に、非常に長い時間が州立てられる。限界値
として廃ガスの流速はほぼ完全な吸収の場合に零になる
。即ちガス洗浄器の出口からもはや廃ガスは流出しない
。そこになお存在するNoの痕跡に対して滞在時間は無
限となるので、この痕跡は酸化および吸収に対して重要
なことは、Noと02との酸化反応が二次的にN。
濃度に関係し、これによって異ガスの存在のもとで洗浄
の経過における濃度減少に基づいて非常に遅くなること
である。実験においてNoの濃度は、硝酸塩の分解生成
物が排他的に存在する場合に変化せず、従ってNoが完
全に酸化するまで変換率は一定したままであった。
の経過における濃度減少に基づいて非常に遅くなること
である。実験においてNoの濃度は、硝酸塩の分解生成
物が排他的に存在する場合に変化せず、従ってNoが完
全に酸化するまで変換率は一定したままであった。
例えば二成分ノズルの使用のような技術的条件に基づい
て、フィルタキャンドルの浄化のために必要な多量の空
気あるいは溶液調製用の助剤から生ずるC O2(二酸
化炭素)のような非凝縮性ガスが、Noの十分な除去に
対する滞在時間が足らない程多量のガスをガス洗浄器に
排出するような場合、ガスの浄化は別の方法で行われる
。このガス浄化の要点はN O2の添加あるいは例えば
水溶性でNoとの急速なガス反応においてHNO2(硝
酸塩)に再反応するガス状のHNO3のような化合物の
添加にある。例えばH202(過酸化水素)のような酸
化剤の存在においてHNO3への反応が迅速に進み、こ
れはそのようにして高い濃度で捕集され、一部は廃ガス
の酸化率に応じて最適な量のN O2で廃ガス流を豊富
化するために採用され、大部分は例えば噴霧すべき化合
物(金属あるいは酸化物)を溶解するために利用される
。
て、フィルタキャンドルの浄化のために必要な多量の空
気あるいは溶液調製用の助剤から生ずるC O2(二酸
化炭素)のような非凝縮性ガスが、Noの十分な除去に
対する滞在時間が足らない程多量のガスをガス洗浄器に
排出するような場合、ガスの浄化は別の方法で行われる
。このガス浄化の要点はN O2の添加あるいは例えば
水溶性でNoとの急速なガス反応においてHNO2(硝
酸塩)に再反応するガス状のHNO3のような化合物の
添加にある。例えばH202(過酸化水素)のような酸
化剤の存在においてHNO3への反応が迅速に進み、こ
れはそのようにして高い濃度で捕集され、一部は廃ガス
の酸化率に応じて最適な量のN O2で廃ガス流を豊富
化するために採用され、大部分は例えば噴霧すべき化合
物(金属あるいは酸化物)を溶解するために利用される
。
この場合捕集される硝酸塩(HNO3)の量は溶液調製
のために丁度必要な大きさであることが有利である。こ
れによって複合粉末を製造する際の排出(Entsor
gung)に関する問題は生じない。
のために丁度必要な大きさであることが有利である。こ
れによって複合粉末を製造する際の排出(Entsor
gung)に関する問題は生じない。
以ド反応炉の実施例を図面を参照して詳細に説明する。
図面は、図示してないフレームの中に配置された気密反
応室5,6を持った反応炉を示している。
応室5,6を持った反応炉を示している。
反応室5,6は」二側か蓋17で外側に気密に閉じられ
ている。蓋17の中央には噴霧ノズル3が配置されてお
り、この噴霧ノズル3は、貴金属塩および卑金属塩から
成る水溶液が入っている容器1に、配管18を通してポ
ンプ2を介して接続されている。蓋17には電磁式のノ
ツカー14が配置されている。このノツカー14はその
作動の際に反応室5.6の壁および蓋17に分離された
粉末粒子をノッキングパルスによって離して除去する。
ている。蓋17の中央には噴霧ノズル3が配置されてお
り、この噴霧ノズル3は、貴金属塩および卑金属塩から
成る水溶液が入っている容器1に、配管18を通してポ
ンプ2を介して接続されている。蓋17には電磁式のノ
ツカー14が配置されている。このノツカー14はその
作動の際に反応室5.6の壁および蓋17に分離された
粉末粒子をノッキングパルスによって離して除去する。
反応室5,6はその蓋17と共に耐熱性の合金で構成さ
れ、外側面に電熱器4を備えている。冷却のために噴霧
ノズル3のまわりに水が流される(矢印参照)。反応室
5.6と大気圧との間に万−生ずる差圧をバランスする
ために、圧力調整用あるいは逆仕用のフラッパ形弁]3
が設けられている。
れ、外側面に電熱器4を備えている。冷却のために噴霧
ノズル3のまわりに水が流される(矢印参照)。反応室
5.6と大気圧との間に万−生ずる差圧をバランスする
ために、圧力調整用あるいは逆仕用のフラッパ形弁]3
が設けられている。
反応室5,6には下側に高温ガスフィルタ7がフランジ
接続されており、このフィルタ7のr4a(こは沈降室
15およびフィルタキャンドル8が配置されている。そ
こにフランジ接続された円錐状の集合部分1つに、横側
ノツカー14および粉末粒子を収容するために設けられ
た捕集容器9か配置されている。集合部分19に設けら
れた環状の出口16を通ってフィルタキャンドル18に
流れる廃ガスは、フラッパ形逆止弁13および水ジエ、
ソトボンプ10を備えた配管20を介してガス洗浄器1
−2に送られ、浄化後に排気管11を通して排出される
。
接続されており、このフィルタ7のr4a(こは沈降室
15およびフィルタキャンドル8が配置されている。そ
こにフランジ接続された円錐状の集合部分1つに、横側
ノツカー14および粉末粒子を収容するために設けられ
た捕集容器9か配置されている。集合部分19に設けら
れた環状の出口16を通ってフィルタキャンドル18に
流れる廃ガスは、フラッパ形逆止弁13および水ジエ、
ソトボンプ10を備えた配管20を介してガス洗浄器1
−2に送られ、浄化後に排気管11を通して排出される
。
図面は本発明に基づく方法を実施するために使用する反
応炉の概略構成図である。 3・・噴霧ノズル、5・・・反応室、6・・反応室、7
・・・高温ガスフィルタ、8・・・フィルタキャンドル
、10・・・水ジェットポンプ、12・・・ガス洗浄器
、13・・・逆止弁、14・・・ノツカー、15・・沈
降室、]6・・・出口。
応炉の概略構成図である。 3・・噴霧ノズル、5・・・反応室、6・・反応室、7
・・・高温ガスフィルタ、8・・・フィルタキャンドル
、10・・・水ジェットポンプ、12・・・ガス洗浄器
、13・・・逆止弁、14・・・ノツカー、15・・沈
降室、]6・・・出口。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、貴金属塩および卑金属塩から成る水溶液を高温の反
応炉の中に噴霧して、良好な消弧性、小さな溶着性およ
び小さな燃焼性を持った電気接点に利用する貴金属およ
び卑金属酸化物の複合粉末を製造する方法において、噴
霧(3)が異ガスなしに行われ、反応雰囲気を搬送する
ために必要な反応炉内圧と大気圧との差圧が、水ジェッ
トポンプ(10)によって発生され、生成した複合粉末
の分離が、高温フィルタ(7)で廃ガスの露点以上の温
度で行われ、廃ガスの浄化が水蒸気の凝縮後にガス洗浄
器(12)で行われることを特徴とする複合粉末の製造
方法。 2、溶液が噴射ノズル(3)によって平均直径が約40
μmの液滴に噴射されることを特徴とする特許請求の範
囲第1項に記載の方法。 3、溶液を噴霧するための圧力が、振動容積形ポンプ(
2)および脈動形ダンパによって発生されることを特徴
とする特許請求の範囲第1項または第2項記載の方法。 4、溶液を噴霧するための圧力が、溶液貯蔵槽の液面を
加圧するガスクッションによって発生されることを特徴
とする特許請求の範囲第1項または第2項記載の方法。 5、溶液が二成分ノズル(3)によって噴霧されること
を特徴とする特許請求の範囲第1項ないし第4項のいず
れか1つに記載の方法。 6、噴霧(3)が異ガスなしに行われ、反応雰囲気を搬
送するために必要な反応炉内圧と大気圧との差圧が、水
ジェットポンプ(10)によって発生され、生成した複
合粉末の分離が、高温フィルタ(7)で廃ガスの露点以
上の温度で行われ、廃ガスの浄化が水蒸気の凝縮後にガ
ス洗浄器(12)で行われるようにして貴金属および卑
金属酸化物の複合粉末を製造するための装置であって、
配管を介して差圧発生器およびガス洗浄器に接続されて
いる耐熱性の合金から成る気密反応炉によって構成され
ている装置において、 反応室(5、6)が、生成した粉末が自重で直接補集容
器(9)の中に送られるように高温ガスフィルタ(7)
の上にフランジ接続され、反応室(5、6)が逆止弁(
13)を介してガス洗浄器(12)に接続されているこ
とを特徴とする複合粉末の製造装置。 7、反応室(5、6)の上端および高温ガスフィルタ(
7)の下端に、少なくとも一つの電気空気作動形のノッ
カー(14)が配置されていることを特徴とする特許請
求の範囲第6項に記載の装置。 8、逆止弁(13)が反応室(5、6)における圧力と
大気圧との差を+10mbarに制限することを特徴と
する特許請求の範囲第7項に記載のの装置。 9、高温ガスフィルタ(7)内に配置された沈降室(1
5)の壁温が100℃〜400℃の間に維持され、その
場合反応室(5、6)からのガス流が、転向なしに上か
ら沈降室(15)に導かれ、そこから180°転向した
後で環状出口(16)を通して高温ガスフィルタ(7)
のフィルタ要素(8)に導かれることを特徴とする特許
請求の範囲第6項ないし第8項のいずれか1つに記載の
装置。 10、高温ガスフィルタ(7)のフィルタ要素(8)が
沈降室(15)の環状出口(16)内に配置されている
ことを特徴とする特許請求の範囲第6項ないし第9項の
いずれか1つに記載の装置。 11、フィルタ要素(8)として、金属フェルト、焼結
金属あるいは多孔質のセラミックスから成るフィルタキ
ャンドルあるいはフィルタソケットが使用されることを
特徴とする特許請求の範囲第6項ないし第10項のいず
れ1つに記載の装置。 12、フィルタ要素(8)が純ガス側からの圧縮空気パ
ルスによって浄化され、その浄化が必要に応じてフィル
タ抵抗に関係して制御されることを特徴とする特許請求
の範囲第6項ないし第11項のいずれか1つに記載の装
置。 13、差圧の発生が、耐熱性の送風機、圧縮機によって
、あるいは露点以上の湿った廃ガス流の回路あるいは水
蒸気の凝縮後の回路に接続された水ジェットポンプ(1
0)によって、あるいはガス洗浄器(12)の後ろの圧
縮空気作動形エゼクターによって、あるいは蒸発領域(
5)における噴霧溶液の蒸発の際に発生される過圧によ
って行われることを特徴とする特許請求の範囲第6項な
いし第12項のいずれか1つに記載の装置。 14、ガス洗浄器(12)が小さな圧力損失で作動する
水が循環される噴霧タワーであることを特徴とする特許
請求の範囲第6項ないし第13項のいずれか1つに記載
の装置。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19863622123 DE3622123A1 (de) | 1986-07-02 | 1986-07-02 | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von verbundpulvern |
DE3622123.6 | 1986-07-02 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6369710A true JPS6369710A (ja) | 1988-03-29 |
Family
ID=6304185
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62139089A Pending JPS6369710A (ja) | 1986-07-02 | 1987-06-04 | 複合粉末の製造方法およびその装置 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US4804167A (ja) |
EP (1) | EP0250813B1 (ja) |
JP (1) | JPS6369710A (ja) |
DE (1) | DE3622123A1 (ja) |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4911769A (en) * | 1987-03-25 | 1990-03-27 | Matsushita Electric Works, Ltd. | Composite conductive material |
US6830823B1 (en) | 1997-02-24 | 2004-12-14 | Superior Micropowders Llc | Gold powders, methods for producing powders and devices fabricated from same |
US6699304B1 (en) * | 1997-02-24 | 2004-03-02 | Superior Micropowders, Llc | Palladium-containing particles, method and apparatus of manufacture, palladium-containing devices made therefrom |
US6338809B1 (en) * | 1997-02-24 | 2002-01-15 | Superior Micropowders Llc | Aerosol method and apparatus, particulate products, and electronic devices made therefrom |
US6159267A (en) * | 1997-02-24 | 2000-12-12 | Superior Micropowders Llc | Palladium-containing particles, method and apparatus of manufacture, palladium-containing devices made therefrom |
JP2001513697A (ja) | 1997-02-24 | 2001-09-04 | スーペリア マイクロパウダーズ リミテッド ライアビリティ カンパニー | エアロゾル法及び装置、粒子製品、並びに該粒子製品から製造される電子装置 |
US20050097987A1 (en) * | 1998-02-24 | 2005-05-12 | Cabot Corporation | Coated copper-containing powders, methods and apparatus for producing such powders, and copper-containing devices fabricated from same |
EP1390728A1 (en) | 2001-03-22 | 2004-02-25 | University of Maryland, College Park | Sensor probe for measuring temperature and liquid volumetric fraction of a liquid droplet laden hot gas and method of using same |
JP3812523B2 (ja) * | 2002-09-10 | 2006-08-23 | 昭栄化学工業株式会社 | 金属粉末の製造方法 |
US20090000758A1 (en) | 2007-04-06 | 2009-01-01 | Ashley Stone | Device for Casting |
US8119073B2 (en) * | 2007-08-20 | 2012-02-21 | Ashley Stone | Method and device for particulate scrubbing and conditioning |
EP3874077B1 (en) | 2018-10-29 | 2024-09-25 | C2Cnt Llc | Sustainable, facile separation of the molten carbonate electrolysis cathode product |
US20220042193A1 (en) | 2020-08-06 | 2022-02-10 | C2Cnt Llc | Sustainable, facile separation of the molten carbonate electrolysis cathode product |
CN113500214B (zh) * | 2021-07-06 | 2022-07-01 | 西北工业大学 | 一种模拟微重力下金属微滴追击熔合过程实时捕获系统 |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
IL31231A (en) * | 1968-12-06 | 1972-04-27 | Univ Bar Ilan | Production of elementary metals from melts or solutions of metal salts |
GB1461176A (en) * | 1974-04-11 | 1977-01-13 | Plessey Inc | Method of producing powdered materials |
US3901492A (en) * | 1974-04-29 | 1975-08-26 | Carpenter Technology Corp | Apparatus for making metal powder |
US4072501A (en) * | 1977-04-13 | 1978-02-07 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Method of producing homogeneous mixed metal oxides and metal-metal oxide mixtures |
DE2853931A1 (de) * | 1978-12-14 | 1980-06-19 | Dornier System Gmbh | Verfahren zur herstellung metallischer pulver |
DE2929630C2 (de) * | 1979-07-21 | 1983-12-15 | Dornier System Gmbh, 7990 Friedrichshafen | Verfahren zur Herstellung von Silberpulver |
FR2537898A1 (fr) * | 1982-12-21 | 1984-06-22 | Univ Paris | Procede de reduction de composes metalliques par les polyols, et poudres metalliques obtenues par ce procede |
JPH0610281B2 (ja) * | 1983-05-10 | 1994-02-09 | トヨタ自動車株式会社 | セラミツク−金属複合微粉末体 |
JPS60152605A (ja) * | 1984-01-19 | 1985-08-10 | Natl Res Inst For Metals | 溶融金属の噴霧微粉化装置 |
DE3402500C1 (de) * | 1984-01-25 | 1985-08-01 | Nyby Uddeholm Powder AB, Torshälla | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Metallpulver |
US4626278A (en) * | 1984-07-26 | 1986-12-02 | Kenney George B | Tandem atomization method for ultra-fine metal powder |
JPS6193828A (ja) * | 1984-10-16 | 1986-05-12 | Natl Res Inst For Metals | 混合超微粉の製造法 |
DE3540255A1 (de) * | 1985-11-13 | 1987-07-23 | Mtu Muenchen Gmbh | Verfahren zur herstellung einer dispersionsgehaerteten metall-legierung |
US4731110A (en) * | 1987-03-16 | 1988-03-15 | Gte Products Corp. | Hydrometallurigcal process for producing finely divided spherical precious metal based powders |
US4787935A (en) * | 1987-04-24 | 1988-11-29 | United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Method for making centrifugally cooled powders |
-
1986
- 1986-07-02 DE DE19863622123 patent/DE3622123A1/de active Granted
-
1987
- 1987-05-15 EP EP87107065A patent/EP0250813B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1987-06-04 JP JP62139089A patent/JPS6369710A/ja active Pending
- 1987-06-26 US US07/067,470 patent/US4804167A/en not_active Expired - Fee Related
-
1988
- 1988-09-20 US US07/246,986 patent/US4897110A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US4804167A (en) | 1989-02-14 |
DE3622123A1 (de) | 1988-01-21 |
EP0250813A2 (de) | 1988-01-07 |
DE3622123C2 (ja) | 1988-10-20 |
EP0250813B1 (de) | 1991-03-13 |
US4897110A (en) | 1990-01-30 |
EP0250813A3 (en) | 1988-06-08 |
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