JPS6365050A - 切削工具用サーメット部材 - Google Patents
切削工具用サーメット部材Info
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- JPS6365050A JPS6365050A JP20689186A JP20689186A JPS6365050A JP S6365050 A JPS6365050 A JP S6365050A JP 20689186 A JP20689186 A JP 20689186A JP 20689186 A JP20689186 A JP 20689186A JP S6365050 A JPS6365050 A JP S6365050A
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Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は優れた耐摩耗性、耐欠損性を有し、特にフライ
スなどの断続切削に使用するの1=適したサーメツト材
質に係るものである。
スなどの断続切削に使用するの1=適したサーメツト材
質に係るものである。
(従来の技術)(本発明が解決すべき問題点)近時サー
メツト材質の優れた特性に注目し、各種の工兵用材料が
開発明されている。
メツト材質の優れた特性に注目し、各種の工兵用材料が
開発明されている。
中でも’FiC系サーメットは耐摩耗性、耐酸化性及び
耐溶着性(:優れているものの機櫨的及び熱疲労、熱衝
撃的な耐欠損性に劣っているため、断続旋削、プライス
切削で特性を充分に発揮できない。
耐溶着性(:優れているものの機櫨的及び熱疲労、熱衝
撃的な耐欠損性に劣っているため、断続旋削、プライス
切削で特性を充分に発揮できない。
〒IN系サーメットはその特性として耐摩耗性、耐欠損
性共に優れているが、その含有量が多くなると焼結性が
低下し、工具を作製するのが困難となる。
性共に優れているが、その含有量が多くなると焼結性が
低下し、工具を作製するのが困難となる。
we基合金は耐欠損性に優れているものの耐摩耗性、耐
酸化性及び耐溶着性の点では前記したTic系サーメッ
トや〒IN系サーメットに遠く及ばず、又% Wが極め
て高価なために得られる製品がコスト高になる欠点があ
る。
酸化性及び耐溶着性の点では前記したTic系サーメッ
トや〒IN系サーメットに遠く及ばず、又% Wが極め
て高価なために得られる製品がコスト高になる欠点があ
る。
(問題点を解決する手段)
本発明は上記の事実に鑑み種々検討の結果以下の組成の
セラミックが従来の技術の欠点を克服した切削工具を得
られることを見出した。
セラミックが従来の技術の欠点を克服した切削工具を得
られることを見出した。
その概要は以下に記載するとおりである。
(A) 硬質分散相〔下記のii) + I)又はl
) + l) +l1l)よりなる〕・・・・・・・・
・75〜95重量憾ii) TiN又は’!’i (C
、H)・・・・・・−25〜50重量優ただし〒1<c
oN)t=ついては次式を満足するものであること。
) + l) +l1l)よりなる〕・・・・・・・・
・75〜95重量憾ii) TiN又は’!’i (C
、H)・・・・・・−25〜50重量優ただし〒1<c
oN)t=ついては次式を満足するものであること。
0.4≦ /C+H<1(モル比)
υ (la 、 xb 、 W ) C又は(Ta 、
Wb 、 W 。
Wb 、 W 。
鳥直o)C−−・−=SS 〜 ア 0 重Ji
タ1 、(なおこれらは各々単独添加でも複合炭化物固
溶体による添加でもよい) ただし0.4≦((Ta 、 No ) C相当量/l
)頂金炭化物量〕≦o、a(vt比)にしてかつること
。
タ1 、(なおこれらは各々単独添加でも複合炭化物固
溶体による添加でもよい) ただし0.4≦((Ta 、 No ) C相当量/l
)頂金炭化物量〕≦o、a(vt比)にしてかつること
。
なお上記ii)項及び層)項の一部又は全部を複合炭窒
化物として添加する場合を含むものであり、その−例を
挙げれば(Ti 、 W ) (C,N)+ (?IL
@ NbC胃) C、(Ti 、 Ta 、 Nb
、 W)(C,N)+Mo、C,などである。
化物として添加する場合を含むものであり、その−例を
挙げれば(Ti 、 W ) (C,N)+ (?IL
@ NbC胃) C、(Ti 、 Ta 、 Nb
、 W)(C,N)+Mo、C,などである。
il) vc若しくは■・・・・・・・・・0.5〜
10重量憾(単独添加するか又はl) 、 l)項の複
合炭化物、窒化物、炭窒化物に含めた形での添加を含む
)(B) 結合相〔下記oFV)又はV))又はvt
)又はvii)よりなる〕・・・・・・・・・5〜25
重量憾lv)鉄族金属01種又は2種以上 ■)〜)項のもの+ (:;r (Cr又1ft CI
Cm又はCr、C,又はCr、Hによる添加を含む)
ただし0.05 (Cr相轟量/結金相尚量)<0.4
(重量比)を満足すること。
10重量憾(単独添加するか又はl) 、 l)項の複
合炭化物、窒化物、炭窒化物に含めた形での添加を含む
)(B) 結合相〔下記oFV)又はV))又はvt
)又はvii)よりなる〕・・・・・・・・・5〜25
重量憾lv)鉄族金属01種又は2種以上 ■)〜)項のもの+ (:;r (Cr又1ft CI
Cm又はCr、C,又はCr、Hによる添加を含む)
ただし0.05 (Cr相轟量/結金相尚量)<0.4
(重量比)を満足すること。
vi)1り項のもの÷Al(Am、C1により添加)た
だし0.2≦(H1量/結合相全量)≦10.05≦(
Al量/Ni量)≦0.35(重量比) を満足すること。
だし0.2≦(H1量/結合相全量)≦10.05≦(
Al量/Ni量)≦0.35(重量比) を満足すること。
vil) lv)項のもの+V)項のCr + yl
)項OAlなお本発明で用いられる成分中特遮;重視さ
るべきものはTiN 、 TaC、Nt)Cであり、こ
れらを含めて適正な成分組成ζニすることにより、Ti
C基サーメットの耐摩耗性、耐酸化性耐溶着性を低下さ
せることなく、機械的及び熱疲労、熱衝撃的な耐欠損性
を向上させた切削工具用サーメツト材質(!1N−(T
a、 No、 W ) C系す−メットンを提供するも
のであり、各成分の特徴について記せば以下0とおりで
多る。
)項OAlなお本発明で用いられる成分中特遮;重視さ
るべきものはTiN 、 TaC、Nt)Cであり、こ
れらを含めて適正な成分組成ζニすることにより、Ti
C基サーメットの耐摩耗性、耐酸化性耐溶着性を低下さ
せることなく、機械的及び熱疲労、熱衝撃的な耐欠損性
を向上させた切削工具用サーメツト材質(!1N−(T
a、 No、 W ) C系す−メットンを提供するも
のであり、各成分の特徴について記せば以下0とおりで
多る。
0〒IN・・・靭性に富み、遷移金属の窒化物中ZrN
と並んで最も安定な窒化物であると共に、高硬度(Hマ
++++++ 1950117d )を持つことと相ま
って、焼結時における硬質分散相の粒成長抑制効果を持
つ。
と並んで最も安定な窒化物であると共に、高硬度(Hマ
++++++ 1950117d )を持つことと相ま
って、焼結時における硬質分散相の粒成長抑制効果を持
つ。
Q TaC
わ。) TaC、NbCは炭化物のうちでは比較的低硬
度(各々Eマ1350.2050) で、結合相との溶解度が比較的低いという特性を有する
が、焼結過程でTiN 、 ’!’i(C,N)、IC
,Mo、C,VC,VNなどとB1量複合炭窒化物を生
成し、合金の機械的及び熱疲労、熱衝撃的な耐欠損性、
高温での耐塑性変形性を著しく向上させる・ ○WC 工。3゜J−VCについては耐クレータ摩耗性などで〒
10に比べ劣るが、機械的、熱的な耐衝撃欠損性に優れ
ており、 IC、Mo5Cは共に硬質分散相の粒成長抑
制効果を有し、鉄族金属のT1を含むBl型複合炭窒化
物への濡れ性を著しく向上させる。
度(各々Eマ1350.2050) で、結合相との溶解度が比較的低いという特性を有する
が、焼結過程でTiN 、 ’!’i(C,N)、IC
,Mo、C,VC,VNなどとB1量複合炭窒化物を生
成し、合金の機械的及び熱疲労、熱衝撃的な耐欠損性、
高温での耐塑性変形性を著しく向上させる・ ○WC 工。3゜J−VCについては耐クレータ摩耗性などで〒
10に比べ劣るが、機械的、熱的な耐衝撃欠損性に優れ
ており、 IC、Mo5Cは共に硬質分散相の粒成長抑
制効果を有し、鉄族金属のT1を含むBl型複合炭窒化
物への濡れ性を著しく向上させる。
VC
■)・・・硬質分散相O結合(スケルトン)を防止する
と共に、Ti1l或いは’l’i (C、N )に固溶
し、合金の機械的及び熱疲労、熱衝撃的な耐欠損性を著
しく向上させる。
と共に、Ti1l或いは’l’i (C、N )に固溶
し、合金の機械的及び熱疲労、熱衝撃的な耐欠損性を著
しく向上させる。
Q Cr 、 Cr、C,、Cr、C,、Cr、N −
−−−−−結合相に固溶し、これを強化し、耐熱亀裂性
、耐塑性変形性を向上させる。又、硬質分散相との濡れ
性を向上させる。
−−−−−結合相に固溶し、これを強化し、耐熱亀裂性
、耐塑性変形性を向上させる。又、硬質分散相との濡れ
性を向上させる。
Q Al、 C,・・・結合相(Ni)(:固溶し、ど
相(Nl、Al(?す〕を均−書二分散析出させ機械的
及び熱疲労、熱衝撃的な耐欠損性、高温での耐摩耗性、
耐溶着性を向上させる。
相(Nl、Al(?す〕を均−書二分散析出させ機械的
及び熱疲労、熱衝撃的な耐欠損性、高温での耐摩耗性、
耐溶着性を向上させる。
次に本発明6:おける各成分の組成範囲の限定理由につ
いて説明する。
いて説明する。
硬質分散相を75〜95重量囁とした理由は75重量%
未満では耐摩耗性、耐酸化性、耐m性変形性が劣り、9
5重量%を越えると靭性が低下し、所望の耐欠損性を得
ることができなくなる為である。
未満では耐摩耗性、耐酸化性、耐m性変形性が劣り、9
5重量%を越えると靭性が低下し、所望の耐欠損性を得
ることができなくなる為である。
硬質分散相中TiN又はTi (C、N )を25〜5
0xffiチとした理由は、25重量%未満ではTiN
若しくはTi (C、N )の持つ耐摩耗性、耐溶着性
が得られず、50重量%を越えると、合金のCに対する
Nの量が相対的に多くなり過ぎて合金製造において、K
、の分解発生が起ってボアや巣などの欠陥が発生するよ
うになり、却って脆化する為である。
0xffiチとした理由は、25重量%未満ではTiN
若しくはTi (C、N )の持つ耐摩耗性、耐溶着性
が得られず、50重量%を越えると、合金のCに対する
Nの量が相対的に多くなり過ぎて合金製造において、K
、の分解発生が起ってボアや巣などの欠陥が発生するよ
うになり、却って脆化する為である。
なおTi(C,N)Cついて0.4≦N/C+ N(1
(モル比)を満足させるのは N/c÷4(モル比)が
0.4未満ではTiNの持つ優れた特性(靭性、硬質分
散相の粒成長抑制作用ンが充分に得られない為である。
(モル比)を満足させるのは N/c÷4(モル比)が
0.4未満ではTiNの持つ優れた特性(靭性、硬質分
散相の粒成長抑制作用ンが充分に得られない為である。
(テa、Nb、W)C又は(テa 、 Nb 、 W
、 Mo)Cを35〜70重量%とする理由は、35重
量%未満ではT10〔及び’L’i (C、N ) )
基サーメットに比べ、耐欠損性で充分優れているという
結果が得られず、70重量%を越えると、耐摩耗性、耐
溶着性が低下し、所望の性能が得られなくなる為である
。
、 Mo)Cを35〜70重量%とする理由は、35重
量%未満ではT10〔及び’L’i (C、N ) )
基サーメットに比べ、耐欠損性で充分優れているという
結果が得られず、70重量%を越えると、耐摩耗性、耐
溶着性が低下し、所望の性能が得られなくなる為である
。
なお0.4≦〔(テa 、 Nb ) C相当分/ii
))J全炭化物量〕≦0.8(重量比)としたのは、0
.4未満の場合前記の?aC%Nii)Cの優れた特性
を十分に発揮することができず、0.8を越えると硬質
分散相のスケルトン化が進み過ぎることと、靭性に富ん
だWCの相対的な量が少なくなり過ぎて、耐欠損性が低
下するからである。
))J全炭化物量〕≦0.8(重量比)としたのは、0
.4未満の場合前記の?aC%Nii)Cの優れた特性
を十分に発揮することができず、0.8を越えると硬質
分散相のスケルトン化が進み過ぎることと、靭性に富ん
だWCの相対的な量が少なくなり過ぎて、耐欠損性が低
下するからである。
又、(〒a、Nb、W、Mo)Cの場合、Mo、c相当
量についてO(Mo、 C≦10重量係としたのは、1
0重量%を越えると合金の靭性、硬度が共に低下するこ
とと、MOの硬質分散相、結合相への固溶限度を越すと
Mo、C相が析出し、著しく脆化するからである。
量についてO(Mo、 C≦10重量係としたのは、1
0重量%を越えると合金の靭性、硬度が共に低下するこ
とと、MOの硬質分散相、結合相への固溶限度を越すと
Mo、C相が析出し、著しく脆化するからである。
VC若しくはVNを0.5〜10重量%としたのは0.
5重量係未満では前記Ovc、vNの優れた特性を十分
に発揮することができず、10重量%を越えると靭性が
低下することと、焼結性が著しく悪くなることから却っ
て合金に悪影響を及ぼすようになるからである。
5重量係未満では前記Ovc、vNの優れた特性を十分
に発揮することができず、10重量%を越えると靭性が
低下することと、焼結性が著しく悪くなることから却っ
て合金に悪影響を及ぼすようになるからである。
結合相を5〜25重量−としたのは、結合相が5重量憾
未満では靭性が低下して所望の耐欠損性を得ることがで
きず、25重量%を越えるとサーメツ)O持つ優れた耐
摩耗性、耐m性変形性が低下するからである。
未満では靭性が低下して所望の耐欠損性を得ることがで
きず、25重量%を越えるとサーメツ)O持つ優れた耐
摩耗性、耐m性変形性が低下するからである。
結合相中Crl一ついて0.05 ((Cr相当量/結
合相全量)<0.4(重量比)としたのは0.05未満
では前記所望の効果が得られず、0.4を越えると耐摩
耗性、耐酸化性が低下し、結合相中で金属間化合物を形
成し、結合相を弱化させるからであるO 又、結合相中Amについて0.2≦(Nlfl/M合相
全量)二相全量、05≦(Al相当量/Ni量)≦0.
35 (いづれも重量比)としたのは、前者はN1量が
0.2未満ではr′相(ai、Ax(Ti) )による
所望の効果が充分に得られないためであり、後者はAl
相当量のN1量に対する比が005未満の場合と相(N
i、Al(テii)〕の析出量が充分でないので、前記
の所望の効果を得ることができず、0.35を越えると
、脆しν、金属間化合物であるNiAl 、 Ni、A
−などが析出して靭性が劣化するからである。
合相全量)<0.4(重量比)としたのは0.05未満
では前記所望の効果が得られず、0.4を越えると耐摩
耗性、耐酸化性が低下し、結合相中で金属間化合物を形
成し、結合相を弱化させるからであるO 又、結合相中Amについて0.2≦(Nlfl/M合相
全量)二相全量、05≦(Al相当量/Ni量)≦0.
35 (いづれも重量比)としたのは、前者はN1量が
0.2未満ではr′相(ai、Ax(Ti) )による
所望の効果が充分に得られないためであり、後者はAl
相当量のN1量に対する比が005未満の場合と相(N
i、Al(テii)〕の析出量が充分でないので、前記
の所望の効果を得ることができず、0.35を越えると
、脆しν、金属間化合物であるNiAl 、 Ni、A
−などが析出して靭性が劣化するからである。
(実施例)
次に実施例について説明する。
例1
a)原料粉末として以下のものを用意した。
o平均粒径1.SJ寓O!!L(C,N)固溶体?iC
: ?iN (重量比)=1:1.2:1.7:!SQ
3種類を用意した。
: ?iN (重量比)=1:1.2:1.7:!SQ
3種類を用意した。
O平均粒径1.5μ層の?iC,?iNO干均粒径1.
5−の(Ta 、 Nb 、 W ) C固溶体 テaC: NbC: WC(重量比)=1 : 1 :
1.1:1:2.2:1:1,5:5:IQ4種類を
用意した。
5−の(Ta 、 Nb 、 W ) C固溶体 テaC: NbC: WC(重量比)=1 : 1 :
1.1:1:2.2:1:1,5:5:IQ4種類を
用意した。
0平均粒径1,5 pwa ノ?aC、NbC%WCO
平均粒径2.Qμmの(’f1. W 、 Ta 、
Wb )(C,N)固溶体 Tic : ?iN :テaC: NbC: WC(l
i重量比: 15 : 15 : 12,5 : 12
,5 : 25O平均粒径1.5μ躊の(〒1.賃)(
C,N)固溶体 〒IC:〒i、N : IC(重量比)=5:5:20
平均粒径2,5μ諧のMo、C O平均粒径1.OAam ノVC、VNO平均粒径2.
0μ屑のNi・G。
平均粒径2.Qμmの(’f1. W 、 Ta 、
Wb )(C,N)固溶体 Tic : ?iN :テaC: NbC: WC(l
i重量比: 15 : 15 : 12,5 : 12
,5 : 25O平均粒径1.5μ躊の(〒1.賃)(
C,N)固溶体 〒IC:〒i、N : IC(重量比)=5:5:20
平均粒径2,5μ諧のMo、C O平均粒径1.OAam ノVC、VNO平均粒径2.
0μ屑のNi・G。
b)配合組成については第1表のとおりとした。
リ 焼結体の作製方法
ステンレス製ボールミルでア七トント共に100 hr
湿式混合した後、乾燥し、パラフィンを1.0重量嘩加
えて混合し、1.5#、/dでプレスした。
湿式混合した後、乾燥し、パラフィンを1.0重量嘩加
えて混合し、1.5#、/dでプレスした。
次に真空炉で脱脂した後、1000℃まではQ、j t
(Irrの真空下で、又1000℃以上は20 tgr
rのN、ガス雰囲気下で1450°Cにて4 Q mi
n保持して焼結した。
(Irrの真空下で、又1000℃以上は20 tgr
rのN、ガス雰囲気下で1450°Cにて4 Q mi
n保持して焼結した。
d)テスト条件は以下のとおりである・ただしφ160
0フライスカッターによりテストしたO ・)硬度(HRム)、抗折力測定 0硬度・・・JIEi−Z−2245によるロックウェ
ル硬さの試験方法 O抗折カーJIS−B−41Q 4 (:規定しである
曲げ試験方法 各試料について行なった試験結果は第2表に示すとおり
である。
0フライスカッターによりテストしたO ・)硬度(HRム)、抗折力測定 0硬度・・・JIEi−Z−2245によるロックウェ
ル硬さの試験方法 O抗折カーJIS−B−41Q 4 (:規定しである
曲げ試験方法 各試料について行なった試験結果は第2表に示すとおり
である。
例2
a)原料粉末として以下のものを用意した。
O実施例1と同様な粒径な有する!1C9○平均粒径2
.5μ肩のcrsc。
.5μ肩のcrsc。
のCr、C。
’ 1.07moCr、N
’ 5.0 pwa(Q Cr
13.0μ肩のAm4C。
b)配合組成については第3表のとおりとした。
C)焼結体の作製方法
ステンレス製ボールミルでア七トンと共に100 hr
湿式混合した後、乾燥し、パラフィンを1.0重量慢加
えて混合し、1.5 kg7tm”でプレスした。
湿式混合した後、乾燥し、パラフィンを1.0重量慢加
えて混合し、1.5 kg7tm”でプレスした。
次1:真空炉で脱脂した後、1000℃まではo、t
torrの真空下で、又1000℃以上は20 tor
r y) N、ガス雰囲気下で1450℃×60 wi
n保持して焼結し1000℃まで−0,5”Q / w
inの速度で冷却した。
torrの真空下で、又1000℃以上は20 tor
r y) N、ガス雰囲気下で1450℃×60 wi
n保持して焼結し1000℃まで−0,5”Q / w
inの速度で冷却した。
勾 テスト条件は実施例1と同一である。
リ 硬度(HRA ) 、抗折力測定は実施例1と同一
である。
である。
各試料について行なった試験結果は第4表ζ;示すとお
りである。
りである。
(発明の効果)
前記試験例1から判るように、本発明によるものは工具
材料として極めて優れたものであり、特に第2表1=よ
る実施例の合金は耐摩耗性と耐欠損性、硬度と抗折力と
云う相反する性質を共に向上させるものであって、特に
耐欠損性に優れていることを示している。
材料として極めて優れたものであり、特に第2表1=よ
る実施例の合金は耐摩耗性と耐欠損性、硬度と抗折力と
云う相反する性質を共に向上させるものであって、特に
耐欠損性に優れていることを示している。
又、前記試験例2から本発明礪;よるものはCr。
Crs Cs 、 CT? Ca2 + Cr、 N
mム14C1を添加することにより耐摩耗性及び耐欠損
性が(〆改善されることが判った。
mム14C1を添加することにより耐摩耗性及び耐欠損
性が(〆改善されることが判った。
なお本発明は上述の実施例にのみ限定されるものではな
く、例えば更に他の特性を制御する為ζミ他の物質を1
種又は2種以上添加することも行ない得る。
く、例えば更に他の特性を制御する為ζミ他の物質を1
種又は2種以上添加することも行ない得る。
代理人 弁理士 竹 内 守
手続補正書
昭和61年11月6日
特許庁長官 黒 ii)明 雄
殿を事件の表示
昭和61年特許願第2(16891、
発明の名称
切削工具用サーメツト材質
五補正をする者
事件との関係特許出願人
住 所 愛知県名古屋市瑞穂区高辻町14番18号名
称 日本特殊陶業株式会社 4、代理人〒101 居 所 東京都千代田区内神田二丁目15番1S号&補
正により増加する発明の数 O 7補正の対象 明細書の特許請求の範囲の欄、発明の詳細な説明の欄 t 特許請求の範囲を別紙のとおり訂正する■2. 明
細書第2頁下から3行「開発明」とあるのを「開発」に
訂正する。
称 日本特殊陶業株式会社 4、代理人〒101 居 所 東京都千代田区内神田二丁目15番1S号&補
正により増加する発明の数 O 7補正の対象 明細書の特許請求の範囲の欄、発明の詳細な説明の欄 t 特許請求の範囲を別紙のとおり訂正する■2. 明
細書第2頁下から3行「開発明」とあるのを「開発」に
訂正する。
五 明細書第3頁13行「本発明」とあるのを「本発明
者」に訂正する。
者」に訂正する。
屯 明細11第3頁14行「セラミックが」とあるのを
「サーメツト材質にすることにより」と訂正する。
「サーメツト材質にすることにより」と訂正する。
5 明細書第4頁2行のr ’/c + N JをrN
/(c+N)Jに訂正する。
/(c+N)Jに訂正する。
&l111細書菖4頁下から1行のr V ) )Jと
あるのをrV)J(二訂正する。
あるのをrV)J(二訂正する。
7、 明細書第5頁5行〜6行の「0.05 (Or相
相当量/結合相部量≦0.4(重量比ン」とあるのを「
0.05≦Cr相当量/結合相全量≦0.4(重量比)
」に訂正する。
相当量/結合相部量≦0.4(重量比ン」とあるのを「
0.05≦Cr相当量/結合相全量≦0.4(重量比)
」に訂正する。
a 明細書第5頁16行「耐酸化性」の次に「、及び又
は」を挿入する。
は」を挿入する。
究 明細書第7頁下から8行「機械的及び」とあるのを
削除する。
削除する。
10、明細書tJ8頁11行「N/c+、J とある
のを(C◆N)J に訂正する。
のを(C◆N)J に訂正する。
1z明細書第9頁3行「相当分」とあるのを「相当量」
と訂正する。
と訂正する。
1五明細書第10頁7行〜8行「0.05((Cr相当
量/結合相全量) < 0.4 Jとあるのを「o、0
5≦(Cr相当量/結合相全量)≦0.4」と訂正する
。
量/結合相全量) < 0.4 Jとあるのを「o、0
5≦(Cr相当量/結合相全量)≦0.4」と訂正する
。
1歳明細書第12頁13行〜15行の「1000℃まで
・・・−= =−−−−20torrの」 とある文を
削除する。
・・・−= =−−−−20torrの」 とある文を
削除する。
14#1細書gts頁の表の3行目の条件1のところの
「80M44G(11!tC32)Jとあるのを(−8
45CJに訂正する。
「80M44G(11!tC32)Jとあるのを(−8
45CJに訂正する。
16 明細書第13頁の表の3行目の条件璽のとこロノ
空欄1: l−SCM 440 (BmC52) Jを
挿入する。
空欄1: l−SCM 440 (BmC52) Jを
挿入する。
17、明細書第13頁の表の最下行の条件1のところに
「平均」とあるのを「メジアン値」毫;訂正する。
「平均」とあるのを「メジアン値」毫;訂正する。
18、明細書第17頁17〜19行の「1000℃まで
・・・・・・・−−−20torrの」 とある文を削
除する。
・・・・・・・−−−20torrの」 とある文を削
除する。
2特許請求の範囲
ii)!I)TiN又はTi (C、N ) (ただし
〒i(C,N)はQ、4≦”/(C◆N)〈1モル比を
満足する)が25〜50重量% ii) (Ta、 Wb 、 W ) C又は(Ta
、 N’O、W 。
〒i(C,N)はQ、4≦”/(C◆N)〈1モル比を
満足する)が25〜50重量% ii) (Ta、 Wb 、 W ) C又は(Ta
、 N’O、W 。
Mo ) C(ただし0.4≦((?& 、 Ntl
) C相轟量/υ頂金炭化物量〕≦0.8重量比、及び
(Ta。
) C相轟量/υ頂金炭化物量〕≦0.8重量比、及び
(Ta。
Nb 、 W 、 Mo ) Cの場合、Mo、 C相
当量が0〈Mo、0510重量−(全量に対して)を満
足する)が35〜70重量− 1ii) vc若しくはVNが0.5〜10重量−の
範囲で前記ii)とl)からなるか前配りと■)とm)
とからなる(A)硬質分散相75〜95重量−と、iV
)鉄族金属の1種又は2種以上 v) lv)の鉄族金属の1種又は2種以上とQr(
ただし0.05≦(Cr相afik/結合相全il)5
0.4重量比を満足する) vi) iv) の鉄族金属の1種又は2種以上と
フルミニラム(^1.C3として添加)(ただし0.2
≦(Ni皿/結金相全量)≦11111比1ニジ″CD
、05≦(AX量/Niffii)≦0.353量比を
満足する)vil) lv)の鉄族金属の11!1又
は2種以ヰV)項に規定されたCrとvi)項に規定さ
れたAlとの合計
当量が0〈Mo、0510重量−(全量に対して)を満
足する)が35〜70重量− 1ii) vc若しくはVNが0.5〜10重量−の
範囲で前記ii)とl)からなるか前配りと■)とm)
とからなる(A)硬質分散相75〜95重量−と、iV
)鉄族金属の1種又は2種以上 v) lv)の鉄族金属の1種又は2種以上とQr(
ただし0.05≦(Cr相afik/結合相全il)5
0.4重量比を満足する) vi) iv) の鉄族金属の1種又は2種以上と
フルミニラム(^1.C3として添加)(ただし0.2
≦(Ni皿/結金相全量)≦11111比1ニジ″CD
、05≦(AX量/Niffii)≦0.353量比を
満足する)vil) lv)の鉄族金属の11!1又
は2種以ヰV)項に規定されたCrとvi)項に規定さ
れたAlとの合計
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 i)TiN又はTi(C、N)(ただしTi(C、N)
は0.4≦N/C+H<1モル比を満足する)が25〜
50重量% ii)(Ta、Nb、W)C又は(Ta、Nb、W、M
o)C(ただし0.4≦〔(Ta、Nb)C相当量/i
i)項金炭化物量〕≦0.8重量比、及び(Ta、Nb
、W、Mo)Cの場合、Mo_2C相当量が0<Mo_
2C≦10重量%(全量に対して)を満足する)が35
〜70重量% iii)VC若しくはVNが0.5〜10重量%の範囲
で前記i)とii)からなるか前記i)とii)とii
i)とからなる(A)硬質分散相75〜95重量%と、 iv)鉄族金属の1種又は2種以上 v)iv)の鉄族金属の1種又は2種以上とCr(ただ
し0.05<(Cr相当量/結合相全量)<0.4重量
比を満足する) vi)iv)の鉄族金属の1種又は2種以上とアルミニ
ウム(Al_4C_3として添加)(ただし0.2≦(
Ni量/結合相全量)≦1重量比にして0.05≦(A
l量/Ni量)≦0.35重量比を満足する)vii)
iv)の鉄族金属の1種又は2種以上のCrとv)項に
規定されたCrとvi)項に規定されたAlとの合計 とするときに、前記iv)又はv)又はvi)又はvi
i)からなる(B)結合相5〜25重量%からなること
を特徴とする切削工具用サーメット材質
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61206891A JPH0617532B2 (ja) | 1986-09-04 | 1986-09-04 | 切削工具用サーメット部材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61206891A JPH0617532B2 (ja) | 1986-09-04 | 1986-09-04 | 切削工具用サーメット部材 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6365050A true JPS6365050A (ja) | 1988-03-23 |
JPH0617532B2 JPH0617532B2 (ja) | 1994-03-09 |
Family
ID=16530763
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61206891A Expired - Fee Related JPH0617532B2 (ja) | 1986-09-04 | 1986-09-04 | 切削工具用サーメット部材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0617532B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4000937A1 (de) * | 1989-01-13 | 1990-07-19 | Ngk Spark Plug Co | Cermet fuer werkzeuge |
CN103834841A (zh) * | 2014-03-14 | 2014-06-04 | 邓湘凌 | 手表材料 |
CN113151724A (zh) * | 2021-03-11 | 2021-07-23 | 三峡大学 | 一种采用氧化料制备双性能DP- Ti(C,N)金属陶瓷的方法 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5155709A (ja) * | 1974-11-12 | 1976-05-17 | Sumitomo Electric Industries | |
JPS5469111A (en) * | 1977-11-14 | 1979-06-02 | Mitsubishi Metal Corp | Oxygenncontaining tough thermet |
JPS5721019A (en) * | 1980-07-14 | 1982-02-03 | Fujitsu Ltd | Method of securing contact ball |
JPS5735259A (en) * | 1980-08-11 | 1982-02-25 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Air conditioning equipment |
JPS5752948A (en) * | 1980-09-12 | 1982-03-29 | Nec Corp | Method for giving parity bit for digital signal processing equipment |
JPS58126954A (ja) * | 1982-01-25 | 1983-07-28 | Ngk Spark Plug Co Ltd | 窒化チタン基強靭サ−メツト |
JPS61195950A (ja) * | 1985-02-25 | 1986-08-30 | Mitsubishi Metal Corp | 高硬度および高靭性を有する切削工具用サ−メツト |
-
1986
- 1986-09-04 JP JP61206891A patent/JPH0617532B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5155709A (ja) * | 1974-11-12 | 1976-05-17 | Sumitomo Electric Industries | |
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JPS58126954A (ja) * | 1982-01-25 | 1983-07-28 | Ngk Spark Plug Co Ltd | 窒化チタン基強靭サ−メツト |
JPS61195950A (ja) * | 1985-02-25 | 1986-08-30 | Mitsubishi Metal Corp | 高硬度および高靭性を有する切削工具用サ−メツト |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4000937A1 (de) * | 1989-01-13 | 1990-07-19 | Ngk Spark Plug Co | Cermet fuer werkzeuge |
CN103834841A (zh) * | 2014-03-14 | 2014-06-04 | 邓湘凌 | 手表材料 |
CN113151724A (zh) * | 2021-03-11 | 2021-07-23 | 三峡大学 | 一种采用氧化料制备双性能DP- Ti(C,N)金属陶瓷的方法 |
CN113151724B (zh) * | 2021-03-11 | 2022-03-08 | 三峡大学 | 一种采用氧化料制备双性能DP- Ti(C,N)金属陶瓷的方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0617532B2 (ja) | 1994-03-09 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |