JPS6348352A - 熱可塑性エラストマ−組成物 - Google Patents
熱可塑性エラストマ−組成物Info
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- JPS6348352A JPS6348352A JP19348186A JP19348186A JPS6348352A JP S6348352 A JPS6348352 A JP S6348352A JP 19348186 A JP19348186 A JP 19348186A JP 19348186 A JP19348186 A JP 19348186A JP S6348352 A JPS6348352 A JP S6348352A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、熱可塑性エラストマー組成物に関するもので
ある。
ある。
さらに詳しくは、柔軟性があり、加硫ゴム代替可能で、
かつブロー成形性の良好な熱可塑性エラストマー組成物
に関するものである。
かつブロー成形性の良好な熱可塑性エラストマー組成物
に関するものである。
〈従来の技術〉
最近、熱可塑性エラストマー(以下TPEと略す)は、
加硫工程が不要1通常の熱可塑性樹脂の成形機で加工可
能という特徴を生かして、自動車、家電工業部品、雑貨
等をはじめとする巾広い分野において用途開発が進んで
いる。
加硫工程が不要1通常の熱可塑性樹脂の成形機で加工可
能という特徴を生かして、自動車、家電工業部品、雑貨
等をはじめとする巾広い分野において用途開発が進んで
いる。
その中で特に加硫ゴム代替分野において必要とされる柔
軟性、ゴム弾性を有する材料として、スチレン系TPE
が優れている。特にスチレン系TPEのうち、スチレン
と共役ジエンのブロック共重合体の中間重合体ブロック
を水素添加することにより得られたスチレン−エチレン
・ブチレン−スチレンブロック共重合体(以下5EBS
と略す)に鉱物油系軟化剤およびポリオレフィン樹脂を
配合した組成物が、耐熱性、耐候性に優れていることか
ら、加硫ゴム代替分野に用いられはじめている。
軟性、ゴム弾性を有する材料として、スチレン系TPE
が優れている。特にスチレン系TPEのうち、スチレン
と共役ジエンのブロック共重合体の中間重合体ブロック
を水素添加することにより得られたスチレン−エチレン
・ブチレン−スチレンブロック共重合体(以下5EBS
と略す)に鉱物油系軟化剤およびポリオレフィン樹脂を
配合した組成物が、耐熱性、耐候性に優れていることか
ら、加硫ゴム代替分野に用いられはじめている。
しかしながら、5EBSをベースとしたスチレン系TP
Eはブロー成形加工性に問題がある。特に加硫ゴム代替
分野である低硬度領域においてその傾向が大きく9その
ため用途範囲が制限されていた。
Eはブロー成形加工性に問題がある。特に加硫ゴム代替
分野である低硬度領域においてその傾向が大きく9その
ため用途範囲が制限されていた。
〈発明が解決しようとする問題点〉
本発明の目的は、かかる問題点を解決し、 5EBS
をベースとするスチレン系TPE、特に低硬度(ショア
Aで70以下)のスチレン系TPE組成物において、柔
軟性1機械的強度、耐熱性などを保持しながら、しかも
ブロー成形性に優れた新規な熱可塑性エラストマー組成
物を提供することである。
をベースとするスチレン系TPE、特に低硬度(ショア
Aで70以下)のスチレン系TPE組成物において、柔
軟性1機械的強度、耐熱性などを保持しながら、しかも
ブロー成形性に優れた新規な熱可塑性エラストマー組成
物を提供することである。
〈問題点を解決するための手段〉
本発明者らは、これらの問題点を解決するぺ(、種々検
討を行った結果、5EBSをベースとする熱可塑性エラ
ストマー組成物に対して、特定の構造を有するエチレン
−α−オレフィン共重合体ゴムを、特定の割合で配合す
ることにより、柔軟性1機械的強度、耐熱性を保持しな
がら、しかもブロー成形性に優れた熱可塑性エラストマ
ー組成物が得られることを見出した。
討を行った結果、5EBSをベースとする熱可塑性エラ
ストマー組成物に対して、特定の構造を有するエチレン
−α−オレフィン共重合体ゴムを、特定の割合で配合す
ることにより、柔軟性1機械的強度、耐熱性を保持しな
がら、しかもブロー成形性に優れた熱可塑性エラストマ
ー組成物が得られることを見出した。
即ち1本発明は。
(a)数平均分子量5.000〜100,000のポリ
スチレンからなる末端重合体ブロックAを少なくとも2
つ有し、かつ数平均分子量10,000〜150,00
0の部分的にまたは完全に水素添加されたポリブタジェ
ンブロックからなる中間重合体ブローツクBを少なくと
も1つ有する。A−(B−A) 、、構造(n=1〜5
の整数である。)からなる選択的に水素添加されたブロ
ック共重合体100重量部。
スチレンからなる末端重合体ブロックAを少なくとも2
つ有し、かつ数平均分子量10,000〜150,00
0の部分的にまたは完全に水素添加されたポリブタジェ
ンブロックからなる中間重合体ブローツクBを少なくと
も1つ有する。A−(B−A) 、、構造(n=1〜5
の整数である。)からなる選択的に水素添加されたブロ
ック共重合体100重量部。
(b)鉱物油系軟化剤 80〜150重量部。
(C)メルトフローレートが0.1〜20g/10分の
ポリプロピレン10〜100重量部、及び(d)エチレ
ン含量65〜85重量%、121℃で測定したムーニー
粘度10〜70のエチレン−α−オレフィン共重合体ゴ
ム40〜100重量部を配合することを特徴とするブロ
ー成形性の良好な熱可塑性エラストマー組成物に関する
ものである。
ポリプロピレン10〜100重量部、及び(d)エチレ
ン含量65〜85重量%、121℃で測定したムーニー
粘度10〜70のエチレン−α−オレフィン共重合体ゴ
ム40〜100重量部を配合することを特徴とするブロ
ー成形性の良好な熱可塑性エラストマー組成物に関する
ものである。
本発明で用いる成分(a)のブロック共重合体は、数平
均分子its、ooo〜100,000のポリスチレン
からなる末端重合体ブロックAを少なくとも2つ有し、
かつ数平均分子量10,000〜150,000の部分
的にまたは完全に水素添加されたポリブタジェンブロッ
クからなる中間重合体ブロックを少なくとも1つ有する
。A−(B−A) 、、構造(n=1〜5の整数である
)からなる選択的に水素添加されたブロック共重合体で
ある。
均分子its、ooo〜100,000のポリスチレン
からなる末端重合体ブロックAを少なくとも2つ有し、
かつ数平均分子量10,000〜150,000の部分
的にまたは完全に水素添加されたポリブタジェンブロッ
クからなる中間重合体ブロックを少なくとも1つ有する
。A−(B−A) 、、構造(n=1〜5の整数である
)からなる選択的に水素添加されたブロック共重合体で
ある。
本発明で使用されろ水添ブロック共重合体の数平均分子
量は20,000〜350,000の範囲であり、好ま
しくは35,000〜220,000の範囲である。
量は20,000〜350,000の範囲であり、好ま
しくは35,000〜220,000の範囲である。
かかる水添ブロック共重合体の代表例は、スチレン−エ
チレン・ブチレン−スチレン構造をとり、5EBSの略
称で呼ばれ2米国シェル・ケミカル社より、クレイトン
0−G (KRATON■−G)という商品名で市販さ
れている。
チレン・ブチレン−スチレン構造をとり、5EBSの略
称で呼ばれ2米国シェル・ケミカル社より、クレイトン
0−G (KRATON■−G)という商品名で市販さ
れている。
本発明で用いる成分(b)の鉱物油系軟化剤は、ゴムの
軟化、増量、加工性向上に用いられるプロセスオイルま
たはエクステンダーオイルとよばれる鉱物油のうち、芳
香族炭化水素が30%以下の組成のパラフィン系または
ナフテン系炭化水素油である。
軟化、増量、加工性向上に用いられるプロセスオイルま
たはエクステンダーオイルとよばれる鉱物油のうち、芳
香族炭化水素が30%以下の組成のパラフィン系または
ナフテン系炭化水素油である。
一般にこれらの鉱物油系軟化剤は、芳香環、ナフテン環
およびパラフィン鎖の王者の混合物であり、パラフィン
鎖の炭化水素が全炭化水素中50%以上を占めるものが
パラフィン系炭化水素油とよばれ、ナフテン環炭化水素
が30〜45%のものがナフテン系炭化水素油とよばれ
ている。
およびパラフィン鎖の王者の混合物であり、パラフィン
鎖の炭化水素が全炭化水素中50%以上を占めるものが
パラフィン系炭化水素油とよばれ、ナフテン環炭化水素
が30〜45%のものがナフテン系炭化水素油とよばれ
ている。
かかる鉱物油系軟化剤の配合量は80〜150重量部で
ある。150重量部を超える配合では。
ある。150重量部を超える配合では。
軟化剤のブリードが発生し、製品の汚染、粘着等がみら
れ好ましくない。また80重量部未満では、得られる組
成物の柔軟性、流動性が低下する。
れ好ましくない。また80重量部未満では、得られる組
成物の柔軟性、流動性が低下する。
好ましくは、100〜140重量部である。
本発明で用いられる成分(c)のポリプロピレンはアイ
ソタクチックポリプロピレンやプロピレンと少量の他の
α−オレフィン、例えばエチレン、ブテン−1,ヘキセ
ン−1,4−メチル−ペンテン−1との共重合体である
。そのメルトフローレートは0.1〜20g/10分、
好ましくは0.3〜15g/10分の範囲のものである
。8 かかるポリプロピレンの配合量は成分(a)のブロック
共重合体100重量部に対して10〜100重量部であ
り、10重量部未満では、成形性および耐熱性が失われ
、100重量部を超えると得られる組成物の柔軟性が失
われる。好ましくは、30〜80重量部、さらに好まし
くは、40〜70重量部である。
ソタクチックポリプロピレンやプロピレンと少量の他の
α−オレフィン、例えばエチレン、ブテン−1,ヘキセ
ン−1,4−メチル−ペンテン−1との共重合体である
。そのメルトフローレートは0.1〜20g/10分、
好ましくは0.3〜15g/10分の範囲のものである
。8 かかるポリプロピレンの配合量は成分(a)のブロック
共重合体100重量部に対して10〜100重量部であ
り、10重量部未満では、成形性および耐熱性が失われ
、100重量部を超えると得られる組成物の柔軟性が失
われる。好ましくは、30〜80重量部、さらに好まし
くは、40〜70重量部である。
本発明の骨子は、成分(a)のブロック共重合体(SE
BS)n成分(b)の鉱物油系軟化剤および成分(C)
のポリプロピレンからなる熱可塑性エラストマー組成物
に対して、特定の構造を有する成分(d)エチレン−α
−オレフィン共重合体ゴムを特定の割合で配合すること
により、柔軟性があり9機械的強度および耐熱性に優れ
、かつブロー成形性の良好な熱可塑性エラストマー組成
物を得ることにある。
BS)n成分(b)の鉱物油系軟化剤および成分(C)
のポリプロピレンからなる熱可塑性エラストマー組成物
に対して、特定の構造を有する成分(d)エチレン−α
−オレフィン共重合体ゴムを特定の割合で配合すること
により、柔軟性があり9機械的強度および耐熱性に優れ
、かつブロー成形性の良好な熱可塑性エラストマー組成
物を得ることにある。
本発明で用いられる成分(d)のエチレン−α−オレフ
ィン共重合体ゴムは、エチレンとプロピレン、1−ブテ
ン、1−ペンテン、■−ヘキセンなどのα−オレフィン
とのランダム共重合体であって、1.4−−ヘキサジエ
ン、ジシクロペンタジェン、5−エチリデン−2−ノル
ボルネンなどのポリエン成分を共重合させたランダム共
重合体も用いることができる。
ィン共重合体ゴムは、エチレンとプロピレン、1−ブテ
ン、1−ペンテン、■−ヘキセンなどのα−オレフィン
とのランダム共重合体であって、1.4−−ヘキサジエ
ン、ジシクロペンタジェン、5−エチリデン−2−ノル
ボルネンなどのポリエン成分を共重合させたランダム共
重合体も用いることができる。
これらのエチレン−α−オレフィン共重合体ゴムの構造
は、エチレン含量65〜85重量%、121℃で測定し
たムーニー粘度10〜70であり、エチレン含量が65
重量%未満では、ブロー成形性の改良効果が不十分であ
り、85重量%を超えると柔軟性が損なわれる。
は、エチレン含量65〜85重量%、121℃で測定し
たムーニー粘度10〜70であり、エチレン含量が65
重量%未満では、ブロー成形性の改良効果が不十分であ
り、85重量%を超えると柔軟性が損なわれる。
またムーニー粘度が10未満では、ブロー成形性の改良
効果が不十分であり、70を超えると流動性が低下する
。好ましくは、10〜50である。
効果が不十分であり、70を超えると流動性が低下する
。好ましくは、10〜50である。
かかる構造を有するエチレン−α−オレフィン共重合体
ゴムの配合量は40〜100重量部であり40重量部未
満では、ブロー成形性の改良効果が不十分であり、10
0重量部を超えて配合すると流動性が低下する。好まし
くは、50〜95重量部である。
ゴムの配合量は40〜100重量部であり40重量部未
満では、ブロー成形性の改良効果が不十分であり、10
0重量部を超えて配合すると流動性が低下する。好まし
くは、50〜95重量部である。
本発明の組成物には、必要に応じて成分(e)無機充填
剤を配合することができる。
剤を配合することができる。
使用できる無機充填剤としては、炭酸カルシウム、タル
ク、硫酸バリウム、シリカ、炭酸マグネシウム、酸化マ
グネシウム、水酸化アルミニウム、ワラストナイトマイ
カ、水酸化カルシウム。
ク、硫酸バリウム、シリカ、炭酸マグネシウム、酸化マ
グネシウム、水酸化アルミニウム、ワラストナイトマイ
カ、水酸化カルシウム。
水酸化マグネシウム、クレー、酸化チタン等である。
これらの無機充填剤の中で、炭酸カルシウム。
タルクが成形品外観上および経済的にも好ましい。
成分(e)無機充填剤の配合量は、成分(a)のブロッ
ク共重合体100重量部に対して0〜300重量部が好
ましい。300重量部を超える配合ではブロー成形性が
低下し、外観の良好な成形品が得られない。好ましくは
、200重量部以下である。
ク共重合体100重量部に対して0〜300重量部が好
ましい。300重量部を超える配合ではブロー成形性が
低下し、外観の良好な成形品が得られない。好ましくは
、200重量部以下である。
また本発明においては前記の成分以外に必要に応じて、
顔料、酸化防止剤、熱安定剤、紫外線吸収剤、滑剤等の
添加剤を配合することが出来る。
顔料、酸化防止剤、熱安定剤、紫外線吸収剤、滑剤等の
添加剤を配合することが出来る。
本発明の組成物の製造方法は1通常の熱可塑性プラスチ
ックの混練機を用いて1機械的に溶融混練する方法が最
も一般的である。
ックの混練機を用いて1機械的に溶融混練する方法が最
も一般的である。
代表的な混練機としては、単軸押出機、二軸押出機、バ
ンバリーミキサ−1二本ロール等が用いられる。各成分
の混合操作は、同時に一括して行っても、または分割し
て行なってもよい。
ンバリーミキサ−1二本ロール等が用いられる。各成分
の混合操作は、同時に一括して行っても、または分割し
て行なってもよい。
本発明の組成物は、一般的な熱可塑性樹脂のブロー成形
機により、任意の形状に成形することが可能であり、そ
の用途分野としては、各種ボトル、しゃばらホース、食
品容器、医療用ハング類。
機により、任意の形状に成形することが可能であり、そ
の用途分野としては、各種ボトル、しゃばらホース、食
品容器、医療用ハング類。
玩具類、各種工業部品等がある。
〈実施例〉
以下実施例によって本発明の内容を具体的に説明するが
2本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
2本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
これらの実施例および比較例における物性測定に用いた
試験方法は以下の通りである。
試験方法は以下の通りである。
(1)硬度:ASTM D−2240準拠、Aタイプ
(2)破断点応カニ J I S K−63011拠
JIS3号ダンベル、引張速度200mm/win。
(2)破断点応カニ J I S K−63011拠
JIS3号ダンベル、引張速度200mm/win。
(3)破断点伸び:同上
(4)圧縮永久歪: J I S K−6301準拠
。
。
70℃、22時間、圧縮率25%。
(5)メルトフローレート: J I S K−72
10準拠3230℃、 2.16kg荷重。
10準拠3230℃、 2.16kg荷重。
(6)ブロー成形性二日本製鋼所製中空成形機(CAU
TEX−NB3B)使用。マンドレル内径約251.ブ
ロー比約3.5.容量50(lT!tlの瓶成形。成形
品の肉厚均一性。
TEX−NB3B)使用。マンドレル内径約251.ブ
ロー比約3.5.容量50(lT!tlの瓶成形。成形
品の肉厚均一性。
表面肌により成形性判定。判定ランクは以下の通りであ
る。
る。
○:優れる
△:良
×:不良
(7)オイルブリード性ニブロー成形品を50℃のオー
ブン中に24時間放置し、成形品表面にブリードするオ
イルを目視にて判定。
ブン中に24時間放置し、成形品表面にブリードするオ
イルを目視にて判定。
判定ランクは以下の通りである。
○ニブリード全くなし
△ニブリードわずか有り
×ニブリード有り
実施例1
数平均分子量31,000のポリスチレンブロックA、
数平均分子量130,000の完全水添ブロックBから
なるA−B−A構造を有するブロック共重合体100重
量部、パラフィン系プロセスオイル(出光興産社製、ダ
イアナプロセスオイルpw−380)120重量部、メ
ルトフローレート(JISK−7210準拠、230℃
、 2.16kg) 12g/10分、エチレン含量
4重量%のプロピレン−エチレンランダム共重合体(P
P−1と略称する)55重量部、エチレン含量73重量
%、121℃で測定したムーニー粘度33のエチレン−
プロピレン共重合体ゴム(EP−1と略称する)60重
量部、および炭酸カルシウム(三共製粉社製1重質炭酸
カルシウムECP−1)144重量部をバンバリーミキ
サ−にて190℃で10分間混練した。
数平均分子量130,000の完全水添ブロックBから
なるA−B−A構造を有するブロック共重合体100重
量部、パラフィン系プロセスオイル(出光興産社製、ダ
イアナプロセスオイルpw−380)120重量部、メ
ルトフローレート(JISK−7210準拠、230℃
、 2.16kg) 12g/10分、エチレン含量
4重量%のプロピレン−エチレンランダム共重合体(P
P−1と略称する)55重量部、エチレン含量73重量
%、121℃で測定したムーニー粘度33のエチレン−
プロピレン共重合体ゴム(EP−1と略称する)60重
量部、および炭酸カルシウム(三共製粉社製1重質炭酸
カルシウムECP−1)144重量部をバンバリーミキ
サ−にて190℃で10分間混練した。
混練後、単軸押出機にて押出し、ベレー/ ト化し、中
空成形機で容量500艷の瓶を成形し、成形性の評価を
行った。
空成形機で容量500艷の瓶を成形し、成形性の評価を
行った。
また得られた成形品を50℃のオープン中に24時間放
置しオイルのブリード性を評価した。
置しオイルのブリード性を評価した。
成形性およびオイルブリード性等の評価結果を第1表に
示す。
示す。
これより本発明の組成物は、成形性良好でかつオイルブ
リードは全(みられなかったことがわかる。
リードは全(みられなかったことがわかる。
実施例2
実施例1においてポリプロピレン(PP−1)を48重
量部、エチレン−プロピレン共重合体ゴム(EP−1)
を53重量部とし、かつ炭酸カルシウムを添加しない以
外は実施例1と同様の方法を繰返した。
量部、エチレン−プロピレン共重合体ゴム(EP−1)
を53重量部とし、かつ炭酸カルシウムを添加しない以
外は実施例1と同様の方法を繰返した。
成形性およびオイルブリード性等の評価結果を第1表に
示す。
示す。
実施例3
実施例1において、エチレン−α−オレフィン共重合体
ゴムとしてエチレン含量83重量%。
ゴムとしてエチレン含量83重量%。
121℃でのムーニー粘度10のエチレン−ブテン共重
合体ゴム(EP−2と略称する)を使用した以外は実施
例1と同様な方法にて実施した。
合体ゴム(EP−2と略称する)を使用した以外は実施
例1と同様な方法にて実施した。
成形性およびオイルブリード性等の評価結果を第1表に
示す。
示す。
実施例4
実施例1において、ポリプロピレン(PP−1)を62
重量部、エチレン−プロピレン共重合体ゴム(EP−1
)を95重量部、炭酸カルシウムを161部とした以外
は実施例1と同様の方法にて実施した。
重量部、エチレン−プロピレン共重合体ゴム(EP−1
)を95重量部、炭酸カルシウムを161部とした以外
は実施例1と同様の方法にて実施した。
成形性およびオイルブリード性評等の価結果を第1表に
示す。
示す。
実施例5
実施例1において、パラフィン系プロセスオイル140
重量部、ポリプロピレン(PP−1)60重量部、エチ
レン−プロピレン共重合体ゴム(EP−1)66重量部
、炭酸カルシウム157重量部とした以外は実施例1と
同様に実施した。
重量部、ポリプロピレン(PP−1)60重量部、エチ
レン−プロピレン共重合体ゴム(EP−1)66重量部
、炭酸カルシウム157重量部とした以外は実施例1と
同様に実施した。
成形性およびオイルブリード性等の評価結果を第1表に
示す。
示す。
実施例6
実施例1において、ポリプロピレンとしてメルトフロー
レート13g710分、エチレン含量7重量%のエチレ
ン−プロピレンブロック共重合体(PP−2と略称する
)を用いた以外は実施例1と同様の方法にて実施した。
レート13g710分、エチレン含量7重量%のエチレ
ン−プロピレンブロック共重合体(PP−2と略称する
)を用いた以外は実施例1と同様の方法にて実施した。
成形性およびオイルブリード性等の評価結果を第1表に
示す。
示す。
実施例7
実施例1においてエチレン−プロピレン共重合体ゴム(
EP−1)を56重量部、炭酸カルシウムを223重量
部とした以外は、実施例1と同様の方法にて実施した。
EP−1)を56重量部、炭酸カルシウムを223重量
部とした以外は、実施例1と同様の方法にて実施した。
成形性およびオイルブリード性等の評価結果を第1表に
示す。
示す。
実施例8
実施例1において無機充填剤としてタルク(林化成社製
、JR−2)を144重量部とした以外は、実施例1と
同様の方法にて実施した。
、JR−2)を144重量部とした以外は、実施例1と
同様の方法にて実施した。
成形性およびオイルブリード性等の評価結果を第1表に
示す。
示す。
比較例1
実施例1においてエチレン−α−オレフィン共重合体ゴ
ムとして、エチレン含ff146重量%。
ムとして、エチレン含ff146重量%。
121℃で測定したムーニー粘度37のエチレンプロピ
レン共重合体ゴム(EP−3と略称する)60重量部と
した以外は、実施例1と同様の方法にて実施した。
レン共重合体ゴム(EP−3と略称する)60重量部と
した以外は、実施例1と同様の方法にて実施した。
成形性およびオイルブリード性等の評価結果を第2表に
示す。
示す。
比較例2
実施例1においてエチレン−α−オレフィン共重合体ゴ
ムとして、エチレン含量50重量%。
ムとして、エチレン含量50重量%。
121℃で測定したムーニー粘度が62、ヨウ素価7の
エチレン−プロピレン−ジシクロペンタジェン三元共重
合体ゴム(E P −4と略称する)60重量部とした
以外は実施例1と同様な操作を繰返した。
エチレン−プロピレン−ジシクロペンタジェン三元共重
合体ゴム(E P −4と略称する)60重量部とした
以外は実施例1と同様な操作を繰返した。
成形性およびオイルブリード性等の評価結果を第2表に
示す。
示す。
比較例3
実施例1において、ポリプロピレン(PP−1)を50
重量部、エチレン−プロピレン共重合体ゴム(EP−1
)を33重量部、炭酸カルシウムを129重量部とした
以外は、実施例1と同様の操作を繰返した。
重量部、エチレン−プロピレン共重合体ゴム(EP−1
)を33重量部、炭酸カルシウムを129重量部とした
以外は、実施例1と同様の操作を繰返した。
成形性およびオイルブリード性等の評価結果を第2表に
示す。
示す。
比較例4
実施例1において、パラフィン系オイルを50重量部、
ポリプロピレン(PP−1)を38重量部、エチレン−
α−オレフィン共重合体ゴム(EP−1)を41重量部
、炭酸カルシウムを98重量部とした以外は実施例1と
同様な操作を繰返した。
ポリプロピレン(PP−1)を38重量部、エチレン−
α−オレフィン共重合体ゴム(EP−1)を41重量部
、炭酸カルシウムを98重量部とした以外は実施例1と
同様な操作を繰返した。
成形性およびオイルブリード性等の評価結果を第2表に
示す。
示す。
比較例5
実施例1において、パラフィン系オイルを160重量部
、ポリプロピレン(PP−1)を65重量部、エチレン
−α−オレフィン共重合体ゴム(EP−1)を71重量
部、炭酸カルシウムを169重量部とした以外は、実施
例1と同様な操作を繰返した。
、ポリプロピレン(PP−1)を65重量部、エチレン
−α−オレフィン共重合体ゴム(EP−1)を71重量
部、炭酸カルシウムを169重量部とした以外は、実施
例1と同様な操作を繰返した。
成形性およびオイルブリード性等の評価結果を第2表に
示す。
示す。
比較例6
実施例1において、エチレン−α−オレフィン共重合体
ゴム(’EP−1)を56重量部、炭酸カルシウムを4
10重量部とした以外は、実施例1と同様な操作を繰返
した。
ゴム(’EP−1)を56重量部、炭酸カルシウムを4
10重量部とした以外は、実施例1と同様な操作を繰返
した。
成形性およびオイルブリード性等の評価結果を第2表に
示す。
示す。
〈発明の効果〉
以上説明したように2本発明により1部分的にまたは完
全に水素添加されたブロック共重合体。
全に水素添加されたブロック共重合体。
鉱物油系軟化剤、ポリオレフィン樹脂およびエチレン−
α−オレフィン共重合体ゴムからなる熱可塑性エラスト
マー組成物において、従来不可能であった軟質スチレン
系TPEのブロー成形を可能にし、かつオイルブリード
を生じない組成物を提供することができる。
α−オレフィン共重合体ゴムからなる熱可塑性エラスト
マー組成物において、従来不可能であった軟質スチレン
系TPEのブロー成形を可能にし、かつオイルブリード
を生じない組成物を提供することができる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (a)数平均分子量5,000〜100,000のポリ
スチレンからなる末端重合体ブロックAを少なくとも2
つ有し、かつ数平均分子量10,000〜150,00
0の部分的にまたは完全に水素添加されたポリブタジエ
ンブロックからなる中間重合体ブロックBを少なくとも
1つ有する、A−(B−A)_n構造(n=1〜5の整
数である)からなる選択的に水素添加されたブロック共
重合体100重量部、(b)鉱物油系軟化剤80〜15
0重量部、(c)メルトフローレートが0.1〜20g
/10分のポリプロピレン10〜100重量部、及び (d)エチレン含量65〜85重量%、121℃で測定
したムーニー粘度10〜70のエチレン−α−オレフィ
ン共重合体ゴム40〜100重量部を配合することを特
徴とするブロー成形性の良好な熱可塑性エラストマー組
成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19348186A JPH086012B2 (ja) | 1986-08-19 | 1986-08-19 | 熱可塑性エラストマ−組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19348186A JPH086012B2 (ja) | 1986-08-19 | 1986-08-19 | 熱可塑性エラストマ−組成物 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6348352A true JPS6348352A (ja) | 1988-03-01 |
JPH086012B2 JPH086012B2 (ja) | 1996-01-24 |
Family
ID=16308744
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP19348186A Expired - Fee Related JPH086012B2 (ja) | 1986-08-19 | 1986-08-19 | 熱可塑性エラストマ−組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH086012B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0637604A1 (de) * | 1993-08-05 | 1995-02-08 | Gebr. Happich GmbH | Kunststofformteil und Verfahren zum Herstellen desselben |
-
1986
- 1986-08-19 JP JP19348186A patent/JPH086012B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0637604A1 (de) * | 1993-08-05 | 1995-02-08 | Gebr. Happich GmbH | Kunststofformteil und Verfahren zum Herstellen desselben |
WO1995004775A1 (en) * | 1993-08-05 | 1995-02-16 | Dsm N.V. | Plastic article and process for the preparation thereof |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH086012B2 (ja) | 1996-01-24 |
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