JPS6347334A - 無方向性電磁鋼板の製造法 - Google Patents
無方向性電磁鋼板の製造法Info
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- JPS6347334A JPS6347334A JP18957786A JP18957786A JPS6347334A JP S6347334 A JPS6347334 A JP S6347334A JP 18957786 A JP18957786 A JP 18957786A JP 18957786 A JP18957786 A JP 18957786A JP S6347334 A JPS6347334 A JP S6347334A
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Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、鋼板形状及び打抜性、磁性の優れた無方向性
電磁鋼板の製造法に関するものである。
電磁鋼板の製造法に関するものである。
現在、無方向性電磁鋼板は、回転機や電源変圧器の高効
率化をはかるため、その要求特性が見回されつつある。
率化をはかるため、その要求特性が見回されつつある。
即ち、従来のＪＩＳグレードＳＯ９〜Ｓ６０より更に、
鉄損−磁束密度のバランスが良好（低鉄損、高磁束密度
）で、かつ形状及び打抜き性の優れた高級品が要求され
ている。
鉄損−磁束密度のバランスが良好（低鉄損、高磁束密度
）で、かつ形状及び打抜き性の優れた高級品が要求され
ている。
（従来の技術）
ところで、低鉄損と高磁束密度を兼ね備えた無方向性電
磁鋼板の製造法について、これまで例えば特公昭４０−
４１３９号公報では、添加珪素を含まない鋼を焼鈍後、
圧延率２〜１６％で調質圧延することにより、需要家で
の歪取焼鈍にて、粗大粒とする方法が提案されている。
磁鋼板の製造法について、これまで例えば特公昭４０−
４１３９号公報では、添加珪素を含まない鋼を焼鈍後、
圧延率２〜１６％で調質圧延することにより、需要家で
の歪取焼鈍にて、粗大粒とする方法が提案されている。
添加珪素の減少で、磁束密度を向上させ、結晶粒粗大化
で低鉄損化をはかったものである。
で低鉄損化をはかったものである。
特開昭６０−１７０１４号公報では、Ｓｉを１．０％ま
で含有するキルド鋼スラブを熱間圧延し、この熱延板を
７００〜８００℃で脱炭焼鈍して炭素を５０ｐｐｍ以下
とし、次いで冷延し、焼鈍し、３〜１５％の圧延率で調
質圧延し、鉄損の低下と磁束密度の向上を図り、あわせ
て打抜き性の向上を図っている。
で含有するキルド鋼スラブを熱間圧延し、この熱延板を
７００〜８００℃で脱炭焼鈍して炭素を５０ｐｐｍ以下
とし、次いで冷延し、焼鈍し、３〜１５％の圧延率で調
質圧延し、鉄損の低下と磁束密度の向上を図り、あわせ
て打抜き性の向上を図っている。
（発明が解決しようとする問題点）
これらによるとそれなりの作用効果があるであろう。
しかし、調質圧延を施して需要家に出荷するいわゆるセ
ミプロセス無方向性電磁鋼板は、１１質圧延を施さない
フルプロセス無方向性電磁鋼板に比べ、鋼板の平坦度に
ついての問題が散見され、必ずしも需要家の評価が問い
とはいえず、今後、更に研究の必要があるというのが実
情であった。特に、低鉄損化に効果の大きい調質圧下率
２％以上において、鋼板に中伸び、耳波等の形状不良が
生じやすく、需要家での打抜作業時に問題となる場合が
散見され、高効率即ち低鉄損で高磁束密度のセミプロセ
ス材の使用上、大きな障害となっている。
ミプロセス無方向性電磁鋼板は、１１質圧延を施さない
フルプロセス無方向性電磁鋼板に比べ、鋼板の平坦度に
ついての問題が散見され、必ずしも需要家の評価が問い
とはいえず、今後、更に研究の必要があるというのが実
情であった。特に、低鉄損化に効果の大きい調質圧下率
２％以上において、鋼板に中伸び、耳波等の形状不良が
生じやすく、需要家での打抜作業時に問題となる場合が
散見され、高効率即ち低鉄損で高磁束密度のセミプロセ
ス材の使用上、大きな障害となっている。
本発明の目的は、調質圧延を施したセミプロセス無方向
性電磁鋼板を形状、打抜き性、磁性の優れた状態で安定
して製造する方法を提供することにある。
性電磁鋼板を形状、打抜き性、磁性の優れた状態で安定
して製造する方法を提供することにある。
（問題点を解決するための手段）
本発明者達は、調質圧延を活かした優れたセミプロセス
電磁鋼板を製造すべく、種々検討を重ねてきた。その結
果、調質圧延を施して、需要家での歪取り焼鈍時に十分
結晶粒成長の生じる内部ひずみを保持した鋼板をある限
定した温度・時間で加熱することにより、平坦度が極め
て優れ、前記内部ひずみは残存し、かつ需要家歪取り焼
鈍後の磁性も優れた鋼板を得ることが可能であることを
見出した。
電磁鋼板を製造すべく、種々検討を重ねてきた。その結
果、調質圧延を施して、需要家での歪取り焼鈍時に十分
結晶粒成長の生じる内部ひずみを保持した鋼板をある限
定した温度・時間で加熱することにより、平坦度が極め
て優れ、前記内部ひずみは残存し、かつ需要家歪取り焼
鈍後の磁性も優れた鋼板を得ることが可能であることを
見出した。
以下に本発明の詳細な説明する。
まず、鋼成分について述べる。Ｃは磁気特性を劣化させ
る成分で、０．０４％を越えて含有すると鉄損を増大さ
せるため、０．０４％以下とする。鉄損を低くするため
の好ましい含有量は、０．００３％以下である。なお、
Ｃは製鋼段階で脱炭する代わりに熱延板または冷延板で
脱炭して上記範囲としてもよい。Ｓｉは鋼の固有抵抗を
高めて渦電流を減らし、鉄損を低下せしめるため０．１
％以上含有させるが、その含有量が多くなると鋼が脆化
し、冷延性を劣化させるので４．０％以下とする。Ｍｎ
は熱間加工性を劣化させないため、０．１％以上含有さ
せるが、２．０％以上になると鉄損に悪影否を与えるた
め、２．０％以下とする。Ｐはあまり磁性を損なわずに
硬度を上げ、打抜き性を向上させるが、０．１３％超に
なると脆化するため上限を０．１３％とする。Ｓ、Ｎは
それぞれ介在物をつくり、磁壁の移動を妨げて鉄損を劣
化させるため、それぞれ上限を０．０５％、０．０１０
０％とする。Ａｌは脱酸作用と磁気特性を改善する作用
のある成分であり、脱酸するには０．００５％以上の含
有が必要である。
る成分で、０．０４％を越えて含有すると鉄損を増大さ
せるため、０．０４％以下とする。鉄損を低くするため
の好ましい含有量は、０．００３％以下である。なお、
Ｃは製鋼段階で脱炭する代わりに熱延板または冷延板で
脱炭して上記範囲としてもよい。Ｓｉは鋼の固有抵抗を
高めて渦電流を減らし、鉄損を低下せしめるため０．１
％以上含有させるが、その含有量が多くなると鋼が脆化
し、冷延性を劣化させるので４．０％以下とする。Ｍｎ
は熱間加工性を劣化させないため、０．１％以上含有さ
せるが、２．０％以上になると鉄損に悪影否を与えるた
め、２．０％以下とする。Ｐはあまり磁性を損なわずに
硬度を上げ、打抜き性を向上させるが、０．１３％超に
なると脆化するため上限を０．１３％とする。Ｓ、Ｎは
それぞれ介在物をつくり、磁壁の移動を妨げて鉄損を劣
化させるため、それぞれ上限を０．０５％、０．０１０
０％とする。Ａｌは脱酸作用と磁気特性を改善する作用
のある成分であり、脱酸するには０．００５％以上の含
有が必要である。
また一方、その含有量が多くなると製造コストを高める
ので、上限を０．７％とする。
ので、上限を０．７％とする。
さらに必要に応じて、ＢをＮとの重量比Ｂ／Ｎで０．５
〜２．５０含有させる。この場合、ＢＮが生成し、Ａｌ
Ｎの生成が抑制されるため、結晶粒が成長しやす（なり
磁性が改善される。なお、Ｂ添加時はＡＩが０．１０％
以下で十分結晶粒が大きくなる。
〜２．５０含有させる。この場合、ＢＮが生成し、Ａｌ
Ｎの生成が抑制されるため、結晶粒が成長しやす（なり
磁性が改善される。なお、Ｂ添加時はＡＩが０．１０％
以下で十分結晶粒が大きくなる。
前記成分からなる鋼スラブは、転炉で溶製され連続鋳造
あるいは造塊−分塊圧延により製造される。鋼スラブは
、公知の方法で加熱され、ついで例えば１．０〜３．５
ｍｍ程度の板厚に熱間圧延される。
あるいは造塊−分塊圧延により製造される。鋼スラブは
、公知の方法で加熱され、ついで例えば１．０〜３．５
ｍｍ程度の板厚に熱間圧延される。
熱間圧延後は、熱延板焼鈍を例えば８００〜１０５０℃
で行って、または熱延板焼鈍することなく、１回または
中間焼鈍を含む２回以上の冷間圧延を経て、６００〜１
１００℃で５秒〜３分間の焼鈍後、２〜１５％の最終冷
間圧延（調質圧延）を実施する。
で行って、または熱延板焼鈍することなく、１回または
中間焼鈍を含む２回以上の冷間圧延を経て、６００〜１
１００℃で５秒〜３分間の焼鈍後、２〜１５％の最終冷
間圧延（調質圧延）を実施する。
焼鈍における焼鈍温度６００℃未満では繊維状組織が残
り、１１質圧延による需要家での歪取り焼鈍時の結晶粒
成長が十分期待できず、１１００℃超では表面酸化によ
り高磁場特性が不安定になるため、焼鈍温度は６００〜
１１００℃とする。また焼鈍の均熱時間が５秒未満では
全長全幅均一な再結晶が起こらず、一方、この時間が長
くなると内部酸化の恐れや、生産性が低下するので３分
を上限とし、焼鈍の均熱時間は５秒〜３分間とする。
り、１１質圧延による需要家での歪取り焼鈍時の結晶粒
成長が十分期待できず、１１００℃超では表面酸化によ
り高磁場特性が不安定になるため、焼鈍温度は６００〜
１１００℃とする。また焼鈍の均熱時間が５秒未満では
全長全幅均一な再結晶が起こらず、一方、この時間が長
くなると内部酸化の恐れや、生産性が低下するので３分
を上限とし、焼鈍の均熱時間は５秒〜３分間とする。
最終冷間圧延のあと、６５０〜９００℃で５秒〜３分間
の焼鈍を行い、引き続き需要家で打抜き、歪取り焼鈍を
行う。打抜き前の焼鈍は調質圧延によって導入された歪
を解放することなく、形状を矯正することをねらったも
のであり、６５０℃未満では形状矯正効果がなく、９０
０℃超では需要家焼鈍時の結晶粒成長が不十分なため鉄
損が劣化する。
の焼鈍を行い、引き続き需要家で打抜き、歪取り焼鈍を
行う。打抜き前の焼鈍は調質圧延によって導入された歪
を解放することなく、形状を矯正することをねらったも
のであり、６５０℃未満では形状矯正効果がなく、９０
０℃超では需要家焼鈍時の結晶粒成長が不十分なため鉄
損が劣化する。
これらの処理について、実験データを参照して述べる。
Ｃ： ０．００４％、Ｓｉ：１．１％、Ｍｎ：０．２％
、Ｐ：０．０１５％、 Ｓ ： ０．００４％、
Ａ７！：０．０２５％、Ｎ：０．００１５％、 Ｂ
： ０．００２％を含む鋼スラブ供試材を熱間圧延後、
熱延板焼鈍し冷間圧延を実施した。
、Ｐ：０．０１５％、 Ｓ ： ０．００４％、
Ａ７！：０．０２５％、Ｎ：０．００１５％、 Ｂ
： ０．００２％を含む鋼スラブ供試材を熱間圧延後、
熱延板焼鈍し冷間圧延を実施した。
その後９００℃で３０秒間の焼鈍を行い、冷間圧下率を
０〜２０％まで変更して最終冷間圧延（調質圧延）（最
終板厚０．５Ｏｎ＋）したのち、そのままあるいは６０
０〜１０００℃で１秒〜４分間焼鈍した。これらの材料
を打抜きし、次いで７５０℃×２時間 窒素Ｄｒｙ雰囲
気中で歪取り焼鈍して３０ｍｍＸ３２Ｑ鶴のエプスタイ
ン試験片に圧延方向および直角方向からそれぞれ半量ず
つ剪断して、ｗ＋ｓｚｓ。の鉄損（Ｗ／ ｋｇ）につい
て測定した。第１表に結果を示す。
０〜２０％まで変更して最終冷間圧延（調質圧延）（最
終板厚０．５Ｏｎ＋）したのち、そのままあるいは６０
０〜１０００℃で１秒〜４分間焼鈍した。これらの材料
を打抜きし、次いで７５０℃×２時間 窒素Ｄｒｙ雰囲
気中で歪取り焼鈍して３０ｍｍＸ３２Ｑ鶴のエプスタイ
ン試験片に圧延方向および直角方向からそれぞれ半量ず
つ剪断して、ｗ＋ｓｚｓ。の鉄損（Ｗ／ ｋｇ）につい
て測定した。第１表に結果を示す。
第１表から明らかなように、最終冷間圧延率２〜１５％
、かつ打抜き前の焼鈍６５０〜ｂ×５秒〜３分が鉄…、
形状とも良好な範囲である。
、かつ打抜き前の焼鈍６５０〜ｂ×５秒〜３分が鉄…、
形状とも良好な範囲である。
最終冷間圧延により歪取り焼鈍後の結晶粒を粗大化させ
るには圧延率２〜１５％が必要であり、これを外れると
その効果は小さい。また、最終冷間圧延率を上げるとと
もに形状が崩れてくる。７００℃以上の打抜き前の焼鈍
により、形状は改善されるが、９００℃を越えると内部
歪の解放により、歪取り焼鈍時の結晶粒成長が不十分と
なり鉄損改善効果が小さくなる。
るには圧延率２〜１５％が必要であり、これを外れると
その効果は小さい。また、最終冷間圧延率を上げるとと
もに形状が崩れてくる。７００℃以上の打抜き前の焼鈍
により、形状は改善されるが、９００℃を越えると内部
歪の解放により、歪取り焼鈍時の結晶粒成長が不十分と
なり鉄損改善効果が小さくなる。
この実験は、Ｂを含んだ供試材として行なった結果を示
しているが、Ｂを含まない材料でも同様な結果が得られ
ている。
しているが、Ｂを含まない材料でも同様な結果が得られ
ている。
次に実施例を示す。
（実施例１）
Ｃ： ０．００４％、 Ｓｉ ： １．１％、Ｍｎ：０
．２％、Ｐ：０．０１５％、 Ｓ ： ０．００４％
、 ＡＪ：０．３００％、Ｎ：０．００１５％を含む
鋼スラブを熱間圧延後、９２０℃×３０秒間の焼鈍を施
したのち、酸洗、冷延し、８５０℃Ｘ１５秒間の焼鈍を
施したのち、５％の最終冷間圧延を行って板厚０．５０
龍とし、そのまま、または焼鈍（６００℃×１５秒、
６５０°Ｃ×１５秒、７００℃×１５秒、８００℃×１
５秒、９００℃×１５秒、１０００℃×１５秒）した材
料の歪取り焼鈍（７５０℃×２時間、窒素Ｄｒｙ雲囲気
中）後の鉄損（ＷＩＳ／Ｓ。（Ｗ／ｋｇ））をエプスタ
インで測定した。結果を第２表に示す。本発明材は鉄損
、形状ともに優れているが、比較材は鉄損、形状の少な
くとも１つが不良である。
．２％、Ｐ：０．０１５％、 Ｓ ： ０．００４％
、 ＡＪ：０．３００％、Ｎ：０．００１５％を含む
鋼スラブを熱間圧延後、９２０℃×３０秒間の焼鈍を施
したのち、酸洗、冷延し、８５０℃Ｘ１５秒間の焼鈍を
施したのち、５％の最終冷間圧延を行って板厚０．５０
龍とし、そのまま、または焼鈍（６００℃×１５秒、
６５０°Ｃ×１５秒、７００℃×１５秒、８００℃×１
５秒、９００℃×１５秒、１０００℃×１５秒）した材
料の歪取り焼鈍（７５０℃×２時間、窒素Ｄｒｙ雲囲気
中）後の鉄損（ＷＩＳ／Ｓ。（Ｗ／ｋｇ））をエプスタ
インで測定した。結果を第２表に示す。本発明材は鉄損
、形状ともに優れているが、比較材は鉄損、形状の少な
くとも１つが不良である。
（実施例２）
実施例１と同一成分にＢをＮとの重量比で１．０を含む
鋼スラブを熱間圧延後、酸洗、冷間圧延し、８５０℃×
１５秒間の焼鈍を施したのち、最終冷間圧延なし、また
は最終冷間圧延率５％、１５％。
鋼スラブを熱間圧延後、酸洗、冷間圧延し、８５０℃×
１５秒間の焼鈍を施したのち、最終冷間圧延なし、また
は最終冷間圧延率５％、１５％。
２０％で処理（処理後板Ｗ０．５０ ＋ｎ）後、焼鈍な
し、または６００℃×１５秒、６５０℃×１５秒、７０
０℃×１５秒、８００℃×１５秒、９００℃×１５秒、
１０００℃×１５秒の熱処理を実施した。
し、または６００℃×１５秒、６５０℃×１５秒、７０
０℃×１５秒、８００℃×１５秒、９００℃×１５秒、
１０００℃×１５秒の熱処理を実施した。
その後、７５０℃×２時間、窒素Ｄｒｙ雰囲気中で歪取
り焼鈍を行い、エプスタインによりＷＩＳ／Ｓ。
り焼鈍を行い、エプスタインによりＷＩＳ／Ｓ。
の鉄損（Ｗ／ ｋｇ）を測定した。結果を第３表に示す
。
。
本発明材の場合、鉄損、形状ともに優れた製品が製造で
きた。その他の条件では、鉄損、形状のうち少なくとも
いずれかが不良である。
きた。その他の条件では、鉄損、形状のうち少なくとも
いずれかが不良である。
（発明の効果）
本発明は以上のように、１回の冷間圧延、または中間焼
鈍を含む冷間圧延を行い、焼鈍し、２〜１５％の最終冷
間圧延を施し、打抜き歪取り焼鈍を行う前に、最終冷間
圧延加工歪を残存し、かつ板形状を平坦化する焼鈍を行
うので、板形状が良好で打抜き性にすぐれ、あわせて磁
性のすぐれたセミプロセス無方向性電磁鋼板が得られる
。
鈍を含む冷間圧延を行い、焼鈍し、２〜１５％の最終冷
間圧延を施し、打抜き歪取り焼鈍を行う前に、最終冷間
圧延加工歪を残存し、かつ板形状を平坦化する焼鈍を行
うので、板形状が良好で打抜き性にすぐれ、あわせて磁
性のすぐれたセミプロセス無方向性電磁鋼板が得られる
。
Claims (2)
- （１）重量％で、Ｃ：０．０４％以下、Ｓｉ：０．１〜
４．０％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｐ：０．１３％以
下、Ｓ：０．０５％以下、Ａｌ：０．００５〜０．７％
、Ｎ：０．０１００％以下、残部Ｆｅ及び不可避不純物
からなる珪素鋼スラブを熱間圧延後、熱延板焼鈍し、ま
たは熱延板焼鈍することなく、１回の冷間圧延または中
間焼鈍を含む２回以上の冷間圧延を経て、６００〜１１
００℃で５秒〜３分間の焼鈍後、２〜１５％の最終冷間
圧延を施し、打抜き、歪取り焼鈍を行う前に、最終冷間
圧延加工歪を残存し、かつ平坦化を図る６５０〜９００
℃で５秒〜３分間の焼鈍を行うことを特徴とする板形状
、打抜き性、および磁性の優れた無方向性電磁鋼板の製
造法。 - （２）重量％で、Ｃ：０．０４％以下、Ｓｉ：０．１〜
４．０％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｐ：０．１３％以
下、Ｓ：０．０５％以下、Ａｌ：０．１０％以下、Ｂ／
Ｎ：０．５０〜２．５０、Ｎ：０．０１００％以下、残
部Ｆｅ及び不可避不純物からなる珪素鋼スラブを熱間圧
延後、熱延板焼鈍し、または熱延板焼鈍することなく、
１回の冷間圧延または中間焼鈍を含む２回以上の冷間圧
延を経て、６００〜１１００℃で５秒〜３分間の焼鈍後
、２〜１５％の最終冷間圧延を施し、打抜き、歪取り焼
鈍を行う前に、最終冷間圧延加工歪を残存し、かつ平坦
化を図る６５０〜９００℃で５秒〜３分間の焼鈍を行う
ことを特徴とする板形状、打抜き性および磁性の優れた
無方向性電磁鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18957786A JPS6347334A (ja) | 1986-08-14 | 1986-08-14 | 無方向性電磁鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18957786A JPS6347334A (ja) | 1986-08-14 | 1986-08-14 | 無方向性電磁鋼板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6347334A true JPS6347334A (ja) | 1988-02-29 |
Family
ID=16243657
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18957786A Pending JPS6347334A (ja) | 1986-08-14 | 1986-08-14 | 無方向性電磁鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6347334A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5084112A (en) * | 1988-07-12 | 1992-01-28 | Nippon Steel Corporation | High strength non-oriented electrical steel sheet and method of manufacturing same |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60255925A (ja) * | 1984-05-31 | 1985-12-17 | Nippon Steel Corp | 鉄損の著しく低い無方向性電磁鋼板の製造法 |
-
1986
- 1986-08-14 JP JP18957786A patent/JPS6347334A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60255925A (ja) * | 1984-05-31 | 1985-12-17 | Nippon Steel Corp | 鉄損の著しく低い無方向性電磁鋼板の製造法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5084112A (en) * | 1988-07-12 | 1992-01-28 | Nippon Steel Corporation | High strength non-oriented electrical steel sheet and method of manufacturing same |
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