JP3022074B2 - 無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、回転機の鉄心材料に用
いられる、面内異方性の少ない無方向性電磁鋼板の製造
方法に関するものである。
いられる、面内異方性の少ない無方向性電磁鋼板の製造
方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】無方向性電磁鋼板は回転機および中小型
変圧器等の鉄心材料として広く利用されており、磁気特
性として磁束密度と鉄損特性が良好でなくてはならな
い。しかも近年、特にエネルギーロスの少ない低鉄損素
材への市場要求が強まっている。無方向性電磁鋼板は、
多かれ少なかれ磁気特性の異方性を有しており、従来の
方法では圧延方向（以下Ｌ方向と記す）の特性が鋼板の
幅方向（以下Ｃ方向と記す）よりも優れている。このた
め、音響機器用や安定器等の小型静止器に用いられる。
例えばＥＩコアでは、板取りはＬ方向の割合が磁路の７
５％となるため、Ｌ方向の磁気特性の優れた無方向性電
磁鋼板が求められる。
変圧器等の鉄心材料として広く利用されており、磁気特
性として磁束密度と鉄損特性が良好でなくてはならな
い。しかも近年、特にエネルギーロスの少ない低鉄損素
材への市場要求が強まっている。無方向性電磁鋼板は、
多かれ少なかれ磁気特性の異方性を有しており、従来の
方法では圧延方向（以下Ｌ方向と記す）の特性が鋼板の
幅方向（以下Ｃ方向と記す）よりも優れている。このた
め、音響機器用や安定器等の小型静止器に用いられる。
例えばＥＩコアでは、板取りはＬ方向の割合が磁路の７
５％となるため、Ｌ方向の磁気特性の優れた無方向性電
磁鋼板が求められる。
【０００３】しかし、モータコア等の回転機の鉄心材料
に用いる場合、鋼板面内でいろいろな角度から磁化され
るため、板の圧延方向から幅方向までの各角度方向にお
ける磁気特性が均一に制御されることが望まれる。すな
わちモータコアにはリング試料での磁気特性が求められ
る。このような回転機器用鉄心材料としては｛１００｝
〈ｌｍｎ〉集合組織の発達した鋼板が望ましく、例えば
特開平２−５４７２０号公報において、その製造方法が
提案されている。しかしながら、この方法では焼鈍時
に、Ａｃ3 点以上で１５秒以上の焼鈍が必要で、このた
め時間がかかり、コストアップになる等の問題があっ
た。
に用いる場合、鋼板面内でいろいろな角度から磁化され
るため、板の圧延方向から幅方向までの各角度方向にお
ける磁気特性が均一に制御されることが望まれる。すな
わちモータコアにはリング試料での磁気特性が求められ
る。このような回転機器用鉄心材料としては｛１００｝
〈ｌｍｎ〉集合組織の発達した鋼板が望ましく、例えば
特開平２−５４７２０号公報において、その製造方法が
提案されている。しかしながら、この方法では焼鈍時
に、Ａｃ3 点以上で１５秒以上の焼鈍が必要で、このた
め時間がかかり、コストアップになる等の問題があっ
た。
【０００４】また、特公昭５７−１４４１１号公報にお
いても｛１００｝〈ｌｍｎ〉集合組織の発達した無方向
性電磁鋼板の製造方法が開示されているが、Ａｃ3 点以
上に加熱して冷却する際の冷却速度を、例えばＣ：０．
００３％で０．２℃／分以下と非常に遅くする必要があ
り、連続焼鈍することは困難で、ボックス焼鈍に頼らざ
るを得なく、コストアップになる等の問題があった。
いても｛１００｝〈ｌｍｎ〉集合組織の発達した無方向
性電磁鋼板の製造方法が開示されているが、Ａｃ3 点以
上に加熱して冷却する際の冷却速度を、例えばＣ：０．
００３％で０．２℃／分以下と非常に遅くする必要があ
り、連続焼鈍することは困難で、ボックス焼鈍に頼らざ
るを得なく、コストアップになる等の問題があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の問題を
解決すべく、できるだけコストアップに繋がらない高い
生産性による、面内異方性の少ない無方向性電磁鋼板を
製造する方法を提供することにある。
解決すべく、できるだけコストアップに繋がらない高い
生産性による、面内異方性の少ない無方向性電磁鋼板を
製造する方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明では、上記課題を
解決すべく検討を重ねた結果完成したものであって、Ｓ
ｉ＋２×Ａｌ：２．０％以下を含有し、残部Ｆｅおよび
不可避的不純物よりなる最終製品板厚まで圧延されたス
トリップを焼鈍するに際し、１００℃／秒以上の加熱速
度でＡｃ3 点以上の温度域に加熱した後、Ａｃ3 点以上
の温度域で１秒以下の焼鈍を施し、かつ１００℃／秒以
上の速度でＡｒ3 点以下の温度域に冷却することを特徴
とする板の圧延方向から幅方向までの各角度方向におけ
る磁気特性が均一な無方向性電磁鋼板の製造方法であ
る。さらには、Ｓｉ＋２×Ａｌ：２．０％以下を含有
し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなる中間板厚ま
で圧延されたストリップを焼鈍するに際し、１００℃／
秒以上の加熱速度でＡｃ3 点以上の温度域に加熱した
後、Ａｃ3 点以上の温度域で１秒以下の焼鈍を施し、か
つ１００℃／秒以上の速度でＡｒ3 点以下の温度域に冷
却した後、最終製品板厚まで圧延を行い、その後そのま
ま或いは打抜き加工を経た後、７００℃以上の温度域で
焼鈍することを特徴とする、板の圧延方向から幅方向ま
での各角度方向における磁気特性が均一な無方向性電磁
鋼板の製造方法である。上記本発明においてストリップ
の急速加熱および冷却処理は、ロール間で通電すること
により急速加熱され、かつストリップが加熱された側の
ロールで冷却処理を施す方法を採用できる。
解決すべく検討を重ねた結果完成したものであって、Ｓ
ｉ＋２×Ａｌ：２．０％以下を含有し、残部Ｆｅおよび
不可避的不純物よりなる最終製品板厚まで圧延されたス
トリップを焼鈍するに際し、１００℃／秒以上の加熱速
度でＡｃ3 点以上の温度域に加熱した後、Ａｃ3 点以上
の温度域で１秒以下の焼鈍を施し、かつ１００℃／秒以
上の速度でＡｒ3 点以下の温度域に冷却することを特徴
とする板の圧延方向から幅方向までの各角度方向におけ
る磁気特性が均一な無方向性電磁鋼板の製造方法であ
る。さらには、Ｓｉ＋２×Ａｌ：２．０％以下を含有
し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなる中間板厚ま
で圧延されたストリップを焼鈍するに際し、１００℃／
秒以上の加熱速度でＡｃ3 点以上の温度域に加熱した
後、Ａｃ3 点以上の温度域で１秒以下の焼鈍を施し、か
つ１００℃／秒以上の速度でＡｒ3 点以下の温度域に冷
却した後、最終製品板厚まで圧延を行い、その後そのま
ま或いは打抜き加工を経た後、７００℃以上の温度域で
焼鈍することを特徴とする、板の圧延方向から幅方向ま
での各角度方向における磁気特性が均一な無方向性電磁
鋼板の製造方法である。上記本発明においてストリップ
の急速加熱および冷却処理は、ロール間で通電すること
により急速加熱され、かつストリップが加熱された側の
ロールで冷却処理を施す方法を採用できる。
【０００７】以下に本発明を詳細に説明する。Ｃ：０．
００３％、Ｓｉ：０．１５％、Ｍｎ：０．１％、Ｐ：
０．０６％、Ｓ：０．０３％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００
１％、total Ｎ：０．００２％を含有する熱延板を０．
５０mmの厚さに冷間圧延し、通電加熱により２００℃／
秒の加熱速度でα→γ変態させて９５０℃まで到達し、
ただちにα相域の８００℃まで冷却した。この時の冷却
速度は２０℃／秒と２００℃／秒の２条件で行った。得
られた試料を外径９０mm、内径７４mmのリング試料を打
抜き、磁気特性を測定した。全周特性は冷却速度が２０
℃／秒の場合、Ｂ50が１．７１６Ｔ、冷却速度が２００
℃／秒の場合、Ｂ50が１．７５５Ｔとなった。つまり、
全周特性は、２００℃／秒の冷却速度で強冷却すると向
上することがわかる。図１は本発明者らが行った実験例
である。（ａ）は本発明例、（ｂ）は従来法による製品
の各角度方向の磁気特性である。本発明法によると圧延
方向、圧延と直角方向、４５゜方向等の方向、いずれで
も磁気特性が均一であることがわかる。
００３％、Ｓｉ：０．１５％、Ｍｎ：０．１％、Ｐ：
０．０６％、Ｓ：０．０３％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００
１％、total Ｎ：０．００２％を含有する熱延板を０．
５０mmの厚さに冷間圧延し、通電加熱により２００℃／
秒の加熱速度でα→γ変態させて９５０℃まで到達し、
ただちにα相域の８００℃まで冷却した。この時の冷却
速度は２０℃／秒と２００℃／秒の２条件で行った。得
られた試料を外径９０mm、内径７４mmのリング試料を打
抜き、磁気特性を測定した。全周特性は冷却速度が２０
℃／秒の場合、Ｂ50が１．７１６Ｔ、冷却速度が２００
℃／秒の場合、Ｂ50が１．７５５Ｔとなった。つまり、
全周特性は、２００℃／秒の冷却速度で強冷却すると向
上することがわかる。図１は本発明者らが行った実験例
である。（ａ）は本発明例、（ｂ）は従来法による製品
の各角度方向の磁気特性である。本発明法によると圧延
方向、圧延と直角方向、４５゜方向等の方向、いずれで
も磁気特性が均一であることがわかる。
【０００８】この全周特性が良好となる理由として、急
速加熱によりＡｃ3 点以上の到達温度域でα→γ変態が
起こり、γ相からある特定の結晶方位（本発明では（１
００）方位と推測される。）から順番に粒成長しようと
する。しかし、この粒成長が完了するまでに直ちに冷却
速度を速めてα相域まで冷却されるので、γ相から特定
の結晶方位がそのまま残存され、その結果α相域での粒
成長が全周特性を良好なものとするような集合組織が得
られるようなものとなることが考えられる。図２に
（ａ）本発明法、（ｂ）従来法による製品の集合組織を
示す。本発明法により｛１００｝〈ｕｖｗ〉の結晶方位
が多く得られることがわかる。
速加熱によりＡｃ3 点以上の到達温度域でα→γ変態が
起こり、γ相からある特定の結晶方位（本発明では（１
００）方位と推測される。）から順番に粒成長しようと
する。しかし、この粒成長が完了するまでに直ちに冷却
速度を速めてα相域まで冷却されるので、γ相から特定
の結晶方位がそのまま残存され、その結果α相域での粒
成長が全周特性を良好なものとするような集合組織が得
られるようなものとなることが考えられる。図２に
（ａ）本発明法、（ｂ）従来法による製品の集合組織を
示す。本発明法により｛１００｝〈ｕｖｗ〉の結晶方位
が多く得られることがわかる。
【０００９】なお、特開平２−１１７２８号公報では、
１００℃／秒以上の速度で、７５０℃から１１５０℃に
５分以下の均熱時間の間に超速度焼なましを使用するこ
とにより高い磁束密度を有する電気鋼を製造することを
特徴とする無配向電気鉄板の製造方法が開示されてい
る。しかし、この方法では急速加熱後の冷却速度が考慮
されていないため、本発明のように、γ相から特定の結
晶方位がそのまま残存されなく、｛１００｝〈ｕｖｗ〉
の結晶方位が多く得られない。また、上記公報には圧延
方向と２２．５°，４５°，６７．５°等の方向の磁気
特性が特に記載されていない。
１００℃／秒以上の速度で、７５０℃から１１５０℃に
５分以下の均熱時間の間に超速度焼なましを使用するこ
とにより高い磁束密度を有する電気鋼を製造することを
特徴とする無配向電気鉄板の製造方法が開示されてい
る。しかし、この方法では急速加熱後の冷却速度が考慮
されていないため、本発明のように、γ相から特定の結
晶方位がそのまま残存されなく、｛１００｝〈ｕｖｗ〉
の結晶方位が多く得られない。また、上記公報には圧延
方向と２２．５°，４５°，６７．５°等の方向の磁気
特性が特に記載されていない。
【００１０】次に本発明において、鋼組成および製造条
件を前記のように限定した理由を、詳細に説明する。鋼
成分の限定理由は以下のとおりである。Ｃは０．００５
％を超えると磁気特性に有害となるばかりかＣの析出に
よる磁気時効が著しくなり、磁気特性が劣化するので、
０．００５％以下が好ましい。Ｓｉ，Ａｌは鉄損を減少
させる元素であり、Ｓｉ＋２×Ａｌの上限を２．０％と
したのは、磁束密度の低下を招くためである。また、本
発明は変態を利用するのでＳｉ＋２×Ａｌは２．０％を
上限とするのが望ましい。なお、本発明において、Ｓｉ
以外の鋼成分としては、磁気特性の向上、機械的性質の
向上、耐銹性の向上等の目的のためにＭｎ，Ｐ，Ｂ，Ｎ
ｉ，Ｃｒ，Ｓｂ，Ｓｎ，Ｃｕの一種または二種以上を
０．００１〜１０％含有させてもよい。
件を前記のように限定した理由を、詳細に説明する。鋼
成分の限定理由は以下のとおりである。Ｃは０．００５
％を超えると磁気特性に有害となるばかりかＣの析出に
よる磁気時効が著しくなり、磁気特性が劣化するので、
０．００５％以下が好ましい。Ｓｉ，Ａｌは鉄損を減少
させる元素であり、Ｓｉ＋２×Ａｌの上限を２．０％と
したのは、磁束密度の低下を招くためである。また、本
発明は変態を利用するのでＳｉ＋２×Ａｌは２．０％を
上限とするのが望ましい。なお、本発明において、Ｓｉ
以外の鋼成分としては、磁気特性の向上、機械的性質の
向上、耐銹性の向上等の目的のためにＭｎ，Ｐ，Ｂ，Ｎ
ｉ，Ｃｒ，Ｓｂ，Ｓｎ，Ｃｕの一種または二種以上を
０．００１〜１０％含有させてもよい。
【００１１】次に、上記の溶鋼を通常の鋳塊鋳造法また
は連続鋳造法、熱間圧延により中間厚のストリップを得
る。この時ストリップ鋳造法も本発明に適用することも
可能である。次に、得られた鋼帯のスケールを除去する
ための酸洗工程を施す。なお、熱延板焼鈍は実施して
も、実施しなくても本発明の効果は得られる。さらに、
最終製品板厚或いは、最終焼鈍後にそのまま或いは打抜
き加工を経た後歪み取り焼鈍する場合は中間板厚までの
冷間圧延工程を施す。
は連続鋳造法、熱間圧延により中間厚のストリップを得
る。この時ストリップ鋳造法も本発明に適用することも
可能である。次に、得られた鋼帯のスケールを除去する
ための酸洗工程を施す。なお、熱延板焼鈍は実施して
も、実施しなくても本発明の効果は得られる。さらに、
最終製品板厚或いは、最終焼鈍後にそのまま或いは打抜
き加工を経た後歪み取り焼鈍する場合は中間板厚までの
冷間圧延工程を施す。
【００１２】この後は仕上げ焼鈍を行うことで、磁気特
性が良好な無方向性電磁鋼が製造される。この時、１０
０℃／秒以上の加熱速度でＡｃ3 点以上の温度域に加熱
した後、Ａｃ3 点以上の温度域で１秒以下の焼鈍を施
し、かつ１００℃／秒以上の速度でＡｒ3 点以下の温度
域に冷却することが必要である。加熱速度の下限値１０
０℃／秒は、これ以下では高磁束密度が得られないので
限定した。また、均熱温度の下限値Ａｃ3 点は、これ以
下ではα→γ変態による歪み誘起粒成長が得られないの
で限定した。この時の温度範囲はα＋γ相域或いはγ相
域であり、９００〜１０５０℃が好ましい。均熱時間の
上限値１秒は、これ以上では結晶粒の成長が粗大化され
易いので限定した。さらには、急速加熱焼鈍後のストリ
ップの冷却速度の下限値１００℃／秒もこれ以下ではγ
→α変態による狙いの全周特性が得られないので限定し
た。さらに冷却温度範囲Ａｒ3 点以下の温度域に冷却す
る。上限値Ａｒ3 点は、これ以上ではγ→α変態による
狙いの全周特性が得られないので限定した。この時の冷
却は、Ａｒ3 点以下の温度域に冷却する。なおＡｃ
3点、Ａｒ3 点は化学成分に応じて変化し、例えば、下
式を利用しても構わない。
性が良好な無方向性電磁鋼が製造される。この時、１０
０℃／秒以上の加熱速度でＡｃ3 点以上の温度域に加熱
した後、Ａｃ3 点以上の温度域で１秒以下の焼鈍を施
し、かつ１００℃／秒以上の速度でＡｒ3 点以下の温度
域に冷却することが必要である。加熱速度の下限値１０
０℃／秒は、これ以下では高磁束密度が得られないので
限定した。また、均熱温度の下限値Ａｃ3 点は、これ以
下ではα→γ変態による歪み誘起粒成長が得られないの
で限定した。この時の温度範囲はα＋γ相域或いはγ相
域であり、９００〜１０５０℃が好ましい。均熱時間の
上限値１秒は、これ以上では結晶粒の成長が粗大化され
易いので限定した。さらには、急速加熱焼鈍後のストリ
ップの冷却速度の下限値１００℃／秒もこれ以下ではγ
→α変態による狙いの全周特性が得られないので限定し
た。さらに冷却温度範囲Ａｒ3 点以下の温度域に冷却す
る。上限値Ａｒ3 点は、これ以上ではγ→α変態による
狙いの全周特性が得られないので限定した。この時の冷
却は、Ａｒ3 点以下の温度域に冷却する。なおＡｃ
3点、Ａｒ3 点は化学成分に応じて変化し、例えば、下
式を利用しても構わない。
【数１】
【００１３】さらには、上記ストリップの急速加熱およ
び冷却処理は、ロール間で通電することにより急速加熱
され、かつストリップが加熱された側のロールで冷却処
理が行われることが効率的である。図３に本発明での一
つの実施例の概略図を示す。図示のように、ストリップ
を挟む上下一対のロールを二組設け、ロールＲ1 ，Ｒ2
間のストリップＳに通電することにより、ストリップＳ
をＡｃ3 点以上の温度域へ１００℃／秒以上の加熱速度
で加熱する。さらに加熱された側のロールＲ2 によりＰ
点で冷却を施すことで、最高温度に到達後１秒以内に１
００℃／秒以上の冷却速度でＡｒ3 点以下の温度域に冷
却する。なお、これらの焼鈍はボックスＢ内において、
非酸化性雰囲気とすることが望ましい。
び冷却処理は、ロール間で通電することにより急速加熱
され、かつストリップが加熱された側のロールで冷却処
理が行われることが効率的である。図３に本発明での一
つの実施例の概略図を示す。図示のように、ストリップ
を挟む上下一対のロールを二組設け、ロールＲ1 ，Ｒ2
間のストリップＳに通電することにより、ストリップＳ
をＡｃ3 点以上の温度域へ１００℃／秒以上の加熱速度
で加熱する。さらに加熱された側のロールＲ2 によりＰ
点で冷却を施すことで、最高温度に到達後１秒以内に１
００℃／秒以上の冷却速度でＡｒ3 点以下の温度域に冷
却する。なお、これらの焼鈍はボックスＢ内において、
非酸化性雰囲気とすることが望ましい。
【００１４】なお、この後の冷却は、後の製品に歪みが
入らない程度、例えば６００℃程度までがよく、この後
は徐冷することが望ましい。或いは、形状矯正または鉄
損改善のための粒成長焼鈍を、特に限定しないが例えば
６００〜１１００℃で実施することも可能である。以上
により、板の圧延方向から幅方向までの各角度における
磁気特性が均一に制御された無方向性電磁鋼板が得られ
る。この後、７００℃以上の温度域で１分間以上の通常
の歪み取り焼鈍を施してもよい。
入らない程度、例えば６００℃程度までがよく、この後
は徐冷することが望ましい。或いは、形状矯正または鉄
損改善のための粒成長焼鈍を、特に限定しないが例えば
６００〜１１００℃で実施することも可能である。以上
により、板の圧延方向から幅方向までの各角度における
磁気特性が均一に制御された無方向性電磁鋼板が得られ
る。この後、７００℃以上の温度域で１分間以上の通常
の歪み取り焼鈍を施してもよい。
【００１５】また必要に応じて、得られた無方向性電磁
鋼板に対して、圧下率２〜３０％の圧延を行い、その
後、そのまま或いは打抜き加工を経、７００℃以上の温
度域で焼鈍することにより、さらに良好な磁気特性が得
られる。この冷延圧下率の下限値２％はこれ以下では、
歪み誘起粒成長の効果がなく、上限値３０％は、磁気特
性を劣化させるので、上記範囲が望ましい。さらに最終
製品として、上記無方向性電磁鋼板には絶縁皮膜或いは
接着皮膜を塗布することが好ましい。
鋼板に対して、圧下率２〜３０％の圧延を行い、その
後、そのまま或いは打抜き加工を経、７００℃以上の温
度域で焼鈍することにより、さらに良好な磁気特性が得
られる。この冷延圧下率の下限値２％はこれ以下では、
歪み誘起粒成長の効果がなく、上限値３０％は、磁気特
性を劣化させるので、上記範囲が望ましい。さらに最終
製品として、上記無方向性電磁鋼板には絶縁皮膜或いは
接着皮膜を塗布することが好ましい。
【００１６】
〔実施例１〕以下に本発明の実施例を挙げて説明する。
【００１７】表１に示す成分組成を含む溶鋼を鋳造し、
このスラブを加熱後、２．５mmの厚さに熱間圧延された
鋼板を０．５mmの厚さに冷間圧延した。この後、通電加
熱装置により表２に示す加熱条件で焼鈍した。この後の
冷却は７５０℃まで実施し、その後は徐冷した。この時
の磁気特性を評価した。表２に得られた製品の磁気特性
を併記した。測定は外径９０mm、内径７４mmのリング試
料を打抜き、磁気特性を測定した。製品の磁性は、１０
０℃／秒以上の加熱速度で、Ａｃ3 点以上の温度域に１
秒以下の均熱時間の間に超急速加熱焼鈍を施し、かつ１
００℃／秒以上の速度で冷却することで満足するものが
得られた。
このスラブを加熱後、２．５mmの厚さに熱間圧延された
鋼板を０．５mmの厚さに冷間圧延した。この後、通電加
熱装置により表２に示す加熱条件で焼鈍した。この後の
冷却は７５０℃まで実施し、その後は徐冷した。この時
の磁気特性を評価した。表２に得られた製品の磁気特性
を併記した。測定は外径９０mm、内径７４mmのリング試
料を打抜き、磁気特性を測定した。製品の磁性は、１０
０℃／秒以上の加熱速度で、Ａｃ3 点以上の温度域に１
秒以下の均熱時間の間に超急速加熱焼鈍を施し、かつ１
００℃／秒以上の速度で冷却することで満足するものが
得られた。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】〔実施例２〕表１に示す成分組成を含む溶
鋼を鋳造し、スラブ加熱後、２．５mmの厚さに熱間圧延
された鋼板を、０．５mmの厚さに冷間圧延した。次に圧
延された鋼板を二対の直線通電加熱ロールにより２５０
℃／秒の加熱速度で９３０℃まで加熱し、出側ロールで
最高到達後０．０１秒後、２４５００℃／秒の冷却速度
で８３０℃まで冷却し、その後は徐冷した。また、同じ
鋼板を誘導加熱により、７８０℃まで２５０℃／秒の加
熱速度で加熱し、そのまま冷却せず、さらに７８０℃で
３０秒均熱焼鈍を行った。その後は徐冷した。表３に得
られた製品の磁気特性を示す。これは、リング特性を示
した。製品の磁性は、通電ロール方式で満足できるもの
が得られた。
鋼を鋳造し、スラブ加熱後、２．５mmの厚さに熱間圧延
された鋼板を、０．５mmの厚さに冷間圧延した。次に圧
延された鋼板を二対の直線通電加熱ロールにより２５０
℃／秒の加熱速度で９３０℃まで加熱し、出側ロールで
最高到達後０．０１秒後、２４５００℃／秒の冷却速度
で８３０℃まで冷却し、その後は徐冷した。また、同じ
鋼板を誘導加熱により、７８０℃まで２５０℃／秒の加
熱速度で加熱し、そのまま冷却せず、さらに７８０℃で
３０秒均熱焼鈍を行った。その後は徐冷した。表３に得
られた製品の磁気特性を示す。これは、リング特性を示
した。製品の磁性は、通電ロール方式で満足できるもの
が得られた。
【００２１】
【表３】
【００２２】〔実施例３〕表１に示す成分組成を含む溶
鋼を鋳造し、スラブ加熱後、２．５mmの厚さに熱間圧延
された鋼板を、０．５３mmの厚さに冷間圧延した。次に
圧延された鋼板を二対の直線通電加熱ロールにより２５
０℃／秒の加熱速度で９５０℃まで加熱し、出側ロール
で最高到達後０．０１秒後、２４５００℃／秒の冷却速
度で７５０℃まで冷却し、その後は徐冷した。この後、
圧下率６％で０．５０mmの厚さに冷間圧延し、この後、
７００℃で２時間焼鈍した。この時のリング特性は、Ｂ
50が１．７５８Ｔ、Ｗ15/50 は５．００W/kgで、満足す
る磁気特性を有する無方向性電磁鋼板が得られた。
鋼を鋳造し、スラブ加熱後、２．５mmの厚さに熱間圧延
された鋼板を、０．５３mmの厚さに冷間圧延した。次に
圧延された鋼板を二対の直線通電加熱ロールにより２５
０℃／秒の加熱速度で９５０℃まで加熱し、出側ロール
で最高到達後０．０１秒後、２４５００℃／秒の冷却速
度で７５０℃まで冷却し、その後は徐冷した。この後、
圧下率６％で０．５０mmの厚さに冷間圧延し、この後、
７００℃で２時間焼鈍した。この時のリング特性は、Ｂ
50が１．７５８Ｔ、Ｗ15/50 は５．００W/kgで、満足す
る磁気特性を有する無方向性電磁鋼板が得られた。
【００２３】
【発明の効果】本発明によれば、板の圧延方向から幅方
向までの各角度方向における磁気特性が均一に制御され
た無方向性電磁鋼板が得られ、産業上の貢献するところ
が極めて大である。
向までの各角度方向における磁気特性が均一に制御され
た無方向性電磁鋼板が得られ、産業上の貢献するところ
が極めて大である。
【図１】最終焼鈍条件の加熱条件別の磁気異方性の試験
結果を示し、（ａ）は本発明法、（ｂ）は従来法であ
る。
結果を示し、（ａ）は本発明法、（ｂ）は従来法であ
る。
【図２】製品の（１００）極点図を示し、（ａ）は本発
明法、（ｂ）は従来法による集合組織である。
明法、（ｂ）は従来法による集合組織である。
【図３】本発明による通電加熱法の実施例の概略図であ
る。
る。
Ｒ1 ，Ｒ2 ロール Ｓ ストリップ Ｂ 焼鈍ボックス
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平２−54720（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−124527（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−29628（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−110121（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 9/46 501 C21D 8/12 H01F 1/16
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｓｉ＋２×Ａｌ：２．０％以下を含有
し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなる最終製品板
厚まで圧延されたストリップを焼鈍するに際し、１００
℃／秒以上の加熱速度でＡｃ3 点以上の温度域に加熱し
た後、Ａｃ3 点以上の温度域で１秒以下の焼鈍を施し、
かつ１００℃／秒以上の速度でＡｒ3 点以下の温度域に
冷却することを特徴とする、板の圧延方向から幅方向ま
での各角度方向における磁気特性が均一な無方向性電磁
鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 Ｓｉ＋２×Ａｌ：２．０％以下を含有
し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなる中間板厚ま
で圧延されたストリップを焼鈍するに際し、１００℃／
秒以上の加熱速度でＡｃ3 点以上の温度域に加熱した
後、Ａｃ3 点以上の温度域で１秒以下の焼鈍を施し、か
つ１００℃／秒以上の速度でＡｒ3 点以下の温度域に冷
却した後、最終製品板厚まで圧延を行い、その後そのま
ま或いは打抜き加工を経た後、７００℃以上の温度域で
焼鈍することを特徴とする、板の圧延方向から幅方向ま
での各角度方向における磁気特性が均一な無方向性電磁
鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 ストリップの急速加熱および冷却処理
が、ロール間で通電することにより急速加熱され、かつ
ストリップが加熱された側のロールで冷却処理が行われ
ることを特徴とする請求項１および２記載の無方向性電
磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5197578A JP3022074B2 (ja) | 1993-08-09 | 1993-08-09 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5197578A JP3022074B2 (ja) | 1993-08-09 | 1993-08-09 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0754052A JPH0754052A (ja) | 1995-02-28 |
| JP3022074B2 true JP3022074B2 (ja) | 2000-03-15 |
Family
ID=16376830
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5197578A Expired - Fee Related JP3022074B2 (ja) | 1993-08-09 | 1993-08-09 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3022074B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5892327B2 (ja) | 2012-03-15 | 2016-03-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JP6977436B2 (ja) * | 2017-09-19 | 2021-12-08 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
-
1993
- 1993-08-09 JP JP5197578A patent/JP3022074B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0754052A (ja) | 1995-02-28 |
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