JPS6340235B2 - - Google Patents
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- JPS6340235B2 JPS6340235B2 JP57026437A JP2643782A JPS6340235B2 JP S6340235 B2 JPS6340235 B2 JP S6340235B2 JP 57026437 A JP57026437 A JP 57026437A JP 2643782 A JP2643782 A JP 2643782A JP S6340235 B2 JPS6340235 B2 JP S6340235B2
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Landscapes
- Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
- Coke Industry (AREA)
Description
この発明は、ヤード貯蔵石炭の貯蔵期間中の発
熱状況と粘結性劣化状況の推移を、同時に精度よ
く推定することにより、効率的かつ計画的な貯炭
期間管理と使用時の粘結性管理とを行い得る方法
にかかわるものであり、その目的は、良質のコー
クスを安定的に製造することにある。 一般に、コークスの原料となる石炭は、ヤード
に野積みの状態で貯蔵される。しかるに、このヤ
ード貯蔵石炭は酸化により発熱と粘結性劣化とを
起す。これについては古くから大きな問題とさ
れ、その管理方法も数多く提案されているが、い
ずれの方法も次に述べるように精度面で問題があ
り、十分とはいえなかつた。 ヤード貯蔵石炭の異常発熱や自然発火に対して
は、填圧、積み替え、散水強化などの事後対策が
とられ、また予防対策としては、堆積石炭の表面
を薬剤でコーテイングして内部への空気の侵入を
防止することなどが行われている。また、粘結性
はコークス用原料炭として特に重要な特性である
が、その劣化に対しては前記の発熱防止対策が有
効である。また、コークス品位の安定化に対して
は銘柄毎に固有な貯炭期間と粘結性劣化速度との
関係から所定期間貯炭後の粘結性を推定し、その
粘結性に応じた配合管理を行う方法（特開昭53−
132001）が挙げられる。 しかるに、これらの対策はいずれも発熱と粘結
性劣化とを別個に取り扱うため、精度が悪い。た
とえば、ヤード貯蔵石炭の粘結性劣化は、単に貯
炭期間のみから一義的に決定されるものではな
く、温度や酸素濃度の影響を大きく受けるのであ
る。このため、従来においては、発熱、粘結性劣
化に対する管理が行われているとはいえ、必ずし
も十分ではなく、これらが今日でもなお大きな問
題であることに変りはない。特に、近年のよう
に、コークス製造用原料として良質の原料炭に替
えて酸化しやすい低品位原料炭を多く使用する技
術が開発されるに至つては、ヤード貯蔵石炭の管
理はむしろむずかしくなつてきているとさえいう
ことができる。 本発明者らは、ヤード貯蔵石炭の粘結性劣化が
同石炭層の温度や酸素濃度の影響を強く受けるこ
とから、同石炭の管理を適切に行うためには、従
来のように酸化による発熱と粘結性劣化とを別個
に管理するのではなく、両者を同時管理、なかで
も石炭層の温度および酸素濃度を媒介として両者
を有機的に結合して同時管理することが有効であ
ると考え、この考え方に立つて基礎実験を繰り返
すとともに、実際のヤード貯蔵石炭の発熱状況お
よび粘結性劣化状況に関する数多くのデータを蓄
積し、その理論解析を進めた。その結果、ヤード
貯蔵石炭の粘結性劣化速度と、同石炭の温度およ
び酸素濃度との間には、極めて明瞭な関係が成立
し、同石炭の粘結性劣化速度が、その温度および
酸素濃度に基づいて極めて精度よく推定されるこ
とを知見した。 本発明は、この知見に基づきなされたもので、
ヤード貯蔵開始時の石炭層の温度、嵩密度、堆積
体寸法および銘柄により異なる酸素吸収速度等よ
り各銘柄毎の貯蔵期間中の温度上昇推移を熱収支
から、および酸素濃度推移を酸素収支式から求め
るとともに、該温度上昇推移および酸素濃度推移
に基づいて各銘柄毎の貯蔵期間中の粘結性推移を
最高流動度式から求め、得られた温度上昇および
粘結性の推移に基づいて、各銘柄毎の貯蔵期間の
管理と使用時の粘結性管理とを行うことを特徴と
するヤード貯蔵石炭の管理方法を要旨とする。 以下、本発明の方法を更に具体的に説明する。 まず、ヤード貯蔵石炭の発熱状況の推定につい
てであるが、これにはたとえば、一般に考えられ
ているように、堆積石炭層を近似的に擬連続体と
みなし、かつ、石炭の低温酸化による発熱と堆積
体表面からの放熱との差が蓄熱され、堆積体を温
度上昇させると考えて、堆積体各部の熱収支と酸
素収支とをとればよい。すなわち、これら２つの
収支をとることにより、下記に示す連立偏微分方
程式が得られ、これを解くことにより貯蔵中の石
炭の温度上昇推移が求められ、更に同石炭層の酸
素濃度推移も求められることになる。 熱収支式（ベクトル表示） Cpρ∂θ／∂t＝λeV2θ −div（Cpa・ρa・ｕ・θ）＋Ｒ・ΔH ……(1) 酸素収支式（ベクトル表示） ∂C／∂t＝DeV2C−div（uc）−Ｒ／ε ……(2) ここで、θ：石炭層の温度 ｔ：同貯蔵時間 Cp：同比熱 ρ：同嵩密度 ｕ：同通気速度 ΔH：石炭の酸化反応熱 Ｃ：石炭層の酸素濃度 ε：同空隙率 λe：同有効熱伝導度 Ｒ：石炭の酸素吸収速度 De：石炭層の有効拡散係数 Cpa：空気の比熱 ρa：同密度 なお、(1)(2)式中の酸素吸収温度Ｒは下式で表わ
すことができる。 酸素吸収速度式 Ｒ＝Aexp｛−Ｅ／RG（θ＋273）｝・Sl・t-m・Cn ……(3) ここで、Ｅ：活性化エネルギー Ｓ：石炭の比表面積 RG：ガス定数 Ａ、ｌ、ｍ、ｎ：定数 (1)、(2)式を解くにあたり重要なことは初期条件
および境界条件の与え方であり、これらについて
は実際のヤード貯蔵石炭毎に変化するので事前に
調査しておく必要がある。 また、(3)式中の定数Ａ、ｌ、ｍ、ｎについては
各銘柄毎に事前に実験的に求めておくことが必要
である。 次にヤード貯蔵石炭の酸化による粘結性劣化の
推定であるが、これについては、例えば本発明者
らが実験的に導出した下式等により、一般式に用
いられている最高流動度（MF）を用いて、上記
した発熱状況の推定と同時並行的に行うこととす
る。 logMF＝logMFo−S〓exp（βθ−γ）・C〓・ｔ…
…(4) ここで、MF：貯蔵中の石炭の最高流動度 MFo：貯蔵開始時の石炭の最高流動度 Ｓ：石炭の比表面積 ｔ：同貯蔵期間 θ：石炭層温度 Ｃ：同酸素濃度 α、β、γ、δ：炭種によつて決定される定数 すなわち、(4)式において貯蔵中の石炭層の温度
θおよび酸素濃度Ｃには、(1)、(2)式によつて計算
される温度推移および酸素濃度推移の各値を用い
ることができるので、(1)、(2)、(3)式と(4)式とを用
いることによりヤード貯蔵石炭の粘結性劣化状況
が同石炭の発熱状況と同時並行して推定できるの
である。 このようにして得た粘結性劣化状況は、石炭層
の温度および酸素濃度を介して発熱状況と深く結
びつき、発熱状況の影響、更には酸素濃度の影響
がよく反映したものとなつているから、精度の非
常に高いものとなる。 次に、これらに基づいて貯炭期間の管理と使用
時の粘結性の管理とを行うことになるが、上記し
たように、本発明法はそのベースとなる発熱状況
と粘結性劣化状況の推定精度が高いため、効率的
かつ計画的に厳密な管理を行うことができ、その
結果として配合原料の粘結性品位が安定し、コー
クス品質の安定化を図ることが可能となる。 本発明の妥当性については、本発明の方法の実
施結果と、実際のヤード貯蔵石炭の発熱状況およ
び粘結性劣化状況の実測結果との比較から十分に
立証される。以下、実施例により本発明の実施効
果を明らかにする。 実施例 １ 第１表に示す性状の３種類の石炭Ａ、Ｂ、Ｃを
ヤードにそれぞれ第２表に示す条件で貯蔵し、貯
蔵期間中の発熱状況の推移を前記(1)、(2)、(3)式を
用いて算出するとともに、実際の温度推移を測定
した。
熱状況と粘結性劣化状況の推移を、同時に精度よ
く推定することにより、効率的かつ計画的な貯炭
期間管理と使用時の粘結性管理とを行い得る方法
にかかわるものであり、その目的は、良質のコー
クスを安定的に製造することにある。 一般に、コークスの原料となる石炭は、ヤード
に野積みの状態で貯蔵される。しかるに、このヤ
ード貯蔵石炭は酸化により発熱と粘結性劣化とを
起す。これについては古くから大きな問題とさ
れ、その管理方法も数多く提案されているが、い
ずれの方法も次に述べるように精度面で問題があ
り、十分とはいえなかつた。 ヤード貯蔵石炭の異常発熱や自然発火に対して
は、填圧、積み替え、散水強化などの事後対策が
とられ、また予防対策としては、堆積石炭の表面
を薬剤でコーテイングして内部への空気の侵入を
防止することなどが行われている。また、粘結性
はコークス用原料炭として特に重要な特性である
が、その劣化に対しては前記の発熱防止対策が有
効である。また、コークス品位の安定化に対して
は銘柄毎に固有な貯炭期間と粘結性劣化速度との
関係から所定期間貯炭後の粘結性を推定し、その
粘結性に応じた配合管理を行う方法（特開昭53−
132001）が挙げられる。 しかるに、これらの対策はいずれも発熱と粘結
性劣化とを別個に取り扱うため、精度が悪い。た
とえば、ヤード貯蔵石炭の粘結性劣化は、単に貯
炭期間のみから一義的に決定されるものではな
く、温度や酸素濃度の影響を大きく受けるのであ
る。このため、従来においては、発熱、粘結性劣
化に対する管理が行われているとはいえ、必ずし
も十分ではなく、これらが今日でもなお大きな問
題であることに変りはない。特に、近年のよう
に、コークス製造用原料として良質の原料炭に替
えて酸化しやすい低品位原料炭を多く使用する技
術が開発されるに至つては、ヤード貯蔵石炭の管
理はむしろむずかしくなつてきているとさえいう
ことができる。 本発明者らは、ヤード貯蔵石炭の粘結性劣化が
同石炭層の温度や酸素濃度の影響を強く受けるこ
とから、同石炭の管理を適切に行うためには、従
来のように酸化による発熱と粘結性劣化とを別個
に管理するのではなく、両者を同時管理、なかで
も石炭層の温度および酸素濃度を媒介として両者
を有機的に結合して同時管理することが有効であ
ると考え、この考え方に立つて基礎実験を繰り返
すとともに、実際のヤード貯蔵石炭の発熱状況お
よび粘結性劣化状況に関する数多くのデータを蓄
積し、その理論解析を進めた。その結果、ヤード
貯蔵石炭の粘結性劣化速度と、同石炭の温度およ
び酸素濃度との間には、極めて明瞭な関係が成立
し、同石炭の粘結性劣化速度が、その温度および
酸素濃度に基づいて極めて精度よく推定されるこ
とを知見した。 本発明は、この知見に基づきなされたもので、
ヤード貯蔵開始時の石炭層の温度、嵩密度、堆積
体寸法および銘柄により異なる酸素吸収速度等よ
り各銘柄毎の貯蔵期間中の温度上昇推移を熱収支
から、および酸素濃度推移を酸素収支式から求め
るとともに、該温度上昇推移および酸素濃度推移
に基づいて各銘柄毎の貯蔵期間中の粘結性推移を
最高流動度式から求め、得られた温度上昇および
粘結性の推移に基づいて、各銘柄毎の貯蔵期間の
管理と使用時の粘結性管理とを行うことを特徴と
するヤード貯蔵石炭の管理方法を要旨とする。 以下、本発明の方法を更に具体的に説明する。 まず、ヤード貯蔵石炭の発熱状況の推定につい
てであるが、これにはたとえば、一般に考えられ
ているように、堆積石炭層を近似的に擬連続体と
みなし、かつ、石炭の低温酸化による発熱と堆積
体表面からの放熱との差が蓄熱され、堆積体を温
度上昇させると考えて、堆積体各部の熱収支と酸
素収支とをとればよい。すなわち、これら２つの
収支をとることにより、下記に示す連立偏微分方
程式が得られ、これを解くことにより貯蔵中の石
炭の温度上昇推移が求められ、更に同石炭層の酸
素濃度推移も求められることになる。 熱収支式（ベクトル表示） Cpρ∂θ／∂t＝λeV2θ −div（Cpa・ρa・ｕ・θ）＋Ｒ・ΔH ……(1) 酸素収支式（ベクトル表示） ∂C／∂t＝DeV2C−div（uc）−Ｒ／ε ……(2) ここで、θ：石炭層の温度 ｔ：同貯蔵時間 Cp：同比熱 ρ：同嵩密度 ｕ：同通気速度 ΔH：石炭の酸化反応熱 Ｃ：石炭層の酸素濃度 ε：同空隙率 λe：同有効熱伝導度 Ｒ：石炭の酸素吸収速度 De：石炭層の有効拡散係数 Cpa：空気の比熱 ρa：同密度 なお、(1)(2)式中の酸素吸収温度Ｒは下式で表わ
すことができる。 酸素吸収速度式 Ｒ＝Aexp｛−Ｅ／RG（θ＋273）｝・Sl・t-m・Cn ……(3) ここで、Ｅ：活性化エネルギー Ｓ：石炭の比表面積 RG：ガス定数 Ａ、ｌ、ｍ、ｎ：定数 (1)、(2)式を解くにあたり重要なことは初期条件
および境界条件の与え方であり、これらについて
は実際のヤード貯蔵石炭毎に変化するので事前に
調査しておく必要がある。 また、(3)式中の定数Ａ、ｌ、ｍ、ｎについては
各銘柄毎に事前に実験的に求めておくことが必要
である。 次にヤード貯蔵石炭の酸化による粘結性劣化の
推定であるが、これについては、例えば本発明者
らが実験的に導出した下式等により、一般式に用
いられている最高流動度（MF）を用いて、上記
した発熱状況の推定と同時並行的に行うこととす
る。 logMF＝logMFo−S〓exp（βθ−γ）・C〓・ｔ…
…(4) ここで、MF：貯蔵中の石炭の最高流動度 MFo：貯蔵開始時の石炭の最高流動度 Ｓ：石炭の比表面積 ｔ：同貯蔵期間 θ：石炭層温度 Ｃ：同酸素濃度 α、β、γ、δ：炭種によつて決定される定数 すなわち、(4)式において貯蔵中の石炭層の温度
θおよび酸素濃度Ｃには、(1)、(2)式によつて計算
される温度推移および酸素濃度推移の各値を用い
ることができるので、(1)、(2)、(3)式と(4)式とを用
いることによりヤード貯蔵石炭の粘結性劣化状況
が同石炭の発熱状況と同時並行して推定できるの
である。 このようにして得た粘結性劣化状況は、石炭層
の温度および酸素濃度を介して発熱状況と深く結
びつき、発熱状況の影響、更には酸素濃度の影響
がよく反映したものとなつているから、精度の非
常に高いものとなる。 次に、これらに基づいて貯炭期間の管理と使用
時の粘結性の管理とを行うことになるが、上記し
たように、本発明法はそのベースとなる発熱状況
と粘結性劣化状況の推定精度が高いため、効率的
かつ計画的に厳密な管理を行うことができ、その
結果として配合原料の粘結性品位が安定し、コー
クス品質の安定化を図ることが可能となる。 本発明の妥当性については、本発明の方法の実
施結果と、実際のヤード貯蔵石炭の発熱状況およ
び粘結性劣化状況の実測結果との比較から十分に
立証される。以下、実施例により本発明の実施効
果を明らかにする。 実施例 １ 第１表に示す性状の３種類の石炭Ａ、Ｂ、Ｃを
ヤードにそれぞれ第２表に示す条件で貯蔵し、貯
蔵期間中の発熱状況の推移を前記(1)、(2)、(3)式を
用いて算出するとともに、実際の温度推移を測定
した。
【表】
【表】
なお、(1)、(2)式中の有効熱伝導度λe、有効拡
散係数De、および酸化反応熱ΔHについては、室
内酸化モデル実験や実ヤード貯炭での発熱試験な
どを繰返した結果から第３表に示す値を採用し、
(3)式中の定数Ａ、Ｅ、ｌ、ｍ、ｎについても実験
室的な酸化試験から、第３表に示す値を採用し
た。
散係数De、および酸化反応熱ΔHについては、室
内酸化モデル実験や実ヤード貯炭での発熱試験な
どを繰返した結果から第３表に示す値を採用し、
(3)式中の定数Ａ、Ｅ、ｌ、ｍ、ｎについても実験
室的な酸化試験から、第３表に示す値を採用し
た。
【表】
結果を第１図に示すが、(1)、(2)、(3)式による計
算値と実測値との間には、良い一致の見られるこ
とがわかる。 第１図は深さ２ｍの地点における温度推移であ
るが、本発明者らは(1)、(2)、(3)式の使用により、
他の地点においても第１図の交果と同様に精度よ
く温度推移を算出できることを確認している。 実施例 ２ 実施例１で得たヤード貯蔵期間の石炭層Ａ、
Ｂ、Ｃの各温度推移および各酸素濃度推移を(4)式
に代入して、各石炭の粘結性劣化状況を最高流動
度MFについてそれぞれ推算するとともに、実際
の最高流動度MFの推移を測定した。 (4)式中の定数α、β、γ、δとしては、実験室
的な酸化試験から第４表に示す値を採用した。
算値と実測値との間には、良い一致の見られるこ
とがわかる。 第１図は深さ２ｍの地点における温度推移であ
るが、本発明者らは(1)、(2)、(3)式の使用により、
他の地点においても第１図の交果と同様に精度よ
く温度推移を算出できることを確認している。 実施例 ２ 実施例１で得たヤード貯蔵期間の石炭層Ａ、
Ｂ、Ｃの各温度推移および各酸素濃度推移を(4)式
に代入して、各石炭の粘結性劣化状況を最高流動
度MFについてそれぞれ推算するとともに、実際
の最高流動度MFの推移を測定した。 (4)式中の定数α、β、γ、δとしては、実験室
的な酸化試験から第４表に示す値を採用した。
【表】
結果を第２図に示すが、(4)式による計算値と実
測値との間には良い一致が見られ、本発明の方法
がヤード貯蔵石炭の粘結性劣化状況を精度よく推
定するのに極めて有効なことがわかる。 第２図も貯炭層表面から２ｍの深さの地点の値
を示しているが、本発明者らは他の地点において
も同様に精度良く粘結性劣化状況を算出できるこ
とを確認している。 また、第２図に破線で示す曲線は、ヤード貯蔵
石炭の粘結性劣化が貯炭期間のみで一義的に決定
されるとした従来方法（特開昭53−132001）によ
る推定値であるが、この方法では貯炭期間が長く
なつた場合、すなわち石炭層温度が上昇した場合
に、実測値との間に大きな相違を示すことがわか
る。しかるに、本発明の方法では劣化状況の推定
に石炭層温度を反映させているから、このような
ズレは見られず、このことからも本発明の妥当性
が確認される。 実施例 ３ 実施例１および実施例２において得たヤード貯
蔵石炭Ａ、Ｂ、Ｃの計算発熱状況および計算粘結
性劣化状況の推移を基にして各石炭の貯蔵期間の
管理を行おうとすると次のようになる。 管理温度の上限を40℃とすれば、実験期間中に
この温度を上回つたのはＢ炭だけで、その時期は
約55日経過後である（第１図参照）。したがつて、
Ｂ炭については、約55日以内に使用してしまうこ
とが望ましいといえる。一方、Ａ炭、Ｃ炭につい
ては、発熱状況の推移から判断すれば100日以内
では貯炭期間に制限はないが、粘結性の劣化状況
から判断するなら、やはり貯炭期間に制限が必要
である。 すなわち、粘結性劣化の下限を、最高流動度
（logMF）が貯炭開始時の半分となる点におけ
ば、第２図に示すように、Ａ炭については約80
日、Ｃ炭については約35日が貯炭期間の限界とな
るのである。 同じ判断を従来の方法（特開昭53−132001）で
行つた場合には、Ａ炭については約100日、Ｃ炭
については40日強となり、いずれの場合も貯炭期
限が実際よりも遅く表われ、Ａ炭に至つては20日
も過つた判断が下されることになる。 実施例 ４ 実施例２で得た各石炭Ａ、Ｂ、Ｃの粘結性劣化
状況の推移に基づき他銘柄炭においても、同様の
手法により使用時の粘結性を推定し、各石炭の配
合管理を実施した。 本発明法実施後のコークス強度（DI30 15）のバラ
ツキを、実施前、すなわち入荷時の粘結性を基に
配合を組んだときの結果と比較して第３図に示
す。 第３図に示すように、本発明の実施前に0.217
あつたコークス強度（DI30 15）の全炉平均標準偏差
σが、本発明の実施により0.184まで低下し、本
発明の方法がコークス強度の安定化に大きく寄与
することが確認された。 以上の説明から明らかなように、本発明によれ
ば、ヤード貯蔵石炭の温度推移と粘結性推移とが
精度よく予測できることから、適正な貯炭計画の
指針が得られるばかりでなく、適正な配合計画の
指針も得ることができ、これによりコークス品質
の安定化に大きな効果が得られることになる。
測値との間には良い一致が見られ、本発明の方法
がヤード貯蔵石炭の粘結性劣化状況を精度よく推
定するのに極めて有効なことがわかる。 第２図も貯炭層表面から２ｍの深さの地点の値
を示しているが、本発明者らは他の地点において
も同様に精度良く粘結性劣化状況を算出できるこ
とを確認している。 また、第２図に破線で示す曲線は、ヤード貯蔵
石炭の粘結性劣化が貯炭期間のみで一義的に決定
されるとした従来方法（特開昭53−132001）によ
る推定値であるが、この方法では貯炭期間が長く
なつた場合、すなわち石炭層温度が上昇した場合
に、実測値との間に大きな相違を示すことがわか
る。しかるに、本発明の方法では劣化状況の推定
に石炭層温度を反映させているから、このような
ズレは見られず、このことからも本発明の妥当性
が確認される。 実施例 ３ 実施例１および実施例２において得たヤード貯
蔵石炭Ａ、Ｂ、Ｃの計算発熱状況および計算粘結
性劣化状況の推移を基にして各石炭の貯蔵期間の
管理を行おうとすると次のようになる。 管理温度の上限を40℃とすれば、実験期間中に
この温度を上回つたのはＢ炭だけで、その時期は
約55日経過後である（第１図参照）。したがつて、
Ｂ炭については、約55日以内に使用してしまうこ
とが望ましいといえる。一方、Ａ炭、Ｃ炭につい
ては、発熱状況の推移から判断すれば100日以内
では貯炭期間に制限はないが、粘結性の劣化状況
から判断するなら、やはり貯炭期間に制限が必要
である。 すなわち、粘結性劣化の下限を、最高流動度
（logMF）が貯炭開始時の半分となる点におけ
ば、第２図に示すように、Ａ炭については約80
日、Ｃ炭については約35日が貯炭期間の限界とな
るのである。 同じ判断を従来の方法（特開昭53−132001）で
行つた場合には、Ａ炭については約100日、Ｃ炭
については40日強となり、いずれの場合も貯炭期
限が実際よりも遅く表われ、Ａ炭に至つては20日
も過つた判断が下されることになる。 実施例 ４ 実施例２で得た各石炭Ａ、Ｂ、Ｃの粘結性劣化
状況の推移に基づき他銘柄炭においても、同様の
手法により使用時の粘結性を推定し、各石炭の配
合管理を実施した。 本発明法実施後のコークス強度（DI30 15）のバラ
ツキを、実施前、すなわち入荷時の粘結性を基に
配合を組んだときの結果と比較して第３図に示
す。 第３図に示すように、本発明の実施前に0.217
あつたコークス強度（DI30 15）の全炉平均標準偏差
σが、本発明の実施により0.184まで低下し、本
発明の方法がコークス強度の安定化に大きく寄与
することが確認された。 以上の説明から明らかなように、本発明によれ
ば、ヤード貯蔵石炭の温度推移と粘結性推移とが
精度よく予測できることから、適正な貯炭計画の
指針が得られるばかりでなく、適正な配合計画の
指針も得ることができ、これによりコークス品質
の安定化に大きな効果が得られることになる。
第１図〜第３図は本発明法の妥当性を示す図表
で、第１図は貯蔵中の石炭の温度推移を本発明法
と実測値との間で比較した図表、第２図は同石炭
の流動度推移を本発明法と従来法と実測値との間
で比較した図表、第３図はコークス強度の全炉平
均標準偏差を本発明実施前と本発明実施後との間
で比較した図表である。
で、第１図は貯蔵中の石炭の温度推移を本発明法
と実測値との間で比較した図表、第２図は同石炭
の流動度推移を本発明法と従来法と実測値との間
で比較した図表、第３図はコークス強度の全炉平
均標準偏差を本発明実施前と本発明実施後との間
で比較した図表である。
Claims (1)
- １ ヤード貯蔵開始時の石炭層の温度、嵩密度、
堆積体寸法および銘柄により異なる酸素吸収速度
等より、各銘柄毎の貯蔵期間中の温度上昇推移を
熱収支式から、および酸素濃度推移を酸素収支式
から求めるとともに、該温度上昇推移および酸素
濃度推移に基づいて、前記各銘柄毎の貯蔵期間中
の粘結性の推移を最高流動度式から求め、得られ
た温度上昇および粘結性の推移に基づいて、各銘
柄毎の貯蔵期間の管理と使用時の粘結性管理とを
行うことを特徴とするヤード貯蔵石炭の管理方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2643782A JPS58142981A (ja) | 1982-02-19 | 1982-02-19 | ヤ−ド貯蔵石炭の管理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2643782A JPS58142981A (ja) | 1982-02-19 | 1982-02-19 | ヤ−ド貯蔵石炭の管理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58142981A JPS58142981A (ja) | 1983-08-25 |
| JPS6340235B2 true JPS6340235B2 (ja) | 1988-08-10 |
Family
ID=12193478
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2643782A Granted JPS58142981A (ja) | 1982-02-19 | 1982-02-19 | ヤ−ド貯蔵石炭の管理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58142981A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ID20131A (id) | 1997-03-31 | 1998-10-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Metode dan peralatan pengeringan batu bara, metode untuk penyimpanan lama batu bara yang direformasi dan batu bara yang direformasi yang disimpan lama, dan proses dan sistem untuk produksi batu bara yang direformasi |
| JP2011213874A (ja) * | 2010-03-31 | 2011-10-27 | Jfe Steel Corp | コークスの製造方法 |
| JP6664194B2 (ja) * | 2015-11-12 | 2020-03-13 | Ｉｈｉ運搬機械株式会社 | 石炭昇温予測管理システム |
| JP7091902B2 (ja) * | 2018-07-17 | 2022-06-28 | 日本製鉄株式会社 | コークス製造用の原料炭の劣化推定方法及びコークスの製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53132001A (en) * | 1977-04-25 | 1978-11-17 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Control of coke strength by coal maximum fluidity |
| JPS5444002A (en) * | 1977-09-16 | 1979-04-07 | Nippon Musical Instruments Mfg | Regenerated plywood and laminated rectangular timber using same |
-
1982
- 1982-02-19 JP JP2643782A patent/JPS58142981A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53132001A (en) * | 1977-04-25 | 1978-11-17 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Control of coke strength by coal maximum fluidity |
| JPS5444002A (en) * | 1977-09-16 | 1979-04-07 | Nippon Musical Instruments Mfg | Regenerated plywood and laminated rectangular timber using same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58142981A (ja) | 1983-08-25 |
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