JPS633943B2 - - Google Patents
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- JPS633943B2 JPS633943B2 JP11265180A JP11265180A JPS633943B2 JP S633943 B2 JPS633943 B2 JP S633943B2 JP 11265180 A JP11265180 A JP 11265180A JP 11265180 A JP11265180 A JP 11265180A JP S633943 B2 JPS633943 B2 JP S633943B2
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Description
本発明は−50〜+100℃における線熱膨脹係数
が、−8×10-6〜+8×10-6と小さいMn−Ge系
六方格子型反強磁性インバー型合金に関する。 従来インバー型合金としては鉄を基とする多数
の強磁性面心立方格子合金があるが、これらの合
金の線熱膨脹係数が一般の合金に比し数分の1以
下であるのは、合金がその磁気変態点以下で正の
大きな自発体積磁歪をもつことによるのである。
従つてこれらインバー型合金は強磁性であるため
応用には制限がある。例えばビデオテープレコー
ダのヘツド支持部、テレビ受像器のシヤドウマス
ク、電子顕微鏡の試料支持台、電動化のため発生
する不均一磁界中での振動を要求される時計の天
府輪、ガンギ、アンクル等あるいは重力振子桿、
原子炉材料、各種の制御機器などへの応用に対し
ては非強磁性インバー型合金が必要である。 本発明は特定組成をもつたMn―Ge系合金に特
定の熱処理を施すことによつて、反強磁性の六方
格子型結晶構造を得、インバー特性を得ることを
目的とするもので、重量比で20〜33%のゲルマニ
ウムと不可避の不純物とを含み、残部実質的にマ
ンガンより成り、−50〜+100℃の線熱膨脹係数が
−8×10-6〜+8×10-6以内で六方格子型結晶よ
り成ることを特徴とするMn―Ge系六方格子型反
強磁性インバー型合金およびその製造法に関する
ものである。 本発明に係わるMn―Ge系合金は、500℃を境
界として高温相が六方構造のε相、低温相が面心
正方構造のε1相であり、インバー特性はε相の構
造をもつ合金において発揮される。そしてε相よ
りε1相への変態の速度が非常に遅いことが一つの
特長である。 本発明者等は上述のような反強磁性(非強磁
性)のインバー合金の特殊性を確認し、これを製
造する方法を幾多研究の結果、99%〜99.9%程度
の比較的安価なゲルマニウムを使用し、反強磁性
のインバー合金の製造に成功したものであつて、
本発明は重量%でゲルマニウム20〜33%と不可避
の不純物(1%以下)とを含み、残部実質的にマ
ンガンからなる組成の元素を870ないし900℃以上
の高温に溶解し、鋳造し、所定形状の成形品と
し、少くとも500℃以上溶融点未満の温度で1分
ないし500時間加熱して均質化処理をし、 (A) 500℃以上溶融点未満の温度より0.7℃/時間
以上の速い冷却速度で冷却する (B) 500℃以上溶融点未満の温度より0.7℃/時間
以上の速い冷却速度で急冷した後、500℃以下
300℃以上の適当温度に1分ないし500時間再加
熱し、0.7℃/時間より速い冷却速度で冷却し
六方格子型結晶構造を持ち−50℃〜+100℃に
おける線膨脹係数が−8×10-6〜+8×10-6の
範囲にある反強磁性インバー合金の製造法を特
徴とする。 本発明のインバー合金の製造法の新規特徴とす
る所は高価な高純度のゲルマニウムを使用する必
要はなく、99〜99.9%程度の比較的安価なゲルマ
ニウムを原料として、六方格子型結晶構造のイン
バー合金を造ることにより−50℃〜+100℃にお
ける線熱膨脹係数が−8×10-6〜+8×10-6の高
性能のインバー合金を提供できることであり、従
来この種インバー合金は強磁性の面心立方格子型
結晶構造を有する合金でしか得られないとされて
いた従来の定説を打破し六方格子型結晶をもつた
高性能の非強磁性インバー合金を提供できる点に
ある。 次に本発明合金の製造方法について詳細に説明
する。 まず、重量%でゲルマニウム20〜33%と不可避
の不純物とを含み残部マンガンより成る組成範囲
の合金について、空気中もしくは非酸化性雰囲気
(例えば水素、窒素、アルゴンなど)中または真
空中において、適当な溶解炉中で少くとも870℃
(固溶線)以上の温度に加熱しゲルマニウムを先
に溶解した後、マンガンを投入し、充分撹拌し、
組成的に均一な溶融合金を造る。 次にこれを砂型や金型などの適当な鋳型に注入
して、所要の用途に適合する形状の鋳塊を得る
か、あるいはこの鋳塊より切断、研削等の適当な
加工法によつて所要の形状の物品を切り出す。こ
のようにして得た成形体は一般には均質化と六方
構造の反強磁性体とするために、アルゴン中、そ
の他の非酸化性雰囲気中あるいは真空中で少くと
も500℃以上溶融点未満の適当な温度に1分間以
上500時間以下加熱し、均質化処理を施す。本発
明合金はε相よりε1相への変態はその速度が極め
て遅いため、組成の如何にかかわらず500℃未満
の冷却速度を0.7℃/時間以上の速い冷却速度で
冷却すれば、ε相の反強磁性のインバー合金が得
られる。 また、溶融合金を鋳造した成形体を500℃以上
溶融点未満の温度で均質化処理した後急冷した場
合は急冷歪が残る。このために500℃未満の温度
でテンパーする必要がある。即ち500℃未満の温
度に再加熱する場合、インバー特性を発揮させる
ためにはその保持時間は、加熱温度が450℃では
50時間以下、400℃では50時間以上120時間以下に
する必要があり、この時間は加熱温度の降下とと
もに急に長くなる。従つて調質処理の温度は500
℃未満300℃以上とした方がよい。以上の調質処
理を施して製品とする。 Mn―Ge合金においては組成によつて固溶線の
温度に相違があるが、第1図に示すように約870
℃以上に固溶線があり、870℃以上で半融領域
(SM)と溶融領域(M)とがある。従つて本発
明の合金の溶解に当つては少くともこの固溶線以
上の温度に加熱して溶解する必要があるが、この
ように溶解して鋳造しただけでは必ずしもインバ
ー型合金とはならない。従つて特定条件をみたす
適当な熱処理を施す必要がある。Mn―Ge合金に
は500℃に変態点があり、特定の組成範囲で500℃
以上でε相となり、500℃未満でε1相となる。こ
のε相が常温で析出すればインバー型合金とな
る。従つて上記の成形品を少くとも500℃以上固
溶線未満の温度に1分ないし500時間加熱し、均
質化処理し、冷却した場合にε相がGe―Mn合金
の固溶体中に均質に析出するようにしなければな
らない。このために冷却に際し、0.7℃/時間以
上の速い速度で冷却する必要がある。これは0.7
℃/時間以下の遅い速度で冷却すると、Ge―Mn
系合金の固溶体のε相がε1相に変態し所望のイン
バー合金ができないからである。 次に本発明の実施例について説明する。 実施例 1 〔Ge29%、残部Mn〕合金 原料としては99.9%の純度のゲルマニウムおよ
び99.8%の電解マンガンを用いた。試料を造るに
は、まず全重量30gの原料をアルミナルツボ中
で、表面にアルゴンガスを吹きつけながらタンマ
ン炉により溶解した後、溶湯をよく撹拌し300℃
に加熱した砂型に鋳込む徐冷鋳造により直径3mm
の丸棒を得た。このときの鋳造物の冷却速度を
0.7℃/時間以上に制御した。次にこれから長さ
10cmの合金棒と500mgの合金塊を切りとり、それ
ぞれ熱膨脹および磁化率の測定用試料とした。最
後にこれらを850℃に10時間加熱後、100℃/時間
および0.3℃/時間の速度で冷却した焼鈍状態と
850℃から水中冷却した状態とについて実験を行
つた。線熱膨脹係数は精密縦型膨脹計および横型
全膨脹計により、磁化率は磁気天秤により
10KOeの磁場中でアルゴン雰囲気中で求めた。
が、−8×10-6〜+8×10-6と小さいMn−Ge系
六方格子型反強磁性インバー型合金に関する。 従来インバー型合金としては鉄を基とする多数
の強磁性面心立方格子合金があるが、これらの合
金の線熱膨脹係数が一般の合金に比し数分の1以
下であるのは、合金がその磁気変態点以下で正の
大きな自発体積磁歪をもつことによるのである。
従つてこれらインバー型合金は強磁性であるため
応用には制限がある。例えばビデオテープレコー
ダのヘツド支持部、テレビ受像器のシヤドウマス
ク、電子顕微鏡の試料支持台、電動化のため発生
する不均一磁界中での振動を要求される時計の天
府輪、ガンギ、アンクル等あるいは重力振子桿、
原子炉材料、各種の制御機器などへの応用に対し
ては非強磁性インバー型合金が必要である。 本発明は特定組成をもつたMn―Ge系合金に特
定の熱処理を施すことによつて、反強磁性の六方
格子型結晶構造を得、インバー特性を得ることを
目的とするもので、重量比で20〜33%のゲルマニ
ウムと不可避の不純物とを含み、残部実質的にマ
ンガンより成り、−50〜+100℃の線熱膨脹係数が
−8×10-6〜+8×10-6以内で六方格子型結晶よ
り成ることを特徴とするMn―Ge系六方格子型反
強磁性インバー型合金およびその製造法に関する
ものである。 本発明に係わるMn―Ge系合金は、500℃を境
界として高温相が六方構造のε相、低温相が面心
正方構造のε1相であり、インバー特性はε相の構
造をもつ合金において発揮される。そしてε相よ
りε1相への変態の速度が非常に遅いことが一つの
特長である。 本発明者等は上述のような反強磁性(非強磁
性)のインバー合金の特殊性を確認し、これを製
造する方法を幾多研究の結果、99%〜99.9%程度
の比較的安価なゲルマニウムを使用し、反強磁性
のインバー合金の製造に成功したものであつて、
本発明は重量%でゲルマニウム20〜33%と不可避
の不純物(1%以下)とを含み、残部実質的にマ
ンガンからなる組成の元素を870ないし900℃以上
の高温に溶解し、鋳造し、所定形状の成形品と
し、少くとも500℃以上溶融点未満の温度で1分
ないし500時間加熱して均質化処理をし、 (A) 500℃以上溶融点未満の温度より0.7℃/時間
以上の速い冷却速度で冷却する (B) 500℃以上溶融点未満の温度より0.7℃/時間
以上の速い冷却速度で急冷した後、500℃以下
300℃以上の適当温度に1分ないし500時間再加
熱し、0.7℃/時間より速い冷却速度で冷却し
六方格子型結晶構造を持ち−50℃〜+100℃に
おける線膨脹係数が−8×10-6〜+8×10-6の
範囲にある反強磁性インバー合金の製造法を特
徴とする。 本発明のインバー合金の製造法の新規特徴とす
る所は高価な高純度のゲルマニウムを使用する必
要はなく、99〜99.9%程度の比較的安価なゲルマ
ニウムを原料として、六方格子型結晶構造のイン
バー合金を造ることにより−50℃〜+100℃にお
ける線熱膨脹係数が−8×10-6〜+8×10-6の高
性能のインバー合金を提供できることであり、従
来この種インバー合金は強磁性の面心立方格子型
結晶構造を有する合金でしか得られないとされて
いた従来の定説を打破し六方格子型結晶をもつた
高性能の非強磁性インバー合金を提供できる点に
ある。 次に本発明合金の製造方法について詳細に説明
する。 まず、重量%でゲルマニウム20〜33%と不可避
の不純物とを含み残部マンガンより成る組成範囲
の合金について、空気中もしくは非酸化性雰囲気
(例えば水素、窒素、アルゴンなど)中または真
空中において、適当な溶解炉中で少くとも870℃
(固溶線)以上の温度に加熱しゲルマニウムを先
に溶解した後、マンガンを投入し、充分撹拌し、
組成的に均一な溶融合金を造る。 次にこれを砂型や金型などの適当な鋳型に注入
して、所要の用途に適合する形状の鋳塊を得る
か、あるいはこの鋳塊より切断、研削等の適当な
加工法によつて所要の形状の物品を切り出す。こ
のようにして得た成形体は一般には均質化と六方
構造の反強磁性体とするために、アルゴン中、そ
の他の非酸化性雰囲気中あるいは真空中で少くと
も500℃以上溶融点未満の適当な温度に1分間以
上500時間以下加熱し、均質化処理を施す。本発
明合金はε相よりε1相への変態はその速度が極め
て遅いため、組成の如何にかかわらず500℃未満
の冷却速度を0.7℃/時間以上の速い冷却速度で
冷却すれば、ε相の反強磁性のインバー合金が得
られる。 また、溶融合金を鋳造した成形体を500℃以上
溶融点未満の温度で均質化処理した後急冷した場
合は急冷歪が残る。このために500℃未満の温度
でテンパーする必要がある。即ち500℃未満の温
度に再加熱する場合、インバー特性を発揮させる
ためにはその保持時間は、加熱温度が450℃では
50時間以下、400℃では50時間以上120時間以下に
する必要があり、この時間は加熱温度の降下とと
もに急に長くなる。従つて調質処理の温度は500
℃未満300℃以上とした方がよい。以上の調質処
理を施して製品とする。 Mn―Ge合金においては組成によつて固溶線の
温度に相違があるが、第1図に示すように約870
℃以上に固溶線があり、870℃以上で半融領域
(SM)と溶融領域(M)とがある。従つて本発
明の合金の溶解に当つては少くともこの固溶線以
上の温度に加熱して溶解する必要があるが、この
ように溶解して鋳造しただけでは必ずしもインバ
ー型合金とはならない。従つて特定条件をみたす
適当な熱処理を施す必要がある。Mn―Ge合金に
は500℃に変態点があり、特定の組成範囲で500℃
以上でε相となり、500℃未満でε1相となる。こ
のε相が常温で析出すればインバー型合金とな
る。従つて上記の成形品を少くとも500℃以上固
溶線未満の温度に1分ないし500時間加熱し、均
質化処理し、冷却した場合にε相がGe―Mn合金
の固溶体中に均質に析出するようにしなければな
らない。このために冷却に際し、0.7℃/時間以
上の速い速度で冷却する必要がある。これは0.7
℃/時間以下の遅い速度で冷却すると、Ge―Mn
系合金の固溶体のε相がε1相に変態し所望のイン
バー合金ができないからである。 次に本発明の実施例について説明する。 実施例 1 〔Ge29%、残部Mn〕合金 原料としては99.9%の純度のゲルマニウムおよ
び99.8%の電解マンガンを用いた。試料を造るに
は、まず全重量30gの原料をアルミナルツボ中
で、表面にアルゴンガスを吹きつけながらタンマ
ン炉により溶解した後、溶湯をよく撹拌し300℃
に加熱した砂型に鋳込む徐冷鋳造により直径3mm
の丸棒を得た。このときの鋳造物の冷却速度を
0.7℃/時間以上に制御した。次にこれから長さ
10cmの合金棒と500mgの合金塊を切りとり、それ
ぞれ熱膨脹および磁化率の測定用試料とした。最
後にこれらを850℃に10時間加熱後、100℃/時間
および0.3℃/時間の速度で冷却した焼鈍状態と
850℃から水中冷却した状態とについて実験を行
つた。線熱膨脹係数は精密縦型膨脹計および横型
全膨脹計により、磁化率は磁気天秤により
10KOeの磁場中でアルゴン雰囲気中で求めた。
【表】
第1表から明らかな如く、ゲルマニウム29%合
金はε相を得るための限界冷却速度0.7℃/時間
を越える速度で冷却すれば、その目的とする小さ
な熱膨脹係数が得られることがわかる。また、磁
化率の測定値も5×10-5emu/gで反強磁性であ
る。第2図には第1表に示した種々の状態におけ
る熱膨脹曲線が示してある。第2図でわかるよう
に、0.7℃/時間を越える速度で冷却されたAお
よびB曲線に示すものは広い温度範囲でインバー
特性を示すが、0.7℃/時間より遅い0.3℃/時間
で処理したものはインバー特性を示さないことが
わかる。 実施例 2 〔Ge28.5%、残部Mn〕合金 原料は実施例1と同じ純度のゲルマニウムおよ
びマンガンを用いた。試料は実施例1の方法によ
つて溶解した後溶湯をよく撹拌し、15℃に冷却し
た鉄型に鋳込んで直径3mmの丸棒を得、これから
長さ10cmの合金棒と500mgの合金塊を切りとり、
チル鋳造状態のものとした。次にこれを400℃で
110および130時間、450℃で45時間および55時間
それぞれ加熱して100℃/時間の速度で冷却し、
500℃未満の温度において再加熱処理した状態の
ものとした。測定方法は前記実施例1と同様であ
る。得られた成形体の特性は第2表に示す通りで
ある。
金はε相を得るための限界冷却速度0.7℃/時間
を越える速度で冷却すれば、その目的とする小さ
な熱膨脹係数が得られることがわかる。また、磁
化率の測定値も5×10-5emu/gで反強磁性であ
る。第2図には第1表に示した種々の状態におけ
る熱膨脹曲線が示してある。第2図でわかるよう
に、0.7℃/時間を越える速度で冷却されたAお
よびB曲線に示すものは広い温度範囲でインバー
特性を示すが、0.7℃/時間より遅い0.3℃/時間
で処理したものはインバー特性を示さないことが
わかる。 実施例 2 〔Ge28.5%、残部Mn〕合金 原料は実施例1と同じ純度のゲルマニウムおよ
びマンガンを用いた。試料は実施例1の方法によ
つて溶解した後溶湯をよく撹拌し、15℃に冷却し
た鉄型に鋳込んで直径3mmの丸棒を得、これから
長さ10cmの合金棒と500mgの合金塊を切りとり、
チル鋳造状態のものとした。次にこれを400℃で
110および130時間、450℃で45時間および55時間
それぞれ加熱して100℃/時間の速度で冷却し、
500℃未満の温度において再加熱処理した状態の
ものとした。測定方法は前記実施例1と同様であ
る。得られた成形体の特性は第2表に示す通りで
ある。
【表】
第2表から明らかな如く、ゲルマニウム28.5%
の合金は500℃未満の温度に再加熱する場合、そ
のインバー特性を保持するためには加熱温度によ
つて加熱時間におのずから限度があることがわか
る。また、磁化率は400℃で110時間および450℃
で45時間再加熱した合金においてはほとんど同じ
値の5.0×10-5で、これを400℃で130時間および
450℃で55時間再加熱した場合には10-1emu/g
となる。すなわち前者は反強磁性であるが、後者
は強いフエリ磁性である。 第3図には第2表に示した種々の加熱状態のう
ち400℃で110時間および130時間再加熱したもの
の膨脹曲線をチル鋳造状態のものと対比して示し
てある。第3図F曲線に示すとおり400℃で130時
間加熱したものはインバー特性を示さないが、そ
の他の処理をした状態のもの(D曲線およびE曲
線)では優れたインバー特性が現われていること
が認められた。 最後に本発明合金の代表的な特性を第3表に示
す。
の合金は500℃未満の温度に再加熱する場合、そ
のインバー特性を保持するためには加熱温度によ
つて加熱時間におのずから限度があることがわか
る。また、磁化率は400℃で110時間および450℃
で45時間再加熱した合金においてはほとんど同じ
値の5.0×10-5で、これを400℃で130時間および
450℃で55時間再加熱した場合には10-1emu/g
となる。すなわち前者は反強磁性であるが、後者
は強いフエリ磁性である。 第3図には第2表に示した種々の加熱状態のう
ち400℃で110時間および130時間再加熱したもの
の膨脹曲線をチル鋳造状態のものと対比して示し
てある。第3図F曲線に示すとおり400℃で130時
間加熱したものはインバー特性を示さないが、そ
の他の処理をした状態のもの(D曲線およびE曲
線)では優れたインバー特性が現われていること
が認められた。 最後に本発明合金の代表的な特性を第3表に示
す。
【表】
原料は実施例1と同じ純度のゲルマニウムおよ
びマンガンを用い、実施例1と同じ方法によつて
試料を製造した。次にこれを850℃で10時間加熱
した後100℃/時間の速度で冷却して焼鈍状態の
ものとした。測定方法は前記実施例1と同様であ
る。 表から明らかなように本発明合金は広い組成範
囲および温度範囲で線熱膨脹係数が小さく、イン
バー合金であることがわかる。また、磁化率は高
磁場中においても3〜8×10-5emu/g程度の値
であり、通常の強磁性インバー合金の数千分の1
にしかならない。 さらに本発明合金は同表に示す非強磁性インバ
ーの従来品に比較して、熱膨脹係数がはるかに優
つておることがわかる。 要するに本発明合金は、マンガンに20〜33%の
ゲルマニウムを加えた二元合金で、簡易な熱処理
を施すことによつて六方格子型の反(非)強磁性
合金となり、−8×10-6〜+8×10-6の範囲の任
意の線熱膨脹係数を示す優れた非強磁性インバー
合金である。従つて本発明合金は、精密機器或は
制御機器の部材として非常に好適である。 最後に本発明合金のゲルマニウム含有量を限定
する理由を説明する。 ゲルマニウム量を20〜33%と限定したのは、ゲ
ルマニウムが33%を越えるか20%未満では如何な
る熱処理によつても本発明合金が必要とする反強
磁性の六方構造が得られなくなるため、線熱膨脹
係数が±8×10-6を越えるので好ましくない。ま
たゲルマニウム量を好ましくは23〜32%と限定し
たのは、ゲルマニウムが32%を越えるか23%未満
では反強磁性の六方構造が他の構造の影響を受
け、線熱膨脹係数が±4×10-6を越えるからであ
る。
びマンガンを用い、実施例1と同じ方法によつて
試料を製造した。次にこれを850℃で10時間加熱
した後100℃/時間の速度で冷却して焼鈍状態の
ものとした。測定方法は前記実施例1と同様であ
る。 表から明らかなように本発明合金は広い組成範
囲および温度範囲で線熱膨脹係数が小さく、イン
バー合金であることがわかる。また、磁化率は高
磁場中においても3〜8×10-5emu/g程度の値
であり、通常の強磁性インバー合金の数千分の1
にしかならない。 さらに本発明合金は同表に示す非強磁性インバ
ーの従来品に比較して、熱膨脹係数がはるかに優
つておることがわかる。 要するに本発明合金は、マンガンに20〜33%の
ゲルマニウムを加えた二元合金で、簡易な熱処理
を施すことによつて六方格子型の反(非)強磁性
合金となり、−8×10-6〜+8×10-6の範囲の任
意の線熱膨脹係数を示す優れた非強磁性インバー
合金である。従つて本発明合金は、精密機器或は
制御機器の部材として非常に好適である。 最後に本発明合金のゲルマニウム含有量を限定
する理由を説明する。 ゲルマニウム量を20〜33%と限定したのは、ゲ
ルマニウムが33%を越えるか20%未満では如何な
る熱処理によつても本発明合金が必要とする反強
磁性の六方構造が得られなくなるため、線熱膨脹
係数が±8×10-6を越えるので好ましくない。ま
たゲルマニウム量を好ましくは23〜32%と限定し
たのは、ゲルマニウムが32%を越えるか23%未満
では反強磁性の六方構造が他の構造の影響を受
け、線熱膨脹係数が±4×10-6を越えるからであ
る。
第1図はMn―Ge系合金の平衡状態図、第2図
はMn―Ge系合金に種々の熱処理を施した状態に
おける線熱膨脹の温度変化を示す特性曲線図、第
3図はMn―Ge系合金のチル鋳造状態とこれを
400℃で110および130時間加熱したときの線熱膨
脹の温度変化を示す特性曲線図である。
はMn―Ge系合金に種々の熱処理を施した状態に
おける線熱膨脹の温度変化を示す特性曲線図、第
3図はMn―Ge系合金のチル鋳造状態とこれを
400℃で110および130時間加熱したときの線熱膨
脹の温度変化を示す特性曲線図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 重量%でゲルマニウム20〜33%と不可避の不
純物1%以下とを含み、残部実質的にマンガンか
ら成り−50〜+100℃における線熱膨脹係数が−
8×10-6〜+8×10-6の範囲で六方格子型の結晶
構造をもつことを特徴とする六方格子型反強磁性
インバー型合金。 2 重量%でゲルマニウム23〜32%と不可避の不
純物1%以下とを含み、残部実質的にマンガンか
ら成り、−50〜+50℃における線熱膨脹係数が−
4×10-6〜+4×10-6の範囲で六方格子型の結晶
構造をもつ特許請求の範囲第1項記載の六方格子
型反強磁性インバー型合金。 3 重量%でゲルマニウム20〜33%と不可避の不
純物1%以下とを含み、残部実質的にマンガンか
らなる組成の元素を900℃以上の高温に溶解し、
鋳造し、所定形状の成形品とし、少くとも500℃
以上溶融点未満の温度1分ないし500時間加熱し、
均質化処理を施した後、500℃以上溶融点未満の
温度より0.7℃/時間以上の速度で冷却し、六方
格子型結晶を析出させ、線膨脹係数を−8×10-6
〜+8×10-6の範囲とすることを特徴とする六方
格子型反強磁性インバー型合金の製造法。 4 前項で熱処理した成形品を更に300℃以上500
℃未満の温度で1分ないし500時間再加熱し、0.7
℃/時間以上の速い速度で冷却する特許請求の範
囲第3項記載の方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11265180A JPS5739151A (en) | 1980-08-18 | 1980-08-18 | Hexagonal lattice type antiferromagnetic invar type alloy and preparation thereof |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11265180A JPS5739151A (en) | 1980-08-18 | 1980-08-18 | Hexagonal lattice type antiferromagnetic invar type alloy and preparation thereof |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5739151A JPS5739151A (en) | 1982-03-04 |
JPS633943B2 true JPS633943B2 (ja) | 1988-01-26 |
Family
ID=14592057
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP11265180A Granted JPS5739151A (en) | 1980-08-18 | 1980-08-18 | Hexagonal lattice type antiferromagnetic invar type alloy and preparation thereof |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5739151A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01161439U (ja) * | 1988-04-28 | 1989-11-09 |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63210250A (ja) * | 1987-02-25 | 1988-08-31 | Shoei Kagaku Kogyo Kk | マンガンゲルマニウム化物及びその製造方法 |
JPS63210251A (ja) * | 1987-02-25 | 1988-08-31 | Shoei Kagaku Kogyo Kk | マンガンゲルマニウム化物及びその製造方法 |
JP2556718B2 (ja) * | 1987-12-24 | 1996-11-20 | 明治製菓 株式会社 | 高圧ガス封入キャンディーの製造方法 |
JP5597899B2 (ja) * | 2012-09-21 | 2014-10-01 | 株式会社東芝 | 磁気抵抗素子および磁気メモリ |
-
1980
- 1980-08-18 JP JP11265180A patent/JPS5739151A/ja active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01161439U (ja) * | 1988-04-28 | 1989-11-09 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5739151A (en) | 1982-03-04 |
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