JPS6334798B2 - - Google Patents
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- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
- Biological Treatment Of Waste Water (AREA)
- Activated Sludge Processes (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は、し尿などアンモニアを含有する有機
性廃液の改良された処理プロセスに関するもので
ある。 〔従来の技術、及び発明が解決しようとする問題
点〕 従来のし尿の化学処理法は第１図に示すとおり
である。すなわち、第１図において生し尿１は薬
剤混合槽２５で硫酸第１鉄２６、消石灰２７など
の薬剤を処理され凝集反応処理が行なわれたの
ち、機械脱水機２２により脱水分離水２３と脱水
ケーキ２４に固液分離される。脱水分離水２３は
予め希釈水３により約20倍に希釈されてから散水
床法、活性汚泥法などによる好気性生物処理工
程２に流入し空気４の曝気を受けながら生物処理
され処理水１４となつて系外に排出される。 この方法は、嫌気性消化槽が膨大な設置面積を
要し、処理時間も30日以上要するという問題点を
解決することを目的として昭和30年代の初めに発
場したものであるが、次の〜のような重大な
欠点があり、現在は厚生省のし尿処理施設構造指
針にも記載が全くないほど陳腐化した処理技術に
なつているのが現状である。 FeSo4，Ca（OH）2の添加量が膨大であるため
脱水ケーキの発生量が極めて多量になる。した
がつて維持管理費が高い。 生し尿に直接Ca（OH）2を添加して高PHにす
るので、アンモニアの揮散が著しく、作業環境
が劣悪であり、アンモニア散逸により二次公害
が大きい。 脱水分離水はみかけは清澄であるが、溶解性
BODとNH3―Ｎが数千ppmも残存しており、
このため河川水で約20倍に希釈して生物処理し
なければならない。また、脱水分離水中にリン
酸（PO4）が殆ど含まれていない（FeSO4，Ca
（OH）2の添加によつてPO4が不溶性になり脱水
ケーキ中に移行してしまうため）ので、
BOD：Ｎ：Ｐの比率が極めてアンバランスな
状態になり、生物処理に障害を与える。 し尿中に窒素成分が化学処理工程でNH3ガ
スとして大気中に散逸する以外に全く除去でき
ない。 このような重大な欠点のため、し尿の化学処理
法は現在殆ど採用されなくなつてしまつている
が、処理施設がコンパクトであり処理水の外観、
特に色度が低いという長所もあるので、この方法
を改良することは技術的に重要な意義がある。 一方、第２図に示す従来の別の生物処理法にお
いては、生し尿１は好気性生物処理工程２で希釈
水３により希釈されてから生物処理を受けて流出
スラリー５となり、第１沈殿池６で上澄水７と沈
殿汚泥８に分離される。上澄水７は第１撹拌槽１
１に流入し硫酸ばん土１２（又は塩化第２鉄）の
添加により凝集反応処理されたのち第２沈殿池１
３で処理水１４と凝集汚泥１５に分離される。前
記沈殿汚泥８の一部は好気性生物処理工程２への
返送汚泥１０、また残部は余剰汚泥９となる。余
剰汚泥９と凝集汚泥１５は合流して混合汚泥１６
となりシツクナー１７により濃縮分離される。濃
縮分離された分離水１８は好気性生物処理工程２
へ返送され、濃縮汚泥１９は第２撹拌槽２０に流
入してカチオンポリマー２１を処理されたのち機
械脱水機２２により脱水分離水２３と脱水ケーキ
２４に分離される。 上記第２図示例は現在の代表的なし尿処理プロ
セスであり、維持管理費が比較的安価でBOD成
分を除去するのに最も合理的であるなどの利点を
有するものであるが、リン酸、色度成分、難生物
分解性のCOD成分が殆ど除去できないので、凝
集沈殿、オゾン処理、活性炭吸着処理などの工程
を付加しないと高度処理水が得られない欠点があ
り、また、当然の結果として設備の建設費、ラン
ニングコストも高額になる問題点がある。 〔発明の目的〕 本発明は、上記のような従来のし尿の生物処理
法及び化学処理法の欠点を解消できる、改良され
た有機性廃液の生物化学的処理法を提供すること
を目的とするものである。 〔問題点を解決するための手段〕 すなわち本発明は、アンモニアを含有する有機
性廃液を生物学的硝化脱窒素工程で処理したの
ち、該生物処理工程の処理水と余剰汚泥の混合ス
ラリーに少なくとも鉄系凝集剤を添加して凝集反
応処理を行ない更に該凝集反応処理液を、酸性条
件下で行なう固液分離工程を含む後処理工程にて
処理することを特徴とする有機性廃液の処理方法
である。 以下に本発明の実施態様を第３図を参照して説
明すると、除渣された生し尿３１は多量の希釈水
を添加することなく、最も吸ましくは無希釈で生
物学的硝化脱窒素工程３２に流入し、生し尿３１
中のBOD成分を脱窒素菌のため有機炭素源とし
て利用してメタノールの添加を不要にできる硝化
液循環タイプ（又はステツプ式流入タイプ）の生
物学的硝化脱窒素工程３２においてBOD成分、
窒素成分が充分除去される。 なお、３３は第１脱窒素槽、３４は硝化槽、３
５は第２脱窒素槽であり、硝化槽３４の内容液の
一部がポンプ３７により循環硝化液３６として第
１脱窒素槽３３に循環される。３８は曝気用の空
気である。 しかして、第２脱窒素槽３５（ここで、残留す
るNOx―Ｎを徐去するためにメタノールを少量
添加してもよいが、内生呼吸を利用する方式のほ
うが省資源的で有利である）からの流出スラリー
３９の一部が遠心濃縮機、浮上濃縮機などの汚泥
濃縮機４０に流入し、濃縮汚泥４１と濃縮分離水
４２に分離され、濃縮汚泥４１は第１脱窒素槽３
３又は硝化槽３４に返送され、生物学的硝化脱窒
素工程３２のMLSSが高濃度に維持される。一
方、濃縮分離水４２は流出スラリー３９の残部と
混合されて混合スラリー４３となり凝集槽４４に
流入する。この操作に本発明の重要骨子の一つが
ある。 この混合スラリー４３は生物学的硝化脱窒素工
程３２でBOD成分、窒素成分が除去された処理
液とBOD資化菌、硝化菌、脱窒素菌を含有する
余剰汚泥とが混合したものである。 しかして、混合スラリー４３は凝集槽４４にて
塩化第２鉄、ポリ硫酸第２鉄などの鉄系凝集剤４
５が添加され、（消石灰を併用添加してもよい）、
PH2.5〜5.5の酸性条件にてスクリーン４６で濃縮
汚泥４８とスクリーン分離水４７に分離される。
濃縮汚泥はそのまま無薬注でフイルタプレス、ス
クリユープレスなどの機械脱水機４９で脱水ケー
キ５１と脱水分離水５０に分離される。なお、ス
クリーン４６を省略し、鉄系凝集剤の添加された
混合スラリー全量を機械脱水機４９に流入させる
こともできる。 しかして、スクリーン分離水４７はアルカリ剤
５５を添加して、PH6.0〜7.0の生物処理に障害を
与えないPHに調整されたのち好気性生物処理工程
５２に流入し、スクリーン分離水４７中の残留
BODが徐去される。好気性生物処理工程５２と
しては、低濃度のBODを効果的に除去できるも
のであればいかなる装置でも適用できるが、生物
膜法によるものが好適であり、過と生物処理を
同時に行なえる、粒体固体の固定槽を設けた生物
膜装置が最適である。このように濃縮分離水又は
脱水分離水をさらに生物処理することにより、濃
縮・脱水工程からのBODの溶出、雑排水の処理
が合理的に解決できる。なお、固液分離工程から
の流出水水質が良好な場合にはPH調整して放流し
てもよい。 このように、凝集槽４４からの凝集反応液を濃
縮又は脱水して得られる分離水をさらに好気性生
物処理することにより、該分離水中に汚泥から溶
出してくる溶解性有機物を分解除去することがで
きる。 なお、脱水分離水５０は、凝集槽４４にリサイ
クルされるか又はスクリーン濃縮分離水４７に混
合される。また図中、５３は処理水、５４は空気
である。 前記生物膜法としては、チユーブ接触酸化法、
回転円板法、散水床法、懸濁粒子生物膜法（流
動粒状媒体生物処理法）、流動層生物膜法などか
ら選択できる。しかし、これらの方法はSSの分
離と生物処理とを同一工程で行なえないため、施
設の合理化を図るには前記のような粒状固体固定
層を用いた生物膜法の適用が最も好ましい。 粒状固体固定層生物膜法における原水の流通方
向は、下向流でも上向流でもよい。また、エアレ
ーシヨンの位置は固定層の上部、下部のいずれで
もよい。粒状固体としては、砂、アンスラサイ
ト、プラスチツク粒子、粒状活性炭など任意のも
のが使用できるが、粒状活性炭は生物処理と吸着
処理の複合作用が期待できるので最も好ましい。 前記混合スラリー４３に鉄系凝集剤を加えて濃
縮又は脱水する場合のPHは重要であり、PH2.5〜
5.5に設定するのが最も好ましい。限定根拠は第
４図に示したとおりであり、PH2.5〜5.5において
最も生物学的硝化脱窒素工程流出水中のCOD除
去効果が高くまた汚泥の脱水性の改善効果が高い
ためである。すなわち第４図は、前記混合スラリ
ー４３に鉄系凝集剤４５として塩化第２鉄を3000
mg／注入して凝集反応液を調製し、これに消石
灰を添加してPHを種々の値に設定したスラリーに
ついて減圧過試験（NO5A紙で500c.c.の前記
スラリーを絶対圧360mmHgで過した場合に、
過が実質的に終了するのに要する時間を測定し
た）と、スクリーン分離試験（前記スラリーをス
クリーンにより処理し、得られたスクリーン分離
水の水CODを測定した）を行なつて得たもので
ある。 さらに、前記生物学的硝化脱窒素工程３２は、
冬期の水温低下防止および硝化菌、脱窒素菌の活
性向上のために、希釈水を添加することなく処理
することが好ましい。したがつて、生活排水、各
種清掃排水などの雑排水を生物学的硝化脱窒素工
程３２に添加することは好ましくなく、雑排水中
のBODを除去するためにも好気性生物処理工程
５２が重要な役割を果たす。雑排水の添加場所は
凝集槽４４の前又は好気性生物処理工程５２の前
がよい。 〔発明の効果〕 以上述べたように、本発明によれば以下のごと
き利点が得られ、従来の化学処理法、生物学的酸
化処理法における種々の欠点を解決することがで
きる。 (1) 生し尿に直接FeSO4，Ca（OH）2などの凝集
剤を添加する従来の化学処理法では、生し尿の
Ｍアルカリ度が約10000mg／と極めて高いた
めPH緩衝性が強く、FeSO4，Ca（OH）2の添加
量をそれぞれ5000〜10000ppm、25000ppmと非
常に多量にしないと効果的に脱水できないが、
本発明では硝化反応の結果生し尿のＭアルカリ
度が顕著に減少するため（アンモニア性窒素１
mg／の硝化によつて7.5mg／のＭアルカリ
度が減少する）、凝集剤の添加を受ける混合ス
ラリーのＭアルカリ度が無希釈処理においても
500〜1000mg／にすぎないため凝集剤の添加
率がFeCl3とCa（OH）2を併用した場合、それぞ
れ2000〜3000ppm、０〜1000ppmとなり、しか
も極めて良好な凝集、脱水ができる。この結
果、スラツジ発生量が激減し、ランニングコス
トも大幅に安価になる。 (2) 従来の化学処理法では、生し尿中のSS性
BOD成分を、生物処理する以前に凝集除去し
てしまうので、凝集分離水中で多量のアンモニ
ア性窒素に比べBOD濃度が著しく減少してお
り、このためこの凝集分離水を対象として生物
学的硝化脱窒素法を適用する場合、メタノール
などの有価物を多量に添加しないとNOx―Ｎ
をN2ガスに還元できない。 これに対し本発明では、化学処理工程が生し
尿の生物学的硝化脱窒素工程の後段に設けてあ
るので、生し尿中のBOD（約10000〜
20000ppm）を脱窒素菌がNOx―Ｎを還元する
に要する有機炭素源として充分利用しても不足
することがないので、メタノールの添加が不要
になり著しい省資源が可能となる。これは本発
明と従来の化学処理の最も重要な相違点の一つ
である。 (3) 第２図の従来例では第１撹拌槽１１と第２撹
拌槽２０で別個の薬剤、すなわちそれぞれ無機
凝集剤、脱水助剤を添加する必要があるためラ
ンニングコストが高価になつているが、本発明
では同一工程すなわち凝集槽４４において同一
薬剤により生物処理水の凝集処理による色度、
COD、リン酸の除去と余剰汚泥の改質（脱水
性の改善）を行なえ、実質的に無薬注で脱水す
ることができる。このことは第２図のプロセス
についてみれば、カチオンポリマー２１の添加
を不要にできたことを意味するものであり、省
資源的効果が著しいほか処理装置の建設費が安
価となり、維持管理も容易となる。 次に本発明の実施例について記す。 〔実施例〕 第１表の水質を有する除渣生し尿を硝化液循環
生物学的硝化脱窒素工程により無希釈処理した。
性廃液の改良された処理プロセスに関するもので
ある。 〔従来の技術、及び発明が解決しようとする問題
点〕 従来のし尿の化学処理法は第１図に示すとおり
である。すなわち、第１図において生し尿１は薬
剤混合槽２５で硫酸第１鉄２６、消石灰２７など
の薬剤を処理され凝集反応処理が行なわれたの
ち、機械脱水機２２により脱水分離水２３と脱水
ケーキ２４に固液分離される。脱水分離水２３は
予め希釈水３により約20倍に希釈されてから散水
床法、活性汚泥法などによる好気性生物処理工
程２に流入し空気４の曝気を受けながら生物処理
され処理水１４となつて系外に排出される。 この方法は、嫌気性消化槽が膨大な設置面積を
要し、処理時間も30日以上要するという問題点を
解決することを目的として昭和30年代の初めに発
場したものであるが、次の〜のような重大な
欠点があり、現在は厚生省のし尿処理施設構造指
針にも記載が全くないほど陳腐化した処理技術に
なつているのが現状である。 FeSo4，Ca（OH）2の添加量が膨大であるため
脱水ケーキの発生量が極めて多量になる。した
がつて維持管理費が高い。 生し尿に直接Ca（OH）2を添加して高PHにす
るので、アンモニアの揮散が著しく、作業環境
が劣悪であり、アンモニア散逸により二次公害
が大きい。 脱水分離水はみかけは清澄であるが、溶解性
BODとNH3―Ｎが数千ppmも残存しており、
このため河川水で約20倍に希釈して生物処理し
なければならない。また、脱水分離水中にリン
酸（PO4）が殆ど含まれていない（FeSO4，Ca
（OH）2の添加によつてPO4が不溶性になり脱水
ケーキ中に移行してしまうため）ので、
BOD：Ｎ：Ｐの比率が極めてアンバランスな
状態になり、生物処理に障害を与える。 し尿中に窒素成分が化学処理工程でNH3ガ
スとして大気中に散逸する以外に全く除去でき
ない。 このような重大な欠点のため、し尿の化学処理
法は現在殆ど採用されなくなつてしまつている
が、処理施設がコンパクトであり処理水の外観、
特に色度が低いという長所もあるので、この方法
を改良することは技術的に重要な意義がある。 一方、第２図に示す従来の別の生物処理法にお
いては、生し尿１は好気性生物処理工程２で希釈
水３により希釈されてから生物処理を受けて流出
スラリー５となり、第１沈殿池６で上澄水７と沈
殿汚泥８に分離される。上澄水７は第１撹拌槽１
１に流入し硫酸ばん土１２（又は塩化第２鉄）の
添加により凝集反応処理されたのち第２沈殿池１
３で処理水１４と凝集汚泥１５に分離される。前
記沈殿汚泥８の一部は好気性生物処理工程２への
返送汚泥１０、また残部は余剰汚泥９となる。余
剰汚泥９と凝集汚泥１５は合流して混合汚泥１６
となりシツクナー１７により濃縮分離される。濃
縮分離された分離水１８は好気性生物処理工程２
へ返送され、濃縮汚泥１９は第２撹拌槽２０に流
入してカチオンポリマー２１を処理されたのち機
械脱水機２２により脱水分離水２３と脱水ケーキ
２４に分離される。 上記第２図示例は現在の代表的なし尿処理プロ
セスであり、維持管理費が比較的安価でBOD成
分を除去するのに最も合理的であるなどの利点を
有するものであるが、リン酸、色度成分、難生物
分解性のCOD成分が殆ど除去できないので、凝
集沈殿、オゾン処理、活性炭吸着処理などの工程
を付加しないと高度処理水が得られない欠点があ
り、また、当然の結果として設備の建設費、ラン
ニングコストも高額になる問題点がある。 〔発明の目的〕 本発明は、上記のような従来のし尿の生物処理
法及び化学処理法の欠点を解消できる、改良され
た有機性廃液の生物化学的処理法を提供すること
を目的とするものである。 〔問題点を解決するための手段〕 すなわち本発明は、アンモニアを含有する有機
性廃液を生物学的硝化脱窒素工程で処理したの
ち、該生物処理工程の処理水と余剰汚泥の混合ス
ラリーに少なくとも鉄系凝集剤を添加して凝集反
応処理を行ない更に該凝集反応処理液を、酸性条
件下で行なう固液分離工程を含む後処理工程にて
処理することを特徴とする有機性廃液の処理方法
である。 以下に本発明の実施態様を第３図を参照して説
明すると、除渣された生し尿３１は多量の希釈水
を添加することなく、最も吸ましくは無希釈で生
物学的硝化脱窒素工程３２に流入し、生し尿３１
中のBOD成分を脱窒素菌のため有機炭素源とし
て利用してメタノールの添加を不要にできる硝化
液循環タイプ（又はステツプ式流入タイプ）の生
物学的硝化脱窒素工程３２においてBOD成分、
窒素成分が充分除去される。 なお、３３は第１脱窒素槽、３４は硝化槽、３
５は第２脱窒素槽であり、硝化槽３４の内容液の
一部がポンプ３７により循環硝化液３６として第
１脱窒素槽３３に循環される。３８は曝気用の空
気である。 しかして、第２脱窒素槽３５（ここで、残留す
るNOx―Ｎを徐去するためにメタノールを少量
添加してもよいが、内生呼吸を利用する方式のほ
うが省資源的で有利である）からの流出スラリー
３９の一部が遠心濃縮機、浮上濃縮機などの汚泥
濃縮機４０に流入し、濃縮汚泥４１と濃縮分離水
４２に分離され、濃縮汚泥４１は第１脱窒素槽３
３又は硝化槽３４に返送され、生物学的硝化脱窒
素工程３２のMLSSが高濃度に維持される。一
方、濃縮分離水４２は流出スラリー３９の残部と
混合されて混合スラリー４３となり凝集槽４４に
流入する。この操作に本発明の重要骨子の一つが
ある。 この混合スラリー４３は生物学的硝化脱窒素工
程３２でBOD成分、窒素成分が除去された処理
液とBOD資化菌、硝化菌、脱窒素菌を含有する
余剰汚泥とが混合したものである。 しかして、混合スラリー４３は凝集槽４４にて
塩化第２鉄、ポリ硫酸第２鉄などの鉄系凝集剤４
５が添加され、（消石灰を併用添加してもよい）、
PH2.5〜5.5の酸性条件にてスクリーン４６で濃縮
汚泥４８とスクリーン分離水４７に分離される。
濃縮汚泥はそのまま無薬注でフイルタプレス、ス
クリユープレスなどの機械脱水機４９で脱水ケー
キ５１と脱水分離水５０に分離される。なお、ス
クリーン４６を省略し、鉄系凝集剤の添加された
混合スラリー全量を機械脱水機４９に流入させる
こともできる。 しかして、スクリーン分離水４７はアルカリ剤
５５を添加して、PH6.0〜7.0の生物処理に障害を
与えないPHに調整されたのち好気性生物処理工程
５２に流入し、スクリーン分離水４７中の残留
BODが徐去される。好気性生物処理工程５２と
しては、低濃度のBODを効果的に除去できるも
のであればいかなる装置でも適用できるが、生物
膜法によるものが好適であり、過と生物処理を
同時に行なえる、粒体固体の固定槽を設けた生物
膜装置が最適である。このように濃縮分離水又は
脱水分離水をさらに生物処理することにより、濃
縮・脱水工程からのBODの溶出、雑排水の処理
が合理的に解決できる。なお、固液分離工程から
の流出水水質が良好な場合にはPH調整して放流し
てもよい。 このように、凝集槽４４からの凝集反応液を濃
縮又は脱水して得られる分離水をさらに好気性生
物処理することにより、該分離水中に汚泥から溶
出してくる溶解性有機物を分解除去することがで
きる。 なお、脱水分離水５０は、凝集槽４４にリサイ
クルされるか又はスクリーン濃縮分離水４７に混
合される。また図中、５３は処理水、５４は空気
である。 前記生物膜法としては、チユーブ接触酸化法、
回転円板法、散水床法、懸濁粒子生物膜法（流
動粒状媒体生物処理法）、流動層生物膜法などか
ら選択できる。しかし、これらの方法はSSの分
離と生物処理とを同一工程で行なえないため、施
設の合理化を図るには前記のような粒状固体固定
層を用いた生物膜法の適用が最も好ましい。 粒状固体固定層生物膜法における原水の流通方
向は、下向流でも上向流でもよい。また、エアレ
ーシヨンの位置は固定層の上部、下部のいずれで
もよい。粒状固体としては、砂、アンスラサイ
ト、プラスチツク粒子、粒状活性炭など任意のも
のが使用できるが、粒状活性炭は生物処理と吸着
処理の複合作用が期待できるので最も好ましい。 前記混合スラリー４３に鉄系凝集剤を加えて濃
縮又は脱水する場合のPHは重要であり、PH2.5〜
5.5に設定するのが最も好ましい。限定根拠は第
４図に示したとおりであり、PH2.5〜5.5において
最も生物学的硝化脱窒素工程流出水中のCOD除
去効果が高くまた汚泥の脱水性の改善効果が高い
ためである。すなわち第４図は、前記混合スラリ
ー４３に鉄系凝集剤４５として塩化第２鉄を3000
mg／注入して凝集反応液を調製し、これに消石
灰を添加してPHを種々の値に設定したスラリーに
ついて減圧過試験（NO5A紙で500c.c.の前記
スラリーを絶対圧360mmHgで過した場合に、
過が実質的に終了するのに要する時間を測定し
た）と、スクリーン分離試験（前記スラリーをス
クリーンにより処理し、得られたスクリーン分離
水の水CODを測定した）を行なつて得たもので
ある。 さらに、前記生物学的硝化脱窒素工程３２は、
冬期の水温低下防止および硝化菌、脱窒素菌の活
性向上のために、希釈水を添加することなく処理
することが好ましい。したがつて、生活排水、各
種清掃排水などの雑排水を生物学的硝化脱窒素工
程３２に添加することは好ましくなく、雑排水中
のBODを除去するためにも好気性生物処理工程
５２が重要な役割を果たす。雑排水の添加場所は
凝集槽４４の前又は好気性生物処理工程５２の前
がよい。 〔発明の効果〕 以上述べたように、本発明によれば以下のごと
き利点が得られ、従来の化学処理法、生物学的酸
化処理法における種々の欠点を解決することがで
きる。 (1) 生し尿に直接FeSO4，Ca（OH）2などの凝集
剤を添加する従来の化学処理法では、生し尿の
Ｍアルカリ度が約10000mg／と極めて高いた
めPH緩衝性が強く、FeSO4，Ca（OH）2の添加
量をそれぞれ5000〜10000ppm、25000ppmと非
常に多量にしないと効果的に脱水できないが、
本発明では硝化反応の結果生し尿のＭアルカリ
度が顕著に減少するため（アンモニア性窒素１
mg／の硝化によつて7.5mg／のＭアルカリ
度が減少する）、凝集剤の添加を受ける混合ス
ラリーのＭアルカリ度が無希釈処理においても
500〜1000mg／にすぎないため凝集剤の添加
率がFeCl3とCa（OH）2を併用した場合、それぞ
れ2000〜3000ppm、０〜1000ppmとなり、しか
も極めて良好な凝集、脱水ができる。この結
果、スラツジ発生量が激減し、ランニングコス
トも大幅に安価になる。 (2) 従来の化学処理法では、生し尿中のSS性
BOD成分を、生物処理する以前に凝集除去し
てしまうので、凝集分離水中で多量のアンモニ
ア性窒素に比べBOD濃度が著しく減少してお
り、このためこの凝集分離水を対象として生物
学的硝化脱窒素法を適用する場合、メタノール
などの有価物を多量に添加しないとNOx―Ｎ
をN2ガスに還元できない。 これに対し本発明では、化学処理工程が生し
尿の生物学的硝化脱窒素工程の後段に設けてあ
るので、生し尿中のBOD（約10000〜
20000ppm）を脱窒素菌がNOx―Ｎを還元する
に要する有機炭素源として充分利用しても不足
することがないので、メタノールの添加が不要
になり著しい省資源が可能となる。これは本発
明と従来の化学処理の最も重要な相違点の一つ
である。 (3) 第２図の従来例では第１撹拌槽１１と第２撹
拌槽２０で別個の薬剤、すなわちそれぞれ無機
凝集剤、脱水助剤を添加する必要があるためラ
ンニングコストが高価になつているが、本発明
では同一工程すなわち凝集槽４４において同一
薬剤により生物処理水の凝集処理による色度、
COD、リン酸の除去と余剰汚泥の改質（脱水
性の改善）を行なえ、実質的に無薬注で脱水す
ることができる。このことは第２図のプロセス
についてみれば、カチオンポリマー２１の添加
を不要にできたことを意味するものであり、省
資源的効果が著しいほか処理装置の建設費が安
価となり、維持管理も容易となる。 次に本発明の実施例について記す。 〔実施例〕 第１表の水質を有する除渣生し尿を硝化液循環
生物学的硝化脱窒素工程により無希釈処理した。
【表】
上記脱窒素工程の処理条件は第２表のとおりで
ある。
ある。
【表】
この生物学的硝化脱窒素工程からの流出水（溶
解性BOD10〜42mg／、溶解性COD300〜360
mg／、色度2500度）と余剰汚泥との混合スラリ
ー（SS700〜8500mg／、Ｍアルカリ度800〜850
mg／）にFeCl33000mg／を添加したのちCa
（OH）2を加えPH4.0に設定したのち、ノニオン系
ポリマー10mg／を添加し、目開き0.2mmの傾斜
式ウエツジワイヤスクリーンにて水切りし濃縮し
た結果、固形分濃度3.2％の濃縮汚泥とスクリー
ン分離水を得た。この分離水にCa（OH）2を加え
PH6.0に調整したのち、粒状固体固定層生物膜処
理装置に流入させた。 この生物膜装置としては、粒径３〜５mm程度の
アンスラサイトにより形成される層厚2mの固定
充填床の下部からエアレーシヨンしながら原水を
下向流で流入せしめSSの過除去と生物処理を
同一工程で行なうことができる装置を使用した。
この生物膜装置の運転条件及び処理結果は第３表
に示したとおりである。
解性BOD10〜42mg／、溶解性COD300〜360
mg／、色度2500度）と余剰汚泥との混合スラリ
ー（SS700〜8500mg／、Ｍアルカリ度800〜850
mg／）にFeCl33000mg／を添加したのちCa
（OH）2を加えPH4.0に設定したのち、ノニオン系
ポリマー10mg／を添加し、目開き0.2mmの傾斜
式ウエツジワイヤスクリーンにて水切りし濃縮し
た結果、固形分濃度3.2％の濃縮汚泥とスクリー
ン分離水を得た。この分離水にCa（OH）2を加え
PH6.0に調整したのち、粒状固体固定層生物膜処
理装置に流入させた。 この生物膜装置としては、粒径３〜５mm程度の
アンスラサイトにより形成される層厚2mの固定
充填床の下部からエアレーシヨンしながら原水を
下向流で流入せしめSSの過除去と生物処理を
同一工程で行なうことができる装置を使用した。
この生物膜装置の運転条件及び処理結果は第３表
に示したとおりである。
【表】
上記の処理水水質はし尿の無希釈処理水として
は極めて優れたもので、従来プロセスの10倍希釈
処理の処理水と同等であり、放流水の総量汚濁負
荷が1/10に減少できたことを示すものである。一
方、スクリーン濃縮汚泥はフイルタプレスで無薬
注脱水が容易に行なえ、脱水ケーキは含水率60％
であつた。これにより従来プロセス（第２図）に
おける脱水助剤（カチオンポリマー２１）の添加
が不要になり、重大な省資源効果が得られた。 また、脱水ケーキの発熱量は乾燥固形物当たり
約3000kcal／Kgであり、自燃が可能なため重油が
不要となり、さらに著しい省エネルギが可能にな
つた。
は極めて優れたもので、従来プロセスの10倍希釈
処理の処理水と同等であり、放流水の総量汚濁負
荷が1/10に減少できたことを示すものである。一
方、スクリーン濃縮汚泥はフイルタプレスで無薬
注脱水が容易に行なえ、脱水ケーキは含水率60％
であつた。これにより従来プロセス（第２図）に
おける脱水助剤（カチオンポリマー２１）の添加
が不要になり、重大な省資源効果が得られた。 また、脱水ケーキの発熱量は乾燥固形物当たり
約3000kcal／Kgであり、自燃が可能なため重油が
不要となり、さらに著しい省エネルギが可能にな
つた。
第１図及び第２図はいずれも従来法の代表例を
示す系統説明図、第３図は本発明の実施態様を示
す系統説明図、第４図は本発明を完成させるため
に行なつた基礎実験の結果を示す線図である。 ３１…生し尿、３２…生物学的硝化脱窒素工
程、３３…第１脱窒素槽、３４…硝化槽、３５…
第２脱窒素槽、３６…循環硝化液、３７…ポン
プ、３８…空気、３９…流出スラリー、４０…汚
泥濃縮機、４１…濃縮汚泥、４２…濃縮分離水、
４３…混合スラリー、４４…凝集槽、４５…鉄系
凝集剤、４６…スクリーン、４７…スクリーン分
離水、４８…濃縮汚泥、４９…機械脱水機、５０
…脱水分離水、５１…脱水ケーキ、５２…好気性
生物処理工程、５３…処理水、５４…空気、５５
…アルカリ剤。
示す系統説明図、第３図は本発明の実施態様を示
す系統説明図、第４図は本発明を完成させるため
に行なつた基礎実験の結果を示す線図である。 ３１…生し尿、３２…生物学的硝化脱窒素工
程、３３…第１脱窒素槽、３４…硝化槽、３５…
第２脱窒素槽、３６…循環硝化液、３７…ポン
プ、３８…空気、３９…流出スラリー、４０…汚
泥濃縮機、４１…濃縮汚泥、４２…濃縮分離水、
４３…混合スラリー、４４…凝集槽、４５…鉄系
凝集剤、４６…スクリーン、４７…スクリーン分
離水、４８…濃縮汚泥、４９…機械脱水機、５０
…脱水分離水、５１…脱水ケーキ、５２…好気性
生物処理工程、５３…処理水、５４…空気、５５
…アルカリ剤。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ アンモニアを含有する有機性廃液を生物学的
硝化脱窒素工程で処理したのち、該生物処理工程
の処理水と余剰汚泥の混合スラリーに少なくとも
鉄系凝集剤を添加して凝集反応処理を行ない更に
該凝集反応処理液を、酸性条件下で行なう固液分
離工程を含む後処理工程にて処理することを特徴
とする有機性廃液の処理方法。 ２ 前記後処理工程が、前記固液分離工程と該固
液分離工程からの流出水をほぼ中性にPH調整した
のち行なう好気性生物処理工程からなるものであ
る特許請求の範囲第１項記載の方法。 ３ 前記固液分離工程が、前記凝集反応処理液の
PHを2.5〜5.5に調整して処理されるものである特
許請求の範囲第１項又は第２項記載の方法。 ４ 前記固液分離工程が、スクリーンを使用する
濃縮工程と機械脱水機を使用する脱水工程からな
るものである特許請求の範囲第１項、第２項又は
第３項記載の方法。 ５ 前記好気性生物処理工程が、微生物を付着さ
せた粒体固体と接触させて処理する生物膜処理方
法によるものである特許請求の範囲第２項記載の
方法。 ６ 前記好気性生物処理工程が、同時に過によ
る懸濁物質除去を行なうものである特許請求の範
囲第５項記載の方法。 ７ 前記好気性生物処理工程が、前記粒状固体と
して活性炭を使用して処理されるものである特許
請求の範囲第６項記載の方法。 ８ 前記凝集反応処理が、消石灰を併用添加して
行なわれるものである特許請求の範囲第１項記載
の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3378081A JPS57150491A (en) | 1981-03-11 | 1981-03-11 | Treatment of organic waste water |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3378081A JPS57150491A (en) | 1981-03-11 | 1981-03-11 | Treatment of organic waste water |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57150491A JPS57150491A (en) | 1982-09-17 |
| JPS6334798B2 true JPS6334798B2 (ja) | 1988-07-12 |
Family
ID=12395966
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3378081A Granted JPS57150491A (en) | 1981-03-11 | 1981-03-11 | Treatment of organic waste water |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57150491A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005030654A1 (ja) * | 2003-09-25 | 2005-04-07 | Ebara Corporation | 硝化処理方法及び装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4842565A (ja) * | 1971-10-05 | 1973-06-20 |
-
1981
- 1981-03-11 JP JP3378081A patent/JPS57150491A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4842565A (ja) * | 1971-10-05 | 1973-06-20 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005030654A1 (ja) * | 2003-09-25 | 2005-04-07 | Ebara Corporation | 硝化処理方法及び装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57150491A (en) | 1982-09-17 |
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