JPS6334505A

JPS6334505A - ズ−ムレンズ

Info

Publication number: JPS6334505A
Application number: JP61177493A
Authority: JP
Inventors: Shinichi Mihara; 伸一三原
Original assignee: Olympus Optical Co Ltd
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 1986-07-30
Filing date: 1986-07-30
Publication date: 1988-02-15

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明はズームレンズで、ビデオカメラ用として好まし
いズームレンズに関するものである。

〔従来の技術〕ビデオカメラは、従来の銀塩スチールカメラに比べて高
価で重量が重いためにそれ程普及していなかったが、最
近大幅な小型軽量化、低価格化が進み、一般ユーザーに
急速に普及しつつある。特にカメラ部とデツキ部が一体
となったポータプルなカメラも出はじめている。これは
主に回路系のＬＳＩ化が要因となっており、その中の一
つとして撮像デバイスが従来の％インチのチューブから
％インチのＣＣＤ等の固体撮像素子へ移行したことも一
役買っている。

このようにビデオカメラにおいて電気系が大幅にコンパ
クト化、ローコスト化が進むなかでレンズ系の小型軽量
化、低コスト化は電気系はどは進展していないのが現状
である。特にレンズ系の全長、前玉径の大きさ、構成枚
数の点で不十分である。

％インチイメージサイズ用でズーム比が約６倍のズーム
レンズの従来例として特開昭６０−１２３８１７号、特
開昭６０−１２６６１８号、特開昭６０−１２６６１９
号等がある。これら従来例は、非球面を使用したもので
全長の広角端焦点距離が１１．７〜１１．８と短く構成
枚数も１１枚〜１２枚と少なく前玉径も４０ミリ近辺で
小さく性能も良好である。しかし広角端でのＦナンバー
は、１．３３乃至１．４５であり列インチイメージサイ
ズのＣＣＤでは／１．２クラスの明るさが必要なことを
考えると物足らない。

〔発明が解決しようとする問題点〕

本発明が解決しようとする問題点は、ズーム比が６程度
で広角端のＦナンバーが１．２程度で全長の対広角端焦
点距離比が１１〜１２程度で構成されしかも高性能なズ
ームレンズを提供することにある。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明のズームレンズは、上記の問題点を解決するため
に次に述べるような構成にした。即ち物体側から頭に負
レンズ、正レンズ、正レンズの３群３枚よりなシ全体と
して正の焦点距離を有しフォーカシング機能を有する第
１群と、負レンズ。

負レンズ、正レンズであって後の負レンズと正レンズが
接合レンズである２群３枚よりなり全体として負の焦点
距離を有し変倍機能をもっている第２群と、負の焦点距
離を有する単レンズよりなり変倍時の焦点位置を一定に
保つ機能を有する第３群と、単レンズ又は２枚のレンズ
からなりいずれかの面が非球面である正の焦点距離を有
し常時固定でこの射出側をほぼアフォーカルにする役割
をもつ第４群と、像側に強い凸面を向けた正レンズ、正
レンズと負レンズを貼合わせた正の接合レンズよりなる
２群３枚よりなり全体とし−を点距離を有し常時固定で
結像のためのリレーレンズ系である第５群とより構成さ
れている。更に次の条件（１）乃至条件（８）を満足す
るもので全長が短く構成枚数が少なく前玉径が小さく軽
量でかつ高性能な大口径比高変倍比ズームレンズである
。

（１）　０．４５　＜　’１，７ｆｗ、　ｆＴ＜　０．
６２（２）　１．０　＜−ｆ４／ｆ１＜　１０．０（３
）　０．５５　＜　”ｙ慴＜　０．９（４）　１．６５
　＜　ｎｏ　ｒ　ｎａ（５）　０．１　＜　ｎａ　　ｎ
ｓ　＜　０．１８（６）　１．６５　＜　ｎｙａ（７）４５＜ν５（８）２０＜ν■。−ν■＜４５ただしｆｗは広角端における全系の焦点距離、ｆＴは望
遠端における全系の焦点距離、ｔｌは第１群の最も物体
側の面（第１面）から最も像側の面（第６面）′１での
距離、ｒ４は第１群の第４面の曲率半径、ｆｌは第１群
の合成焦点距離、ｄ４ｓは第４群と第５群の間の空気間
隔、ｎ４は第２群の最も物体側の負レンズの屈折率、ｎ
５は第２群の接合レンズの負レンズの屈折率、ｎ６は第
２群の接合レンズの正レンズの屈折率、ｎＶａは第５群
の最も物体側の正レンズの屈折率、ν８は第４群の最も
物体側の正レンズのアツベ数、νｖｂは第５群の接合レ
ンズの正レンズのアツベ数、νＶ０は第５群の接合レン
ズの負レンズのアツベ数である。

また第４群に用いられる非球面は、次の式にて表わされ
るものであって、下記の条件（９Ｉ）を満足することが
望ましい。

（弛）　Ｖ　＝　０．３　ｆｙにおいて０．１・１ｏ−
’　＜　ｌΔ・ＫαＥ耳く０５・１０−゛ここでｆｙは
第４群の合成焦点距離でちる。

条件（１）は第１群の光軸上での総厚（第１面から最終
面までの距離）を規定したものである。

周辺光量を保ちつつ第１群の径を小さくするためには、
第１群の最も物体側の面から入射瞳までの距離を極力小
さくしなければならない。つまり第１群の最も物体側の
面での主光線の光線高を低くしなければならない。その
だめの方法として次の（ａ）〜（ｃ）の方法が考えられ
る。

（ａ）　　絞り位置を極刃物体側へもってくる。

（ｂ）　　変倍系の配置の傾向を正のパワー（主点）を
像側に、負のパワー（主点）を物体側に極力偏移させる
。

（ｃ）　　第１群の物体側の面から像側の面までの距離
を小にする。

これらの方法のうち、（ａ）の方法はバリエータ−の可
動範囲を狭めることになり、第２群（バリエータ−）の
パワーが増大し収差補正上も不利になる。又主光線の傾
角も大きくなりやすく第１群を小型にする効果が少ない
ので第１群、第２群の厚さを極力薄くして第２群の可動
範囲を多くしパワーが増大しないようにしなければなら
ない。

（ｂ）の方法は、変倍系の倍率が小さくなりやすく、そ
のためリレー系（第５群）の焦点距離が長くなり全長を
規制する上からリレー系内のパワー配置に無理が生じや
すく高次収差が発生しやすくリレー系にひと工夫必要と
なる。一方変倍系にも無理が生じやすく、ズーミング時
やフォーカシング時における収差変動が問題になる。

（ｃ）の方法は、正のパワーをもつ第１群内では主光線
傾角が太きいため第１群が薄くなると第１群の前面での
主光線高が低くなる。一方全長を保ちつつ薄くシた分を
バリエータ−の可動スペースにあてると、バリエータ−
１第１群共にパワーを弱くすることが出来、第１群と第
２群の間の主光線の傾角、第１群内の主光線の傾角を小
さくでき、そのために第１群前面での主光線高をかなり
低くすることが可能になる。

以上の内容を考慮すると、各方法を効果的に組合わせ採
用することが望ましいが、特に（ｃ）の方法を中心にす
るのが望ましい。

条件（１）の下限を越えると第１群を小さくするために
は有利であるが全体として曲率をゆるくしないと線内等
の確保が難しくパワーが弱くなシすぎ全長が長くなりや
すく、又色収差の補正が難しく近距離物体に合焦する時
のくり出し量が増大するので好ましくない。条件（１）
の上限を越えると第１群を小さく薄くすることが出来ず
本発明の目的に反する。

条件（２）は第１群の第４面の曲率半径を規定するもの
である。このクラスのズームレンズは、望遠端における
あらゆる物点に対する球面収差の補正がむづかしくなる
。望遠端における球面収差の良否は、第１群の構成によ
るところが大きい。したがって特にパワーが大きい第１
群の真中に配置されている正レンズにて発生する球面収
差を極力小さくするのが好ましい。正レンズの場合物点
無限遠ではその前後の面の曲率半径をｒａ、ｒ５　　と
するとその比ｒａ　：　ｒＢが１：６．１対１結像の場
合はｒａ　：　ｒｂが１：１の時が極小であると言われ
ている。

本発明のレンズ構成の場合、望遠端における軸上マージ
ナル光線の通り方をみてみると、このレンズでは１対１
結像の場合に近い。したがって前記正レンズの前後の面
の曲率半径ｒ３　＋　ｒ４はｒ３　：　ｒ４＝１：１〜
１：３程度が好ましい。又ｒ３は０．５ｆｌ＜　Ｂ　＜
　２．　Ｏｆｌの範囲内に選ぶのが球面収差以外の色収
差の補正にとっても好ましいので、０．５ｆＩ＜−ｒ、
　＜　６．０ｆ１とするのが望ましい。

しかし非点収差や歪曲収差等を考慮するとｒ４は物体側
に強い凹面を持たない方が望ましく、また負レンズにあ
る程度の球面収差補正作用があるので条件（２）のよう
に１．０ｆ１　＜−ｒ４＜　１０．０ｆＩの範囲が収差
のバランス上適している。

この条件（２）の上限を越えると球面収差が補正不足に
なり下限を越えると非点収差や糸巻き型歪曲収差が発生
しやすくなる。

条件（３）は第４群と第５群の間隔を規定したものであ
る。この第４群と第５群の間はほぼアフォーカルである
ためｄ４５の大きさは球面収差にはあまり影響を及ぼさ
ないがｄ４５が大になる程レンズ系の主光線の第５群に
おける光線高が高くなり糸巻型歪曲収差や非点収差（メ
リジオナル像面が負側へ倒れる）の補正に有利になる。

それは第５群が樽型の歪曲収差が発生しまたメリジオナ
ル像面が正側の値を持つ性質を有しているためである。

このことがらｄｉｓは大きな値を有するのが望ましいが
、条件（３）の上限を越えるとレンズ系の全長が長くな
り好ましくない。下限を越えると非点収差や歪曲収差の
補正が困難になる上射出瞳と像位置との距離が短くなり
ストライプフィルターを用いた撮像チューブを撮像デバ
イスとする際に好ましくない。

条件（４）は第２群の負レンズの屈折率を規定したもの
である。

変倍率が高くなるとズーム時の収差変動が問題になりや
すく特に高次の収差の補正が困難になり、望遠端におけ
る上側光束つまシ絞りよシ後方にて光線高が高くなる光
線の横収差が正の大きな値になりやすい。これは第２群
の負レンズによる影響にもとづく場合が多く、これによ
る高次収差を極力小さくするのがよい。そのためにはこ
れら負レンズの屈折率を高くするのが効果的であり、特
に１．６５以上にするのが望ましい。したがってこの条
件より外れた場合は、ズーミングの際の収差変動が大き
く特に高次収差の補正が困難になり好ましくない。

条件（５）は第２群の接合レンズの両レンズの屈折率の
差を規定したものである。この接合レンズの屈折率差を
凸レンズの方を高くすれば接合面において球面収差の補
正能力が生ずる。特にｎ６　　ｎｓを０．１以上にすれ
ばズーミング時の球面収差の変動を小さくし得る。つま
り条件（５）の下限を越えると接合面の球面収差補正能
力が弱くなシズーミングの際の球面収差の変動を小さく
出来なくなる。しかし差が大きすぎて条件（５）の上限
である０、１８以上になると、条件（４）を満足させる
ためには正レンズの硝材が高価なものにならざるを得す
好ましくない。

条件（６）は第５群の物体側の正レンズの屈折率を規定
したものである。このレンズの像側の面の球面収差係数
は負の大きな値であるのでこれを小さくするには正レン
ズの屈折率を上げるのが良い。

また変倍比の点で第２群パワーを緩くするとペッツバー
ル和が正の方向へ増大するのでそれを補正する効果も出
て来る。そのため本発明では、このレンズの屈折率を１
．６５以上にして球面収差の緩和とペッツバール和の補
正を行なっている。したがってこの条件より外れると球
面収差が増大しペッツバール和の補正が困難になる。

条件（７）は第４群の最も物体側の正レンズのアツベ数
を規定したものである。第４群は構成枚数を少なくした
ために軸上色収差が補正不足になりやすいのでνＳは高
ければ高いほどよい。しがしν、が低くても他の群にて
倍率の色収差を良好に保ちつつ軸上の色収差を補正する
ことは可能であるが、条件（７）の下限を越えると困難
になる。

条件（８）は第５群の接合レンズの両レンズのアツベ数
の差を規定したものである。これは倍率の色収差を補正
しつつ軸上の色収差を良好に補正するだめの条件である
。この条件の下限を越えると両収差とも補正不足となり
、上限を越えると倍率の色収差が補正過剰になりやすい
。

次に本発明では、構成枚数を１１枚〜１２枚に減らして
いる。このようにレンズ枚数を減らすことによって、球
面収差が悪化する。つｔｂ球面収差が著しく大きな負の
値になる。この球面収差の悪化は球面系のみでは補正が
困難なため、本発明では絞り付近の軸上光線の高い位置
に配置されたレンズつまり第４群に非球面を設けである
。この第４群のいずれかの面に軸上から径方向に向かっ
て高くなるにつれ屈折力が弱まるような非球面を設け、
又非球面の４次以上の項が条件（９）の範囲内になるよ
うにした。

この条件（９）の上限を越えると球面収差が補正過剰に
なり下限を越えると補正不足になる。

また本発明のレンズ系では、フォーカシングを第１群で
はなく第５群にて行なうことも吊梁る。

〔実施例〕

以上説明した本発明のズームレンズの実施例を次に示す
。

実施例１ｆ＝９〜５４、レ　〜し　、ω＝　２３．３°〜４４゜
１．２　　１．４ｒｌ　＝１２１．２２１２ｄ＋＝１．２０００　　ｎ＋＝１．８０５１８　　ν＋
”２５．４３ｒ２＝４６．０８４２ｄ２＝０．３５００ｒ３＝５０．７５７３ｔｌｓ　＝６．７０００　　ｎ２　＝１．６０３１１　
　シ２＝６０．７Ｏｒ＋＝　７７．５７７７ｄ４＝０．１５００ｒツ＝　２９．０３２８ｄｓ　”４．４０００　　ｎａ−１，６０３１１シ３＝
６０．７０ｒａ＝７０．６７６１ｄａ＝Ｄ＋ｒｔ＝７４．０７０３ｄｒ　　＝１．０００Ｏｎａ　　＝１．８０６１０　　
　　　シ４＝４０．９５ｒｓ＝１６．６２９９ｄ８＝３．７０００ｒ９−：　１９．７８７２ｄｉ＝１．００００　　　ｍ５＝１．６７７９０　　　
ν５＝５５．３３ｒｈｏ　＝１６．４３１４ｄ＋ｏ　＝　２．５０００　　　ｎａ　＝　１．８４６
６６　　　シ、＝２３．７８ｒ、、＝６４．７１０３ｄｏ　＝Ｄ２ｒｌ２＝　　３２．４９０８ｄ＋ｚ＝１．００００　　ｎ７＝１．５８１４４　　シ
フ　＝　４０．７５ｒｌｓ　＝　　１８３０．８５０５ｄ＋ａ＝Ｄ３ｒ１４＝２２．６２７２　（非球面）ｄｎ＝５．８０００　　　ｎａ＝１．４６４５０　　１
’５＝６５．９４ｒ＋ｓ：　　２２．５７７０ｄ＋ｓ　＝　０．５０００ｒｌ６”■（絞り）ｄ宜ａ”１７．０３２３ｒｒ７　＝　　４１’、５３８４ｄｏ７　＝３．６０００　　　　　　ｎｏ　　＝１．７
７２５０　　　　　シ９＝４９．６６ｒ＋ａ＝　　１９
．８９５８ｄ１♂＝０．１５００ｒｌｏ　＝２０．１３５６ｄ＋ｏ＝６．６０００　　　ｎ＋ｏ＝１．５６８７３　
　νｔｏ　＝　６３．１６ｒｚｏ＝　　１６．５８９５ｄｇ＝１．１０００　　　ｎ、、＝１．８０５１８　　
シ、、＝２５．４３ｒ２＋　＝　　９９２．１８４１ｄ２．　＝　３．００００ｒ２２＝■ ｃｈ２＝５．５５０Ｏｎａｚ　”’１．５１６３３　　
　ν１２＝　６４．１５ｒ２３：ｌｆ　　　　　Ｄ　＋　　　　　Ｄ　２　　　　　　Ｄ　
ｓ９　　　１．００００　　２２．７８６　　４．７５
２３１．５　　１４．７３９　　　５．１６０　　８．
６３８５４　　　２２．９７７　　　４．７６０　　０
．８００ｒ１４の非球面係数Ｂ＝−０，１１７０５Ｘ　１０−２．　Ｅ＝−０，６７
４３０Ｘ　１０−’Ｆ＝０．３６１１８Ｘ１０”−’　
、　　Ｇ＝−０，４１２８５Ｘ１０−９Ｈ＝Ｏｎ＋＝１．６７７９０１　ｎａ　　ｎ５＝０．１６８７
６嘱＝１．７７２５０　、　　シ、＝６５．９４シフと
一νＶも＝３７．７３　　　、　　　ｙ＝７．８０６３
実施例２ｆ＝９〜５４　、　”’ｉ、２〜名、４．ω＝　２３．
３°〜４４゜ｒｌ　”１４７．２４８８ｄ＋　＝１．２０００　　ｎｌ　＝１．８０５１８　　
シ＋＝２５．４３ｒ２＝４６．６９３９ｄ２＝０．２４００ｒ３＝４９．３８６１ｄ３＝６．９０００　　ｎｔ−”１．６０３１１　　シ
ｚ＝６０．７０ｒ４＝　９０．６９２５ｄ＋＝０．１５００Ｂ　＝　３２．３４６８ｄ５”４．４０００　　ｎ５＝１．６０３１１　１’３
＝６０．７０ｒａ　”１１０．７７１２ｄａ”ｎ＋ｒフ　＝　　６８．７４４２ｄ丁　＝　　１．００００　　　　　　　ｎｏ　　＝　
　１．７７２５０　　　　　シ４＝４９．６６ｒ、＝１
７．４９７１ｄ８＝３．９０００ｒｏ　ニー２３．９７５１ｄｏ＝１．００００　　　ｎ５＝１．６７７９０　　　
ν５＝５５．３３ｒｈｏ　＝２０．５４７７ｄ４（１＝２．３０００　　　ｎａ＝１．８４６６６　
　　シロ＝２３．７８ｒｎ　＝　１０８．８４３３ｄｎ＝Ｄ２ｒｌ２　＝　　３０．３０３９ｄ＋２＝１．００００　　　ｎｙ＝１．６９６８０　　
　シフ＝５５．５２ｒ１ｓ　＝　　５６９．０４１６ｄ＋３＝０３ｒ１４＝ω（絞り）ｄｏｓ　＝　２．００００ｒｌ５＝２２．０７０７ｄｏｓ　＝　５．５０００　　　ｎａ　＝　１．６９６
８０　　　νｇ＝５５．５２ｒ＋６　＝　　４５．６８
５４　（非球面）ｄ＋６＝　１．２５００ｒｒフ　＝　　　　２７−８３２６ｄ＋７＝　１．１０００　　　ｎｏ　＝　１．８０５１
８　　　νｅ　””２５．４３ｒ＋ｓ　＝　　３８．５
８２１ｄｏｓ　＝１３．４４３４ｒｌ９　＝　　７２．６１７８ｄｏｓ　＝２．５００Ｏｎ＋ｏ　＝１．７７２５０　　
ν１ｏ　＝　４９．６６ｒ２ｏ＝　　２５．０９３３ｄｚｏ　＝　０．１５００ｒ２＋　　＝１９．０１１０ｄ２＋　””５．５０００　　　ｎｏ　＝１．５６８７
３　　シ、、＝６３．１６ｒ２２＝　　１５．５０３８ｄ２２＝１．１０００　　　ｎ＋＋　”１．８０５１８
　　ν１２　＝　２５．４３ｒ２３＝５３８．９１０５ｄ２ｓ　＝　３．００００ｒ２＋　　°ば℃ ｄ２４　＝５．５５００　　　　ｎｕ　　＝１．５１６
３３　　　　ν１３　＝　６４．１５ｒ２５　＝ω ｆ　　　　　　Ｄ　ｒ　　　　　　Ｄ　２　　　　　　
Ｄ　３９　　　　１．００００　　２０．１１１　　１
０．６６１３１．５　　１５．５４９　　　　４．７９
２　　１１．４３１５４　　　２４．１０４　　　　６
．３６７　　　１．３００ｒ１６の非球面係数Ｂ＝０　　、Ｅ＝０．３２１０９Ｘ１０”’４Ｆ＝−０
．１１１２７ｘｌＯ−’　　、Ｇ＝０．１１３７８ｘ１
０−’Ｈ＝−０，４１８６２Ｘ　１０−１’ ”’／ｑ　＝　０．６１００　、　ｎ４　＝＝　１．７
７２５０ｎ５＝１．６７７９０　　、ｎａ−ｎ５＝ｏ、
１６８７６−７１．７７２５０　、シ、＝５５．５２〜
ｄ−シ！、、、＝３７．７３　、　ｙ＝７．８４９８実
施例３ｆ＝９〜５４．１／　〜し　、ω＝２３３°〜４４゜１
．２　１．４ｒｌ　＝１４６．７８８３ｄ＋　＝１．２００Ｏｎ＋　””１．８０５１８　　ν
＋＝２５．４３ｒ２　＝４６．５４０９ｄ２＝０．２４００ｒｓ　”４９．６００４ｄａ−６，９０００ｎ２＝１．６０３１１　１’２　＝
６０．７０ｒ４＝　９３．３１８１ｄ、＝０．１５００ｒｐ＝３２．７１７１ｄｓ＝４．４０００　　　ｎ３＝１．６０３１１　　　
シ、＝５Ｑ、７Ｑｒａ＝１２５゜５６７４ｄｏ”Ｄｔｒ７＝５８．３７８２ｄ７＝１．０ＯＯＯｎ４　＝１．７７２５０　　　シ４
＝４９．６６ｒ、＝１７．０５９９ｄｓ”３．９０００ｒｏ：　　２３．６５９５ｄｏ＝１．００００　　　ｎ５＝１．６７７９０　　　
ν５＝５５．３３ｒｌＯ＝２０．３４９４ｄ＋ｏ＝２．３０００　　　ｎｏ＝１．８４６６６　　
　シ、＝２３．７８ｒｎ　＝１１５．３４４２ｄｏ　＝Ｉｈｒ＋ｚ＝　　２９．０１１１ｄ＋ｔ＝１．００００　　　　　　ｎフ　＝１．６９６
８０　　　　１／？＝５５．５２ｒｌｓ　＝−１００６
，１３８０ｄ＋５＝Ｄ３ｒ１４＝■（絞シ）ｄ＋４＝　２．００００ｒ、５＝２１．２１８９ｄｏｓ　＝５．５０００　　１ｓ−１，６９６８０シ、
＝５５．５２ｒ＋ａ＝　　４３．８３２２ｄｏｓ　＝　１．２５００ｒｌ７＝　　２７．００３９ｄ＋７＝１．１０００　　　ｎｏ　＝１．８０５１８　
　　シ９＝２５．４３ｒ、ａ　＝　　３９．７７４０　
（非球面）ｄ１♂＝１３．７４４７ｒ＋ｏ＝　　４３．５４６１ｄ＋、＝２．５００ｏ　　　ｎ＋ｏ＝１．７７２５０　
　　νｔｏ　＝　４９．６６ｒ２０’：　　２２．２０
４０ｄｚｏ　＝　０．１５００ｒ２＋　＝１８．２９６９ｄ２＋　＝５．５０００　　　ｎｏ　＝　１．５６８７
３　　νｏ　＝　６３．１６ｒ２２＝　　１５．４６３
１ｄｕ＝１．１００Ｏｎ＋２＝１．８０５１８　　　Ｌ’
＋２＝２５．４３ｒ２ｓ　＝　　４．７８．３７０５ｄｚ３＝　３．００００ｒｌ４　：ｌｄ２＋＝５．５５００　　　ｎｔｓ＝１．５１６３３　
　シ、、＝６４．１５ｒ２ｓ＝■ ｆ　、　　　　Ｄ＋　　　　　　Ｄｔ　　　　　Ｄｔ９
　　　　１．０００　　１９．５１３　　１０．９７１
３１．５　　１５．４６２　　　４．７２７　　１１．
２９５５４　　　　２３．９４３　　　　６．２４１　
　　　１．３００ｒ１８の非球面係数Ｂ＝０　、　Ｅ＝０．３１７８７Ｘ１０−’Ｆ＝−０．
６４１００Ｘ１０−７　、　Ｇ＝０．３９７４３　Ｘ　
１Ｏ−９Ｈ＝−０，１４５１６Ｘ　１０” ”Ｖｑ　＝　０．６２３６　、　ｎ４　＝　１．７７２
５０ｎｉ＝１．６７７９０　ｒ　ｎａ　　ｎ５＝０．１
６８７６〜．＝１．７７２５０　　、ν５＝５５．５２
〜と−Ｉ／ｖｌｌ、＝３７．７３　　、　　　ｙ＝７．
７３６１１１力マ石＝０．４７２３Ｘ１０−２実施例４ｆ＝９〜５４．翳、２〜臀、４．ω＝　２３．３°〜４
４゜ｒｌ　”１４８．８０２９ｄ＋＝１．２０００　　　ｎ＋＝１．８０５１８　　　
シ＋＝２５．４３ｒ２＝４７．１２６３ｄ２＝０．２１００ｒ３＝４９．７７３０ｄ３＝６．９０００　　　ｎ２＝１．６０３１１　　　
シ２＝６０．７０ｒ４＝　　８５．７２４８ｄ４＝　０．１５００ｒ５＝３１．２６２２ｄ５＝４．４０００　　　ｎ３＝１．６０３１１　　　
シ３＝６０．７０ｒａ＝９０．８７１４ｄａ＝Ｄ＋ｒｔ　＝２０８．９４２３ｄフ　＝１．００００　　　　　　ｎ＜＝１．７７２５
０　　　　　シ４＝４９．６６ｒａ＝１７．３２４２ｄ８＝３．２０００ｒ９　＝＝−２３，６４０６ｄｏ　”１．００００　　　ｎ５　＝１．６７７９０　
　　ν５＝５５．３３ｒ　＋ｏ　−２０，９０６４ｄ＋ｏ　＝２．３０００　　　ｎａ　＝１．８４６６６
　　　νａ＝２３．７８ｒｕ　＝１０５．６１５９ａｌｌ”Ｄ２ｒ＋□＝−２４，６９２９ｄ＋２＝１．ｏｏｏｏ　　　ｎｔ＝１．６４７６９　　
　シフ＝３３．８Ｏｒ＋３：　　６３．３１３６ｄｒｓ＝Ｄｓｒ＋４＝３４．４５８２ｄｏｓ　＝３．６０００　　ｎａ　＝１．６９６８０　
　νｇ＝５５．５２ｒ１５　＝　　７９．４３８２ｄｏｓ　＝　０．５０００ｒ＋６　＝ＣＩ）　（絞シ）ｄｏｓ　＝　１．７８１３ｒＩ７＝３０．１５４６ｄ＋７＝２．５００Ｏｎ＋＋　＝１．４９２１６　　　
シ９＝５７．５Ｏｒ＋ａ　＝　１０５．２７７７　（非
球面）ｄｏｓ　＝　１５．９７３０ｒ＋９　＝　　４９．８５５９ｄｏｓ　＝２．９００ＯｎＩＯ＝　１．６９６８０　　
νｔｏ　＝　５５．５２ｒｚｏ　＝−１９，０１９９ｄ笥＝０．１５００ｒ２１＝　１７．４３４４ｄ＋　＝６．０ＯＯＯｎｏ　＝１．５６８７３　　　Ｌ
’Ｈ＝６３．１６ｒｚｔ　＝　　１５．５３００ｄｚ□＝１．１００Ｏｎ＋□＝１．８０５１８　　ν１
２　＝２５．４３ｒ２３　＝１００．８９７６ｄ２ｓ　＝　３．００００ｒ２４　：ｌｄａ　＝５．５５０Ｏｎ＋３　＝１．５１６３３　　ν
＋ｓ　＝　６４．１５ｒ２５：ｏ。

ｆ　　　　　Ｄ　Ｉ　　　　　Ｄ２　　　　　　Ｄ　３
９　　　　　１．６００　　２４．１６２　　　６．２
０８３１．５　　１６．３０７　　　５．３０８　　１
０．２８４５４　　　２５．０９３　　　６．０７７　
　　　０．８００ｒ＋ｓの非球面係数Ｂ＝−０，２３０２４Ｘ１０−３．Ｅ＝０．３５９７２
Ｘ１０−’０、Ｂ７！５２２Ｆ＝０．９４８９７ＸｌＯ−”　　、　Ｇ＝―→瞳Ｘ１
０−’Ｈ＝０ｎ５＝１．６７７９０　　、ｎａ　　ｎ５＝０．１６８
７６珈、＝１．７７２５０　、シ、＝５５．５２μ７と
−ｇ、＝３７．７３　　　、　　　ｙ＝７．５８９７た
だしｒｌ＋ｒ２＋・・・はレンズ各面の曲率半径、ｄ。

、ｄ２．・・・は各レンズの肉厚、ｎｌ　！　ｎｔ　Ｉ
・・・は各レンズの屈折率、シ１．シ２．・・・は各レ
ンズのアツベ数である。

上記実施例のうち実施例１は第１図に示すレンズ構成の
もので、第４群が１枚の正レンズよυなりその物体側が
非球面である。この実施例のｆ＝９．３１．５．５４に
おける収差状況は、夫々第５図、第６図、第７図に示す
通シであシ又望遠端（ｆ＝５４　）で近距離に合焦した
時の収差状況は第８図に示す通シである。

実施例２は第２図に゛示すレンズ構成で第４群が正レン
ズと負レンズよりなり、正レンズの像側の面が非球面で
ある。この実施例のｆ＝９．３１．５．５４０収差状況
は夫々第９図、第１０図、第１１図に示す通シであシ、
望遠端で近距離に合焦した時の収差状況は第１２図に示
す通りである。

実施例３は第３図に示すレンズ構成で第４群が実施例２
と同様に正レンズと負レンズよりなるが、負レンズの像
側の面が非球面である。この実施例のｆ＝９　、３１．
５　、５４の収差状況は第１３図。

第１４図、第１５図に示す通りであり、望遠端で近距離
に合焦した時の収差状況は第１６図に示す通りである。

実施例４は第４図のような構成で、第４群が２枚の正レ
ンズよりなシ、非球面は像側のレンズの像側の面に設け
られている。この実施例のｆ＝９．３１．５．５４の収
差状況は夫々第１７図、第１８図、第１９図に、又望遠
端で近距離に合焦した時の収差状況は第２０図に示す通
りである。

尚断面図中のＦはフィルターである。

〔発明の効果〕

本発明のズームレンズは、非球面を用いたことによって
、構成枚数を従来のものよりも少なくし１１枚〜１２枚
にしたにもかかわらず各ス差を良好に補正し得たもので
ある。又前群を薄くすることによって入射瞳距離を短く
し前玉径を小さくしても十分な周辺光景が得られ、前玉
径の軽量化が得られオートフォーカス等における追従性
や消費電力の面においても大きなメリットを有する。

【図面の簡単な説明】

第１図乃至第４図は夫々本発明のズームレンズの実施例
１乃至実施例４の断面図、第５図乃至第８図は実施例１
の収差曲線図、第９図乃至第１２図は実施例２の収差曲
線図、第１３図乃至第１６図は実施例３の収差曲線図、
第１７図乃至第２０図は実施例４の収差曲線図である。

Claims

【特許請求の範囲】物体側から順に負レンズ、正レンズ、正レンズの３群３
枚よりなり全体として正の焦点距離を有しフォーカシン
グ機能をもつ第１群と、負レンズ、負レンズと正レンズ
の接合レンズの２群３枚よりなり全体として負の焦点距
離を有し変倍機能をもつ第２群と、負の焦点距離を有す
る単レンズよりなり変倍時の焦点位置を一定に保つ機能
を有する第３群と、１枚又は２枚のレンズよりなりいず
れかの面が非球面であり正の焦点距離を有し常時固定で
その射出側をほぼアフオーカルにする役割をもつ第４群
と、像側に強い凸面を向けた正レンズ、正レンズと負レ
ンズの接合正レンズの２群３枚よりなり全体として正の
焦点距離を有し常時固定で結像するためのリレーレンズ
系である第５群とより構成され次の条件（１）乃至条件
（９）を満足するズームレンズ。（１）０．４５＜ｔ＿ I ／√（ｆ＿Ｗ・ｆ＿Ｔ）＜０
．６２（２）１．０＜−ｒ＿４／ｆ＿ I ＜１０．０（３）０．５５＜ｄ＿４＿５／√（ｆ＿Ｗ・ｆ＿Ｔ）＜
０．９（４）１．６５＜ｎ＿４、ｎ＿５（５）０．１＜ｎ＿６−ｎ＿５＜０．１８（６）１．６５＜ｎ＿Ｖ＿ａ（７）４５＜ν＿８（８）２０＜ν＿Ｖ＿ｃ−ν＿Ｖ＿ｂ＜４５（９）ｙ＝０．３ｆ＿IVにおいて０．１×１０＾−＾２＜｜Δｘ｜／√（ｆ＿Ｗ・ｆ＿Ｔ
）＜０．５×１０＾−＾１ただしｆ＿Ｗは広角端における全系の焦点距離、ｆ＿Ｔ
は望遠端における全系の焦点距離、ｔ＿ I は第１群の
最も物体側の面から最も像側の面までの距離、ｒ＿４は
第１群の第４面の曲率半径、ｆ＿ I は第１群の合成焦
点距離、ｄ＿４＿５は第４群と第５群の空気間隔、ｎ＿
４は第２群の最も物体側のレンズの屈折率、ｎ＿５は第
２群の接合レンズの負レンズの屈折率、ｎ＿６は第２群
の接合レンズの正レンズの屈折率、ｎ＿Ｖ＿ａは第５群
の最も物体側の正レンズの屈折率、ν＿８は第４群の最
も物体側の正レンズのアツベ数、ν＿Ｖ＿ｂは第５群の
接合レンズの正レンズのアツベ数、ν＿Ｖ＿ｃは第５群
の接合レンズの負レンズのアツベ数、ｆ＿IVは第４群の
合成焦点距離であり、又Δ＿ｘは前記非球面が下記の式
で表わされる時のＥｙ＾４＋Ｆｙ＾６＋Ｇｙ＾８＋Ｈｙ
＾１＾０の値である。ｘ＝｛ｙ＾２／［ｒ＋√（ｒ＾２−ｙ＾２）］｝＋Ｂｙ
＾２＋Ｅｙ＾４＋Ｆｙ＾６＋Ｇｙ＾８＋Ｈｙ＾１＾０