JPS6334311B2 - - Google Patents
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- JPS6334311B2 JPS6334311B2 JP57056145A JP5614582A JPS6334311B2 JP S6334311 B2 JPS6334311 B2 JP S6334311B2 JP 57056145 A JP57056145 A JP 57056145A JP 5614582 A JP5614582 A JP 5614582A JP S6334311 B2 JPS6334311 B2 JP S6334311B2
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F3/00—Pistons
- F02F3/10—Pistons having surface coverings
- F02F3/12—Pistons having surface coverings on piston heads
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B2275/00—Other engines, components or details, not provided for in other groups of this subclass
- F02B2275/14—Direct injection into combustion chamber
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
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- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2201/00—Metals
- F05C2201/02—Light metals
- F05C2201/021—Aluminium
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49229—Prime mover or fluid pump making
- Y10T29/49249—Piston making
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、共晶珪素の平均粒径が3μmより大
きい特に鋳造したAl−Si合金から成る、ヘツド
に硬質酸化物層が施されている特に燃料をピスト
ンヘツドに直接噴射する内燃機関用のピストンに
関する。
きい特に鋳造したAl−Si合金から成る、ヘツド
に硬質酸化物層が施されている特に燃料をピスト
ンヘツドに直接噴射する内燃機関用のピストンに
関する。
内燃機関用ピストンのヘツド上の硬質酸化物層
は、燃焼ガスに曝されるピストンのヘツド区域中
のピストン材料の温度変化強さを高める目的を有
する。この点で、従来一般に施された硬質酸化物
層は実質的にまさに満足すべきものであることが
明らかになつた。
は、燃焼ガスに曝されるピストンのヘツド区域中
のピストン材料の温度変化強さを高める目的を有
する。この点で、従来一般に施された硬質酸化物
層は実質的にまさに満足すべきものであることが
明らかになつた。
しかしたいていの場合、従来Al−Si合金製ピ
ストンヘツド上に施した硬質酸化物層の浸蝕安定
性は不満足なものである。特に直接噴射モータで
は燃料の噴射流が当るピストンヘツドの区域中で
認容し得ない程著しい浸蝕が起り得る。
ストンヘツド上に施した硬質酸化物層の浸蝕安定
性は不満足なものである。特に直接噴射モータで
は燃料の噴射流が当るピストンヘツドの区域中で
認容し得ない程著しい浸蝕が起り得る。
本発明の課題は硬質酸化物層の浸蝕挙動を改良
することである。
することである。
この課題は、Al−Si合金から成るピストンベ
ース物質のうち硬質酸化物層に変換される区域を
予め局所的に微細化して3μmより小さい共晶珪
素の平均粒径にすることにより解決される。それ
故に、硬質酸化物に変換されるピストンベース物
質ができる限り微粒状の組織を有することが重要
である。常用の鋳造したAl−Siピストン合金は
平均粒径約5〜8μmの共晶珪素を有する組織で
ある。実際に、次いで常法で施した硬質酸化物層
は内燃機関用ピストンで使用するのに必要な浸蝕
安定性を有し得ない。特に、このことは直接噴射
モータ用ピストンのヘツドに使用する際に該当す
る。この用途では、比較的短い駆動時間後でも浸
蝕により施された硬質酸化物層が殆んど完全に破
壊される。ところで本発明により同じピストンベ
ース工材で、硬質酸化物層に変換される工材区域
の粒子組織を共晶珪素の平均粒径が少なくとも
3μmより小さくなるように変える際に層の浸蝕
挙動が全く著しく改良される。当該粒径が小さく
調節される程この改良の程度は大きくなる。前記
の粒径が2.5μmを下回る場合に殆んど最適な結果
が得られる。本発明による結果を達成するには、
実際に施されるべき硬質酸化物層に変換されるピ
ストンベース物質の区域だけをそのように微細化
するだけで十分である。
ース物質のうち硬質酸化物層に変換される区域を
予め局所的に微細化して3μmより小さい共晶珪
素の平均粒径にすることにより解決される。それ
故に、硬質酸化物に変換されるピストンベース物
質ができる限り微粒状の組織を有することが重要
である。常用の鋳造したAl−Siピストン合金は
平均粒径約5〜8μmの共晶珪素を有する組織で
ある。実際に、次いで常法で施した硬質酸化物層
は内燃機関用ピストンで使用するのに必要な浸蝕
安定性を有し得ない。特に、このことは直接噴射
モータ用ピストンのヘツドに使用する際に該当す
る。この用途では、比較的短い駆動時間後でも浸
蝕により施された硬質酸化物層が殆んど完全に破
壊される。ところで本発明により同じピストンベ
ース工材で、硬質酸化物層に変換される工材区域
の粒子組織を共晶珪素の平均粒径が少なくとも
3μmより小さくなるように変える際に層の浸蝕
挙動が全く著しく改良される。当該粒径が小さく
調節される程この改良の程度は大きくなる。前記
の粒径が2.5μmを下回る場合に殆んど最適な結果
が得られる。本発明による結果を達成するには、
実際に施されるべき硬質酸化物層に変換されるピ
ストンベース物質の区域だけをそのように微細化
するだけで十分である。
Si粒子は酸化物層の形成の際に変化することは
なく、つまりそれは硬質酸化物層において実際に
は層構造を緩める結果になる欠損箇所を形成し、
それ故Si粒子が小さい程、層構造は破壊されにく
く、層構造の欠損が少ない程、層の浸食安定性は
有利になる。
なく、つまりそれは硬質酸化物層において実際に
は層構造を緩める結果になる欠損箇所を形成し、
それ故Si粒子が小さい程、層構造は破壊されにく
く、層構造の欠損が少ない程、層の浸食安定性は
有利になる。
微細化は局所再溶融処理により行なうことがで
き、それには特に例えばアーク又は電子線のよう
な荷電粒子線が好適である。
き、それには特に例えばアーク又は電子線のよう
な荷電粒子線が好適である。
浸蝕安定性をピストンヘツドの硬質酸化物層の
個別的な区域だけで改良すべき場合には、これら
の区域だけを局所限定して組織に応じて微細化す
れば十分である。ピストンベース物質の再溶融に
よる粒子の微細化は、ベース物質の表面から出発
して、硬質酸化物層が形成される深さにおいて局
所的に溶融し、かつ引続いてその溶液を固化する
ことにより行なわれる。固化する際に放熱は主と
して溶融しなかつた合金材料を介して行なわれ
る。これにより達成される迅速な固化速度によ
り、共晶析出する珪素の所望の小さな粒径が達成
される。
個別的な区域だけで改良すべき場合には、これら
の区域だけを局所限定して組織に応じて微細化す
れば十分である。ピストンベース物質の再溶融に
よる粒子の微細化は、ベース物質の表面から出発
して、硬質酸化物層が形成される深さにおいて局
所的に溶融し、かつ引続いてその溶液を固化する
ことにより行なわれる。固化する際に放熱は主と
して溶融しなかつた合金材料を介して行なわれ
る。これにより達成される迅速な固化速度によ
り、共晶析出する珪素の所望の小さな粒径が達成
される。
本発明を添付図面の実施例につき詳説する。
添付図面は燃焼凹所1を備えたピストンヘツド
を示す。ピストンベース物質は次の組成(重量
%)のAl−Si合金である。:Si11〜13;Cu0.8〜
1.5;Mg0.8〜1.3;Ni1.3まで;Fe0.7まで;Ti0.2
まで;Mn0.3まで、Zn0.3まで;残分Al。ピスト
ンの生型への材料の加工は鋳造により行なう。物
質の組織の特徴は共晶珪素の平均粒径約5〜8μ
mである。硬質酸化物層を施す前にピストンヘツ
ドを切削加工する。最終ピストンでは従来の方法
で施した硬質酸化物層は燃焼室凹所を含めてピス
トンヘツド全体を覆う。硬質酸化物層の厚さは50
〜90μmである。本発明による微細化は直接燃料
の流れが衝突する区域2に限定される。微細化は
ピストンベース物質の再溶融により達成する。微
細化は深さに関してはベース物質が硬質酸化物層
に変換される深さ区域よりも多少深く行なう。共
晶珪素の平均粒径は微細化された区域で2μmよ
り大きく、2.5μmより小さい。再溶融は、タング
ステン−不活性ガス溶接法で一般に行なわれるよ
うにタングステン電極と工作物との間で発生させ
るアークにより行なう。溶融池は大気に対して保
護ガスアルゴンにより遮蔽する。
を示す。ピストンベース物質は次の組成(重量
%)のAl−Si合金である。:Si11〜13;Cu0.8〜
1.5;Mg0.8〜1.3;Ni1.3まで;Fe0.7まで;Ti0.2
まで;Mn0.3まで、Zn0.3まで;残分Al。ピスト
ンの生型への材料の加工は鋳造により行なう。物
質の組織の特徴は共晶珪素の平均粒径約5〜8μ
mである。硬質酸化物層を施す前にピストンヘツ
ドを切削加工する。最終ピストンでは従来の方法
で施した硬質酸化物層は燃焼室凹所を含めてピス
トンヘツド全体を覆う。硬質酸化物層の厚さは50
〜90μmである。本発明による微細化は直接燃料
の流れが衝突する区域2に限定される。微細化は
ピストンベース物質の再溶融により達成する。微
細化は深さに関してはベース物質が硬質酸化物層
に変換される深さ区域よりも多少深く行なう。共
晶珪素の平均粒径は微細化された区域で2μmよ
り大きく、2.5μmより小さい。再溶融は、タング
ステン−不活性ガス溶接法で一般に行なわれるよ
うにタングステン電極と工作物との間で発生させ
るアークにより行なう。溶融池は大気に対して保
護ガスアルゴンにより遮蔽する。
浸蝕挙動を試験するために、常用の燃料噴射ポ
ンプからデイーゼル燃料を室温で検体に吹付ける
実験を行なつた。浸蝕に関する基準として一定の
単位時間後に測定した損失量を採用した。それに
よれば、微細化しなかつたAl−Si共晶の平均粒
径5〜8μmを有する鋳造組織では物質損失は6.5
mgであり、一方2〜2.5μmに微細化した組織では
0mgであつた。
ンプからデイーゼル燃料を室温で検体に吹付ける
実験を行なつた。浸蝕に関する基準として一定の
単位時間後に測定した損失量を採用した。それに
よれば、微細化しなかつたAl−Si共晶の平均粒
径5〜8μmを有する鋳造組織では物質損失は6.5
mgであり、一方2〜2.5μmに微細化した組織では
0mgであつた。
微細化しなかつた常用の組織の場合にはたいて
いの場合にその上に生成される硬質酸化物層の厚
さが著しく変動するが、本発明により微細化した
組織ではその厚さが狭い許容誤差内に維持される
という利点も有する。
いの場合にその上に生成される硬質酸化物層の厚
さが著しく変動するが、本発明により微細化した
組織ではその厚さが狭い許容誤差内に維持される
という利点も有する。
添付図面は本発明による実施例であり、燃焼凹
所を有するピストンヘツドの正面図である。 1……燃焼凹所、2……微細化区域。
所を有するピストンヘツドの正面図である。 1……燃焼凹所、2……微細化区域。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 共晶珪素の平均粒径が3μmより大きいAl−
Si合金から成り、ヘツドに硬質酸化物層が施され
ている内燃機関用のピストンにおいて、Al−Si
合金から成るピストンベース物質のうちの硬質酸
化物層に変換される区域を予め局所的に3μmよ
り小さい共晶珪素の平均粒径に微細化することを
特徴とする酸化硬化されたヘツドを有するアルミ
ニウム製ピストン。 2 ピストンベース物質の共晶珪素の平均粒径が
2.5μmより小さい特許請求の範囲第1項記載のピ
ストン。 3 微細化を荷電粒子線を用いてピストンベース
物質を局所的に再溶融することにより行なう特許
請求の範囲第1項又は第2項記載のピストン。 4 特に微粒状に形成すべき鋳造物の範囲を、融
液により完全には溶解されないが、鋳造物とは金
属間結合しかつ鋳造物からは破壊することにより
分離可能である薄壁の鋳型壁部を介して冷却する
鋳造法により微細化が行なわれる特許請求の範囲
第1項又は第2項記載のピストン。 5 微細化がピストンベース物質の酸化すべき表
面のうち局所限定された個別的な区域2に限定さ
れている特許請求の範囲第1項から第4項までの
いずれか1項に記載のピストン。
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19813114124 DE3114124A1 (de) | 1981-04-08 | 1981-04-08 | Kolben aus aluminium mit hartoxidiertem boden |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS57179353A JPS57179353A (en) | 1982-11-04 |
JPS6334311B2 true JPS6334311B2 (ja) | 1988-07-08 |
Family
ID=6129641
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57056145A Granted JPS57179353A (en) | 1981-04-08 | 1982-04-06 | Piston in aluminum with head oxidized and cured |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4483286A (ja) |
EP (1) | EP0062173B1 (ja) |
JP (1) | JPS57179353A (ja) |
BR (1) | BR8201954A (ja) |
DE (2) | DE3114124A1 (ja) |
Families Citing this family (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3447784A1 (de) * | 1984-12-20 | 1986-06-26 | Gebrüder Sulzer AG, Winterthur | Kolbenbrennkraftmaschine |
JPH0633502B2 (ja) * | 1985-05-10 | 1994-05-02 | トヨタ自動車株式会社 | アルミニウム合金鋳物の陽極酸化皮膜形成方法 |
US4989556A (en) * | 1988-10-07 | 1991-02-05 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Valve spring retainer for valve operating mechanism for internal combustion engine |
US5253625A (en) * | 1992-10-07 | 1993-10-19 | Brunswick Corporation | Internal combustion engine having a hypereutectic aluminum-silicon block and aluminum-copper pistons |
DE4240050A1 (de) * | 1992-11-28 | 1994-06-01 | Mahle Gmbh | Kolben-Zylinder-Vorrichtung eines Verbrennungsmotors |
US6055726A (en) * | 1993-10-12 | 2000-05-02 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Method of forming a piston |
WO1999014518A1 (de) * | 1997-09-15 | 1999-03-25 | Alusuisse Technology & Management Ag | Zylinderlaufbuchse |
JP2001219263A (ja) * | 2000-02-09 | 2001-08-14 | Honda Motor Co Ltd | アルミニウム合金部材およびその製造方法 |
DE10062431A1 (de) | 2000-12-18 | 2002-06-20 | Continental Teves Ag & Co Ohg | Hydraulischer Kolben sowie Verfahren zu seiner Oberflächenbehandlung |
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DE10353473B4 (de) * | 2003-11-15 | 2007-02-22 | Daimlerchrysler Ag | Bauteil einer Brennkraftmaschine und Verfahren zu dessen Herstellung |
EP1723332B2 (en) * | 2004-02-27 | 2015-06-17 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Engine component part and method for producing the same |
DE102005034905A1 (de) * | 2005-07-26 | 2007-02-01 | Federal-Mogul Nürnberg GmbH | Verfahren zur Herstellung eines Kolbens für einen Verbrennungsmotor sowie Kolben für einen Verbrennungsmotor |
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