JPS6333539A - 加圧中空体用Ａｌ合金 - Google Patents
加圧中空体用Ａｌ合金Info
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- JPS6333539A JPS6333539A JP61242853A JP24285386A JPS6333539A JP S6333539 A JPS6333539 A JP S6333539A JP 61242853 A JP61242853 A JP 61242853A JP 24285386 A JP24285386 A JP 24285386A JP S6333539 A JPS6333539 A JP S6333539A
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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- C22C21/00—Alloys based on aluminium
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- F17C2260/011—Improving strength
-
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、主合金成分としてＺｎ、Ｃｕ及びＨｇ３含有
しており（＾Ｉｕｗ＋ｉｎｉｕｍ Ａｓ５ｏｃｉａｔｉ
ｏｎの命名法による７０００系）、特に加圧ガス用金属
ボンベの製造に使用される加圧中空体用Ａｌ合金に係る
。
しており（＾Ｉｕｗ＋ｉｎｉｕｍ Ａｓ５ｏｃｉａｔｉ
ｏｎの命名法による７０００系）、特に加圧ガス用金属
ボンベの製造に使用される加圧中空体用Ａｌ合金に係る
。
従来の既知の高強度Ａｌ合金のうちで、前記用途に要求
される次の厳しい技術的要件、即ち−機械的特性（長手
方向）： Ｒｐｏ、２≧３７０ＭＰａＲｍ ５４６０
ＭＰａ 八％ ２１２％ 一＾ＳＴＭ規格Ｇ−３８−７３（１９８４年再認可）に
より規定された条件下でＣ字形の試験片を保証されたＦ
ｅ８２の７５％、即ち２８０８Ｐａの応力下におき、室
温で３．５％ＮａＣｌ水溶液中に交互に１０分７５０分
ずつ浸漬及び滓出させた場合、応力亀ス腐食に対する抵
抗が３０日間を越えること、 −水を使用する水圧破裂試験の結果形成される円筒形中
空体の延性の裂は目（ｓｐｌｉｔ）が、−その主要部分
が長手方向であり（母線に平行）、−分枝構造でなく、 −スは目の主要部分の両側に９０”を越えて広がること
なく、 一中空体の中間部で測定した最大厚さの１．５倍を越え
るような厚さの中空体部分に広がらないこと、といった
技術的用件を確実且つ再現良く満足し得る合金は見出Ｉ
されていない。
される次の厳しい技術的要件、即ち−機械的特性（長手
方向）： Ｒｐｏ、２≧３７０ＭＰａＲｍ ５４６０
ＭＰａ 八％ ２１２％ 一＾ＳＴＭ規格Ｇ−３８−７３（１９８４年再認可）に
より規定された条件下でＣ字形の試験片を保証されたＦ
ｅ８２の７５％、即ち２８０８Ｐａの応力下におき、室
温で３．５％ＮａＣｌ水溶液中に交互に１０分７５０分
ずつ浸漬及び滓出させた場合、応力亀ス腐食に対する抵
抗が３０日間を越えること、 −水を使用する水圧破裂試験の結果形成される円筒形中
空体の延性の裂は目（ｓｐｌｉｔ）が、−その主要部分
が長手方向であり（母線に平行）、−分枝構造でなく、 −スは目の主要部分の両側に９０”を越えて広がること
なく、 一中空体の中間部で測定した最大厚さの１．５倍を越え
るような厚さの中空体部分に広がらないこと、といった
技術的用件を確実且つ再現良く満足し得る合金は見出Ｉ
されていない。
７４７５型（＾Ｉｕｈｉｎｉｕｍ Ａｓ５ｏｃｉａｔｉ
ｏｎの命名法に従う）の合金を使用することにより上記
問題を解決する試みが為されているが、該合金はＴ７３
状慧で非常に高レベルの靭性、良好な機械的強度及び応
力亀裂腐食に対する閉著な抵抗を備えているにも拘わら
ず、拡張した工業的試験の結果、有効な提案ではないこ
とがわかった（ＦＦｔ−＾−２５１０２３１参照）。
ｏｎの命名法に従う）の合金を使用することにより上記
問題を解決する試みが為されているが、該合金はＴ７３
状慧で非常に高レベルの靭性、良好な機械的強度及び応
力亀裂腐食に対する閉著な抵抗を備えているにも拘わら
ず、拡張した工業的試験の結果、有効な提案ではないこ
とがわかった（ＦＦｔ−＾−２５１０２３１参照）。
この困難な問題は、本発明に従って以下の組成（ｆｆｉ
（ｆｆｉ％で表す） ： ６．２５≦Ｚｎ≦８．０．１
．２≦１４１（≦２．２．１．７≦Ｃｕ≦２．８．０．
１５≦Ｃｒ≦０．２８、Ｆｅ５０．２０． Ｆｅ−１−
Ｓｉ≦０．４０．ＭｎＳ０，２０、Ｚｒ≦０．０５、Ｔ
ｉ；０．０５、他の各成分≦０．０５、他の成分の合計
≦０．１５、残余月を有する合金を使用することにより
解決される。
（ｆｆｉ％で表す） ： ６．２５≦Ｚｎ≦８．０．１
．２≦１４１（≦２．２．１．７≦Ｃｕ≦２．８．０．
１５≦Ｃｒ≦０．２８、Ｆｅ５０．２０． Ｆｅ−１−
Ｓｉ≦０．４０．ＭｎＳ０，２０、Ｚｒ≦０．０５、Ｔ
ｉ；０．０５、他の各成分≦０．０５、他の成分の合計
≦０．１５、残余月を有する合金を使用することにより
解決される。
該当割合は好ましくは、個々に又は組み合わせて次の範
囲：ｚｎ≧６．７５、Ｈｇ≦１．９５、Ｆｅ５０．１２
、Ｆｅ＋Ｓｉ≦０．２５、Ｍｎ≦０．１０に保たれる。
囲：ｚｎ≧６．７５、Ｈｇ≦１．９５、Ｆｅ５０．１２
、Ｆｅ＋Ｓｉ≦０．２５、Ｍｎ≦０．１０に保たれる。
本発明の合金は、半連続鋳造のような従来方法により鋳
造可能であり、ガスボンベに要求される特性を満足する
。
造可能であり、ガスボンベに要求される特性を満足する
。
本発明は、第１図及び第２図に関する以下の実施例から
更によく理解されよう。
更によく理解されよう。
及ｍ（本発明外−第１図）
第１表のｆヒ学的組成を有する合金７４７５を製造し、
半連続鋳造工程によるφ１６４．５ｍｍのビレットの鋳
造、分塊の切断、分塊の再加熱、ケースから逆押出し、
熱間及び冷間引抜き、底の加工、所定長さに裁断、円錐
形尖頭部の熱間形成、ネック部分の穴あけ及び加工、洗
浄、溶液処理、冷水にょるコ冷、Ｔ７３型のアニーリン
グからなる製造工程を使用して６リツトル入りのボンベ
に加工した。
半連続鋳造工程によるφ１６４．５ｍｍのビレットの鋳
造、分塊の切断、分塊の再加熱、ケースから逆押出し、
熱間及び冷間引抜き、底の加工、所定長さに裁断、円錐
形尖頭部の熱間形成、ネック部分の穴あけ及び加工、洗
浄、溶液処理、冷水にょるコ冷、Ｔ７３型のアニーリン
グからなる製造工程を使用して６リツトル入りのボンベ
に加工した。
長手方向の引っ張り強さく試験片６個×ボンベ２本の平
均）、応力亀ｍ１食（ボンベ１本）及び水圧破裂（ボン
ベ３本）に関する試験の結果を第■表に示した。
均）、応力亀ｍ１食（ボンベ１本）及び水圧破裂（ボン
ベ３本）に関する試験の結果を第■表に示した。
特に裂は目に関して該合金の性能の不安定なことが認め
られよう、従って、この組成物は靭性と機械的強度の間
に良好な関係が成立するにも拘わらず、信顆できる工業
的生産には不適当である。
られよう、従って、この組成物は靭性と機械的強度の間
に良好な関係が成立するにも拘わらず、信顆できる工業
的生産には不適当である。
支１乱よ
第ｍ表の組成を有する７種頂の合金をビレット状に鋳造
し、アニーリング操作以外は実施例１と同様の製造工程
を使用して、６リツトル入りのボンベ（全高５６５＋＊
ｍ、外径１５２ｍｍ、内径１２７ｍｍ）に加工した。合
金のうち２種層（参照番号工及び１４）は本発明に相当
し、その池は本発明外である。
し、アニーリング操作以外は実施例１と同様の製造工程
を使用して、６リツトル入りのボンベ（全高５６５＋＊
ｍ、外径１５２ｍｍ、内径１２７ｍｍ）に加工した。合
金のうち２種層（参照番号工及び１４）は本発明に相当
し、その池は本発明外である。
アニーリング工程は、
Ｈ，−１０５℃６時間＋１７７℃５時間３０分（軽度の
超アニーリング） Ｒ，−１０５℃６時間＋１７７℃９時間（重度の超アニ
ーリング） Ｒ，−１０５℃６時間＋１７７℃２４時間（−例として
、著しく重度の超アニーリング） の３種預を実施した。
超アニーリング） Ｒ，−１０５℃６時間＋１７７℃９時間（重度の超アニ
ーリング） Ｒ，−１０５℃６時間＋１７７℃２４時間（−例として
、著しく重度の超アニーリング） の３種預を実施した。
機械的特性（長手方向）に関する試験及び破裂試験の結
果を第■表に示した０本発明の組成物のみが全ての技術
的要件を満足できることが認められよう。
果を第■表に示した０本発明の組成物のみが全ての技術
的要件を満足できることが認められよう。
参照番号１及び１４の鋳造物は応力腐食に対する抵抗レ
ベルも良好である〈表示の条件下で３０日間破壊しない
〉。
ベルも良好である〈表示の条件下で３０日間破壊しない
〉。
第Ｖ式は、各側につき３本の試験用ボンベに発生した亀
裂の平均長さを示している。
裂の平均長さを示している。
第２図は、本発明の合金のみが必要な全ての基準を満足
し得ることを示している。
し得ることを示している。
ゾーン■は、破裂に関する性能レベルが許容可能であり
、且つｖ１ｔｉｉ！ｉ的特性も満足できる領域に対応す
る。
、且つｖ１ｔｉｉ！ｉ的特性も満足できる領域に対応す
る。
ゾーン■は、１ａ械的特性は満足できるが、破裂に関す
る性能レベルが不良な領域に対応する。
る性能レベルが不良な領域に対応する。
ゾーン■は、機械的特性を満足できないが、破裂に関す
る性能レベルは良好な領域に対応する。
る性能レベルは良好な領域に対応する。
ゾーン■は、ｆｉ械的特性を満足できず、しかも破裂に
関する性能レベルも不良な領域に対応する。
関する性能レベルも不良な領域に対応する。
・ −： ７４７５の −ｉｔ％
リ ［−ニア４７５Ｔ７３の； −’ＳＣ一応力腐
食 ＮＲ−破壊せず ・、二″−１０≦ 車（ａ）本発明 （ｂ）本発明外 １表：ボンベの一、Ｊ 京破裂（ボンベ３本）二Ｇ良；Ｐ不良 ＊京この場合２本の裂は目が良、１本が不良ａ）本発明 ｂ）本発明外 ・、Ｖ表： ・の−１６さ關
食 ＮＲ−破壊せず ・、二″−１０≦ 車（ａ）本発明 （ｂ）本発明外 １表：ボンベの一、Ｊ 京破裂（ボンベ３本）二Ｇ良；Ｐ不良 ＊京この場合２本の裂は目が良、１本が不良ａ）本発明 ｂ）本発明外 ・、Ｖ表： ・の−１６さ關
第１図は、応力腐食に対して抵抗性を有する既知の高強
度Ａｌ合金の弾性限度と靭性（短い横断方向におけるに
、ｃ ）との関係を示す図、第２図は各種の合金のボン
ベの破裂試験時における破壊歪み（ｂｒｅａｋｉｎｇ
ｓｔｒａｉｎ）（Ｒｍ）及び亀Ｗさに関する特性の結果
を示す図である。
度Ａｌ合金の弾性限度と靭性（短い横断方向におけるに
、ｃ ）との関係を示す図、第２図は各種の合金のボン
ベの破裂試験時における破壊歪み（ｂｒｅａｋｉｎｇ
ｓｔｒａｉｎ）（Ｒｍ）及び亀Ｗさに関する特性の結果
を示す図である。
Claims (5)
- （１）半連続鋳造により鋳造可能な加圧中空体用Ａｌ合
金であって、重量％で表して、６．２５≦Ｚｎ≦８．０
、１．２≦Ｍｇ≦２．２、１．７≦Ｃｕ≦２．８、０．
１５≦Ｃｒ≦０．２８、Ｆｅ≦０．２０、Ｓｉ＋Ｆｅ≦
０．４０、Ｍｎ≦０．２０、Ｚｒ≦０．０５、Ｔｉ≦０
．０５、他の各成分≦０．０５、他の成分の合計≦０．
１５、残余Ａｌを含有することを特徴とするＡｌ合金。 - （２）Ｍｇ≦１．９５であることを特徴とする特許請求
の範囲第１項に記載のＡｌ合金。 - （３）Ｚｎ≧６．７５であることを特徴とする特許請求
の範囲第１項又は第２項に記載のＡｌ合金。 - （４）Ｆｅ≦０．１２％且つＦｅ＋Ｓｉ≦０．２５％で
あることを特徴とする特許請求の範囲第１項から第３項
のいずれかに記載のＡｌ合金。 - （５）Ｍｎ≦０．１０％であることを特徴とする特許請
求の範囲第１項から第４項のいずれかに記載のＡｌ合金
。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8610930 | 1986-07-24 | ||
| FR8610930A FR2601967B1 (fr) | 1986-07-24 | 1986-07-24 | Alliage a base d'al pour corps creux sous pression. |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6333539A true JPS6333539A (ja) | 1988-02-13 |
| JPH0575815B2 JPH0575815B2 (ja) | 1993-10-21 |
Family
ID=9337806
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61242853A Granted JPS6333539A (ja) | 1986-07-24 | 1986-10-13 | 加圧中空体用Ａｌ合金 |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4747890A (ja) |
| EP (1) | EP0257167B1 (ja) |
| JP (1) | JPS6333539A (ja) |
| AT (1) | ATE60809T1 (ja) |
| AU (1) | AU587069B2 (ja) |
| BR (1) | BR8703823A (ja) |
| CA (1) | CA1307140C (ja) |
| CH (1) | CH671237A5 (ja) |
| DE (1) | DE3677512D1 (ja) |
| DK (1) | DK166689B1 (ja) |
| ES (1) | ES2001145A6 (ja) |
| FR (1) | FR2601967B1 (ja) |
| IE (1) | IE59322B1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006522872A (ja) * | 2003-04-10 | 2006-10-05 | コラス・アルミニウム・バルツプロドウクテ・ゲーエムベーハー | 高強度Ａｌ−Ｚｎ合金およびそのような合金製品の製造方法 |
| JP2006522871A (ja) * | 2003-04-10 | 2006-10-05 | コラス・アルミニウム・バルツプロドウクテ・ゲーエムベーハー | Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ合金 |
Families Citing this family (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2645546B1 (fr) * | 1989-04-05 | 1994-03-25 | Pechiney Recherche | Alliage a base d'al a haut module et a resistance mecanique elevee et procede d'obtention |
| US5312498A (en) * | 1992-08-13 | 1994-05-17 | Reynolds Metals Company | Method of producing an aluminum-zinc-magnesium-copper alloy having improved exfoliation resistance and fracture toughness |
| FR2695942B1 (fr) * | 1992-09-22 | 1994-11-18 | Gerzat Metallurg | Alliage d'aluminium pour corps creux sous pression. |
| AU695653B2 (en) * | 1993-04-15 | 1998-08-20 | Luxfer Group Limited | Method of making hollow bodies |
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