JPS6333102A - 金属帯の冷間圧延方法 - Google Patents
金属帯の冷間圧延方法Info
- Publication number
- JPS6333102A JPS6333102A JP17391886A JP17391886A JPS6333102A JP S6333102 A JPS6333102 A JP S6333102A JP 17391886 A JP17391886 A JP 17391886A JP 17391886 A JP17391886 A JP 17391886A JP S6333102 A JPS6333102 A JP S6333102A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- work roll
- speed
- rolling
- metal strip
- surface roughness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 27
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 title claims description 10
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 58
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 claims abstract description 31
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 69
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 69
- 238000005498 polishing Methods 0.000 abstract description 2
- 235000019592 roughness Nutrition 0.000 description 29
- 239000010731 rolling oil Substances 0.000 description 17
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 description 11
- 230000008859 change Effects 0.000 description 6
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 3
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 3
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000010931 gold Substances 0.000 description 2
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は上下の作業ロールの一方を低速、他方を高速と
して金属帯を異速圧延するに際し、圧延後の金属帯の板
反りを防止すると共に高度の表面光沢を有する金属帯を
得る金属帯の冷間圧延方法に関するものである。
して金属帯を異速圧延するに際し、圧延後の金属帯の板
反りを防止すると共に高度の表面光沢を有する金属帯を
得る金属帯の冷間圧延方法に関するものである。
一般的な金属帯の冷間圧延方法である上下の作業ロール
を等径２等速とした圧延において、高度の表面光沢を有
する金属帯を得るには、小径作業ロール、高剛性のロー
ル材質、低粘度の圧延油。
を等径２等速とした圧延において、高度の表面光沢を有
する金属帯を得るには、小径作業ロール、高剛性のロー
ル材質、低粘度の圧延油。
高圧下率、低速度での圧延等の圧延条件を選択すること
により行われていた。
により行われていた。
すなわち、第４図に示すような作業ロールと金属帯界面
との圧延中の幾何学的関係において圧延油の持ち込まれ
る量は、流体力学的に解析した下記の水野の式で表現さ
れることが知られている。
との圧延中の幾何学的関係において圧延油の持ち込まれ
る量は、流体力学的に解析した下記の水野の式で表現さ
れることが知られている。
αＰ□
但し、ｔｄ：圧延油の油膜当量
η。：圧延油の粘度
■ｏ二作業ロールの周速
ｖｌ：金属帯の入口速度
α：かみ込み角度
Ｐ工：金属帯の入口における２次元降伏応力
この式から明らかなように圧延油の持込量を少なくして
オイルピットの生成を軽減させて圧延金属帯の表面光沢
を高めるには、低粘度の圧延油の採用（η。を小さくす
る）、低速度での圧延（Ｖ、、Ｖ□を小さくする）、小
径作業ロールの採用及び高剛性のロール材質の採用によ
る高圧下率での圧延（かみ込み角度αを大きくする）、
高圧下率での圧延（金属帯の入口における２次元降伏応
力を大きくする）等の採用がうなずけるのである。
オイルピットの生成を軽減させて圧延金属帯の表面光沢
を高めるには、低粘度の圧延油の採用（η。を小さくす
る）、低速度での圧延（Ｖ、、Ｖ□を小さくする）、小
径作業ロールの採用及び高剛性のロール材質の採用によ
る高圧下率での圧延（かみ込み角度αを大きくする）、
高圧下率での圧延（金属帯の入口における２次元降伏応
力を大きくする）等の採用がうなずけるのである。
しかしながら、このような等後作業ロールを用いて等速
で金属帯の冷間圧延を行うと非常に大きな圧延力を必要
とするのに対し、上下の作業ロールの周速を真速にして
圧延すれば圧延力が大幅に低減できる利点があるために
近年この異速圧延方法が注目を集めている。この異速圧
延方法において、上下の作業ロールの周速の比すなわち
真速比は冷間圧延する金属帯の圧延率の逆数以下で実施
されているので１．真速比は圧延率を決定することによ
って適宜決定することが出来るのである。
で金属帯の冷間圧延を行うと非常に大きな圧延力を必要
とするのに対し、上下の作業ロールの周速を真速にして
圧延すれば圧延力が大幅に低減できる利点があるために
近年この異速圧延方法が注目を集めている。この異速圧
延方法において、上下の作業ロールの周速の比すなわち
真速比は冷間圧延する金属帯の圧延率の逆数以下で実施
されているので１．真速比は圧延率を決定することによ
って適宜決定することが出来るのである。
しかるにこの異速圧延法で圧延された比較的薄い金属帯
は、板厚方向の残留応力の非対称分布に起因して圧延方
向の板反りが高速作業ロール側に生じる問題がある。
は、板厚方向の残留応力の非対称分布に起因して圧延方
向の板反りが高速作業ロール側に生じる問題がある。
そこでこの板反りを防止するために圧延機出側にビリー
ロールを配置しこのビリーロールの高さを調節すること
により圧延機出側の金属帯のパスラインを変更する方法
が提案されているが、この方法は金属帯の材質や厚さや
圧下率に合わせてその都度ビリーロールのロール径及び
高さを変える必要があり、圧延する金属帯の材質及び板
厚によっては折れ、擦傷等が生じて金属帯の表面品質を
阻害する場合があると共に設備的にも圧延機出側に金属
帯のパスラインを変更させるビリーロールを設置する場
所的余裕がない場合が多いため既設の冷間圧延設備には
実施し得ないという問題点があった。
ロールを配置しこのビリーロールの高さを調節すること
により圧延機出側の金属帯のパスラインを変更する方法
が提案されているが、この方法は金属帯の材質や厚さや
圧下率に合わせてその都度ビリーロールのロール径及び
高さを変える必要があり、圧延する金属帯の材質及び板
厚によっては折れ、擦傷等が生じて金属帯の表面品質を
阻害する場合があると共に設備的にも圧延機出側に金属
帯のパスラインを変更させるビリーロールを設置する場
所的余裕がない場合が多いため既設の冷間圧延設備には
実施し得ないという問題点があった。
他方、このような金属帯のパスラインにおける大掛かり
な改造を必要とせずに異速圧延方法において板反りを防
止する方法として上下の作業ロールと金属帯との間に噴
射する圧延油の油量や性質を上下で変える方法も提案さ
れているが、この方法で板反りを防止するには金属帯の
上側と下側とにそれぞれ供給する圧延油の油量に相当大
きな差をつけるか又は相当特性の異なった圧延油を金属
帯の上側と下側とに供給しなければならずそのためには
圧延油タンク、圧延油の供給配管、濃度管理設備等を有
する圧延油の供給システムが２系統必要となるため金属
帯のパスライン以外の場所にかなりの設備を必要とする
ことになり金額的負担も大きいという問題点があった。
な改造を必要とせずに異速圧延方法において板反りを防
止する方法として上下の作業ロールと金属帯との間に噴
射する圧延油の油量や性質を上下で変える方法も提案さ
れているが、この方法で板反りを防止するには金属帯の
上側と下側とにそれぞれ供給する圧延油の油量に相当大
きな差をつけるか又は相当特性の異なった圧延油を金属
帯の上側と下側とに供給しなければならずそのためには
圧延油タンク、圧延油の供給配管、濃度管理設備等を有
する圧延油の供給システムが２系統必要となるため金属
帯のパスライン以外の場所にかなりの設備を必要とする
ことになり金額的負担も大きいという問題点があった。
特に後者の方法で圧延油の供給量に差を設ける場合には
、圧延油量が少なくなるにつれて金属帯と作業ロール間
の潤滑状態は境界潤滑状態や圧延油膜が切れて作業ロー
ルと金属帯とが接触する金属接触状態が存在してヒート
スクラッチ等の表面欠陥が発生し易くなるため、圧延金
属帯の表面光沢が低下するという問題点もあった。
、圧延油量が少なくなるにつれて金属帯と作業ロール間
の潤滑状態は境界潤滑状態や圧延油膜が切れて作業ロー
ルと金属帯とが接触する金属接触状態が存在してヒート
スクラッチ等の表面欠陥が発生し易くなるため、圧延金
属帯の表面光沢が低下するという問題点もあった。
本発明者等はかかる圧延力を低下させることができるた
めに好ましい金属帯の異速圧延における板反りと表面光
沢の低下という問題点を除去すべく鋭意研究の結果、異
速圧延においては作業ロールと金属帯との間の摩擦係数
は高速作業ロール側が小さく、低速作業ロール側が大き
くなり且つ等速圧延の場合よりも大きいために、低速作
業ロール側で金属帯界面に持ち込まれる圧延油量は少な
くなってオイルピットの生成が抑制されて低速作業ロー
ル側の金属帯表面の光沢は向上するが圧延油量が少なく
なることに起因してヒートスクラッチが発生し易くなる
ため、低速作業ロールの表面粗度を小さくすれば上記問
題点の金属帯の板反りを防止し、高能率で高度な表面光
沢を有する金属帯を生産することができることを究明し
て本発明を完成した。
めに好ましい金属帯の異速圧延における板反りと表面光
沢の低下という問題点を除去すべく鋭意研究の結果、異
速圧延においては作業ロールと金属帯との間の摩擦係数
は高速作業ロール側が小さく、低速作業ロール側が大き
くなり且つ等速圧延の場合よりも大きいために、低速作
業ロール側で金属帯界面に持ち込まれる圧延油量は少な
くなってオイルピットの生成が抑制されて低速作業ロー
ル側の金属帯表面の光沢は向上するが圧延油量が少なく
なることに起因してヒートスクラッチが発生し易くなる
ため、低速作業ロールの表面粗度を小さくすれば上記問
題点の金属帯の板反りを防止し、高能率で高度な表面光
沢を有する金属帯を生産することができることを究明し
て本発明を完成した。
すなわち、本発明は、上下の作業ロールの一方を低速、
他方を高速として金属帯を異速圧延するに際し、低速作
業ロールの表面粗度を高速作業ロールの表面粗度よりも
小さくして圧延することを特徴とする金属帯の冷間圧延
方法に関するものである。
他方を高速として金属帯を異速圧延するに際し、低速作
業ロールの表面粗度を高速作業ロールの表面粗度よりも
小さくして圧延することを特徴とする金属帯の冷間圧延
方法に関するものである。
本発明方法を図面によって説明する。
第１図は上下の作業ロールに粗度差を設は異速圧延した
金属帯のＸ線残留応力値（ｋｇｆ／ −）と累計圧延率
（％）との関係図、第２図は低速作業ロール粗度を高速
作業ロール粗度よりも小さくした場合及び同じとした場
合の異速圧延と、上下の作業ロール粗度を同粗度とした
場合の等速圧延の金属帯の表面光沢度と累計圧延率（％
）との関係図、第３図は上下の作業ロールを同速度にし
て異速圧延した金属帯のＸ線残留応力値（ｋｇｆ／ｍｄ
）と累計圧延率（％）との関係図である。
金属帯のＸ線残留応力値（ｋｇｆ／ −）と累計圧延率
（％）との関係図、第２図は低速作業ロール粗度を高速
作業ロール粗度よりも小さくした場合及び同じとした場
合の異速圧延と、上下の作業ロール粗度を同粗度とした
場合の等速圧延の金属帯の表面光沢度と累計圧延率（％
）との関係図、第３図は上下の作業ロールを同速度にし
て異速圧延した金属帯のＸ線残留応力値（ｋｇｆ／ｍｄ
）と累計圧延率（％）との関係図である。
第１図に示すように高速作業ロールの表面粗度（Ｒａ＝
０．２４声）に対し低速作業ロールの表面粗度（Ｒａ＝
０．１５崗）を小さくし、その粗度差０．０９−を設け
て圧延すると、圧延板の表裏のＸ線残留応力は累計圧延
率８０％に至ってもほとんど変わらないことが認められ
た、この結果から高速作業ロールより低速作業ロー、ル
の表面粗度を小さくすると圧延後の金属帯に板反り防止
効果をもたらすことが判る。
０．２４声）に対し低速作業ロールの表面粗度（Ｒａ＝
０．１５崗）を小さくし、その粗度差０．０９−を設け
て圧延すると、圧延板の表裏のＸ線残留応力は累計圧延
率８０％に至ってもほとんど変わらないことが認められ
た、この結果から高速作業ロールより低速作業ロー、ル
の表面粗度を小さくすると圧延後の金属帯に板反り防止
効果をもたらすことが判る。
次に第２図に示すように、同一径の」ユ下の作業ロール
の表面粗度を同−粗度（Ｒａ＝０．２５岬）とし等速圧
延及び異速圧延、更に別に低速作業ロールの表面粗度を
Ｒａ＝０．１５．ｍ、高速作業ロールの表面粗度をＲａ
＝０．２５／Ｊｌとして粗度差０．１０−を設は異速圧
延したそれぞれの金属帯の表面光沢度は累計圧延率が増
大するにつれて等速、真速いずれも向上は認められるが
低速作業ロールの表面粗度をＲａ＝０．１５Ｉｊｍとし
て高速作業ロールの表面粗度のＲａ＝０．２５−より小
さくして異速圧延した金ａ帯には高度の表面光沢度の向
上が認められた。この結果から高速作業ロールより低速
作業ロールの表面粗度を小さくすると高度の表面光沢度
の向上効果をもたらすことが判る。
の表面粗度を同−粗度（Ｒａ＝０．２５岬）とし等速圧
延及び異速圧延、更に別に低速作業ロールの表面粗度を
Ｒａ＝０．１５．ｍ、高速作業ロールの表面粗度をＲａ
＝０．２５／Ｊｌとして粗度差０．１０−を設は異速圧
延したそれぞれの金属帯の表面光沢度は累計圧延率が増
大するにつれて等速、真速いずれも向上は認められるが
低速作業ロールの表面粗度をＲａ＝０．１５Ｉｊｍとし
て高速作業ロールの表面粗度のＲａ＝０．２５−より小
さくして異速圧延した金ａ帯には高度の表面光沢度の向
上が認められた。この結果から高速作業ロールより低速
作業ロールの表面粗度を小さくすると高度の表面光沢度
の向上効果をもたらすことが判る。
なお、第３図は第１図における低速作業ロール（Ｒａ＝
０．１５虜）の粗度をＲａ＝０．２５．ｎに替えて高速
作業ロールと同じ粗度Ｒａ＝０．２５−とし真速比１．
２で異速圧延した結果を示すもので、圧延後の金属帯表
裏のＸ線残留応力値は第１図におけるＸ線残留応力値と
比較して累計圧延率つまりパス回数の増加と共に相反す
る方向にＭ積されることが認められ、これが金属帯に板
反りをもたらしていることが確認できた。
０．１５虜）の粗度をＲａ＝０．２５．ｎに替えて高速
作業ロールと同じ粗度Ｒａ＝０．２５−とし真速比１．
２で異速圧延した結果を示すもので、圧延後の金属帯表
裏のＸ線残留応力値は第１図におけるＸ線残留応力値と
比較して累計圧延率つまりパス回数の増加と共に相反す
る方向にＭ積されることが認められ、これが金属帯に板
反りをもたらしていることが確認できた。
上記の第１図〜第３図に示された結果から、粗度差を設
けられた上下の作業ロールによって異速圧延を実施され
た金属帯は表裏ともＸ線残留応力値は殆んど変らず、従
って板反りを起すことなく。
けられた上下の作業ロールによって異速圧延を実施され
た金属帯は表裏ともＸ線残留応力値は殆んど変らず、従
って板反りを起すことなく。
且つ表面光沢度をも大幅に向上することが認められ、こ
こに本発明方法が開発されたものである。
こに本発明方法が開発されたものである。
本発明方法は上述した如く金属帯を上作業ロールと下作
業ロールとの間に送り込んで冷間圧延するに当り、一方
の作業ロールを低速作業ロール。
業ロールとの間に送り込んで冷間圧延するに当り、一方
の作業ロールを低速作業ロール。
他方の作業ロールを高速作業ロールとし、低速作業ロー
ルの表面粗度を高速作業ロールの表面粗度よりも小さく
して且つ高速作業ロールの周速を低速作業ロールの周速
より大きくすることによって異速圧延する方法である。
ルの表面粗度を高速作業ロールの表面粗度よりも小さく
して且つ高速作業ロールの周速を低速作業ロールの周速
より大きくすることによって異速圧延する方法である。
このように本発明方法においては上下の作業ロールの表
面粗度に差を設けることが必要であるが、その表面粗度
としては本発明の一つの目的が高度の表面光沢を有する
金属帯を得ることにあるので粗圧延とならないように高
速作業ロールの表面粗度はＲａが０．１５〜０．４虜、
低速作業ロールが０．１０〜０．２５虜程度になるよう
にすることが好ましく、上下作業ロールの表面粗度差は
０．０５〜０，２０．ｃａ程度とするのが好ましい。
面粗度に差を設けることが必要であるが、その表面粗度
としては本発明の一つの目的が高度の表面光沢を有する
金属帯を得ることにあるので粗圧延とならないように高
速作業ロールの表面粗度はＲａが０．１５〜０．４虜、
低速作業ロールが０．１０〜０．２５虜程度になるよう
にすることが好ましく、上下作業ロールの表面粗度差は
０．０５〜０，２０．ｃａ程度とするのが好ましい。
金属帯を圧延する上下作業ロールの表面をこのような表
面粗度に仕上げるには、適当な研摩番手の磁石を用いて
研摩して仕上げれば良い。
面粗度に仕上げるには、適当な研摩番手の磁石を用いて
研摩して仕上げれば良い。
実施例１
作業ロール径８０ｍ、低速作業ロール粗度Ｒａ＝０．１
ＳＰ、高速作業ロール粗度０．２５ｉ！ｍ、パス回数４
パス、各パス毎の圧延率２０％で、板厚０．２５＋ｒｎ
の軟鋼板を真速比１．２．板厚０．１０ｎｎまで異速圧
延した。
ＳＰ、高速作業ロール粗度０．２５ｉ！ｍ、パス回数４
パス、各パス毎の圧延率２０％で、板厚０．２５＋ｒｎ
の軟鋼板を真速比１．２．板厚０．１０ｎｎまで異速圧
延した。
各パス毎の金属帯のＸ線残留応力値は表裏共動んど変る
ことなく、圧延後の曲率はゼロであり、板反りは全く認
められなかった。又、表面光沢度（６０′鏡面光沢度）
は３８０で良好であった。
ことなく、圧延後の曲率はゼロであり、板反りは全く認
められなかった。又、表面光沢度（６０′鏡面光沢度）
は３８０で良好であった。
比較例１
上下の作業ロール粗度を同じ粗度Ｒａ＝０．２５ＩＸｎ
とし、他を実施例１と同じ条件で異速圧延した金属帯は
、その表裏のＸ線残留応力値が１パス毎に相反する方向
に蓄積することが詔められ、圧延後、金属帯の板反りが
大きく、最後曲率は１１５００＋Ｎａ−”を示した。
とし、他を実施例１と同じ条件で異速圧延した金属帯は
、その表裏のＸ線残留応力値が１パス毎に相反する方向
に蓄積することが詔められ、圧延後、金属帯の板反りが
大きく、最後曲率は１１５００＋Ｎａ−”を示した。
又、表面光沢度（６０′鏡面光沢度）は同粗度２等速圧
延においては２００．同粗度、異速圧延においては３２
０程度であった。
延においては２００．同粗度、異速圧延においては３２
０程度であった。
実施例２
上下の作業ロール径１６０ｍ、低速作業ロール粗度Ｒａ
：＝０．１５１ｍ、高速作業ロール粗度Ｒａ＝０．２５
Ｉ１ｍ。
：＝０．１５１ｍ、高速作業ロール粗度Ｒａ＝０．２５
Ｉ１ｍ。
パス回数４パス、各パス毎の圧延率２０％で、板厚２．
４ｍの普通鋼板を真速比１，２．板厚０．９８ｎ＋ｍま
で異速圧延した。各パス毎の金属帯のＸ線残留応力値は
表裏共動んど変ることなく、圧延後の曲率はゼロであり
、板反りは全く認められなかった６又表面光沢度（６０
’ ｍ面光沢度）は３８０であった。
４ｍの普通鋼板を真速比１，２．板厚０．９８ｎ＋ｍま
で異速圧延した。各パス毎の金属帯のＸ線残留応力値は
表裏共動んど変ることなく、圧延後の曲率はゼロであり
、板反りは全く認められなかった６又表面光沢度（６０
’ ｍ面光沢度）は３８０であった。
比較例２
上下の作業ロール粗度を同じ粗度Ｒａ＝０．２５戸とし
、他を実施例２と同じ条件で異速圧延した金属帯は、そ
の表裏のＸ線残留応力値が１パス毎に相反する方向に蓄
積することが認められ、圧延後、金属帯の板反りが大き
く、その最後曲率は１／３０００ｍ−”を示した。
、他を実施例２と同じ条件で異速圧延した金属帯は、そ
の表裏のＸ線残留応力値が１パス毎に相反する方向に蓄
積することが認められ、圧延後、金属帯の板反りが大き
く、その最後曲率は１／３０００ｍ−”を示した。
又、表面光沢度（６０°鏡面光沢度）は同粗度２等速圧
延においては約２００、同粗度、異速圧延においては大
兄３２０であった。
延においては約２００、同粗度、異速圧延においては大
兄３２０であった。
以上詳述した如く本発明方法によれば、低速作業ロール
の表面粗度を高速作業ロールの表面粗度よりも小さくし
、金属帯を異速圧延することによリヒートスクラッチの
発生を防止し、金属帯表裏の残留応力値をほとんど変ら
ない状態すなねち圧延方向の板反りの生じない状態とす
ることができると共に高度の表面光沢を有する金属帯を
得ることができるのであり、その実施はきわめて容易で
あり、本発明方法の工業的利用価値はきわめて大きなも
のがある。
の表面粗度を高速作業ロールの表面粗度よりも小さくし
、金属帯を異速圧延することによリヒートスクラッチの
発生を防止し、金属帯表裏の残留応力値をほとんど変ら
ない状態すなねち圧延方向の板反りの生じない状態とす
ることができると共に高度の表面光沢を有する金属帯を
得ることができるのであり、その実施はきわめて容易で
あり、本発明方法の工業的利用価値はきわめて大きなも
のがある。
第１図は上下の作業ロールに粗度差を設は異速圧延した
金属帯のＸ線残留応力値（）ｃｇｆ／ｍＪ）と累計圧延
率（％）との関係図、第２図は低速作業ロール粗度を高
速作業ロール粗度よりも小さくした場合及び同じとした
場合の異速圧延と、上下の作業ロール粗度を同粗度とし
た場合の等速圧延の金属帯の表面光沢度と累計圧延率（
％）との関係図、第３図は上下の作業ロールを同速度に
して異速圧延した金属帯のＸ線残留応力値（ｋｇｆ／ｄ
）と累計圧延率（％）との関係図、第４図は圧延中の上
下の作業ロールと金属帯の界面を説明する側断面図であ
る。 α・・・・金属帯のかみ込み角度 ｖｌ・・・・上作業ロールの矢印方向周速■２・・・・
金ａ帯の入口速度
金属帯のＸ線残留応力値（）ｃｇｆ／ｍＪ）と累計圧延
率（％）との関係図、第２図は低速作業ロール粗度を高
速作業ロール粗度よりも小さくした場合及び同じとした
場合の異速圧延と、上下の作業ロール粗度を同粗度とし
た場合の等速圧延の金属帯の表面光沢度と累計圧延率（
％）との関係図、第３図は上下の作業ロールを同速度に
して異速圧延した金属帯のＸ線残留応力値（ｋｇｆ／ｄ
）と累計圧延率（％）との関係図、第４図は圧延中の上
下の作業ロールと金属帯の界面を説明する側断面図であ
る。 α・・・・金属帯のかみ込み角度 ｖｌ・・・・上作業ロールの矢印方向周速■２・・・・
金ａ帯の入口速度
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 上下の作業ロールの一方を低速、他方を高速として
金属帯を異速圧延するに際し、低速作業ロールの表面粗
度を高速作業ロールの表面粗度よりも小さくして圧延す
ることを特徴とする金属帯の冷間圧延方法。 ２ 低速作業ロールの表面粗度Ｒａが０．１０〜０．２
５μｍである特許請求の範囲第１項に記載の金属帯の冷
間圧延方法。 ３ 高速作業ロールの表面粗度Ｒａが０．１５〜０．４
μｍである特許請求の範囲第１項又は第２項に記載の金
属帯の冷間圧延方法。 ４ 低速作業ロールと高速作業ロールの表面粗度Ｒａの
差が０．０５〜０．２０μｍである特許請求の範囲第１
項から第３項までのいずれか１項に記載の金属帯の冷間
圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17391886A JPS6333102A (ja) | 1986-07-25 | 1986-07-25 | 金属帯の冷間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17391886A JPS6333102A (ja) | 1986-07-25 | 1986-07-25 | 金属帯の冷間圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6333102A true JPS6333102A (ja) | 1988-02-12 |
Family
ID=15969488
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17391886A Pending JPS6333102A (ja) | 1986-07-25 | 1986-07-25 | 金属帯の冷間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6333102A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8457462B2 (en) | 2008-12-25 | 2013-06-04 | Furukawa Electric Co., Ltd. | Multi-core optical fiber |
-
1986
- 1986-07-25 JP JP17391886A patent/JPS6333102A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8457462B2 (en) | 2008-12-25 | 2013-06-04 | Furukawa Electric Co., Ltd. | Multi-core optical fiber |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3613319A (en) | Metal rolling work roll and method of making same | |
| WO1999048628A1 (fr) | Procede de fabrication d'une bande laminee brillante d'acier inoxydable lamine a froid | |
| JP2007160395A (ja) | 高張力鋼の冷間タンデム圧延方法 | |
| CN109550793A (zh) | 一种减少中高铬超纯铁素体不锈钢热轧粘辊缺陷的方法 | |
| JPS6333102A (ja) | 金属帯の冷間圧延方法 | |
| JP2923095B2 (ja) | 圧延用ロール、その研磨方法および金属板圧延方法 | |
| JPS643562B2 (ja) | ||
| JP3288631B2 (ja) | 冷間圧延用ステンレス予備処理鋼帯の製造方法 | |
| JPH0436762B2 (ja) | ||
| JP2642571B2 (ja) | 高光沢ステンレス鋼板及びその製造方法 | |
| JP2641663B2 (ja) | 高光沢度で鮮映性の優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS62137106A (ja) | 高光沢ステンレス鋼帯の製造方法 | |
| JPH0436763B2 (ja) | ||
| JPH0214122B2 (ja) | ||
| JPH05253604A (ja) | タンデム圧延における光沢に優れた冷間圧延鋼帯用ロールおよびそれを用いた冷間圧延方法 | |
| JP2942023B2 (ja) | 圧延用ロール、その研磨方法および金属板の圧延方法 | |
| JPH05317910A (ja) | 光沢度の高い金属板の製造方法 | |
| JP3236553B2 (ja) | 金属板圧延用ロール及びそのロールを用いた圧延方法 | |
| JP3190163B2 (ja) | バフ研磨性に優れたステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| SU778836A1 (ru) | Способ обработки комплекта рабочих валков | |
| JP2726593B2 (ja) | 光沢度の高い金属板の製造方法 | |
| JPH08257601A (ja) | 表面性状の優れたステンレス冷延鋼帯の製造方法 | |
| JPH0596309A (ja) | 冷間圧延用ロールおよび金属板の圧延方法 | |
| JPH02147105A (ja) | 金属ストリップの冷間圧延方法 | |
| JPH0716658A (ja) | ロール成形方法 |