JPS63313103A - イメ−ジフアイバ - Google Patents
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- JPS63313103A JPS63313103A JP62149591A JP14959187A JPS63313103A JP S63313103 A JPS63313103 A JP S63313103A JP 62149591 A JP62149591 A JP 62149591A JP 14959187 A JP14959187 A JP 14959187A JP S63313103 A JPS63313103 A JP S63313103A
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Classifications
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- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
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- C03B2203/40—Multifibres or fibre bundles, e.g. for making image fibres
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- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
- G02B6/02042—Multicore optical fibres
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- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
（産業上の利用分野〕
この発明は、内視鏡などに用いられる石英系イメージフ
ァイバに関する。 〔従来技術とその問題熱〕 近時、イメージファイバに対し−（細径化、多画素化の
要求がある。このような要求に対応するためには、コア
とクラッドとの比屈折率差を例えば４％と出来るだけ大
きくして開口数（Ｎ、Ａ、）を高め、シ／径を３μｍ程
度に細くし、さらにコアとコアとの間のクラッドの最小
厚さくコア間隔の最小Ｋｉ）を１．５μｍ以上として隣
接コアへの漏話を防止する方策が取られている。 このようなイメージファイバをＩＪ３１ａするには、ま
ずコア部に６００２を人聞にドープして屈折率を高めた
シリカを用い、クラッド部にはフッ索を人聞にドープし
て屈折率を低めたシリカを用いたプリフォームを製造ツ
る。ついＣ１このプリフォームを溶融紡糸しで径１５０
〜２００μｍの素ファイバとし、Ｃの素ファイバを定尺
に切断し、ジレケットとなるシリカチューブ内に多数本
整列、収容し、再び溶融紡糸し、各素ファイバのクラッ
ドを溶融一体化しＴ：＋４的のンルヂコア形のイメージ
ファイバとする。 しかしながら、この製造方法では、プリフォームの製造
が困難でかつ生産性が低い問題点があった。すなわら、
上記プリフォームのコア部はＶＡＤ法によっ
ァイバに関する。 〔従来技術とその問題熱〕 近時、イメージファイバに対し−（細径化、多画素化の
要求がある。このような要求に対応するためには、コア
とクラッドとの比屈折率差を例えば４％と出来るだけ大
きくして開口数（Ｎ、Ａ、）を高め、シ／径を３μｍ程
度に細くし、さらにコアとコアとの間のクラッドの最小
厚さくコア間隔の最小Ｋｉ）を１．５μｍ以上として隣
接コアへの漏話を防止する方策が取られている。 このようなイメージファイバをＩＪ３１ａするには、ま
ずコア部に６００２を人聞にドープして屈折率を高めた
シリカを用い、クラッド部にはフッ索を人聞にドープし
て屈折率を低めたシリカを用いたプリフォームを製造ツ
る。ついＣ１このプリフォームを溶融紡糸しで径１５０
〜２００μｍの素ファイバとし、Ｃの素ファイバを定尺
に切断し、ジレケットとなるシリカチューブ内に多数本
整列、収容し、再び溶融紡糸し、各素ファイバのクラッ
ドを溶融一体化しＴ：＋４的のンルヂコア形のイメージ
ファイバとする。 しかしながら、この製造方法では、プリフォームの製造
が困難でかつ生産性が低い問題点があった。すなわら、
上記プリフォームのコア部はＶＡＤ法によっ
【作製され
るが、ＧｅＯ２のドープ量が非常に多いことから、ガラ
ススートの生成速度が遅く、また生成したがラススート
が割れやすい問題がある。−・方、クラッド部ｔよプラ
ズマ外付法により作製されるが、フッ素のドープ量を大
きくしＣいるため、Ｉ′Ｉｊ】様に生成速１哀が遅く、
かつ上述のように隣接−」アへの漏話を防止するために
クラッドνさを大きクシ又いることから、肉厚のクラッ
ド部を形成する必要があり、クラッド部の生成に長時間
を要σる問題がある。 さらに、索ファイバをジ１？ゲットとなるシリカチュー
ブに収容して紡糸する際にも問題があった。 すなわち、素ファイバのコアＪ３よびクラッドがともに
多量のドーパントを含有し【いるため、溶融時の溶融粘
度が低く、ジャケットとなるシリカチューブの溶融粘度
と大きな差が生じ、ごれによつ（気泡が発生し、この気
泡がイメージファイバにそのまま残り、製造歩留が低い
欠点しあった。 〔問題点を解決する／Ｃめの手段〕 この発明では、＝１７をなすガラスにこれの溶融粘度を
高めるドーパントを添加し、このガラスがシリカの溶融
粘度の８０〜１２０％の溶融粘度を持つようにしたこと
を解決手段とした。 図面は、この発明のイメージファイバの一例を示すもの
で、図中符号１はクラッドである。このクラッド１は純
粋なシリカからなってＪｊす、このクラッド１内には多
数のコア２・・・が分散されている。コア２は、このイ
メージファイバの画素を構成するもので、その径は約２
〜３μｍとなっている。ま°た、クラッド１の周囲にｔ
よ純粋なシリカからなるジャケット３が設けられ１おり
、このジャケット３の外周には、変性シリコーン樹脂、
紫外線硬化樹脂などからなる保護被膜４が設けられ又い
る。 ＝１７２は、−ＴｉＯ２、Ｎ２０３ 、 ＩｒＯ２など
の少なくとも溶融粘度を高める第１のドーパントとＧｅ
Ｏ２、ｌ’２０ｓなどの屈折率を高め、溶融粘度を低下
させる第２のドーパントとを添加したシリカガラスから
形成されて４３す、このシリカガラスが溶融紡糸時にお
いて純粋なシリカの溶融粘度の８０〜１２０％の溶融粘
度を持つような組成となっている。このような条件を満
すには、第１のドーパントとし’ＣＴＬ Ｏ２を、第２
のドーパントと１ノでＧＯＯｚを用いた場合には、Ｔｔ
Ｏｚ ： Ｇｅ０ｚ ： ５ｉＯｚ ＝６：２０ニア４
（４６３比）とすることにより、シリカの溶融粘度の８
０％の溶融粘度を持ち、−ＴｉＯｚ ：ＧＯＯｚ ：５
ｉＯｚ ＝１０：２０ニア０ （＋ａ吊比）とすること
により、シリカの溶融粘度の１００％の溶融粘α、づな
わちシリカと等しい溶融粘度を持つようになる。また、
コア２をな寸ガラスの溶融粘度をむやみに上げる必要は
なく、要はシリカの溶融粘度に近似していればよく、シ
リカの溶融粘度の１２０％（１，２（！’ｔ） ＩＸ下
に止めておくことが好ましい。また、溶融粘度を高める
第１のドーパントとして、−ＴｉＯ２、Ｈｚ ０３ 、
Ｚｒ０ｙを用いた場合には、これらのドーパントは同時
に屈折率をも高めるため、第２のドーパントを必ずしも
添加する必要ｔよない。そして、５ＬＯｚに第１のドー
パントとしてＴ’ｃ Ｏｐを添加したガラスではＴＬ
Ｏ２の含有給をｉｏｗｔ％以下とすることにより溶融粘
度をシリカのイれの１２０％以下とすることができる。 よって、Ｃのようなコア２では、第１のドーパントとし
ｒ−ＴｉＯ２，Ｎ２０３ 、 ＺｒＯ２を用いれば、第
１のドーパントも第２のドーパントもともに屈折率を高
める機能をはたし、屈折率が純粋なシリカに比べて穫め
て高くなっており、上記組成゛ぐ４．Ｌその比屈折率差
は５％程度となる。一方、上記クラッド１は上述のよう
に純粋なシリカからなっており、コア／クラッドの比屈
折率差は５％程度となって６間口数となっている。この
ため、コア２径を上述のように２μｍ程度まで細り（°
きる。 このようなイメージファイバのＩ Ｂは、次のようにし
て行われる。まず、プリフォームの一１７部を内材法、
外付法、ＶＡＬ）法等の方法により作成し、この：１７
部にクラッド部となる純粋なシリカチューブをジャクツ
ティングしてクラッド部を形成し、プリフォームを作る
。ついで、このプリフォームから素ファイバを紡糸し、
この素ファイバを切断したの１５、ジ１？ケット３とな
るシリカチュー１内に整列、収容し、溶融紡糸して１」
的のイメージファイバとする。 このＮ 込の際、プリフォームのコア部をなすガラスの
溶融時の粘性がシリノｊのそれの８０％以−ヒとシリカ
の粘性に近いため、シリカからなるクラッド部のジ１２
ケッ戸イングの際に、コア部のみが粘性低下し°（軟ら
かくなることがなく、発泡現象が生じることが７２い。 また素）／イバをジャケット３となるシリカチューブ内
に収容してイメージファイバに紡糸する際も同様に索フ
ァイバの粘性がシリカのそれに近いために発泡すること
がない。 また、ブリノｔ−ムのクラッド部の形成がシリカチュー
ブのジャクツティングで行うことができ、厚内のクラッ
ド部の形成が簡単に行える。これにより、このイメージ
ファイバの製造にあつ°Ｃは生産性が高く、製品歩留が
＾くなる。 なお、粘性を高める第１のドーパントとしく、Ｔｔ Ｏ
ｙを使用した場合には、ＴＬ ”による大さな伝送損失
が生じるが、通常のイメージファイバの使用長さが２〜
３ｍであるので、実用上問題は全くない。 〔実施例〕 内径２０順、外径２５間のクラッド部となるシリカチュ
ーブの内面にＭＣＶＤ法により、コア部を形成した。コ
ア部形成のためのガラス原１１ガスの種類およびその流
犠はＦ記の通りである。 ＳＬ （Ｊ ａ １００ｃｃ／分子Ｌ ＣＲ４
５Ｏｃｃ／分 ＧＯＣ２４２０ｃｃ／分 Ｑ ２１５００ＣＣ／分 外部加熱バーナのトラバース速度を５０＋＋ｍ／分とし
、トラバース回数７０回後、強熱してシリカッ゛−ユー
ブをコツプラス（中実化）し、コア部径１１閤、外径１
８履の透明プリフォームを得た。 このプリフォームを２１００℃で溶融紡糸し、径１５０
μｍの素ファイバを得た。この素ファイバの比屈折率は
５％であった。 ついで、この桑ファイバを長さ２００履に切断し、これ
をジマνケツトとなる外径３０ａｍ、内径２７ＩＩＩｍ
のシリカチューブ内に整列しＣ収容し、これを２１００
℃で紡糸して外径０．５ｍのイメージファイバを得た。 このイメージファイバ中の気泡の個数を顕微鏡で？ＩＡ
察したところ、長さ １００ｍ当り１〜２個゛Ｃあった
。また、コアの２１００℃での溶融粘度は純粋シリカの
１１０％であった。また、画素径は２．５μｍであった
。 これに対し、従来の：」アをＧＯＯ２ドープシリカ（比
屈折率７＋２．５％）、クラッドをＦ；ドープシリカ（
比屈折率差−１，！＋％）から形成したイメージファイ
バでは、長さ１００ｍ当りの気泡数が１０個検出された
。また、コアとクラッドとの比屈折率差が４．０％であ
るの−Ｃ１画素径は３．０μｍとなった。 （発明の効果〕 以上説明したように、この発明のイメージファイバは、
マルチコア形イメージ゛ノアイバにおいてそのコアを／
、【すガラスにそれの溶融粘度をｒｌめるドーパントを
添加し、このガラスがシリカ溶融粘度の８０〜１２０％
の溶融粘度を持つようにしたものであるので、このイメ
ージファイバを製造するに際して、コアとなるガラスの
溶融粘度がシリカのそれに近いことから、クラッドなる
ガラスに純粋シリカを用いた場合、コアとなるガラスと
クラッドとなるガラスの粘性の差がなく、溶融紡糸の際
に気泡が発生づることがない。口のため、ＧｃＱ２など
の屈折率を高めるドーパントをコアとなるガラスに大通
に含有さｌ！工しこれによる粘性低１；がなく、よつ１
気泡の発生もなくなり、１１゛冒１１１［コ数（Ｎ、Ａ
、）のイメージファイバを生産性よく製造できる。また
、高量口数化がｉＪ能であることから、画素径を小ざく
ぐさ多画素化が＋Ｔｌ能Ｃあり、これによってイメージ
ファイバのｉｔ￥化がＩ＋１能である。
るが、ＧｅＯ２のドープ量が非常に多いことから、ガラ
ススートの生成速度が遅く、また生成したがラススート
が割れやすい問題がある。−・方、クラッド部ｔよプラ
ズマ外付法により作製されるが、フッ素のドープ量を大
きくしＣいるため、Ｉ′Ｉｊ】様に生成速１哀が遅く、
かつ上述のように隣接−」アへの漏話を防止するために
クラッドνさを大きクシ又いることから、肉厚のクラッ
ド部を形成する必要があり、クラッド部の生成に長時間
を要σる問題がある。 さらに、索ファイバをジ１？ゲットとなるシリカチュー
ブに収容して紡糸する際にも問題があった。 すなわち、素ファイバのコアＪ３よびクラッドがともに
多量のドーパントを含有し【いるため、溶融時の溶融粘
度が低く、ジャケットとなるシリカチューブの溶融粘度
と大きな差が生じ、ごれによつ（気泡が発生し、この気
泡がイメージファイバにそのまま残り、製造歩留が低い
欠点しあった。 〔問題点を解決する／Ｃめの手段〕 この発明では、＝１７をなすガラスにこれの溶融粘度を
高めるドーパントを添加し、このガラスがシリカの溶融
粘度の８０〜１２０％の溶融粘度を持つようにしたこと
を解決手段とした。 図面は、この発明のイメージファイバの一例を示すもの
で、図中符号１はクラッドである。このクラッド１は純
粋なシリカからなってＪｊす、このクラッド１内には多
数のコア２・・・が分散されている。コア２は、このイ
メージファイバの画素を構成するもので、その径は約２
〜３μｍとなっている。ま°た、クラッド１の周囲にｔ
よ純粋なシリカからなるジャケット３が設けられ１おり
、このジャケット３の外周には、変性シリコーン樹脂、
紫外線硬化樹脂などからなる保護被膜４が設けられ又い
る。 ＝１７２は、−ＴｉＯ２、Ｎ２０３ 、 ＩｒＯ２など
の少なくとも溶融粘度を高める第１のドーパントとＧｅ
Ｏ２、ｌ’２０ｓなどの屈折率を高め、溶融粘度を低下
させる第２のドーパントとを添加したシリカガラスから
形成されて４３す、このシリカガラスが溶融紡糸時にお
いて純粋なシリカの溶融粘度の８０〜１２０％の溶融粘
度を持つような組成となっている。このような条件を満
すには、第１のドーパントとし’ＣＴＬ Ｏ２を、第２
のドーパントと１ノでＧＯＯｚを用いた場合には、Ｔｔ
Ｏｚ ： Ｇｅ０ｚ ： ５ｉＯｚ ＝６：２０ニア４
（４６３比）とすることにより、シリカの溶融粘度の８
０％の溶融粘度を持ち、−ＴｉＯｚ ：ＧＯＯｚ ：５
ｉＯｚ ＝１０：２０ニア０ （＋ａ吊比）とすること
により、シリカの溶融粘度の１００％の溶融粘α、づな
わちシリカと等しい溶融粘度を持つようになる。また、
コア２をな寸ガラスの溶融粘度をむやみに上げる必要は
なく、要はシリカの溶融粘度に近似していればよく、シ
リカの溶融粘度の１２０％（１，２（！’ｔ） ＩＸ下
に止めておくことが好ましい。また、溶融粘度を高める
第１のドーパントとして、−ＴｉＯ２、Ｈｚ ０３ 、
Ｚｒ０ｙを用いた場合には、これらのドーパントは同時
に屈折率をも高めるため、第２のドーパントを必ずしも
添加する必要ｔよない。そして、５ＬＯｚに第１のドー
パントとしてＴ’ｃ Ｏｐを添加したガラスではＴＬ
Ｏ２の含有給をｉｏｗｔ％以下とすることにより溶融粘
度をシリカのイれの１２０％以下とすることができる。 よって、Ｃのようなコア２では、第１のドーパントとし
ｒ−ＴｉＯ２，Ｎ２０３ 、 ＺｒＯ２を用いれば、第
１のドーパントも第２のドーパントもともに屈折率を高
める機能をはたし、屈折率が純粋なシリカに比べて穫め
て高くなっており、上記組成゛ぐ４．Ｌその比屈折率差
は５％程度となる。一方、上記クラッド１は上述のよう
に純粋なシリカからなっており、コア／クラッドの比屈
折率差は５％程度となって６間口数となっている。この
ため、コア２径を上述のように２μｍ程度まで細り（°
きる。 このようなイメージファイバのＩ Ｂは、次のようにし
て行われる。まず、プリフォームの一１７部を内材法、
外付法、ＶＡＬ）法等の方法により作成し、この：１７
部にクラッド部となる純粋なシリカチューブをジャクツ
ティングしてクラッド部を形成し、プリフォームを作る
。ついで、このプリフォームから素ファイバを紡糸し、
この素ファイバを切断したの１５、ジ１？ケット３とな
るシリカチュー１内に整列、収容し、溶融紡糸して１」
的のイメージファイバとする。 このＮ 込の際、プリフォームのコア部をなすガラスの
溶融時の粘性がシリノｊのそれの８０％以−ヒとシリカ
の粘性に近いため、シリカからなるクラッド部のジ１２
ケッ戸イングの際に、コア部のみが粘性低下し°（軟ら
かくなることがなく、発泡現象が生じることが７２い。 また素）／イバをジャケット３となるシリカチューブ内
に収容してイメージファイバに紡糸する際も同様に索フ
ァイバの粘性がシリカのそれに近いために発泡すること
がない。 また、ブリノｔ−ムのクラッド部の形成がシリカチュー
ブのジャクツティングで行うことができ、厚内のクラッ
ド部の形成が簡単に行える。これにより、このイメージ
ファイバの製造にあつ°Ｃは生産性が高く、製品歩留が
＾くなる。 なお、粘性を高める第１のドーパントとしく、Ｔｔ Ｏ
ｙを使用した場合には、ＴＬ ”による大さな伝送損失
が生じるが、通常のイメージファイバの使用長さが２〜
３ｍであるので、実用上問題は全くない。 〔実施例〕 内径２０順、外径２５間のクラッド部となるシリカチュ
ーブの内面にＭＣＶＤ法により、コア部を形成した。コ
ア部形成のためのガラス原１１ガスの種類およびその流
犠はＦ記の通りである。 ＳＬ （Ｊ ａ １００ｃｃ／分子Ｌ ＣＲ４
５Ｏｃｃ／分 ＧＯＣ２４２０ｃｃ／分 Ｑ ２１５００ＣＣ／分 外部加熱バーナのトラバース速度を５０＋＋ｍ／分とし
、トラバース回数７０回後、強熱してシリカッ゛−ユー
ブをコツプラス（中実化）し、コア部径１１閤、外径１
８履の透明プリフォームを得た。 このプリフォームを２１００℃で溶融紡糸し、径１５０
μｍの素ファイバを得た。この素ファイバの比屈折率は
５％であった。 ついで、この桑ファイバを長さ２００履に切断し、これ
をジマνケツトとなる外径３０ａｍ、内径２７ＩＩＩｍ
のシリカチューブ内に整列しＣ収容し、これを２１００
℃で紡糸して外径０．５ｍのイメージファイバを得た。 このイメージファイバ中の気泡の個数を顕微鏡で？ＩＡ
察したところ、長さ １００ｍ当り１〜２個゛Ｃあった
。また、コアの２１００℃での溶融粘度は純粋シリカの
１１０％であった。また、画素径は２．５μｍであった
。 これに対し、従来の：」アをＧＯＯ２ドープシリカ（比
屈折率７＋２．５％）、クラッドをＦ；ドープシリカ（
比屈折率差−１，！＋％）から形成したイメージファイ
バでは、長さ１００ｍ当りの気泡数が１０個検出された
。また、コアとクラッドとの比屈折率差が４．０％であ
るの−Ｃ１画素径は３．０μｍとなった。 （発明の効果〕 以上説明したように、この発明のイメージファイバは、
マルチコア形イメージ゛ノアイバにおいてそのコアを／
、【すガラスにそれの溶融粘度をｒｌめるドーパントを
添加し、このガラスがシリカ溶融粘度の８０〜１２０％
の溶融粘度を持つようにしたものであるので、このイメ
ージファイバを製造するに際して、コアとなるガラスの
溶融粘度がシリカのそれに近いことから、クラッドなる
ガラスに純粋シリカを用いた場合、コアとなるガラスと
クラッドとなるガラスの粘性の差がなく、溶融紡糸の際
に気泡が発生づることがない。口のため、ＧｃＱ２など
の屈折率を高めるドーパントをコアとなるガラスに大通
に含有さｌ！工しこれによる粘性低１；がなく、よつ１
気泡の発生もなくなり、１１゛冒１１１［コ数（Ｎ、Ａ
、）のイメージファイバを生産性よく製造できる。また
、高量口数化がｉＪ能であることから、画素径を小ざく
ぐさ多画素化が＋Ｔｌ能Ｃあり、これによってイメージ
ファイバのｉｔ￥化がＩ＋１能である。
図面は、この発明のイメージファイバの一例を示ず概１
１８ｒＪｆＴ面図である。 １・・・・・・クラッド、 ２・・・・・・コア、。
１８ｒＪｆＴ面図である。 １・・・・・・クラッド、 ２・・・・・・コア、。
Claims (3)
- （１）多数のコアが集合されてなるマルチコア形イメー
ジファイバにおいて、 コアをなすガラスにはそれの溶融粘度を高めるドーパン
トが添加され、このガラスがシリカの溶融粘度の８０％
〜１２０％の溶融粘度を持つことを特徴とするイメージ
ファイバ。 - （２）溶融粘度を高めるドーパントが、ＴｉＯ＿２、Ａ
ｌ＿２Ｏ＿３、ＺｒＯ＿２のいずれか１種以上であるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載のイメージフ
ァイバ。 - （３）コアをなすガラスがＳｉＯ＿２−ＴｉＯ＿２であ
り、ＴｉＯ＿２の含有量が１０重量％以下であることを
特徴とする特許請求の範囲第１項記載のイメージファイ
バ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62149591A JPS63313103A (ja) | 1987-06-16 | 1987-06-16 | イメ−ジフアイバ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62149591A JPS63313103A (ja) | 1987-06-16 | 1987-06-16 | イメ−ジフアイバ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63313103A true JPS63313103A (ja) | 1988-12-21 |
Family
ID=15478548
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62149591A Pending JPS63313103A (ja) | 1987-06-16 | 1987-06-16 | イメ−ジフアイバ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63313103A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995024751A3 (en) * | 1994-03-10 | 1995-12-21 | Univ Iowa State Res Found Inc | Ule laser fibers and method of manufacture |
| US5868734A (en) * | 1995-11-29 | 1999-02-09 | Iowa State University Research Foundation, Inc. | Methods of using silica-titania clad fibers |
| US11385401B2 (en) | 2019-12-04 | 2022-07-12 | Alcon Inc. | Multi-core optical fiber with reduced bubble formation |
-
1987
- 1987-06-16 JP JP62149591A patent/JPS63313103A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5755850A (en) * | 1992-09-24 | 1998-05-26 | Iowa State University Research Foundation | Method of making a surgical laser fiber from a monolithic silica titania glass rod |
| US5829445A (en) * | 1992-09-24 | 1998-11-03 | Iowa State University Research Foundation, Inc. | Methods for laser treatment of tissue |
| WO1995024751A3 (en) * | 1994-03-10 | 1995-12-21 | Univ Iowa State Res Found Inc | Ule laser fibers and method of manufacture |
| US5868734A (en) * | 1995-11-29 | 1999-02-09 | Iowa State University Research Foundation, Inc. | Methods of using silica-titania clad fibers |
| US11385401B2 (en) | 2019-12-04 | 2022-07-12 | Alcon Inc. | Multi-core optical fiber with reduced bubble formation |
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