JPS63290936A - 潤滑皮膜の厚さ測定装置および方法 - Google Patents
潤滑皮膜の厚さ測定装置および方法Info
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- G01B7/085—Measuring arrangements characterised by the use of electric or magnetic techniques for measuring length, width or thickness for measuring thickness using capacitive means for measuring thickness of coating
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
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- G01B7/14—Measuring arrangements characterised by the use of electric or magnetic techniques for measuring distance or clearance between spaced objects or spaced apertures
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- Measurement Of Length, Angles, Or The Like Using Electric Or Magnetic Means (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、潤滑皮膜の厚さ測定装置および方法に関し、
更に詳細には、ローリング部材ベアリングにおける弾性
流体力学的皮膜の厚さの容量性測定装置および方法に関
している。
更に詳細には、ローリング部材ベアリングにおける弾性
流体力学的皮膜の厚さの容量性測定装置および方法に関
している。
特に、ジャイロスコープの用途に用いられる潤滑装置に
おいては、長期にわたって、抗力トルクを最小にかつ特
性を一定に保持することが望ましい。被潤滑部材の寿命
を増すには、長期間、一定量の潤滑剤を供給する潤滑装
置を検査する必要があった。ベアリングにおいて、オイ
ルが過剰だと、過度な粘性抗力、ローリング部材保持装
置（ケージ）の安定性の低下、および発生した振動の増
大によシ、高い抗力トルクを生じることが分っているの
で、摩擦面間に正確な量のオイルを供給することが重要
である。また、オイルが不十分だと、弾性流体力学的皮
膜の厚さが薄く々シ、その結果、摩擦抵抗が高くなって
、摩耗が早まシ、ベアリングの初期破損につながってし
まう。
おいては、長期にわたって、抗力トルクを最小にかつ特
性を一定に保持することが望ましい。被潤滑部材の寿命
を増すには、長期間、一定量の潤滑剤を供給する潤滑装
置を検査する必要があった。ベアリングにおいて、オイ
ルが過剰だと、過度な粘性抗力、ローリング部材保持装
置（ケージ）の安定性の低下、および発生した振動の増
大によシ、高い抗力トルクを生じることが分っているの
で、摩擦面間に正確な量のオイルを供給することが重要
である。また、オイルが不十分だと、弾性流体力学的皮
膜の厚さが薄く々シ、その結果、摩擦抵抗が高くなって
、摩耗が早まシ、ベアリングの初期破損につながってし
まう。
オイル供給をモニタしかつ必要に応じてオイルを注入す
る、能動的で独立した潤滑装置として知られている能動
制御装置を使用して、運転しているローリング部材ベア
リングにオイルを供給する装置においては、様々な状況
におけるボール・ベアリングの作動弾性流体力学的（Ｅ
）（Ｄ）皮膜の厚さが、どのくらいであるかを知る必要
がある。ＥＨＤ皮膜は、作動しているローリング部側ベ
アリングのレース路とローリング部材との間にできた潤
滑油の皮膜である。皮膜の厚さの変化の関数としての他
のベアリング力学の変動の他に、最小限の潤滑要求を確
立できるよう、ＥＨＤ皮膜の厚さの測定を、絶対的な意
味で正確に行なわガければならない。しかし、一般的な
皮膜厚測定方法を用いた試みでは、データは不規則で、
しかも非反復性で、あまシ満足のいくものではなかった
。
る、能動的で独立した潤滑装置として知られている能動
制御装置を使用して、運転しているローリング部材ベア
リングにオイルを供給する装置においては、様々な状況
におけるボール・ベアリングの作動弾性流体力学的（Ｅ
）（Ｄ）皮膜の厚さが、どのくらいであるかを知る必要
がある。ＥＨＤ皮膜は、作動しているローリング部側ベ
アリングのレース路とローリング部材との間にできた潤
滑油の皮膜である。皮膜の厚さの変化の関数としての他
のベアリング力学の変動の他に、最小限の潤滑要求を確
立できるよう、ＥＨＤ皮膜の厚さの測定を、絶対的な意
味で正確に行なわガければならない。しかし、一般的な
皮膜厚測定方法を用いた試みでは、データは不規則で、
しかも非反復性で、あまシ満足のいくものではなかった
。
ＥＨＤ皮膜の厚さを決定する１つの通常の方法としては
、作動ローリング・ベアリングの抵抗を測定する方法が
挙げられる。ローリング部材ベアリングの内レースから
外レースへ、定電流が供給されると、潤滑油は高い誘電
定数を翁しているので、ベアリングの電圧は抵抗の関数
として変化し、か３一 つ抵抗はＥＨＤ皮膜の厚さの関数として変化する。
、作動ローリング・ベアリングの抵抗を測定する方法が
挙げられる。ローリング部材ベアリングの内レースから
外レースへ、定電流が供給されると、潤滑油は高い誘電
定数を翁しているので、ベアリングの電圧は抵抗の関数
として変化し、か３一 つ抵抗はＥＨＤ皮膜の厚さの関数として変化する。
作動しているベアリングにおいて、ローリング部材とレ
ース路との間に潤滑剤の皮膜ができる。オイルの誘電定
数は高いので、薄い皮膜でも、非常に高い抵抗を生じる
。しかし、ローリング部材とレース路の表面は完全では
ないので、表面のざらつきが周期的に互いに接近し、ま
た、このように接近した場合、抵抗Ｆｉ、麟間曲間的常
に低く力る。
ース路との間に潤滑剤の皮膜ができる。オイルの誘電定
数は高いので、薄い皮膜でも、非常に高い抵抗を生じる
。しかし、ローリング部材とレース路の表面は完全では
ないので、表面のざらつきが周期的に互いに接近し、ま
た、このように接近した場合、抵抗Ｆｉ、麟間曲間的常
に低く力る。
この作用は、最も精密なデータを必要とする簿い皮膜の
分野においては、ＳＮ比を非常に低下してし甘う。
分野においては、ＳＮ比を非常に低下してし甘う。
ＥＨＤ皮膜の厚さを知るのに作動ベアリングの抵抗測定
方法を用いた場合の主な問題点は、２つのレース間の抵
抗路が、ボールの力学およびボールとレースの微視的な
表面処理によシ、経時変化することである。これら抵抗
変化により、ケージのノイズ・レベルは非常に高くなシ
、また皮膜の厚さに関連した平均抵抗値を得ることが困
難になる。
方法を用いた場合の主な問題点は、２つのレース間の抵
抗路が、ボールの力学およびボールとレースの微視的な
表面処理によシ、経時変化することである。これら抵抗
変化により、ケージのノイズ・レベルは非常に高くなシ
、また皮膜の厚さに関連した平均抵抗値を得ることが困
難になる。
抵抗測定方法の他の問題点は、オイルの導電性が非常に
低いので、皮膜が生じた時、抵抗は非常に高くなシ、わ
ずかな皮膜の厚さの変化では、抵抗はｔ’ｔとんど変わ
らないということである。そのため、対象となる用途は
、皮膜の厚さが十分な場合、すなわちボールとレースと
の間が接触しない場合に限られるので、この抵抗測定方
法はあまシ適していない。
低いので、皮膜が生じた時、抵抗は非常に高くなシ、わ
ずかな皮膜の厚さの変化では、抵抗はｔ’ｔとんど変わ
らないということである。そのため、対象となる用途は
、皮膜の厚さが十分な場合、すなわちボールとレースと
の間が接触しない場合に限られるので、この抵抗測定方
法はあまシ適していない。
以上のように、従来技術には、いくつかの限界があった
。したがって、これら限界を克服するには、別の方法を
提供する必要がある。
。したがって、これら限界を克服するには、別の方法を
提供する必要がある。
本発明は、ハウジングに延びた回転可能なシャフトを有
するローリング部材を含んでいる潤滑皮膜の厚さ測定装
置を提供する。電気的に絶縁された内レースは、ハウジ
ング内のシャフトに回転できるように係合され、電気的
に絶縁された固定外レースも、ハウジング内に配置され
、内レースとともにレース路を形成する。ローリング部
材は、レース路に可動に取り付けられている。さらに、
ベアリングのキャパシタンスを測定する装置が、取付け
られている。
するローリング部材を含んでいる潤滑皮膜の厚さ測定装
置を提供する。電気的に絶縁された内レースは、ハウジ
ング内のシャフトに回転できるように係合され、電気的
に絶縁された固定外レースも、ハウジング内に配置され
、内レースとともにレース路を形成する。ローリング部
材は、レース路に可動に取り付けられている。さらに、
ベアリングのキャパシタンスを測定する装置が、取付け
られている。
以下、添付の図面に基づいて、本発明の実施例に関して
説明する。なお、図面は、本発明の理解を助けるための
ものであシ、本発明は、これらに限定されるものではな
い。
説明する。なお、図面は、本発明の理解を助けるための
ものであシ、本発明は、これらに限定されるものではな
い。
第１図において、複列ボール・ベアリング１０は、カー
トリッジすなわちハウジング１２内に保持されている。
トリッジすなわちハウジング１２内に保持されている。
第１ベアリングーセツト１４と第２ベアリング・セット
１６は、そこを貫通する外部被動シャフト１８を有して
いる。ベアリング・セラ）１４ｉ６は、同様のものであ
るので、一方についてのみ説明する。シャフト１８は、
ハウジング１２を貫通して延び、内レース２０を回転駆
動するよう、部分１３において固定されている。
１６は、そこを貫通する外部被動シャフト１８を有して
いる。ベアリング・セラ）１４ｉ６は、同様のものであ
るので、一方についてのみ説明する。シャフト１８は、
ハウジング１２を貫通して延び、内レース２０を回転駆
動するよう、部分１３において固定されている。
ボール・ベアリング２２のような複数のローリング部材
は、回転内レース２０と固定外レース２６との間に形成
されたレース路内で回転する。なお、シャフト１８と内
レース２０を固定にし、外レース２６がそれに関して回
転するようにしてもよい。
は、回転内レース２０と固定外レース２６との間に形成
されたレース路内で回転する。なお、シャフト１８と内
レース２０を固定にし、外レース２６がそれに関して回
転するようにしてもよい。
ベアリング・セット１４．１６は、７ランジ２８と保持
リング３０との間のハウジング１２内において、並んで
固定されている。
リング３０との間のハウジング１２内において、並んで
固定されている。
回転ローリング部材ベアリングの内レースおよび外レー
スの間のキャパシタンスは、ＥＨＤ皮膜の厚さの指数関
数である。全キャパシタンスは、潤滑油が誘電性で、か
つローリング部材とレース路が導電性グレートとして働
く並列および直列のキャパシタ回路網として形成するこ
とができる。検出パラメータとして抵抗ではなくキャパ
シタンスを用いる利点の１つは、表面のざらつきやでこ
ほこの影響が非常に小さいことである。ざらつきやでこ
ほこが表面の間の最小距離を減少すると、抵抗はかなシ
低下し、ノイズ・スパイクを生じてしまう。キャパシタ
ンスは、表面の間の距離の他、表面積の関数であるので
、同様のざらつきによるキャパシタンスの変化は、はる
かに小さい。
スの間のキャパシタンスは、ＥＨＤ皮膜の厚さの指数関
数である。全キャパシタンスは、潤滑油が誘電性で、か
つローリング部材とレース路が導電性グレートとして働
く並列および直列のキャパシタ回路網として形成するこ
とができる。検出パラメータとして抵抗ではなくキャパ
シタンスを用いる利点の１つは、表面のざらつきやでこ
ほこの影響が非常に小さいことである。ざらつきやでこ
ほこが表面の間の最小距離を減少すると、抵抗はかなシ
低下し、ノイズ・スパイクを生じてしまう。キャパシタ
ンスは、表面の間の距離の他、表面積の関数であるので
、同様のざらつきによるキャパシタンスの変化は、はる
かに小さい。
この方法を実施するには、ベアリングは、電気的に絶縁
されていなければならない。第１図は、容量性技術を用
いた、皮膜の厚さを測定する装置の実施例を示している
。ボール・ベアリング２２は、絶縁体３２によシ、ハウ
ジング１２とシャフト１８から電気的に絶縁されている
。高周波信号は、内側および外側接続ワイヤ３４．３６
を介して、内レースおよび外レース２０．２６にそれぞ
れ供給される。本実施例では、外レース２６は固定され
、内レース２０は回転するようになっているので、回転
内側ワイヤ３４からの信号は、スリップ・リング４０の
ような回転式電気的伝達装置を介して固定出力ワイヤ３
８に供給される。
されていなければならない。第１図は、容量性技術を用
いた、皮膜の厚さを測定する装置の実施例を示している
。ボール・ベアリング２２は、絶縁体３２によシ、ハウ
ジング１２とシャフト１８から電気的に絶縁されている
。高周波信号は、内側および外側接続ワイヤ３４．３６
を介して、内レースおよび外レース２０．２６にそれぞ
れ供給される。本実施例では、外レース２６は固定され
、内レース２０は回転するようになっているので、回転
内側ワイヤ３４からの信号は、スリップ・リング４０の
ような回転式電気的伝達装置を介して固定出力ワイヤ３
８に供給される。
第２図は、測定装置の一実施例のブロック図である。３
ＭＨｚ発振器４２の出力は、直接的に、おヨヒヘアリン
グ１０のボール・ペア’）７グ２２（第１図示）を介し
て、位相検出回路４４に入力される。位相検出回路４４
は、発振器４２の出力信号およびベアリング２２からの
信号との間の位相角のずれを測定し、位相角のずれに比
例した出力信号を供給する。位相角のずれは、Ｅ）［）
皮膜厚の関数であるベアリングのキャパシタンスの関数
なので、位相検出回路４４からの出力電圧は、ＥＨＤ皮
膜皮膜比例する。
ＭＨｚ発振器４２の出力は、直接的に、おヨヒヘアリン
グ１０のボール・ペア’）７グ２２（第１図示）を介し
て、位相検出回路４４に入力される。位相検出回路４４
は、発振器４２の出力信号およびベアリング２２からの
信号との間の位相角のずれを測定し、位相角のずれに比
例した出力信号を供給する。位相角のずれは、Ｅ）［）
皮膜厚の関数であるベアリングのキャパシタンスの関数
なので、位相検出回路４４からの出力電圧は、ＥＨＤ皮
膜皮膜比例する。
第３図は、第２図に示した機能を実施する装置の実施例
を示している。第１図のワイヤ３６は、第３図の回路に
おいて、ベアリング１０のアース側に接続し、第１図の
ワイヤ３８は、ベアリング１０の反対側の１０００ｐｆ
のキャパシタに接続している。
を示している。第１図のワイヤ３６は、第３図の回路に
おいて、ベアリング１０のアース側に接続し、第１図の
ワイヤ３８は、ベアリング１０の反対側の１０００ｐｆ
のキャパシタに接続している。
発振器４２からの高周波信号とベアリングを通過した信
号との間の位相角の差は、ベアリングのインピーダンス
、特にキャパシタンスによシ生じる。式１において、位
相角の差は、インピーダンスの実数部および虚数部に関
係している。
号との間の位相角の差は、ベアリングのインピーダンス
、特にキャパシタンスによシ生じる。式１において、位
相角の差は、インピーダンスの実数部および虚数部に関
係している。
虚数部（ＺｘＭＡＧｔＮＡｎｙ）は、リラクタンスの逆
である容量性インピーダンスに関連している。
である容量性インピーダンスに関連している。
実数部（ＺＲＩＥＡＬ）は、抵抗インピーダンスで、こ
れは、主に、ベアリングに直列に配置された固定抵抗４
６によるもので、またベアリングの抵抗を含んでいる。
れは、主に、ベアリングに直列に配置された固定抵抗４
６によるもので、またベアリングの抵抗を含んでいる。
第３図において、この固定抵抗４６は、３にオームの抵
抗として示されているが、実際には、別の用途では、他
の値でもよい。
抗として示されているが、実際には、別の用途では、他
の値でもよい。
第３図に示されている回路は、測定を実施するための一
例を単に示したものであシ、抵抗４６は、２に〜４にオ
ームの範囲でなら、前述した回路において、許容し得る
特性を供給することができる。
例を単に示したものであシ、抵抗４６は、２に〜４にオ
ームの範囲でなら、前述した回路において、許容し得る
特性を供給することができる。
また、ローラ・ベアリングのような別の用途では、かな
り異なる寸法や構成の回路を用いている。３ＫＨ２は、
歪をなくすのに十分高く、かつ許容ゲインを得るＯＫ十
分低いので、発振器の周波数として選択されている。位
相検出回路４４の出力をモニタするには、ＶＯＭ、スト
リップ・チャート・レコーダまたはオシロスコープのよ
うな電圧モニタ装置を使用すればよい。
り異なる寸法や構成の回路を用いている。３ＫＨ２は、
歪をなくすのに十分高く、かつ許容ゲインを得るＯＫ十
分低いので、発振器の周波数として選択されている。位
相検出回路４４の出力をモニタするには、ＶＯＭ、スト
リップ・チャート・レコーダまたはオシロスコープのよ
うな電圧モニタ装置を使用すればよい。
第４図は、主要なキャパシタンス値および抵抗値の位置
を示した、ローリング部材２２の記号的表示である。
を示した、ローリング部材２２の記号的表示である。
第５図は、ローリング部材がＮ個の場合の、第４図に示
した記号を用いた全ベアリングの等何回路である。
した記号を用いた全ベアリングの等何回路である。
位相角（θ）は、式１において、固定抵抗４６のインピ
ーダンスをベアリングの全インピーダンスで割ることに
よシ計算できる。式２および３は、固定抵抗のインピー
ダンスとベアリングのインピーダンスの代表的な表示で
あシ、ここで、Ｎは、ローリング部材の数であ如、ω（
オメガ）は、発振器４２からの信号の周波数である。
ーダンスをベアリングの全インピーダンスで割ることに
よシ計算できる。式２および３は、固定抵抗のインピー
ダンスとベアリングのインピーダンスの代表的な表示で
あシ、ここで、Ｎは、ローリング部材の数であ如、ω（
オメガ）は、発振器４２からの信号の周波数である。
ＺＲＩＥＡＬ ＝ Ｒ（４６）
（ＥＱ２）ＺＩＭＡＧ” （ＥＱ３） 内レース２０および外レース２６間のキャパシタンスと
同様に、ローリング部材２２とレース路との間の抵抗Ｒ
ｏ、ＲＩおよびキャパシタンスＣｏ。
（ＥＱ２）ＺＩＭＡＧ” （ＥＱ３） 内レース２０および外レース２６間のキャパシタンスと
同様に、ローリング部材２２とレース路との間の抵抗Ｒ
ｏ、ＲＩおよびキャパシタンスＣｏ。
ＣＩの式は、ベアリングの種類、様々ガ幾何学的パラメ
ータ、ケージの材質（１つ使用した場合）、潤滑剤の特
性、およびＥＨＤ皮膜の厚さによシ変化する。
ータ、ケージの材質（１つ使用した場合）、潤滑剤の特
性、およびＥＨＤ皮膜の厚さによシ変化する。
とのＥＨＤ皮膜の厚さ測定技術は、様々な制御状況にお
いてＥＨＤ皮膜の厚さを測定する調査装置として有効で
ある他、作動ベアリングの給油をモニタするのにも使用
できる。このデータは、ベアリングの物理的状態、潤滑
油またはグリースを追加する必要性を決定するのに、ま
たは能動潤滑装置の潤滑センサとして有効なデータであ
る。また、この技術は、静水ベアリングにおける皮膜の
厚さや、可動部材および固定部材間に電圧を印加する場
合の気体または液体を測定するのにも使用される。これ
は、皮膜／無皮膜インジケータとして働くが、皮膜の厚
さの量に関するデータは与えない。
いてＥＨＤ皮膜の厚さを測定する調査装置として有効で
ある他、作動ベアリングの給油をモニタするのにも使用
できる。このデータは、ベアリングの物理的状態、潤滑
油またはグリースを追加する必要性を決定するのに、ま
たは能動潤滑装置の潤滑センサとして有効なデータであ
る。また、この技術は、静水ベアリングにおける皮膜の
厚さや、可動部材および固定部材間に電圧を印加する場
合の気体または液体を測定するのにも使用される。これ
は、皮膜／無皮膜インジケータとして働くが、皮膜の厚
さの量に関するデータは与えない。
以上のよりに、本発明は、ベアリングのキャパシタンス
を測定することによって、作動ローリング部材ベアリン
グのＥＨＤ皮膜の厚さを測定する装置および方法に関し
、このキャパシタンスは、ローリング部材とレース路の
間に生じ、オイル皮膜は、高い誘電分離を行なう。
を測定することによって、作動ローリング部材ベアリン
グのＥＨＤ皮膜の厚さを測定する装置および方法に関し
、このキャパシタンスは、ローリング部材とレース路の
間に生じ、オイル皮膜は、高い誘電分離を行なう。
このキャパシタンス測定装置および方法の利点は、キャ
パシタンスが、対象となる分野、主に、十分に発達した
ＥＨＤ皮膜の分野において測定可能であシ、またキャパ
シタンスが、非常に小さい皮膜厚の変化に対しても十分
に変化することである。
パシタンスが、対象となる分野、主に、十分に発達した
ＥＨＤ皮膜の分野において測定可能であシ、またキャパ
シタンスが、非常に小さい皮膜厚の変化に対しても十分
に変化することである。
作動ベアリングの内レースおよび外レース間のキャパシ
タンスは、Ｅ）［）皮膜の厚さの指数関数でおる。全キ
ャパシタンスは、第５図に示すように、一連の直列およ
び並列キャパシタとして形成され、オイル皮膜は誘電体
で、かつローリング部材とレース路は、導電プレートと
して作動する。ＥＨＤ皮膜の厚さをベアリングのキャパ
シタンスに関係させた数学的モデルが、開発されている
。作動ベアリングのキャパシタンスは、ペアリンクの内
レースと外レース間に高周波電気信号を供給することに
よって、測定される。ベアリングのキャパシタンスによ
シ、ベアリングからの出力信号および入力信号の間に位
相角のずれが生じる。このずれを測定することによって
、位相のずれに比例したアナログ信号が発生される。Ｅ
ＨＤ皮膜の厚さが、ベアリングのキャパシタンスおよび
このキャパシタンスによる位相のずれに関係している数
学的モデルは、測定された位相角を実際のＥＨＤ皮膜の
厚さに関係させるのに使用される。
タンスは、Ｅ）［）皮膜の厚さの指数関数でおる。全キ
ャパシタンスは、第５図に示すように、一連の直列およ
び並列キャパシタとして形成され、オイル皮膜は誘電体
で、かつローリング部材とレース路は、導電プレートと
して作動する。ＥＨＤ皮膜の厚さをベアリングのキャパ
シタンスに関係させた数学的モデルが、開発されている
。作動ベアリングのキャパシタンスは、ペアリンクの内
レースと外レース間に高周波電気信号を供給することに
よって、測定される。ベアリングのキャパシタンスによ
シ、ベアリングからの出力信号および入力信号の間に位
相角のずれが生じる。このずれを測定することによって
、位相のずれに比例したアナログ信号が発生される。Ｅ
ＨＤ皮膜の厚さが、ベアリングのキャパシタンスおよび
このキャパシタンスによる位相のずれに関係している数
学的モデルは、測定された位相角を実際のＥＨＤ皮膜の
厚さに関係させるのに使用される。
以上のように、実施例について説明してきたが、本発明
は、本発明の思想の範囲において様々に改変し得る。
は、本発明の思想の範囲において様々に改変し得る。
第１図はベアリングの１つのキャパシタンスを測定でき
るように改変されたボール・ベアリング・カー） ＩＪ
ツジの実施例の断面図、第２図は容量性測定装置の一実
施例のブロック図、第３図は容量性ＥＨＤ皮膜測定装置
の一実施例の回路図、第４図はベアリングの各ローリン
グ部材の電気回路図の実施例を示した記号図、第５図は
Ｎ個のローリング部材を有するベアリング全体の回路図
である。 １０・・・・複列ボール・ベアリング、１２・・争・ハ
ウジング、１８８・・・シャフト、２０・・―・内レー
ス、２２・・・・ボールｅベアリ：／り、２６・・・・
外レース、３０・・・・保持リング、３２・・・・絶縁
体、４２・・・・発振器、４４・・・・位相検出回路。
るように改変されたボール・ベアリング・カー） ＩＪ
ツジの実施例の断面図、第２図は容量性測定装置の一実
施例のブロック図、第３図は容量性ＥＨＤ皮膜測定装置
の一実施例の回路図、第４図はベアリングの各ローリン
グ部材の電気回路図の実施例を示した記号図、第５図は
Ｎ個のローリング部材を有するベアリング全体の回路図
である。 １０・・・・複列ボール・ベアリング、１２・・争・ハ
ウジング、１８８・・・シャフト、２０・・―・内レー
ス、２２・・・・ボールｅベアリ：／り、２６・・・・
外レース、３０・・・・保持リング、３２・・・・絶縁
体、４２・・・・発振器、４４・・・・位相検出回路。
Claims (3)
- （１）相互間にレース路を形成する相対的に回転可能な
内レースおよび外レースを有するローリング部材ベアリ
ング装置と、 上記内レースおよび外レースの間の相対的回転運動に応
じて、上記レース路内において可動な複数の潤滑ローリ
ング部材と、 上記ベアリング装置に結合し、上記ローリング部材のキ
ャパシタンスを測定する装置と、 から成ることを特徴とする潤滑皮膜の厚さ測定装置。 - （２）ハウジングに延びた回転可能なシャフトを有する
ローリング部材ベアリングと、 上記ハウジング内の上記シャフトに回転可能に係合され
た、電気的に絶縁された内レースと、上記ハウジング内
に取り付けられ、上記内レースとともにレース路を形成
する、電気的に絶縁された固定外レースと、 上記レース路内に可動に取り付けられた複数のローリン
グ部材と、 ベアリングに結合され、上記ベアリングのキャパシタン
スを測定する装置と、 から成るととを特徴とする潤滑皮膜の厚さ測定装置。 - （３）ローリング・ベアリング部材に電気信号を供給す
る過程と、 上記ローリング・ベアリング部材のキャパシタンスを測
定する過程と、 から成ることを特徴とする、相互間にレース路を形成す
る相対的に回転可能な内レースおよび外レースを有し、
上記レース路内において可動な複数の潤滑ローリング・
ベアリング部材を備えたローリング・ベアリング部材装
置における潤滑皮膜の厚さ測定方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US042754 | 1987-04-27 | ||
| US07/042,754 US5001435A (en) | 1987-04-27 | 1987-04-27 | Lubrication film thickness measuring system and method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63290936A true JPS63290936A (ja) | 1988-11-28 |
Family
ID=21923576
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63105363A Pending JPS63290936A (ja) | 1987-04-27 | 1988-04-27 | 潤滑皮膜の厚さ測定装置および方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5001435A (ja) |
| EP (1) | EP0288940B1 (ja) |
| JP (1) | JPS63290936A (ja) |
| CA (1) | CA1304129C (ja) |
| DE (1) | DE3867893D1 (ja) |
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| JP2009300115A (ja) * | 2008-06-10 | 2009-12-24 | Ihi Corp | 膜厚測定装置及び膜厚測定方法 |
| WO2018128062A1 (ja) * | 2017-01-06 | 2018-07-12 | 日本精工株式会社 | 転動装置の診断方法 |
| JP2019211317A (ja) * | 2018-06-04 | 2019-12-12 | 日本精工株式会社 | 転動装置の診断方法 |
| WO2024071271A1 (ja) * | 2022-09-30 | 2024-04-04 | 日本精工株式会社 | 転動装置の診断方法、診断装置、およびプログラム |
| WO2024071272A1 (ja) * | 2022-09-30 | 2024-04-04 | 日本精工株式会社 | 転動装置の診断方法、診断装置、およびプログラム |
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| US5372033A (en) * | 1993-11-18 | 1994-12-13 | Mobil Oil Corporation | EHL test machine for measuring lubricant film thickness and traction |
| US5602486A (en) * | 1994-03-14 | 1997-02-11 | Sandia Corporation | Impedance sensing of flaws in non-homogenous materials |
| US5537048A (en) * | 1994-03-14 | 1996-07-16 | Sandia Corporation | Sensing roller for in-process thickness measurement |
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| US6546785B1 (en) | 1998-04-02 | 2003-04-15 | Rockwell Automation Technologies, Inc. | System and method for dynamic lubrication adjustment for a lubrication analysis system |
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| NL8103161A (nl) * | 1981-06-30 | 1983-01-17 | Skf Ind Trading & Dev | Meetsysteem voor het meten van de variatie van de capacitieve impedantie van een in een huis gemonteerd lager . |
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1987
- 1987-04-27 US US07/042,754 patent/US5001435A/en not_active Expired - Fee Related
-
1988
- 1988-04-19 CA CA000564446A patent/CA1304129C/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-04-23 DE DE8888106551T patent/DE3867893D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1988-04-23 EP EP88106551A patent/EP0288940B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-04-27 JP JP63105363A patent/JPS63290936A/ja active Pending
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| WO2024071272A1 (ja) * | 2022-09-30 | 2024-04-04 | 日本精工株式会社 | 転動装置の診断方法、診断装置、およびプログラム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA1304129C (en) | 1992-06-23 |
| EP0288940B1 (en) | 1992-01-22 |
| DE3867893D1 (de) | 1992-03-05 |
| US5001435A (en) | 1991-03-19 |
| EP0288940A2 (en) | 1988-11-02 |
| EP0288940A3 (en) | 1989-03-15 |
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