JPS63274455A - 排ガスから窒素酸化物を除く為の板状触媒およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、孔の開いた金属担体およびその上に担持され
た触媒活性物質を基礎とする、アンモニアの存在下に排
ガスから窒素酸化物を除く為の板状触媒に関する。

化石化エネルギー源を燃焼する際に窒素酸化物が生じる
。窒素酸化物の他の放出源には、中でも硝酸を製造する
為の化学装置または酸化剤として硝酸を使用してカルボ
ン酸を製造する化学装置等がある。窒素酸化物、特にＮ
Ｏ，Ｎｏ□の一部は環境を汚染する程の量で排ガス中に
存在している。それ故に、窒素酸化物の放出を減少させ
ることが望ましい。

酸素成分が未だ約１容ｆ′＆より多い排ガスに還元剤と
してアンモニアを供給しそしてこのガス混合物を適当な
触媒と接触させると、選択的反応において窒素と水とが
生じる： ４ＮＯ＋４ＮＨ３＋０　−→　４　Ｎｔ　＋　６１ｈ０
６　Ｎｏｔ　＋　８　ＮＨ３□→　７　Ｎｔ　＋　１２
１ｈＯ特に発電所の地域に大抵存在する如きＳＯｚ／Ｓ
Ｏ３−含有排ガスにはドイツ特許第２．４５８．８８８
号明細書によれば、チタン酸化物を基礎としそして他の
金属酸化物成分あるいは硫酸塩成分を含有する触媒、な
かでも３００〜４５０℃の温度で使用されるものが上記
の方法に特に適していることが公知である。

窒素酸化物を減少させる為に従来に専ら使用されている
触媒の種類は、ガス流の流れ方向に軸線が向いている沢
山の平行の溝を有している。

か−る触媒の基礎に成っている担体構造は、雑誌の”Ｍ
ａｓｃｈｉｎｅｎｍａｒｋｔ″、第９８巻（１９５７）
、第２２〜２６頁および”Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅ−Ａｎｚ
ｅｉｇｅｒ”、第３４巻（１９６１）、第５８０〜５８
６頁並びにドイツ特許出願公告第１．０９７３４４号明
細書、同第Ｌ１９２．６２４号明細書および同第１．４
７６．５０７号明細書に記載されている。か＼る構造は
、触媒活性物質が付着されているドイツ特許第２，６３
６．６７２号明細書、同第３．５０１．３３０号、ドイ
ツ特許出願公告第２，４１１．３７８号明細書および同
第３，５３６，３０９号明細書に従う滑らかな金属製板
並びにドイツ特許出願公開筒２．９２６．８９４号明細
書に従う多孔質の金属製板またはドイツ特許第２．８５
３．０２３号明細書およびドイツ特許出願公開筒３．２
０８．６３４号明細書に従う穿孔された金属製板より成
る沢山の個りの触媒を配列することによって形成される
。更に、ドイツ特許第２，７４４，６８８号明細書によ
ってセラミック製マットまたはドイツ特許第３，４３３
，１９７号明細書およびドイツ特許出願公開筒２，９３
６，９２７号明細書によって繊維製マットまたはドイツ
特許第２．９２７．２４６号明細書および同第２．９２
７．２５３号明細書によって輝きのある針金製網あるい
は米国特許第４，４６２，６０３号明細書およびドイツ
特許第２，３５３．６４０号明細書によって予備処理し
た針金製網が担体として用いられている。またドイツ特
許第２，５５４，１９８号明細書によって可塑性触媒物
質を成形し、次いで乾燥しそしてか焼することによって
製造されるいわゆるハニカム構造体も触媒として用いら
れている。

発電所の地域では触媒に上述のＳＯ□／Ｓ０３が負荷す
る他に、特に電気集塵装置の前の使用領域において煙道
ガス流中の多量の煙道塵によって摩耗が生じる。更に、
そこで用いられる小さい通路断面積の触媒は煙道塵によ
って非常に早く目詰まりする傾向がある。結果的に多大
な圧力損失が生じ、触媒の効力が有効な触媒表面積が無
くなる為に急激に低下する。この欠点を排除する為に、
対策として、あるいは生じ得る煙道塵による触媒通路の
目詰まりを約６〜１３ｂａｒの圧力のもとで圧縮空気ま
たは高圧蒸気にて除く煤用送風機が使用される。

従来に開示された板状触媒の場合には、担体への触媒物
質の付着が触媒物質の表面にひび割れが生じることによ
る他に、ガス流によって生じる振動によって、更に追加
的に煤が吹きつけられることによって著しく阻害され、
触媒物質が相当に剥落する。

摩耗、振動並びに触媒通路の目詰まりに対する対策に起
因する担体からの触媒物質の剥落は触媒の能力を減退さ
せる。更に、これらの機械的な負荷が板状触媒の場合に
、触媒材料を僅かな運転時間の後に金属担体から剥落さ
せてしまう。

それ故に本発明は、板状触媒の場合に触媒活性物質の金
属担体への付着力を本質的に改善し、触媒物質を機械的
負荷のもとで剥落しないようにすることを基礎としてい
る。

この課題は本発明に従って、触媒活性物質が耐熱性の繊
維および耐熱性のビーズ状物との混合物を含有すること
によって解決される。

このようなの板状触媒が高い強度を有することは驚くべ
きことであるし、また上に説明した機械的負荷のもとで
、金属担体への触媒物質の付着が何故価れているのか驚
くべきことである。

触媒物質の基礎材料としては例えば５ｉｎ２、Ａｆｆｉ
ｘ（ｈ　、Ｚｒ（ｈ、Ｓｎｏｗ、Ｔｉ０ｚ並びにゼオラ
イト、粘土状物質またはこれらの混合物が適している。

発電所排ガスからの脱硝の為には、ＴｉＯ□を基礎とす
る触媒が特に有利であり、その際触媒の基礎物質は好ま
しくは−、Ｍｏ、　Ｖ　ＳＮｂ、　Ｆｅ、　Ｃｕおよび
Ｃｒなる金属をそれらの酸化物または硫酸塩の形で単独
でまたは混合状態で使用する。これらの金属は、運転時
に酸化物または硫酸塩に転化する限り、他の形でも用い
ることができる。

■および／またはＭｏあるいは−の酸化物が特に有利で
ある。使用可能状態の触媒中のこれら添加成分の割合は
、触媒基礎物質を基準とし且つ酸化物として換算して０
〜５重量％の■２０３．３〜１４重量％のＭｏｂ、およ
び／または４〜１２重量％のＮＯ３である。更に多い量
も同様に使用できるが、触媒の性質を相応して改善する
ことはできない。

触媒活性物質は、例えば出発物質、好ましくは鋭錐石の
形の表面積が大きく多孔質のＴｉＯ２あるいは５０〜２
５０ｍ”７ｇのＢＥＴ−値のＴｉＯ□−水和物（メタ−
チタン酸）およびタングステン酸アンモニウム、モリブ
デン酸アンモニウムおよびバナジン酸アンモニウムの溶
液を互いに混合し、適当な□大抵は有機系の□結合剤ま
たは可望剤（Ｐｏｗｄｅｒｍｅｔａｌｌ　Ｉｎｔ、　、
第１８巻、Ｎｏ、３　（１９８６）、第２２９〜２３２
頁参照〕を添加しそして混練することによって調製する
。か−る活性物質の製造は公知であり、例えばドイツ特
許第２，４５８、８８８号明細書に記載されている。本
発明にとって、原則として上記の全ての刊行物に記載さ
。

れている方法および他の刊行物に開示されているあらゆ
る方法を触媒物質の製造に利用することができる。

こうして得られる可塑性物質は層状で金属担体の表面に
担持させ、次いで乾燥しそして４００〜６５０℃の温度
範囲で、殊に４５０〜５５０°Ｃでか焼する。担持され
る物質は金属担体の上にその両側に約５０〜２００ｔＩ
ｍで充分である。こうして製造される板の厚さは好まし
くは０．７〜１．２　ｍｍである。更に厚い層厚および
板厚も確かに容易に製造できるが、方法の経済性を低下
させる。

上述の触媒活性物質に耐熱性繊維と耐熱性ビーズ状物と
の混合物を、金属担体へ担持された該物質の付着力を改
善する為に添加されている。

１〜２０μｍの直径で５０〜４　、５００μｍの平均長
さの繊維と平均直径が約２５〜１５０μｍのビーズ状物
との混合物を用いるのが特に有利である。

本発明の触媒の特別な実施形態は、耐熱性繊維が色々な
長さであり、短い繊維が５０〜５００μ…の長さでそし
て１〜５μ鵠の直径でありそして長い繊維が１．０００
〜４，５００μｍの長さでそして１０〜２０μｍの直径
であることを本質としている。

長い繊維と短い繊維との重量比は１：４〜９：１の範囲
内、殊に１：２〜９：２の範囲内で変動する。

か焼後の担持触媒物質全量を基準として長いおよび短い
繊維の含有量は３〜１６重量％、殊に１１〜１６重量２
でありそしてビーズ状物のそれは００１〜５重量％、殊
に１〜４重量２である。

本発明の触媒を製造する場合には、最初に可塑性触媒物
質をローラーにかけて伸ばしてフィルムとし、それの上
に金属担体を置きそして別のローラー加工段階によって
担体を触媒物質中に、担体の下側が触媒物質で被覆され
る程に押しつける。この加工段階は、触媒物質の一部が
金属製担体の自由通路面を貫通されそして触媒物質中に
含まれる繊維が孔の中で押出成形段階に担体平面に対し
て垂直の方向を向く。金属担体の上側を貫通した触媒物
質を次のロール加工段階で平滑にする。この被覆法によ
って、金属担体はその両側が均一に被覆され、上側と下
側の触媒層が担体の自由通路面によって互いに連結され
、繊維の配向によって金属担体内部並びに表面と噛み合
わさっておりそしてそれ故に本発明によれば孔の開いた
金属担体と触媒物質との最適な接合が達成される。繊維
とビーズ状物との混合物は、他方においては耐摩耗性の
意味で最適な触媒組織強度および本発明の板状触媒の良
好な可撓性を保証する。

触媒物質の適用は、触媒物質の懸濁物に金属担体を浸漬
させることによっても行うことができる。この場合には
、大抵は専ら繊維の優先配向が金属担体に対して平行で
あることが観察される。こうして製造された生成物は金
属担体への触媒物質の接合力に関して余り良好ではない
。

本発明の触媒物質中に含まれる繊維およびビーズ状物は
それぞれ、４００〜６５０°Ｃの選択されたか焼温度に
対応する耐熱性ある任意の材料より成る。か＼る材料に
は例えばアラミド、ガラスおよびセラミックがある。ガ
ラスおよび／またはセラミックより成る繊維およびビー
ズ状物を用いるのが特に有利である。ガラスを用いる場
合には、排ガス中の酸性成分の攻撃にも耐えられる種類
のもの、例えばＳ−またはＥ−ガラスが特に有利である
。

孔の開いた金属担体としては、なかでも穿孔した金属製
板、延伸金属製薄板または針金より成る網を用いること
ができる。この場合以下の二つの理由から針金布が特に
有利である：”−非常に細い針金で布を製造することが
でき、それによって非常に薄い厚さで且つ比較的に低い
重量の触媒板を製造することができる。

従って大きな自由面積を持つ構造物を造ることができる
。これは低い圧力損失をもたらす。

針金布は例えば製造工程で色々な成形段階で容易に加工
することができる。

添付の第１図は針金布の上面図および側面図を示してい
る。

アルミニウム、炭素鋼または好ましくは高温煙道ガス雰
囲気のもとで使用しても一般的に３２０〜４３０°Ｃで
長期間の間耐え得るステンレス鋼より成る第１図におけ
る如き編製した金属布を用いる。

針金布のメツシュ幅鱒は針金の辺から針金の辺までを測
定する。相対的な自由通路面積は金属製網の全面積の約
６０重量％であることが好ましい。針金布の針金太さｄ
は、メツシュ幅が０゜５〜１．４１１１Ｉ１１のもとて
０．１〜０．７　ａｍ、殊に０．２〜０．５　ｔｓ−で
あり、その結果メツシュ幅と針金太さとの比は５〜２：
ｌに保持される。これによって一方においては触媒物質
に対して金属製網の最適な支持−および接合効果並びに
該金属製網の良好な加工性、例えばロールによる賦型の
際の加工性が達成され、他方においてはできる限り薄い
板厚さが板状触媒の小さな最終重量をもたらす。

針金布への触媒物質の接合能力の別の改善は、針金布に
砂または鋼玉を放射しおよび／または針金布に溶融した
金属および／または金属酸化物を噴霧することによって
達成できる。これによって金属製網自体が完成しそして
その表面が粗面化される。砂または鋼玉の放射処理の為
には例えば５０〜２００μｍの大きさの粒子を用いる。

次いで、こうして予備処理した針金布に、耐熱性繊維と
耐熱性ビーズ状物との混合物を含有している触媒活性物
質を適用する。

斜め方向における針金布の内部的補強は砂または鋼玉の
放射処理の後に取りつけることができる。即ち互いに編
製された針金相互の比較的大きい運動性を減少される。

針金布への追加的な炎噴射処理は、金属−および／また
は金属酸化物粒子を加熱ガスによって例えばアセチレン
／Ｍ素−炎中でまたは電気的に、例えばアーク法で溶融
するかまたは軟化するまで加熱し、好ましくは既に砂お
よび／または鋼玉を放射した金属表面に噴霧し、その際
にこれら粒子をその上で成長させる。

金属−および／または金属酸化物粒子の噴霧前の金属製
網の予備処理として金属表面を砂−または鋼玉の放射処
理の代わりに脱脂またはエツチングしてもよい。

炎噴射処理のある実施形態においてはアルミニウム製針
金を高温の炎に接触させて加熱し、溶融した金属を微細
粒子の状態で例えば圧縮空気と一緒に針金布の表面にノ
ズルを通して噴霧し、その際にアルミニウム粒子が冷却
されて固体に成りそして金属担体の表面の加熱下に互い
に確り付着する。こうして担持された材料は、互いに編
製された金網相互の以前のまだ比較的に大きい運動性を
殆ど完全に失わせる。このようにして金属製網の意図す
る固定が達成される。

金属担体表面に噴霧される金属および／または金属酸化
物には、例えばステンレス鋼またはチタン−、アルミニ
ウムーおよびモリブデン層またはＴｉ、　Ｚｒ、、Ｓｔ
およびＡｆなる元素の酸化物も使用できる。

噴霧法によって針金布に塗布される層は好ましくは０．
０３〜０．１５　ｍｅ＋の厚さである。針金より成るこ
うして製造される金属製網は、後で更に加工する際に未
だ容易に成形できそして成形段階の後に針金布を任意の
方向を向けさせる際に□即ち、織り目の方向またはこれ
に反する方向に□その構造が失われないという長所を有
している。更に、このものは成形によって追加的にその
層厚さおよび織物形態を保持したま＼剛性を持つ。本発
明の板状触媒の成形は、針金布帯状物の長手方向を横切
るプロフィール−ロールによってロール成形するのが有
利である。

第２図は板状触媒の模型図的断面図を示している。この
触媒の場合には金属担体（１）を砂−または鋼玉の放射
によって粗面化されている。

第３図は金属製網（１）に溶融した金属および／または
金属酸化物（２）が噴霧されている板状触媒の模型図的
断面図を示している。

更に、第２図および第３図において触媒物質（３）中に
含まれる長い耐熱性繊維（４）および短いそれ（５）並
びに耐熱性ビーズ状物（６）が示されている。

互いに編製された針金の交差位置（７）では、該針金自
体相互の比較的大きい運動性が砂−または鋼玉を吹きつ
けることによって（第２図参照）および／または針金表
面に溶融した金属および／または金属酸化物を噴霧する
ことによって（第３図参照）著しく低下する−即ち、針
金布自体が固定される□。

反応器中におけるこの触媒板状物の予想される空間的配
列を第４−１図〜第４−４図に示す。

第４−１図は間隔を置いて配置した板の最も簡単な装填
形態を示している。

第４−２図〜第４−４図では、機械的に安定しており且
つ緊密である単位とする、成形された板の配置および堆
積についての通例の装填形態を示している。本発明の場
合にも用いるのにこれらが適している。

本発明を以下の実施例によって更に詳細に説明する。

実施例１〜６に従う板状触媒の品質を以下に記載した試
験方法によって試験する。

Ｌ流執跋駿二 板状触媒の辺に僅かな距離（１〜２　ｃｍ）から圧縮空
気（６ｂａｒ）を色々な角度から吹きつける。１０分後
に担体から触媒物質が剥離する度合いを、しかも担体に
付着した触媒物質の全体量を基準とする剥離触媒物質の
百分率で評価する。

ｍザ１３１− 可撓性を検査する為に触媒板をビンの上で曲げる。この
場合には、最初には未だヒビ割れが生じない曲げ角度を
測定しそして二回目には担体から触媒物質が未だ剥離し
ない曲げ角度を測定する。

Ｌ１ｊルいＬ− 粗い壁を持つ箱の中に板状触媒を入れそして１６時間に
渡って定常的運動（３，３ｆｆｚ、約３０ｍｍの振幅）
によってこの壁で擦り、侵食挙動を模擬試験する。この
試験は１．の試験と同様に触媒物質の剥離度を評価する
。

虹盈下跋駄二 更に、金属担体への触媒物質の接合性を、針金布の内部
強度に関連して、直径２０ｍｍのセラミック製球をＩｍ
の高さから板状触媒の正面の辺に落とすことによって試
験する。この試験も１゜の試験と同様に担体から触媒物
質が剥離する度合いを評価する。触媒物質の剥離は、１
０回行った後でも変形した領域に制限される。特に高価
値の成形体の場合には、触媒物質は変形領域においてヒ
ビ割れがあるが、金属担体が変形したにもかかわらず該
担体に付着している。

Ｌ熱玉呈拭籏二 板状触媒を、運転温度に加熱し、室温に迅速に冷却する
ことによって多数回の熱衝撃処理に委ねる。この場合、
加熱速度および冷却速度は４５０°Ｃ／時である。この
試験も１．の試験におけるのと同様に、担体から触媒物
質が剥離する度合いを評価する。

鉦孟性跋験り 触媒能力の試験を長方形の断面を持つ貫流式反応器にお
いて実施する。２８ＩＩＩＩ＋の辺幅で３００ｍｍの辺
長さを有する同じ種類の三枚の触媒板を６〜ｂ は窒素酸化物の転化率は試験ガス温度に依存して測定す
る。この試験ガス量は約ＩＮｍ’／時である。

第１表に合成試験ガスの組成を示す： 第１表：試験ガスの組成 転化率の値は以下の規定に従って算出する：３００　ｍ
ｍの長さおよび１１００ＩＩＩ１の幅を持つメツシュ幅
（内径）　１ｍｍで線の太さ０　、２８ｍｍのステンレ
ス鋼製（材料Ｎｏ、　１．４３０１）針金布を、鋼玉の
放射により前処理しそして溶融したアルミニウムの噴霧
によって良く補強する。炎噴射処理の後のメツシュ幅（
内径）は約０．８ｍｍである。

触媒物質を次のように調製する： １００〜１５０　ｒａ”７ｇびＢＥＴ−値を持つ鋭錐石
の形の多孔質の粉末状二酸化チタン１００部を、長さ３
１で直径１４μｍのＥ−ガラス繊維９．５部、長さ５０
〜５００μｍで直径１〜５μｍの珪酸アルミニウム繊維
６．８部および５０〜１２５μｍの直径のＥ−ガラス−
ビーズ５．４部と、ポリビニルアルコール並びにタング
ステン酸アンモニウム水溶液の添加下に混練してペース
ト状物にする。

次いで明細書第９頁第２段落〜第１０頁第１段落に記載
の方法によって金属担体をカレンダー加工によって可塑
製物質で被覆し、１００”Ｃで１２時間乾燥しそして５
００″Ｃで８時間か焼処理する。

完成した金属担体は１．０ｍｍの厚さであり、か焼した
触媒物質を基準として１０重量％のＷＯ，を含有してい
る。

実施■」 ３００ＩＩＩｌ１１の長さおよび１００　ｍｍの幅を持
つメツシュ幅（内径）　１．２５ｍｍで線の太さ０．５
ＩＩＩＩ１１のステンレス鋼製（材料Ｎｏ、　１．４３
０１）針金布を、同様に鋼玉の放射により前処理するが
、溶融したアルミニウムの噴霧は行わない。可塑性触媒
物質を製造する為に、実施例１の二酸化チタン１００部
、長さ３ｍｎ＋で直径１４．！／ＩｌｌのＥ−ガラス繊
維９．５部、長さ５０〜５００μ−で直径１〜５μｍの
珪酸アルミニウム繊維９．５部および５０〜１２５μｍ
の直径のＥ−ガラス−ビーズ２．７部を、タングステン
酸アンモニウム−およびモリブデン酸アンモニウム水溶
液の添加下に混練する。可塑性物質での金属製網の被覆
並びに触媒板の乾燥およびか焼は実施例１に従って行う
。

完成した板の厚さは１．３１でそしてＮＯ，およびＭＯ
Ｏ３の含有量ばか焼した触媒物質を基準としてそてぞれ
５重量％である。

１益別」 ３００　ｍｍの長さおよび１００　＋＋ｍの幅を持つメ
ツシュ幅（内径）０．８１１Ｉｎ＋”で線の太さ０．３
２ｍｍのステンレス鋼製（材料Ｎｏ、　１．４３０１）
針金布を、実施例２における如く鋼玉の放射処理だけを
行う。

可塑性触媒物質の調製の為に、モリブデン酸アンモニウ
ム水溶液の添加下に以下に記載の成分を混練することに
よって行う： 実施例１の二酸化チタン１００部に対して、長さ３ＩＩ
１ｍで直径１４μｍのＥ−ガラス繊維７．９部、長さ５
０〜５００μ−で直径１〜５μｍの珪酸アルミニウム繊
維５．３部および５０〜１２５μｍの直径のＥ−ガラス
−ビーズ４．０部を用いる。

可塑性物質での金属製網の被覆並びに触媒板の乾燥およ
びか焼を実施例１における如〈実施する。ＭｏＯ，１含
有量は１０．８重量％である。冷却後に、約０．９ｍａ
＋の厚さのか焼した触媒板を、触媒の空隙率に相応して
調製したシュウ酸バナジル溶液に浸漬し、次いで１５０
°Ｃで２時間乾燥する。

こうして触媒に塗布されるバナジウムの割合ばか焼した
触媒物質を基準として０．８重量％ｖ２０゜である。

止較±」 ドイツ特許第２．８５３．０２３号明細書に説明された
方法に従って１．４ｍｍの板厚さの板状触媒を、ＴｉＯ
□を基礎とし、１２．７重量２の酸化モリブデンおよび
０．８重量％の酸化バナジウムを活性成分として含有す
る触媒物質および該触媒物質を基準として１０重量％の
ガラス繊維成分を用いて製造する。用いたガラス繊維の
直径は１４μｍで長さは３ｍｍである。

担体として、溶融したアルミニウムを噴霧して粗面化し
た、メツシュ長さ６ｍｍ、メツシュ幅３ｍｍ、幅０．５
＋ｎｍで厚さ０．３ｍｍのステンレス鋼製（材料Ｎｏ、
　１．４３０１）圧延金属薄板を用いる。

北較■」 担体としてのステンレス鋼製（材料Ｎｏ、　１．４３Ｏ
ｆ）の未前処理金属製網およびＴｉ０ｚ／５ｉＯｚを基
礎とする触媒物質を用いて０．８ｍｍの板厚さの板状触
媒をドイツ特許第２，９２７，２５３号明細書の実施例
１に従って製造する。この場合、金属製網の長さは３０
０ＩＩＩｌｌで幅は１００＋ｎｍである。

実施例１〜３および比較例１〜２に従って製造した板状
触媒を、上述の品質試験１〜５に委ねる。

ドイツ特許第２，９２７．２５３号明細書（実施例５）
に従う繊維不含の触媒物質の、光沢のある針金布への接
合能力は、繊維−ビーズ状物成分を含有する本発明の触
媒物質（実施例１〜３）のそれより著し←悪い。ドイツ
特許第２，８５３，０２３号明細書（比較例１）に従う
１０重量％の繊維成分含有触媒物質の接合能力の改善は
確認できる。しかしながら良好な結果は実施例１〜３の
本発明の板状触媒の触媒物質にて初めて達成される。

活性試験の結果を第２表に示す： 第２表：活性試験の結果 実施例１　　　　　７５　　　８３　　　８６実施例２
　　　　　７６　　　８４　　　８７実施例３　　　　
　９２　　　９４　　　９４比較例１　　　　　９０　
　　９３　　　９４比較例２　　　　　７４　　　７９
　　　８０触媒特性に関しては、ドイツ特許第２．９２
７，２５３号明細書および同第２．８５３，０２３号明
細書（比較例１および２）に従う触媒は実施例１〜３の
本発明の触媒に匹敵している。全てのものが良好な脱硝
効果を示す。

本発明の対象は特許請求の範囲の請求項１および２に記
載のものであるが、実施態様として以下も包含している
： １）孔の開いた金属担体が針金布である請求項１に記載
の板状触媒。

２）針金の太さが０．１〜０．７１でありそしてメツシ
ュ幅と針金の太さとの比を５〜２：１に維持する上記１
）に記載の板状触媒。

３）触媒活性物質中に含有される混合物が１〜２０μｍ
の直径および５０〜４，５００μｍの長さを持つ耐熱性
繊維と２５〜１５０μｍの平均直径を持つ耐熱性ビーズ
状物より成る請求項１または上記１）または２）に記載
の板状触媒。

４）耐熱性繊維が色々な長さであり、その際短い繊維が
５０〜５００μｍの長さで１〜５μｍの直径を有しそし
て長い繊維が１　、０００〜４，５００μｍの長さで１
０〜２０μｍの直径を有する請求項１または上記１）〜
３）の何れか一つに記載の板状触媒。

５）長い耐熱性繊維と短い耐熱性繊維との重量比が１＝
４〜９：１である請求項１または上記１）〜４）の何れ
か一つに記載の板状触媒。

６）耐熱性繊維の含有量が塗布されたか読後の触媒物質
を基準として３〜１６重量％でありそして耐熱性ビーズ
状物が０．１〜５重量％である請求項１または上記１）
〜５）の何れか一つに記載の板状触媒。

７）耐熱性繊維と耐熱性ビーズ状物がガラスおよび／ま
たはセラミック材料より成る請求項１または上記ｌ）〜
６）の何れか一つに記載の板状触媒。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の一つの実施態様で用いる針金布の上
面図および側面図であ。 第２図は本発明の一つの実施態様の板状触媒の模型断面
図を示している。 第３図は本発明の別の実施態様の板状触媒の模型断面図
を示している。 第４−１図〜第４−４図は、それぞれ本発明に従う触媒
板状物の装填形態の例を示している。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １）孔の開いた金属担体およびその上に担持された触媒
   活性物質を基礎とする、アンモニアの存在下に排ガスか
   ら窒素酸化物を除く為の板状触媒において、触媒活性物
   質が耐熱性の繊維および耐熱性のビーズ状物との混合物
   を含有していることを特徴とする、上記板状触媒。 ２）請求項１に記載の板状触媒を製造するに当たって、
   針金布に砂または鋼玉を放射しおよび／または針金布に
   溶融した金属および／または金属酸化物を噴霧し、次い
   で耐熱性の繊維および耐熱性のビーズ状物より成る混合
   物を含有する触媒活性物質を針金布に担持させることを
   特徴とする、上記方法。