JPS63262396A - 制動装置を備えた電気サーキットブレーカ制御用油圧式差動ジャッキ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野〕 本発明は、電気サーキットブレーカを制御するための油
圧式差動ジヤツキに関する。このタイプの差動ジヤツキ
では、ジヤツキシリンダの内周面とピストンロッドの外
周面とにより形成されたジヤツキの環状チャンバが、高
圧作動液源に連続的に接続されている。

〔従来の技術および発明が解決しようとする課題〕従来
の差動ジヤツキでは、差動ジヤツキのピストンロッドは
、サーキットブレーカの移動接点に連結されている。ま
た、ジヤツキのメインチャンンバの底端に形成されてい
る給入／排出口は、前記高圧液源（給入位置）と低圧タ
ンク（排出位置）とに選択的に接続される。高圧液源に
接続されている場合には、ピストンは外方向への推力を
受け、低圧タンクに接続されている場合には、ピストン
は、環状チャンバ内の高圧Ｐの作用を受け、その初期位
置に戻される。

ピストンを外方向へ動かすこの第１の動作により、ピス
トンロッドが外方向へ移動し、サーキットブレーカは、
保合位置、すなわち閉鎖位置へ動かされ、一方、ピスト
ンが初期位置へもどる第２の動作により、ピストンロッ
ドは、内方向へ移動して、シリンダ内へ入り、サーキッ
トブレーカは非保合位置つまり開放位置へ動かされる。

差動ジヤツキを用いたこのような油圧式サーキットブレ
ーカ制御装置は、よく知られており、たとえばフランス
特許２，３１７，５３２号（もしくは米国特許４，０２
６，５２３号）により開示されている。

しかし、このようなサーキットブレーカ制御用の差動ジ
ヤツキの設計に当たっては、構成上の難点がある。その
主要な理由は、相当に高圧の作動液（約３００−４００
バール）を用いるにも拘らず、かなり長期間に亘って、
完全かつ恒久的な耐漏洩性が保証されなければならない
からである。

このため前記フランス特許に記載されているように、こ
のような差動ジヤツキには、少くとも、シリンダの低部
を通るピストンロッドの通路に対する第１パツキンシー
ルとピストンに対する第２パツキンシールとを設ける必
要がある。

完全な耐漏洩性を得るには、この第２パツキンシールは
、背鰭な作動条件に耐えるものにしなければならず、そ
のためその製造は容易ではない。

好ましくは、１バネ押しパツキン（ｓｐｒｉｎｇ−１ｏ
ａｄｅｄ　ｐａｃｋｉｎｇ　）”型のものにすべきであ
る。

１９８７年３月２５日付で出願されたフランス特許出願
第８７．０４．１３４号の開示する差動ジヤツキでは、
ピストンを、ジヤツキの開放行程の終端で、ジヤツキの
給入／排出口と結合させることにより、前記のピストン
用シールを不要にしている。

電気サーキットブレーカ制御用の差動ジヤツキのもう一
つの構造上の問題点は、ピストン行程の両端で、充分に
効果的な制動を行わなければならないことにある。とい
うのも、ピストンが一行程に要する時間は極めて短いか
ら（百分の数秒のオーダー）、動作が非常に激しくなり
、そのため、ピストン行程の各終端でピストンの運動を
減衰させるつまり制動する必要があるからである。電気
サーキットブレーカ制御に用いる差動ジヤツキの場合、
この制動作用に使える距離が極めて短い（２０〜５０Ｉ
ＩＩｍのオーダー）ため、この問題の解決は、一層、困
難である。

油圧式ジヤツキに用いられる制動装置としては、たとえ
ば、ジヤツキシリンダの底部にリングを遊動式に取りつ
けたタイプのものが知られている。

このリングの中に、ピストンにより支持されたほぼ円錐
台状の延長体つまり制動ピンが、係合する。

このピストンの延長体とこの制動リングの内周面との間
にある環状通路の断面積は、ピストン行程の終端に近づ
（につれて、だんだんと小さくなっている。このためジ
ヤツキチャンバ内の、制動リングを支持するシリンダ端
部とピストンとの間に存在するオイルは、漸次的に圧延
される。このオイルの圧延の結果、ピストンが行程の終
端で、制動力を受けて制動される。

Ｐａｒｋｅｒ　Ｈａｎｎｉｆｉｎに付与された英国特許
第９９８゜７５３号中に、油圧ジヤツキに使う遊動式制
動リングの一例が開示されている。また、電気サーキッ
トブレーカを制御するという特殊な用途に用いた例が、
前記フランス特許第２，３１７．５３２号に記載されて
いる。

遊動式リングを用いるタイプのこれらの公知の制動装置
は、ピストンにパツキンシールを設けた従来型の油圧ジ
ヤツキに適用する場合、効果的に動作する。しかし、こ
のような装置においては、制動チャンバ（つまりダッシ
ュポット）内に生じる非常に大きな高圧を、ジヤツキピ
ストンのパツキンリングに伝達しないようにする必要が
ある。

さもなければ、パツキンリングが、高圧により、すぐに
使用不可能になるからである。

このような事情が、ジヤツキの構造をより一層複雑にし
ている。このことは、電気サーキットブレーカの制御に
ほぼ完全な信頼性を保証しかつメ゛　ンテナンスなしに
長期の使用に耐えることを目的とする場合、とくにそう
である。

ところで、これらの遊動リング型の制動装置は、ピスト
ンにパツキンシールを設けていない差動ジヤツキには用
いることができない、なぜなら、ジヤツキの開放行程の
終端で、ジヤツキのメインチャンバに設けられた給入／
排出口の密封閉鎖が保証されないからである。給入／排
出口が密封閉鎖されないと、オイルが休みなく漏出し、
このため、サーキットブレーカが開放位置にある間は、
つねにオイルが消費されることになる。このような事態
は、言うまでもなく許容できるものではない。

本発明の課題は、構造が簡単で、かつ、機能上の信転性
が従来のものに比べてより高い、リング式の制動装置を
備えた差動ジヤツキを実現し、これにより前記の諸問題
を解決することにある０本発明は、前述したフランス特
許第８７．０４．１３４号中に記載されているタイプの
ジヤツキに適用される。

このタイプのジヤツキにおいては、ジヤツキのメインチ
ャンバの給入／排出口をふさぐチェックバルブにピスト
ンが結合される。ピストンは、開放行程の終端で前記の
給入／排出口が閉じるように、チェックバルブの弁を動
かす、このピストンには、パツキンリングが設けられて
いない。

〔課題を解決するための手段〕

前述の課題を、解決するために、本発明においては、ジ
ヤツキシリンダの端部に遊動自在に設けた、給入／排出
口を囲む制動リングにより、密封閉鎖用チェックバルブ
を形成している。この制動リングは、はぼ円筒状の内周
面を有しており、ピストンの底面により支持されたほぼ
円錐状の延長体すなわち制動ピンが、この内周面と協動
することにより、制動リングの内周面と制動ピン（延長
体）との間でオイルが圧延される。

この遊動自在に設けられた制動リングは、その環状頂面
に、第１の突出環状リップを支持し、その環状底面に、
第２の突出環状リップ゛を支持している、ピストンの底
面は、開放行程の終端で、第１の環状リップに対して耐
漏洩式に当接する。一方、第２の環状リップは、制動リ
ングが、開放行程の終端で、ピストンによる下向きの推
力をうけたとき、給入／排出口の周囲で、ジヤツキシリ
ンダの底端に対して、耐漏洩式に当接する。

このように、この遊動式制動リングは、二重シールバル
ブを形成している。すなわち、一方では、ピストンと制
動リングとの間で、他方では、制動リングとシリンダの
底端との間で。

制動リングと二重シールリング弁とを形成するこの遊動
式制動リングを単一の部材で作ると、ジヤツキの構成部
品の数を減らすことができる。また、これにより、コス
トが節減され、機能上の信顛性も向上する。

〔実施例〕

以下に、本発明の実施例を、図面と関連させながら詳説
する。

第１図が示すのは、前記フランス特許出願第８７．０４
．１３４号に記載されているタイプの差動ジヤツキであ
る。

ここでは、このジヤツキがシリンダ２を有し、このシリ
ンダは、ケーシング４と一体的に形成するのが望ましい
こと、また、パツキンリングを設けていないピストン６
が、このシリンダ２の中に、摺動自在に取り付けられて
いることを指摘すれば充分であろう、ピストン６のロッ
ドは、電気サーキットブレーカ（図示していない）の移
動接点に連結されている。

第１図の左側では、ピストンは、ピストン行程の上端位
ｔｉ！（これは、サーキットブレーカの閉鎖位置に対応
する）において示され、第１図の右側では、ピストン行
程の下端位置（これは、サーキットブレーカの非係合位
置つまり開放位置に対応する）において示されている０
番号６′が、この下端位置を示している。

シリンダ２の内容積は、ピストン６により、環状チャン
バ１０（ピストンより上方）とメインチャンバ１２（ピ
ストンより下方）とに分割される。

メインチャンバの底部つまりシリンダの底端は、ネジ付
けされたエンドプラグ１４により構成されており、この
プラグの中央には、給入／排出口１６が形成されている
。

環状チャンバ１０は、シリンダのオリフィス２１に接続
されている油空式アキエムレータ２０とつねにつながっ
た状態にある。

給入／排出口１６は、三方弁２６により、選択的に、ダ
クト１８−２８−２４を介してアキュムレータ２０と（
給入位置）、あるいは１、ダクト２４二３０を介して低
圧タンク３２と（排出位置）、接続させられる。

ここで注目すべきは、ダクト１８が、ジヤツキの二つの
チャンバ１０と１２の間で、オイルの多量の移送を可能
にする、断面の大きなダクトであり、ケーシング４と一
体成形するのが望ましいという点である。

ピストンロッド８は、パツキングランド３６を通って、
上方のエンドプラグ３４を貫通している。

前記のフランス特許第２，３１７．５３２号（あるいは
米国特許第４．０２６，５２３号）に記載されているよ
うに、従来の方法では、ピストン６に、第１と第２の雄
型制動部材を支持させている。これらの部材は、はぼ円
錐台状もしくは部分的に円錐台状であるか、あるいは、
階段状の断面を有するものである。第１制動部材３８は
、ピストン６の上方にあり、制動リング４０と協動して
、ピストン６を行程の上端で制動する。この制動リング
４０は、設計上、前記特許に記載されているものに類似
している。

第２の制動部材４２は、ピストン６の下方に伸びる、こ
のピストン６の延長体であって、本発明に従って制動装
置と二重シールバルブとを形成するリング４４と、協働
する。

ここで思い出しておきたいのは、いま述べたタイプの差
動ジヤツキにおいては、ピストン６にパツキンリングが
設けられておらず、このためピストンの一方の面と他方
の面にかかる圧力に差があるとき、ピストンの円筒状外
周面とこれに向き合ったシリンダ２の対向面との間で、
つねにオイルの漏れが生じるという点である。

開放行程の終端、つまり、ピストンが下端位置に来たと
きに、ピストンそれ自体もしくはピストンに支持された
バルブにより、給入／排出口１６（このとき、低圧下に
ある）が、耐漏洩式に閉鎖され、この閉鎖状態は維持さ
れる。だから、ピストンが下端位置にあるかぎり、高圧
オイルが、給入／排出口を通ってシリンダの外へ漏れ出
ることはない。

第２図は、第１図の下半部を拡大して示した図である。

本発明による制動装置は、凹部４６に遊動自在に取り付
けられたリング４４より成っている。このリング４４は
、エンドプラグ１４の環状頂面とシリンダ２に切削形成
された環状肩４８とにより、凹部４６内に、保持されて
いる。この凹部４６にはクリアランスが設けてあり、こ
のため制動リングは半径方向に動き、その中心をピスト
ン６の制動用延長体４２の中心に自由に合わせることが
可能である。制動リングをこのように遊動式に取り付け
ることは、すでに公知の事柄であるが、これにより、制
動リング４４（第３図参照）の内周面５０とピストン６
の延長体４２との間で、邊 し１オイルが圧延され環状流となって流れるため、制動
作用が発揮されることになる。この制動作用は、くり返
し再現することが可能である。

第２図と第３図に示すように、制動リングは、第１の突
出環状リップ５４を環状頂面５２の上に有し、また第２
の同形の環状リップ５８を、底面５６上に有している。

上方の環状リップ５４は、ピストン６の環状底面６０と
協働して、ピストンの行程終端位置で、耐漏洩性シール
を形成する。他方、下方の環状リップ５８は、エンドプ
ラグ１４の環状頂面６２と協働して、第２の耐漏洩性シ
ールを形成する。このように、制動リング４４は、ピス
トンがその行程の終端位置にあるとき二重バルブとして
働き、給入／排出口１６を密封閉鎖する。また、制動後
に、ピストンの行程のエンドストップとして働くのもこ
の制動リングである。

制動リング４４は、リップ５４−５８が当接するピスト
ン６やエンドプラグ１４よりも硬度がはるかに高い金属
で形成するのが望ましい、ピストンが下端位置にあると
き、ピストンとピストンロッドは、軸線から最もはなれ
た位置で制動リングに対して案内されているから、ピス
トン６の環状底面６０と環状リップ５４の頂部との間で
良質の平行アラインメントが得られる。これにより、す
ぐれた耐漏洩性が保証される。

第２図では、ピストン６、リップ５４−５８およびピス
トンロッド８の表面積（もしくは断面１ｆｆ）をそれぞ
れＳ、、Ｓ、および土で示している。

この第２図は、開放行程の終端位置にあるピストン６を
示しており、ピストンは、制動リング４４に当接してい
る。この位置では、給入／排出口は、排出状態にあり、
つまり、低圧Ｐａを受けている。この低圧Ｐ０は、はぼ
大気圧に等しい、一方、ジヤツキの環状チャンバ１０の
内部には、アキュムレータ２０（第１図参照）により供
給された高圧Ｐ、が維持されている。

本発明が適用されるタイプのジヤツキでは、ピストンに
パツキンリングを設けていない、このようなジヤツキで
は、ジヤツキの上方のチャンバ１０の中にあって圧力Ｐ
＋を蒙っているオイルが、ピストン６の円筒状外周面６
４とシリンダ２との間から、漏出する。したがって、リ
ングバルブ４４の上方でも下方でも、環状リップ５４−
５８により区切られた、リングバルブの外部領域におい
ては、圧力Ｐ、がかかっている。また、前記リップ５４
−５８は、それらの対向面６０−６２とともに、圧力Ｐ
１に対する密封障壁を形成している。

この位置において、ピストン６が制動リングに加える支
持圧力は、 Ｐ＋　”Ｐ＋　　（Ｓｔ　−３） である。

断面積Ｓ！をピストンロッドの断面積上の約１゜５倍に
決めておくと、支持圧力Ｆ、は約０．３（Ｓｔ×Ｐ１）
になる。

油圧式のサーキットブレーカ制御システムにおいて使用
される圧力Ｐ＋　は、３００−４００バールのオーダー
であり、またリングバルブの断面積Ｓ２は、最も通常の
場合、１０−２０ｄのオーダーであるはずだから、リン
グバルブに連続的にかかる閉鎖力は、恒久的かつ完全な
耐漏洩性が成立しているとき、数トンにも達する非常に
大きいものとなる。

このことは、硬質合金製のリップ５４−５８が、硬度の
より低いピストン６やエンドプラグ１４に圧痕を残すこ
とからも分かる。

ここで思い出すべきことは、ピストン６の延長体４２が
リング４４の内へ侵入するため、ピストンは、リング４
４に当接する以前に、ピストン行程の最終部で、制動さ
れるという点である。第２図と第４図では、制動リング
４４の円筒状内周面と延長体４２の外周面６８との間の
クリアランスは、比較的大きく示されている。しかし、
より強力な制動作用を得たい場合には、これら両面の間
の環状ギャップ（クリアランス）を相当に小さくすると
、オイルを効果的に圧延することができ、その結果、ジ
ヤツキのメインチャンバの中で、ピストンの下方に、相
当に大きな過圧、つまりいわゆる制動過圧が生じる。

在来型のジヤツキにおいては、このような過圧（数千バ
ール）は、乱暴な仕方で非常な高圧を受けるピストンリ
ングやパツキンにとって、危険である。しかし、本発明
によるジヤツキでは、ピストンにパツキンリングが設け
られていないから、このような制動過圧は、何らの危険
も惹起しない。

さて、これより第４図に示した部分図に関連させながら
、ジヤツキの働きについて説明する。第４図においては
、ピストン６は行程の下端位置（開放行程の終端）にあ
り、給入／排出口１６は低圧ｐｏ　　（排出）を受けて
いる。一方、ジヤツキの環状チャンバ１０内には、連続
的に高圧Ｐ１が、維持されている。ピストン６は、前記
の力Ｆ、＝ｐ＋（ｓｔｓ）により、リングバルブ４４に
当接している。ジヤツキの環状チャンバ１０中の圧力Ｐ
、は、シリンダ２中でピストンに耐漏洩性シールが設け
られていないため、環状リップ５４−５８の外側でリン
グバルブ４４の上方にも下方にも、同様にかかっている
。

第４図では、圧力Ｐ１がかかっている領域の全体を、点
線部分として示している。

ジヤツキの戻り行程（閉鎖行程）を生じさせるには、給
入／排出口１６に、高圧Ｐｌ下で、作動液を供給する（
第１図に示す供給位置：バルブ２４）、こうすると、圧
力の値は、まず給入／排出口１６において、次にリング
バルブ４４と制動用延長体４２とのたがいの対向面５０
と６８との間にある環状ギャップにおいて、そして環状
リップ５４に至るピストン６の下方の空間７０において
、Ｐ、からＰｌに急激に変化する。こうして、この圧力
は下向きの力Ｆ１に逆らう上向きの推力Ｐ×Ｓ！を、ピ
ストン６に対して加える。そして、この圧力の値がＰＩ
　　（いわゆる離昇圧力）に達して、Ｐｇ　ｘＳｔ　＝
ｐ、（ｓｔ　　ｓ）になるやいなや、ピストン６は閉鎖
行程を開始する。

この°°離昇圧力″は、次の式により表現される。

Ｐｇ　””Ｐ＋　　（１−ｓ／Ｓｔ　）すなわち、望ま
しい場合では、Ｓ、は土の約１．５倍であり、Ｐ！はＰ
、の０．３３倍である。

つまり、供給圧力が高圧Ｐ１の３３％に達した途端にジ
ヤツキが始動するのであるから、ジヤツキの動作が、拘
束を受けずかつ非常に速くなることは、明白である。こ
れは、非常に重要な点である。

なぜなら、電気サーキットブレーカの制御においては、
レスポンスは非常に速くなければならないからである。

たとえ、環状リップの表面積Ｓ：をピストンロッドの断
面積上の２倍になるように設定したとしても、圧力Ｐ８
が高圧Ｐ１の５０％に等しくなれば、離昇が始まる。

この離昇動作のあと、いいかえればリップ５４−５８と
それらの対向面６０−６２との間で耐漏洩性の接触状態
が失われるやいなや、ピストン６の表面積ＳＬの全体に
対して圧力Ｐ、がかかり、ピストンは、従来型の差動ジ
ヤツキの場合と同じく、通常の作動圧力Ｆｓ””Ｐ＋　
　・ＳｔＰ＋（Ｓｔ−ｓ）−Ｐ、　　・Ｓを受けること
になる。

場合によっては、ピストンの行程の終端で、非常に強力
な制動作用を生じさせる必要がある。このようなときに
は、制動用延長体４２の外周面６８とこれに向き合った
制動リングの円筒状対向面５０との間の環状ギャップを
非常に小さくすればよい。

この場合、給入／排出口１６に圧力をかけたとき、環状
ギャップが非常に小さいために、ピストン６の下方の空
間７０へ侵入しようとする加圧オイルの速度が減殺され
る。

この場合において、レスポンスの速度を上げるためには
、オイルをこの空間７０に再供給するための手段を、設
けるとよい。

第５図の実施例に、この再供給手段が示されている。こ
の再供給手段は、主として、ボール７２と弁座７４とに
より構成される逆止め弁から成っている。弁座は、内腔
７８にネジ止めされた円筒状スリーブ７６を切削して形
成されている。また内腔７８は、制動用延長体に掘削形
成されている。

一つもしくはいくつかの直径方向のダクト８０により、
ボール７２の上方の空間は、制動用延長体の外周面６８
と、従って、再供給しようとする前記空間７０と連通し
ている。

開放動作（ピストン６が下端位置へ戻る）のとき、ピス
トンの下方に生じる大きな制動圧力は、ボール７２をそ
の弁座７４に押しつけるため、逆止め弁７２−７４は、
閉鎖状態に維持される。この結果、オイルは延長体４２
と制動リング４４の間で圧延作用を受けることなくして
は、漏出することはない。

給入／排出口１６を再加圧すると、加圧オイルはボール
７２を持ち上げ、直径方向ダクト８０を通ってピストン
６の下方の空間７０に達する。そして、ここにおいて圧
力Ｐ！、っまり雌具圧力として先に言及した圧力が生じ
る。

さて、ここで着目すべきは、ジヤツキが下端位置にある
とき（サーキットブレーカの非保合状態つまり開放状態
）、逆止め弁７２−７４には、シールを設ける必要がな
いという点である。なぜなら、空間７０と給入／排出口
１６（この場合は、排出タンクに接続されている）とに
は、同じ値の低圧Ｐ０がかかっているからである。この
ため、構造上、逆止め弁を設けるのは、何ら困難でない
。

ダクト８０から空間７０へのオイル供給をたやすくする
には、ダクト８０と同じ高さのところで、制動リング４
４の円筒状内周面５０に、深座ぐりを設けてもよいが、
好ましくは、ダクト８０の流出口にほぼ対向して位置す
る、制動リング４４の頂側部に、すみ切り面８２を形成
するのがよい（第３図参照）。

もう一つ別のすみ切り面８２′を制動リング４４の底側
部に設けると上下対称になるから、制動リング４４を取
り付けるさいに、その上下を無視することができ、組立
上のミスを避けることが可能になる。

さらに、遊動自在にとりつけられた制動リング４４が、
その収容部の内にロックされてしまうのを避けるために
、外部すみ切り面８４−８４’を形成してもよい。

同様に、環状リップ５４と５８の直径を同一にすること
、つまり、これらのリップの断面積Ｓ！を等しくするこ
とは、より簡単である。こうすると、組立てるさいに、
どちらのリップ面を上もしくは下にしても、問題は生じ
ない、しかし、言うまでもないことであるが、リップ５
４とリップ５８の断面積を異なるように形成したからと
いって、本発明の範囲を逸脱するわけではない。

本発明のジヤツキにおいては、制動用延長体４２の断面
積Ｓ、は、リングバルブのリップ５４−５８の断面積Ｓ
２より小さい、しかしピストンロッドの断面積土よりは
大きい、後の場合の、両者、の断面積の差Ｓ、−上体、
低い流量で低速の作動試験をおこなった□ときに、ピス
トンとシリンダとの間に漏出があるにも拘らず、ピスト
ンを下向き行程（開放行程）の終端まで確かに移動させ
ることができるように設定されている。リングバルブの
面積ＳＲを、ピストンロッドの断面積上より約５０％以
上大きくする場合には、制動用延長体の断面積Ｓ、がピ
ストンロッドの断面積上よりも約３０％以上大きくなる
。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の一実施例による差動ジヤツキの軸方
向断面図。 第２図は、第１図の下方部分を拡大して示す部公園。 第３図は、制動リング−バルブの直径方向断面図。 第４図は、制動リングがピストンおよびシリンダ端と接
触する部分を示す部分図。 第５図は、第２図と類似の図であり、本発明の好ましい
実施例の一つを示している。 ２・・・・・・シリンダ、　　　　４・・・・・・ケー
シング、６・・・・・・ピストン、 １２・・・・・・メインチャンバ、 １４・・・・・・エンドプラグ、１６・・・・・・給入
／排出口、２６・・・・・・三方弁。 特許出願人　　　クロード　アラン グラッツミューラー

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. （１）シリンダと、このシリンダの内部で、ピストンの
   一方の側に環状チャンバを形成し、ピストンの他方の側
   にメインチャンバを形成するピストンとピストンロッド
   と、から成り、前記ピストンロッドは、サーキットブレ
   ーカの移動接点と連結され、前記環状チャンバは、高圧
   作動液源に連続的に接続され、前記メインチャンバには
   シリンダの対応端にこのチャンバの給入／排出口を設け
   、前記ピストンには、メイチャンバの方を向いた面に制
   動用延長体を設け、この延長体を前記給入／排出口の周
   りに遊動自在に取付けた制動リングと協働させる電気サ
   ーキットブレーカ油空式制御用の油圧式差動ジャッキに
   おいて、 イ、ジャッキピストンには、ジャッキシリンダの内周面
   に対するシールを形成するパッキンリングを設けず、 ロ、制動用リングが、ジャッキピストンのピストン行程
   のエンドストップを構成し、 ハ、前記制動リングには、メインチャンバの方を向いた
   半径方向の環状面に、第１の環状シール部を設け、反対
   側の半径方向環状面に第２の環状シール部を設け、これ
   らの第１環状シール部と第２環状シール部により第１の
   バルブと第２のバルブを形成してピストンがその行程の
   終端にあるときに、ピストンの前記面とシリンダ端に対
   してそれぞれシールするようにしたことを特徴とする電
   気サーキッットブレーカ油空式制御用の油圧式差動ジャ
   ッキ。
2. （２）制動リング４４の二つの半径方向環状面より突出
   し、かつこの制動リングの一部をなす第１と第２の環状
   シールリップにより、第１と第２の環状シール部を形成
   することを特徴とする請求項１記載の油圧式差動ジャッ
   キ。
3. （３）制動リングを、従ってこのリングの各リップを、
   ジャッキピストンやシリンダ端を形成する金属より、硬
   度の高い金属で形成することを特徴とする請求項２記載
   の油圧式差動ジャッキ。
4. （４）前記リップの表面積Ｓ＿２をピストンロッドの断
   面積１よりも大きくし、好ましくは約５０％大きくする
   ことを特徴とする請求項２記載の油圧式差動ジャッキ。
5. （５）第１リップと第２リップが等しい表面積Ｓ＿２を
   有することを特徴とする請求項４記載の油圧式差動ジャ
   ッキ。
6. （６）前記ピストン面と、これに対向する制動リングの
   対向面との間の環状空間に高圧作動液を再供給する再供
   給手段を備えた請求項１記載の油圧式差動ジャッキ。
7. （７）前記再供給手段が、ジャッキピストンの制動用延
   長体の内部に収容された逆止め弁と、この延長体に貫通
   形成された半径方向のダクトとから成ることを特徴とす
   る請求項６記載の油圧式差動ジャッキ。
8. （８）前記再供給手段が、前記半径方向のダクトにほぼ
   対向する位置で、制動リングの内周縁に形成された第１
   のすみ切り面を有していることを特徴とする請求項７記
   載の油圧式差動ジャッキ。
9. （９）第２のすみ切り面を、第１のすみ切り面と対称的
   に制動リングに形成し、前記制動リングを上下対称に形
   成することを特徴とする請求項９記載の油圧式差動ジャ
   ッキ。
10. （１０）制動用延長体の断面積Ｓ＿３がピストンロッド
    の断面積￥ｓ￥より大きいことを特徴とする請求項１記
    載の油圧式差動ジャッキ。