JPS63250434A - コネクタ−用銅基合金 - Google Patents
コネクタ−用銅基合金Info
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- JPS63250434A JPS63250434A JP62084653A JP8465387A JPS63250434A JP S63250434 A JPS63250434 A JP S63250434A JP 62084653 A JP62084653 A JP 62084653A JP 8465387 A JP8465387 A JP 8465387A JP S63250434 A JPS63250434 A JP S63250434A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C9/00—Alloys based on copper
- C22C9/06—Alloys based on copper with nickel or cobalt as the next major constituent
-
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01R—ELECTRICALLY-CONDUCTIVE CONNECTIONS; STRUCTURAL ASSOCIATIONS OF A PLURALITY OF MUTUALLY-INSULATED ELECTRICAL CONNECTING ELEMENTS; COUPLING DEVICES; CURRENT COLLECTORS
- H01R13/00—Details of coupling devices of the kinds covered by groups H01R12/70 or H01R24/00 - H01R33/00
- H01R13/02—Contact members
- H01R13/03—Contact members characterised by the material, e.g. plating, or coating materials
-
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- H01R4/00—Electrically-conductive connections between two or more conductive members in direct contact, i.e. touching one another; Means for effecting or maintaining such contact; Electrically-conductive connections having two or more spaced connecting locations for conductors and using contact members penetrating insulation
- H01R4/58—Electrically-conductive connections between two or more conductive members in direct contact, i.e. touching one another; Means for effecting or maintaining such contact; Electrically-conductive connections having two or more spaced connecting locations for conductors and using contact members penetrating insulation characterised by the form or material of the contacting members
-
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- H01R43/00—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining, or repairing of line connectors or current collectors or for joining electric conductors
- H01R43/16—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining, or repairing of line connectors or current collectors or for joining electric conductors for manufacturing contact members, e.g. by punching and by bending
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は１例えば自動車の電気配線等に使用する信号用
微小電流コネクター材として好適な／ｓｌネ性と成形加
工性に優れたコネクター用銅基台金に関する。
微小電流コネクター材として好適な／ｓｌネ性と成形加
工性に優れたコネクター用銅基台金に関する。
自動車の電気配線等に使用する信号用微小電流コネクタ
ー材、特にコネクターのメス端子は、ノイネ性が高く且
つ複雑な成形加工が可能なこと、接点部の接触抵抗を低
くするための部分Ａｕメッキ性に優れること、材料表面
の変色防止やノ１ンダ付性を良好に保つためのＳｎメッ
キ処理性等に優れていることが必要である。
ー材、特にコネクターのメス端子は、ノイネ性が高く且
つ複雑な成形加工が可能なこと、接点部の接触抵抗を低
くするための部分Ａｕメッキ性に優れること、材料表面
の変色防止やノ１ンダ付性を良好に保つためのＳｎメッ
キ処理性等に優れていることが必要である。
しかし、従来において上記の特性を同時に満足する材料
が存在しないため、かような用途に供する場合には、バ
ネ特性の良いバネ材料と成形加工性の良いフレーム材料
とを組み合わせて加工を行なっているのが通常である。
が存在しないため、かような用途に供する場合には、バ
ネ特性の良いバネ材料と成形加工性の良いフレーム材料
とを組み合わせて加工を行なっているのが通常である。
そのさい、バネ材としてはベリリウム銅（Ｃ−１７２０
）やＣｕ−９Ｎ ｉ−６Ｓ ｎ合金等が使用され、フレ
ーム材としては、成形加工性の良い黄銅（Ｃ−２６００
）或いはＣｕ−０，Ｉ Ｆ ｅ−０，０３Ｐ合金等が主
に使用されていた。
）やＣｕ−９Ｎ ｉ−６Ｓ ｎ合金等が使用され、フレ
ーム材としては、成形加工性の良い黄銅（Ｃ−２６００
）或いはＣｕ−０，Ｉ Ｆ ｅ−０，０３Ｐ合金等が主
に使用されていた。
しかし、このような従来技術においては２次のような問
題があった。
題があった。
（１）バネ材の接点部に対しては接触抵抗を下げるため
にＡｕメッキを、その他の部分については耐食性やハン
ダ付性を考慮してＳｎメッキを行なっているが、バネ材
として使用される材料は、プレス成形後に３１５〜４５
０℃の温度範囲で時効硬化処理を行ってバネ性を発現さ
せるものであり、このため、メッキ処理は、プレス後に
行う後メッキ処理を採用している。このため、プレス前
にメッキを行う先メッキ処理に比べて製造コストが大巾
に高くなる。
にＡｕメッキを、その他の部分については耐食性やハン
ダ付性を考慮してＳｎメッキを行なっているが、バネ材
として使用される材料は、プレス成形後に３１５〜４５
０℃の温度範囲で時効硬化処理を行ってバネ性を発現さ
せるものであり、このため、メッキ処理は、プレス後に
行う後メッキ処理を採用している。このため、プレス前
にメッキを行う先メッキ処理に比べて製造コストが大巾
に高くなる。
（２）ベリリウム銅は、硬化処理前は成形加工性が優れ
ているが２価格が高く、これをメス端子部の一体成形加
工品に使用するには不経済である。
ているが２価格が高く、これをメス端子部の一体成形加
工品に使用するには不経済である。
（３）バネ部材とフレーム部材を別々の合金で製造し、
！終工程で組み立てる場合には工数が多くなり加工コス
トが高くなる。
！終工程で組み立てる場合には工数が多くなり加工コス
トが高くなる。
（４）自動車の電気配線等に使用するコネクター材の使
用環境が厳しくなり、約１５０〜２００℃の雰囲気に長
時間さらされても接触圧が変化しないことが要求される
ようになったが、従来の２種類の材料を組み合せて製造
したコネクターでは、この条件を満足できなくなった。
用環境が厳しくなり、約１５０〜２００℃の雰囲気に長
時間さらされても接触圧が変化しないことが要求される
ようになったが、従来の２種類の材料を組み合せて製造
したコネクターでは、この条件を満足できなくなった。
（５）この組み合わせ品ではスクラップとして再利用す
る場合に分別に費用が嵩み、経済的でない。
る場合に分別に費用が嵩み、経済的でない。
〔発明の目的〕
本発明の目的とするところは、上記の問題点を解決し、
以下のような特性を備えながらバネ部とフレーム部を一
体成形加工できる経済的なコネクター用材料を提供する
ことである。かような材料に要求される具体的な特性値
としては。
以下のような特性を備えながらバネ部とフレーム部を一
体成形加工できる経済的なコネクター用材料を提供する
ことである。かような材料に要求される具体的な特性値
としては。
導電率：％［ＡＣ３１０〜２０の範囲。
バネ限界値： ４５ｋｇｆ／ｍ１１”以上。
プレス成形性：９０°ｄ曲げ試験（ＣＢＳ−Ｍ −００
０２−６）で代用し曲げ半径Ｒと板厚ｔの比Ｒ／ｌ＝１
．０で良好な曲げ表面が得られること。
０２−６）で代用し曲げ半径Ｒと板厚ｔの比Ｒ／ｌ＝１
．０で良好な曲げ表面が得られること。
バネが安定した接触圧を維持するか否かの指標となる応
力緩和特性：２００℃Ｘ ５００Ｈｒの雰囲気にさらさ
れた後でも応力緩和率が１０％以下。
力緩和特性：２００℃Ｘ ５００Ｈｒの雰囲気にさらさ
れた後でも応力緩和率が１０％以下。
メッキ信転性：ＡｕメッキやＳｎｎメッキ処理後１註０
曲げ試験を行ってもメッキが剥れないこと。
等である。
本発明に係るコネクター用材料は，Ｎｉミニフル１５ｗ
．χ，Ａ １ ：１．０〜２．Ｏｗｔ．Ｘ， Ｏ ｘ：
ｏ．００５０ｗｔ．％以下．残部がＣｕおよび不可否的
不純物からなる銅基合金である。
．χ，Ａ １ ：１．０〜２．Ｏｗｔ．Ｘ， Ｏ ｘ：
ｏ．００５０ｗｔ．％以下．残部がＣｕおよび不可否的
不純物からなる銅基合金である。
本発明合金において，Ｎｉは強度の向上および耐食性の
向上のために有益に機能する必須の元素である．特に共
添元素のＡＩと共にＮｉ，ＩＡ６ｙの微細な金属間化合
物を形成し，これが銅マトリツクス中に析出することに
より２強度とバネ限界値を向上させることができる。し
かし； Ｎｉが１５−ｔ％を越えると導電率の低下およ
びＮ１含存置が多くなるために材料価格が上昇する．ま
た、Ｎｉが７％未満では，Ａｊ！Ｉを増加させれば強度
，バネ限界値を向上させることはできるが１曲げ加工性
が悪化する。したがって２本発明の銅基合金においてＮ
１は７〜１５ｗｔ．χ含有させる。
向上のために有益に機能する必須の元素である．特に共
添元素のＡＩと共にＮｉ，ＩＡ６ｙの微細な金属間化合
物を形成し，これが銅マトリツクス中に析出することに
より２強度とバネ限界値を向上させることができる。し
かし； Ｎｉが１５−ｔ％を越えると導電率の低下およ
びＮ１含存置が多くなるために材料価格が上昇する．ま
た、Ｎｉが７％未満では，Ａｊ！Ｉを増加させれば強度
，バネ限界値を向上させることはできるが１曲げ加工性
が悪化する。したがって２本発明の銅基合金においてＮ
１は７〜１５ｗｔ．χ含有させる。
ＡＩは２本発明の銅基合金において強度およびバネ限界
値の向上に寄与する必須の元素である。
値の向上に寄与する必須の元素である。
しかし、 ２．Ｏｗｔ．χを越えると曲げ加工性が悪く
なり，コネクターの一体形成が不可能となる．また１、
Ｏｗｔ．１未満では５強度およびバネ限界値の向上が十
分には望めないので， １．０／〜２．Ｏ ｗｔ．χの
範囲でＡＩを含有させる。
なり，コネクターの一体形成が不可能となる．また１、
Ｏｗｔ．１未満では５強度およびバネ限界値の向上が十
分には望めないので， １．０／〜２．Ｏ ｗｔ．χの
範囲でＡＩを含有させる。
０８は５０ｐｐ■を趨えると合金中でＡｆｆｉと反応し
てＡ ｊ！ 、Ｏ，を形成し強度向上のためのＡｌ＠が
減少する．また１Ｍｉ織中にＡ ｆ 、（）、が分散す
ることによりプレス金型の短寿命化の問題がおこる．し
たがって０．は５０ｐｐｍ未満に規制することが必要で
ある。
てＡ ｊ！ 、Ｏ，を形成し強度向上のためのＡｌ＠が
減少する．また１Ｍｉ織中にＡ ｆ 、（）、が分散す
ることによりプレス金型の短寿命化の問題がおこる．し
たがって０．は５０ｐｐｍ未満に規制することが必要で
ある。
以下に実施例によって本発明合金の特徴を具体的に示す
。
。
実施例１
表１にその成分分析値を示す合金を高周波真空溶解炉に
て溶解し， ４（１＋＋＋１（巾） Ｘ ４０ｍｎ＋（
厚） Ｘ １５０ｍｍ（長さ）のインゴットに鋳造した
。この鋳塊を面削したあと， ９００℃に加熱して均一
化処理して熱間圧延を行い．熱延後直ちに急冷した。つ
いでこの熱延板を冷間圧延と９００℃での溶体化処理を
繰り返して厚さ０．８ｅ＋ｓ＋の板材とした．この０．
８ｍｍ冷延板を９００℃で２０分間の溶体化処理後ただ
ちに水冷した′うえ， ０．４ｍｍまで５０％の加工率
で最終冷間圧延し。
て溶解し， ４（１＋＋＋１（巾） Ｘ ４０ｍｎ＋（
厚） Ｘ １５０ｍｍ（長さ）のインゴットに鋳造した
。この鋳塊を面削したあと， ９００℃に加熱して均一
化処理して熱間圧延を行い．熱延後直ちに急冷した。つ
いでこの熱延板を冷間圧延と９００℃での溶体化処理を
繰り返して厚さ０．８ｅ＋ｓ＋の板材とした．この０．
８ｍｍ冷延板を９００℃で２０分間の溶体化処理後ただ
ちに水冷した′うえ， ０．４ｍｍまで５０％の加工率
で最終冷間圧延し。
５００℃で３０分間の時効処理を実施した。
得られた各板材から試験片を採取して機械的強度，伸び
，硬度，バネ限界値，導電率および曲げ加工性を調べた
。その結果を表１に併記して示した。
，硬度，バネ限界値，導電率および曲げ加工性を調べた
。その結果を表１に併記して示した。
なお１機械的強度と伸びの測定はＪＩＳ−Ｚ−２２４１
ニ。
ニ。
導電率の測定はＪ ＩＳ−Ｉ＋−０５０５に、硬度の測
定はＪＩＳ−Ｚ−２２４４ニ、 ＋してバネ限界値の測
定はＪ ｌ５−Ｈ−３１３０に従った０曲げ加工性はＣ
ＥＳ−Ｍ−０００２−６に従った９０°Ｗ曲げ試験によ
って評価した。曲げ半径Ｒ−０，４ｍｍ、板厚−０，４
ｍｍ、 Ｒ／ｌ ＝ １．０である０表中のＧ。
定はＪＩＳ−Ｚ−２２４４ニ、 ＋してバネ限界値の測
定はＪ ｌ５−Ｈ−３１３０に従った０曲げ加工性はＣ
ＥＳ−Ｍ−０００２−６に従った９０°Ｗ曲げ試験によ
って評価した。曲げ半径Ｒ−０，４ｍｍ、板厚−０，４
ｍｍ、 Ｒ／ｌ ＝ １．０である０表中のＧ。
−８は曲げ軸が圧延方向に垂直、 Ｂ、Ｗ、は曲げ軸が
圧延方向に平行な場合の試験結果であり１表面状態を観
察し１曲げ表面が良好なものを０１曲げ表面にしわが発
生したものを６１曲げ表面に割れが発生したものを×と
して評価した。
圧延方向に平行な場合の試験結果であり１表面状態を観
察し１曲げ表面が良好なものを０１曲げ表面にしわが発
生したものを６１曲げ表面に割れが発生したものを×と
して評価した。
表１の結果に見られるように３本発明合金の磁１〜５は
いずれも本文に記載したバネ限界値、導電率２曲げ加工
性等の目標特性を同時に満足することが明らかである。
いずれも本文に記載したバネ限界値、導電率２曲げ加工
性等の目標特性を同時に満足することが明らかである。
これに対して、＾ｌを本発明で規定する量より多量に添
加した比較例嵐６や患７ではＮｉが多くても（比較例嵐
６）、また少なくても（比較例１１ｋＬ７）曲げ加工性
が悪い、またＡｆｉｌが本発明で規定する量よりも少な
い比較例８では強度やバネ限界値さらには硬さも低く、
導電率や曲げ加工性も十分ではない。さらにｏ２が本発
明で規定する量より多い比較例１１ｈ９ではＡＩが本発
明で規定する範囲（Ｎｉも本発明で規定する範囲）でも
曲げ加工性が悪くなっている。
加した比較例嵐６や患７ではＮｉが多くても（比較例嵐
６）、また少なくても（比較例１１ｋＬ７）曲げ加工性
が悪い、またＡｆｉｌが本発明で規定する量よりも少な
い比較例８では強度やバネ限界値さらには硬さも低く、
導電率や曲げ加工性も十分ではない。さらにｏ２が本発
明で規定する量より多い比較例１１ｈ９ではＡＩが本発
明で規定する範囲（Ｎｉも本発明で規定する範囲）でも
曲げ加工性が悪くなっている。
実施例２
Ｎｉ：１１ｗｔ、χ、Ａ Ｒ：１．７ｗｔ、Ｘ、 Ｏ
ｚ：Ｑ、ｏ０５０ｎｔ、％以下で残部がＣｕおよび不可
避的不純物からなる銅基合金を高周波溶解炉で溶解し横
型連続鋳造法により１０爾−（厚）×５０５０爾巾）×
Ｌ（長さ）のインゴットを鋳造した。得られたインゴッ
トから実施例１と同様の方法で０．４■厚の板材を製造
し、実施例１と同様にこれを５００℃Ｘ３０分の時効処
理した。そして実施例１と同様にその特性値を調べ、そ
の結果を表２に示した。
ｚ：Ｑ、ｏ０５０ｎｔ、％以下で残部がＣｕおよび不可
避的不純物からなる銅基合金を高周波溶解炉で溶解し横
型連続鋳造法により１０爾−（厚）×５０５０爾巾）×
Ｌ（長さ）のインゴットを鋳造した。得られたインゴッ
トから実施例１と同様の方法で０．４■厚の板材を製造
し、実施例１と同様にこれを５００℃Ｘ３０分の時効処
理した。そして実施例１と同様にその特性値を調べ、そ
の結果を表２に示した。
比較のために、市販のバネ用すン青ｗ４（Ｃ−５２１０
）Ｅ Ｈ材、 ！３ヨヒヘＩＪ ＩＪ ラムｍ（Ｃ−１
’７２０）１／４Ｈ材で３１５℃×２．５時間の熱処理
を施した材料についての特性値も併わせで表２に示した
。
）Ｅ Ｈ材、 ！３ヨヒヘＩＪ ＩＪ ラムｍ（Ｃ−１
’７２０）１／４Ｈ材で３１５℃×２．５時間の熱処理
を施した材料についての特性値も併わせで表２に示した
。
表２の結果より１本発明合金はリン青銅やベリリウム鋼
より曲げ加工性にすぐれていることがわかる。
より曲げ加工性にすぐれていることがわかる。
次に前記３種の合金の応力緩和特性を調べた。
応力緩和特性試験は、試験片に６０ｋｇｆ／ｍｍ”の最
大曲げ応力が作用するように荷重をかけてわん曲さセ、
２００℃で所定時間（最大５００時間まで）保持後に荷
重を解除し、試験片の変形量（％）を測定することによ
り評価した。その結果を第１図に示した。
大曲げ応力が作用するように荷重をかけてわん曲さセ、
２００℃で所定時間（最大５００時間まで）保持後に荷
重を解除し、試験片の変形量（％）を測定することによ
り評価した。その結果を第１図に示した。
第１図の結果から明らかなように、リン青ｍ（Ｃ−５２
１０＞ Ｂ Ｈ材が最も応力緩和特性が悪く、ベリリウ
ム青銅（Ｃ−１７２０） １／４ Ｈの熱処理材も２０
０℃×１００Ｈｒ以降では応力緩和率は１０％以上にな
ることがわかる。しかし１本発明合金は、２００℃Ｘ５
００ｔｌｒ経過後も応力緩和特性は５％程度であり、こ
のような条件においてバネとして使用された場合安定し
た接触圧を示すことが明らかである。
１０＞ Ｂ Ｈ材が最も応力緩和特性が悪く、ベリリウ
ム青銅（Ｃ−１７２０） １／４ Ｈの熱処理材も２０
０℃×１００Ｈｒ以降では応力緩和率は１０％以上にな
ることがわかる。しかし１本発明合金は、２００℃Ｘ５
００ｔｌｒ経過後も応力緩和特性は５％程度であり、こ
のような条件においてバネとして使用された場合安定し
た接触圧を示すことが明らかである。
また、前記３種の合金のメッキ信輔性試験を行った。ま
ず各３種の合金にＡ、メッキまたはＳｎメッキ処理を施
した。 Ａｕメッキは電解脱脂、酸洗後５ｗＡストライ
クメッキを付けた上にワット浴でＮｉメッキをつけ、再
度アルカリ脱脂、酸洗を行った後、酸性浴でＡｕメッキ
を０．２μ厚つけた。
ず各３種の合金にＡ、メッキまたはＳｎメッキ処理を施
した。 Ａｕメッキは電解脱脂、酸洗後５ｗＡストライ
クメッキを付けた上にワット浴でＮｉメッキをつけ、再
度アルカリ脱脂、酸洗を行った後、酸性浴でＡｕメッキ
を０．２μ厚つけた。
Ｓｎメッキは、電解脱脂、酸洗後、一部のものはＣｕ下
地メッキを施し、もう一方のものはＣｕ下地メッキ無し
として、その上に硫酸浴で無光沢Ｓｎメッキを２μ厚つ
けた。いずれのメッキにおいてもメッキ付性は３種の合
金とも良好であった。
地メッキを施し、もう一方のものはＣｕ下地メッキ無し
として、その上に硫酸浴で無光沢Ｓｎメッキを２μ厚つ
けた。いずれのメッキにおいてもメッキ付性は３種の合
金とも良好であった。
次いで、得られた各メッキ品を１５０℃Ｘ ５００Ｈｒ
の熱処理に供したうえ９０１曲げ試験を行い１曲げ面の
メッキの密着性を調査し、その密着性の良否を調べた。
の熱処理に供したうえ９０１曲げ試験を行い１曲げ面の
メッキの密着性を調査し、その密着性の良否を調べた。
その結果を表３に示した。
表３の結果に見られるように９本発明合金は。
Ｃｕ下地メッキ処理を行った上にＳｎメッキを施したち
を除いては密着性は良好であった。Ｃｕ下地メッキ付き
のＳｎメッキにおいてはメッキ界面にＣｕとＳｎの金属
間化合物が生成し、そこから剥離したものと推定され、
メッキ自身の性質に由来するものであると考えられる。
を除いては密着性は良好であった。Ｃｕ下地メッキ付き
のＳｎメッキにおいてはメッキ界面にＣｕとＳｎの金属
間化合物が生成し、そこから剥離したものと推定され、
メッキ自身の性質に由来するものであると考えられる。
これに対して。
リン青銅（Ｃ−５２１０） Ｅ 、Ｈ材とベリリウム鋼
（ｃ−１７２０）１／４Ｈの熱処理材はＣｕ下地メッキ
の有無にかかわらずＳｎメンキはすべてＮＩＩＩした。
（ｃ−１７２０）１／４Ｈの熱処理材はＣｕ下地メッキ
の有無にかかわらずＳｎメンキはすべてＮＩＩＩした。
このように本発明合金のメッキ性は非常に良好であるこ
とが判明した。
とが判明した。
以上の実施例から明らかなように９本発明合金はコネク
ター用材料特に従来の自動車の微小電流用コネクター材
に要求される導電率やバネ限界値を満たしながら優れた
曲げ加工性を有しており。
ター用材料特に従来の自動車の微小電流用コネクター材
に要求される導電率やバネ限界値を満たしながら優れた
曲げ加工性を有しており。
従って本発明によるとバネ部とフレーム部を一体成形加
工できる点で従来材（２ピース材）にはない有利な面を
存するコネクター用材料を提供できる。またベリリウム
銅合金のように高価元素を含有しないでそれ以上の応力
緩和特性を発現し得た点で経済的にも特性的にも格段の
ものがあると共にメンキ信転性も十分なものであり、そ
のコネクターの使用環境を２００℃まで引き上げること
にも成功したものであるから、このコネクター用材料分
野に安価な新規材料を提供するものである。
工できる点で従来材（２ピース材）にはない有利な面を
存するコネクター用材料を提供できる。またベリリウム
銅合金のように高価元素を含有しないでそれ以上の応力
緩和特性を発現し得た点で経済的にも特性的にも格段の
ものがあると共にメンキ信転性も十分なものであり、そ
のコネクターの使用環境を２００℃まで引き上げること
にも成功したものであるから、このコネクター用材料分
野に安価な新規材料を提供するものである。
第１図は９本発明合金と公知合金の２００℃×５００時
間までの応力緩和率の変化を示す図である。
間までの応力緩和率の変化を示す図である。
Claims (1)
- Ｎｉ：７〜１５ｗｔ．％，Ａｌ：１．０〜２．０ｗｔ．
％，Ｏ＿２：０．００５０ｗｔ．％以下、残部がＣｕお
よび不可避的不純物からなるコネクター用銅基合金。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62084653A JPS63250434A (ja) | 1987-04-08 | 1987-04-08 | コネクタ−用銅基合金 |
| US07/277,496 US4927788A (en) | 1987-04-08 | 1988-11-29 | Monolithic female connector |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62084653A JPS63250434A (ja) | 1987-04-08 | 1987-04-08 | コネクタ−用銅基合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63250434A true JPS63250434A (ja) | 1988-10-18 |
| JPH0570692B2 JPH0570692B2 (ja) | 1993-10-05 |
Family
ID=13836674
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62084653A Granted JPS63250434A (ja) | 1987-04-08 | 1987-04-08 | コネクタ−用銅基合金 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4927788A (ja) |
| JP (1) | JPS63250434A (ja) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5427552A (en) * | 1993-11-22 | 1995-06-27 | Chrysler Corporation | Electrical terminal and method of fabricating same |
| JP3533536B2 (ja) * | 1994-07-11 | 2004-05-31 | 住友電装株式会社 | 雌端子金具 |
| US5890936A (en) * | 1996-10-15 | 1999-04-06 | Ut Automotive Dearborn, Inc. | Electrical terminal |
| US6428635B1 (en) * | 1997-10-01 | 2002-08-06 | American Superconductor Corporation | Substrates for superconductors |
| NZ504011A (en) * | 1997-10-01 | 2001-09-28 | American Superconductor Corp | Copper and copper-nickel based substrates for superconductors |
| US6458223B1 (en) | 1997-10-01 | 2002-10-01 | American Superconductor Corporation | Alloy materials |
| US6475311B1 (en) | 1999-03-31 | 2002-11-05 | American Superconductor Corporation | Alloy materials |
| GB2364830B (en) * | 2000-07-12 | 2003-11-26 | Siemens Metering Ltd | Improvements in or relating to terminals |
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| JPS59159958A (ja) * | 1983-02-18 | 1984-09-10 | オリン・コ−ポレ−シヨン | 析出硬化性銅合金及びその処理方法 |
Family Cites Families (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1509608A (en) * | 1923-03-09 | 1924-09-23 | Manganese Bronze And Brass Com | Nonferrous alloy |
| GB413332A (en) * | 1933-01-13 | 1934-07-13 | Henry Winder Brownsdon | Improvements in or relating to the manufacture of copper alloys |
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| GB1161610A (en) * | 1966-12-29 | 1969-08-13 | Langley Alloys Ltd | Improvements in Copper-Nickel-Silicon Alloys |
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| GB1289301A (ja) * | 1968-11-11 | 1972-09-13 | ||
| GB1236184A (en) * | 1969-02-27 | 1971-06-23 | Amp Inc | Socket terminals and electrical connectors |
| GB1312725A (en) * | 1970-11-02 | 1973-04-04 | Langley Alloys Ltd | Copper nickel alloys |
| JPS496735A (ja) * | 1972-05-04 | 1974-01-21 | ||
| GB1582428A (en) * | 1977-12-12 | 1981-01-07 | Bicc Ltd | Copper alloy |
| US4338130A (en) * | 1980-11-20 | 1982-07-06 | Burkett Richard A | Precipitation hardening copper alloys |
| JPS5834154A (ja) * | 1981-08-25 | 1983-02-28 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 高強度耐食銅合金 |
| JPS6091573A (ja) * | 1983-10-26 | 1985-05-22 | 矢崎総業株式会社 | 自動車用ワイヤ−ハ−ネス |
| FR2559624B1 (fr) * | 1984-02-14 | 1986-05-23 | Labinal | Organe de contact electrique |
-
1987
- 1987-04-08 JP JP62084653A patent/JPS63250434A/ja active Granted
-
1988
- 1988-11-29 US US07/277,496 patent/US4927788A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0570692B2 (ja) | 1993-10-05 |
| US4927788A (en) | 1990-05-22 |
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