JPH0570692B2 - - Google Patents
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- JPH0570692B2 JPH0570692B2 JP62084653A JP8465387A JPH0570692B2 JP H0570692 B2 JPH0570692 B2 JP H0570692B2 JP 62084653 A JP62084653 A JP 62084653A JP 8465387 A JP8465387 A JP 8465387A JP H0570692 B2 JPH0570692 B2 JP H0570692B2
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Classifications
-
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
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- C22C9/06—Alloys based on copper with nickel or cobalt as the next major constituent
-
- H—ELECTRICITY
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- H01R—ELECTRICALLY-CONDUCTIVE CONNECTIONS; STRUCTURAL ASSOCIATIONS OF A PLURALITY OF MUTUALLY-INSULATED ELECTRICAL CONNECTING ELEMENTS; COUPLING DEVICES; CURRENT COLLECTORS
- H01R13/00—Details of coupling devices of the kinds covered by groups H01R12/70 or H01R24/00 - H01R33/00
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-
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- H01R4/58—Electrically-conductive connections between two or more conductive members in direct contact, i.e. touching one another; Means for effecting or maintaining such contact; Electrically-conductive connections having two or more spaced connecting locations for conductors and using contact members penetrating insulation characterised by the form or material of the contacting members
-
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- H01R43/16—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining, or repairing of line connectors or current collectors or for joining electric conductors for manufacturing contact members, e.g. by punching and by bending
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- Organic Chemistry (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は、例えば自動車の電気配線等に使用す
る信号用微小電流コネクター材として好適なバネ
性と成形加工性に優れたコネクター用銅基合金に
関する。 〔従来の技術と問題点〕 自動車の電気配線等に使用する信号用微小電流
コネクター材、特にコネクターのメス端子は、バ
ネ性が高く且つ複雑な成形加工が可能なこと、接
点部の接触抵抗を低くするための部分うAuメツ
キ性に優れること、材料表面の変色防止やハンダ
付性を良好に保つためのSnメツキ処理性等に優
れていることが必要である。 しかし、従来において上記の特性を同時に満足
する材料が存在しないため、かような用途に供す
る場合には、バネ特性の良いバネ材料と成形加工
性の良いフレーム材料とを組み合わせて加工を行
なつているのが通常である。そのさい、バネ材と
してはベリリウム銅（Ｃ−1720）やCu−9Ni−
6Sn合金等が使用され、フレーム材としては、成
形加工性の良い黄銅（Ｃ−2600）或いはCu−
0.1Fe−0.03P合金等が主に使用されていた。 しかし、このような従来技術においては、次の
ような問題があつた。 (1) バネ材の接点部に対しては接触抵抗を下げる
ためにAuメツキを、その他の部分については
耐食性やハンダ付性を考慮してSnメツキを行
なつているが、バネ材として使用される材料
は、プレス成形後に315〜450℃の温度範囲で時
効硬化処理を行つてバネ性を発現させるもので
あり、このため、メツキ処理は、プレス後に行
う後メツキ処理を採用している。このため、プ
レス前にメツキを行う先メツキ処理に比べて製
造コストが大巾に高くなる。 (2) ベリリウム銅は、硬化処理前は成形加工性が
優れているが、価格が高く、これをメス端子部
の一体成形加工品に使用するには不経済であ
る。 (3) バネ部材とフレーム部材を別々の合金で製造
し、最終工程で組み立てる場合には工数が多く
なり加工コストが高くなる。 (4) 自動車の電気配線等に使用するコネクター材
の使用環境が厳しくなり、約150〜200℃の雰囲
気に長時間さらされても接触圧が変化しないこ
とが要求されるようになつたが、従来の２種類
の材料を組み合せて製造したコネクターでは、
この条件を満足できなくなつた。 (5) この組み合わせ品ではスクラツプとして再利
用する場合に分別に費用が嵩み、経済的ではな
い。 〔発明の目的〕 本発明の目的とするところは、上記の問題点を
解決し、以下のような特性を備えながらバネ部と
フレーム部と一体成形加工できる経済的なコネク
ター用材料を提供することである。かような材料
に要求される具体的な特性値としては、 導電率：％IACS10〜20の範囲、 バネ限界値：45Kgｆ／mm2以上、 プレス成形性：90°W曲げ試験（CES−Ｍ−0002
−６）で代用し曲げ半径Ｒと板厚ｔの比Ｒ／ｔ
＝1.0で良好な曲げ表面が得られること、 バネが安定した接触圧を維持するか否かの指標と
なる応力緩和特性：200℃×500Hrの雰囲気にさ
らされた後でも応力緩和率が10％以下、 メツキ信頼性：AuメツキやSnメツキ処理後150
℃×500Hrの雰囲気にさらされた後90°W曲げ
試験を行つてもメツキが剥れないこと、 等である。 〔発明の要旨〕 本発明に係るコネクター用材料は、Ni：７〜
15wt.％、Al：1.0〜1.8wt.％、O2：0.0050wt.％以
下、残部がCuおよび不可否的不純物からなる銅
基合金である。 本発明合金において、Niは郷土の向上および
耐食性の向上のために有益に機能する必須の元素
である。特に共添元素のAlと供にNiXAlYの微細
な金属間化合物を形成し、これが銅マトリツクス
中に析出することにより、強度とバネ限界値を向
上させることができる。しかし、Niが15wt％を
越えると導電率の低下およびNi含有量が多くな
るために材料価格が上昇する。また、Niが７％
未満では、Al量を増加させれば強度、バネ限界
値を向上させることはできるが、曲げ加工性が悪
化する。したがつて、本発明の導基合金において
Niは７〜15wt.％含有させる。 Alは、本発明の銅基合金において強度および
バネ限界値の向上に寄与する必須の元素である。
しかし、1.8wt.％を越えると曲げ加工性が悪くな
り、コネクターの一体形成が不可能となる。また
1.0wt.％未満では、強度およびバネ限界値の向上
が十分には望めないので、1.0／〜1.8wt.％の範囲
でAlを含有させる。 O2は50ppmを越えると合金中でAlと反応して
Al2O3を形成し強度向上のためのAl量が減少す
る。また、組織中にAl2O3が分散することにより
プレス金型の短寿命化の問題がおこる。したがつ
てO2は50ppm未満に規制することが必要である。 以下に実施例によつて本発明合金の特徴を具体
的に示す。 実施例 １ 表１にその成分分析値を示す合金を高周波真空
溶解炉にて溶解し、40mm（巾）×40mm（厚）×150
mm（長さ）のインゴツトに鋳造した。この鋳塊を
面削したあと、900℃に加熱して均一化処理して
熱間圧延を行い、圧延後直ちに急冷した。ついで
この熱延板を冷間圧延と900℃での溶体化処理を
繰り返して厚さ0.8mmの板材とした。この0.8mm冷
延板を900℃で20分間の溶体化処理後ただちに水
冷したうえ、0.4mmまで50％の加工率で最終冷間
圧延し、500℃で30分間の時効処理を実施した。 得られた各板材から試験片を採取して機械的強
度、伸び、硬度、バネ限界値、導電率および曲げ
加工性を調べた。その結果を表１に併記して示し
た。 なお、機械的強度と伸びの測定はJIS−Ｚ−
2241に、導電率の測定はJIS−Ｈ−0505に、硬度
の測定はJIS−Ｚ−2244に、そしてバネ限界値の
測定はJIS−Ｈ−3130に従つた。曲げ加工性は
CES−Ｍ−0002−６に従つた90°W曲げ試験によ
つて評価した。曲げ半径Ｒ＝0.4mm、板厚＝0.4
mm、Ｒ／ｔ＝1.0である。表中のG.W.は曲げ軸が
圧延方向に垂直、B.W.は曲げ軸が圧延方向に平
行な場合の試験結果であり、表面状態を観察し、
曲げ表面が良好なものを○、曲げ表面にしわが発
生したものを△、曲げ表面に割れが発生したもの
を×として評価した。 表１の結果に見られるように、本発明合金のNo.
１〜５はいずれも本文に記載したバネ限界値、導
電率、曲げ加工性等の目標特性を同時に満足する
ことが明らかである。これに対して、Alを本発
明で規定する量より多量に添加した比較例No.６や
No.７ではNiが多くても（比較例No.６）、また少な
くても（比較例No.７）曲げ加工性が悪い。また
Al量が本発明で規定する量よりも少ない比較例
８では強度やバネ限界値さらには硬さも低く、導
電率や曲げ加工性も十分ではない。さらにO2が
本発明で規定する量より多い比較例No.９ではAl
が本発明で規定する範囲（Niも本発明で規定す
る範囲）でも曲げ加工性が悪くなつている。
る信号用微小電流コネクター材として好適なバネ
性と成形加工性に優れたコネクター用銅基合金に
関する。 〔従来の技術と問題点〕 自動車の電気配線等に使用する信号用微小電流
コネクター材、特にコネクターのメス端子は、バ
ネ性が高く且つ複雑な成形加工が可能なこと、接
点部の接触抵抗を低くするための部分うAuメツ
キ性に優れること、材料表面の変色防止やハンダ
付性を良好に保つためのSnメツキ処理性等に優
れていることが必要である。 しかし、従来において上記の特性を同時に満足
する材料が存在しないため、かような用途に供す
る場合には、バネ特性の良いバネ材料と成形加工
性の良いフレーム材料とを組み合わせて加工を行
なつているのが通常である。そのさい、バネ材と
してはベリリウム銅（Ｃ−1720）やCu−9Ni−
6Sn合金等が使用され、フレーム材としては、成
形加工性の良い黄銅（Ｃ−2600）或いはCu−
0.1Fe−0.03P合金等が主に使用されていた。 しかし、このような従来技術においては、次の
ような問題があつた。 (1) バネ材の接点部に対しては接触抵抗を下げる
ためにAuメツキを、その他の部分については
耐食性やハンダ付性を考慮してSnメツキを行
なつているが、バネ材として使用される材料
は、プレス成形後に315〜450℃の温度範囲で時
効硬化処理を行つてバネ性を発現させるもので
あり、このため、メツキ処理は、プレス後に行
う後メツキ処理を採用している。このため、プ
レス前にメツキを行う先メツキ処理に比べて製
造コストが大巾に高くなる。 (2) ベリリウム銅は、硬化処理前は成形加工性が
優れているが、価格が高く、これをメス端子部
の一体成形加工品に使用するには不経済であ
る。 (3) バネ部材とフレーム部材を別々の合金で製造
し、最終工程で組み立てる場合には工数が多く
なり加工コストが高くなる。 (4) 自動車の電気配線等に使用するコネクター材
の使用環境が厳しくなり、約150〜200℃の雰囲
気に長時間さらされても接触圧が変化しないこ
とが要求されるようになつたが、従来の２種類
の材料を組み合せて製造したコネクターでは、
この条件を満足できなくなつた。 (5) この組み合わせ品ではスクラツプとして再利
用する場合に分別に費用が嵩み、経済的ではな
い。 〔発明の目的〕 本発明の目的とするところは、上記の問題点を
解決し、以下のような特性を備えながらバネ部と
フレーム部と一体成形加工できる経済的なコネク
ター用材料を提供することである。かような材料
に要求される具体的な特性値としては、 導電率：％IACS10〜20の範囲、 バネ限界値：45Kgｆ／mm2以上、 プレス成形性：90°W曲げ試験（CES−Ｍ−0002
−６）で代用し曲げ半径Ｒと板厚ｔの比Ｒ／ｔ
＝1.0で良好な曲げ表面が得られること、 バネが安定した接触圧を維持するか否かの指標と
なる応力緩和特性：200℃×500Hrの雰囲気にさ
らされた後でも応力緩和率が10％以下、 メツキ信頼性：AuメツキやSnメツキ処理後150
℃×500Hrの雰囲気にさらされた後90°W曲げ
試験を行つてもメツキが剥れないこと、 等である。 〔発明の要旨〕 本発明に係るコネクター用材料は、Ni：７〜
15wt.％、Al：1.0〜1.8wt.％、O2：0.0050wt.％以
下、残部がCuおよび不可否的不純物からなる銅
基合金である。 本発明合金において、Niは郷土の向上および
耐食性の向上のために有益に機能する必須の元素
である。特に共添元素のAlと供にNiXAlYの微細
な金属間化合物を形成し、これが銅マトリツクス
中に析出することにより、強度とバネ限界値を向
上させることができる。しかし、Niが15wt％を
越えると導電率の低下およびNi含有量が多くな
るために材料価格が上昇する。また、Niが７％
未満では、Al量を増加させれば強度、バネ限界
値を向上させることはできるが、曲げ加工性が悪
化する。したがつて、本発明の導基合金において
Niは７〜15wt.％含有させる。 Alは、本発明の銅基合金において強度および
バネ限界値の向上に寄与する必須の元素である。
しかし、1.8wt.％を越えると曲げ加工性が悪くな
り、コネクターの一体形成が不可能となる。また
1.0wt.％未満では、強度およびバネ限界値の向上
が十分には望めないので、1.0／〜1.8wt.％の範囲
でAlを含有させる。 O2は50ppmを越えると合金中でAlと反応して
Al2O3を形成し強度向上のためのAl量が減少す
る。また、組織中にAl2O3が分散することにより
プレス金型の短寿命化の問題がおこる。したがつ
てO2は50ppm未満に規制することが必要である。 以下に実施例によつて本発明合金の特徴を具体
的に示す。 実施例 １ 表１にその成分分析値を示す合金を高周波真空
溶解炉にて溶解し、40mm（巾）×40mm（厚）×150
mm（長さ）のインゴツトに鋳造した。この鋳塊を
面削したあと、900℃に加熱して均一化処理して
熱間圧延を行い、圧延後直ちに急冷した。ついで
この熱延板を冷間圧延と900℃での溶体化処理を
繰り返して厚さ0.8mmの板材とした。この0.8mm冷
延板を900℃で20分間の溶体化処理後ただちに水
冷したうえ、0.4mmまで50％の加工率で最終冷間
圧延し、500℃で30分間の時効処理を実施した。 得られた各板材から試験片を採取して機械的強
度、伸び、硬度、バネ限界値、導電率および曲げ
加工性を調べた。その結果を表１に併記して示し
た。 なお、機械的強度と伸びの測定はJIS−Ｚ−
2241に、導電率の測定はJIS−Ｈ−0505に、硬度
の測定はJIS−Ｚ−2244に、そしてバネ限界値の
測定はJIS−Ｈ−3130に従つた。曲げ加工性は
CES−Ｍ−0002−６に従つた90°W曲げ試験によ
つて評価した。曲げ半径Ｒ＝0.4mm、板厚＝0.4
mm、Ｒ／ｔ＝1.0である。表中のG.W.は曲げ軸が
圧延方向に垂直、B.W.は曲げ軸が圧延方向に平
行な場合の試験結果であり、表面状態を観察し、
曲げ表面が良好なものを○、曲げ表面にしわが発
生したものを△、曲げ表面に割れが発生したもの
を×として評価した。 表１の結果に見られるように、本発明合金のNo.
１〜５はいずれも本文に記載したバネ限界値、導
電率、曲げ加工性等の目標特性を同時に満足する
ことが明らかである。これに対して、Alを本発
明で規定する量より多量に添加した比較例No.６や
No.７ではNiが多くても（比較例No.６）、また少な
くても（比較例No.７）曲げ加工性が悪い。また
Al量が本発明で規定する量よりも少ない比較例
８では強度やバネ限界値さらには硬さも低く、導
電率や曲げ加工性も十分ではない。さらにO2が
本発明で規定する量より多い比較例No.９ではAl
が本発明で規定する範囲（Niも本発明で規定す
る範囲）でも曲げ加工性が悪くなつている。
【表】
実施例 ２
Ni：11wt.％、Al：1.7wt.％、O2：0.0050wt.％
以下で残部がCuおよび不可避的不純物からなる
銅基合金を高周波溶解炉で溶解し横型連続鋳造法
により10mm（厚）×50mm（巾）×Ｌ（長さ）のイン
ゴツトを鋳造した。得られたインゴツトから実施
例１と同様の方法で0.4mm厚の板材を製造し、実
施例１と同様にこれを500℃×30分の時効処理し
た。そして実施例１と同様にその特性値を調べ、
その結果を表２に示した。 比較のために、市販のバネ用リン青銅（Ｃ−
5210）EH材、およびベリリウム銅（Ｃ−1720）
１／４Ｈ材で315℃×2.5時間の熱処理を施した材料
についての特性値も併わせて表２に示した。 表２の結果より、本発明合金はリン青銅やベリ
リウム銅より曲げ加工性にすぐれていることがわ
かる。 次に前記３種の合金の応力緩和特性を調べた。
応力緩和特性試験は、試験片に60Kgｆ／mm2の最大
曲げ応力が作用するように荷重をかけてわん曲さ
せ、200℃で所定時間（最大500時間まで）保持後
に荷重を解除し、試験片の変形量（％）を測定す
ることにより評価した。その結果を第１図に示し
た。 第１図の結果から明らかなように、リン青銅
（Ｃ−5210）EH材が最も応力緩和特性が悪く、
ベリリウム青銅（Ｃ−1720）1/4Ｈの熱処理材も
200℃×100Hr以降では応力緩和率は10％以上に
なることがわかる。しかし、本発明合金は、200
℃×500Hr経過後も応力緩和特性は５％程度であ
り、このような条件においてバネとして使用され
た場合安定した接触圧を示すことが明らかであ
る。 また、前記３種の合金のメツキ信頼性試験を行
つた。まず各３種の合金にAuメツキまたはSnメ
ツキ処理を施した。Auメツキは電解脱脂、酸洗
後、銅ストライクメツキを付けた上にワツト浴で
Niメツキをつけ、再度アルカリ脱脂、酸洗を行
つた後、酸性浴でAuメツキを0.2μ厚つけた。Sn
メツキは、電解脱脂、酸洗後、一部のものはCu
下地メツキを施し、もう一方のものはCu下地メ
ツキ無しとして、その上に硫酸浴で無光沢Snメ
ツキを2μ厚つけた。いずれのメツキにおいても
メツキ付性は３種の合金とも良好であつた。 次いで、得られた各メツキ品を150℃×500Hr
の熱処理に供したうえ90°W曲げ試験を行い、曲
げ面のメツキの密着性を調査し、その密着性の良
否を調べた。その結果を第３表に示した。 表３の結果に見られるように、本発明合金は、
Cu下地メツキ処理を行つた上にSnメツキを施し
たものを除いては密着性は良好であつた。Cu下
地メツキ付きのSnメツキにおいてはメツキ界面
にCuとSnの金属間化合物が生成し、そこから剥
離したものと推定され、メツキ自身の性質に由来
するものであると考えられる。これに対して、リ
ン青銅（Ｃ−5210）EH材とベリリウム銅（Ｃ−
1720）1/4Ｈの熱処理材はCu下地メツキの有無に
かかわらずSnメツキはすべて剥離した。このよ
うに本発明合金のメツキ性は非常に良好であるこ
とが判明した。
以下で残部がCuおよび不可避的不純物からなる
銅基合金を高周波溶解炉で溶解し横型連続鋳造法
により10mm（厚）×50mm（巾）×Ｌ（長さ）のイン
ゴツトを鋳造した。得られたインゴツトから実施
例１と同様の方法で0.4mm厚の板材を製造し、実
施例１と同様にこれを500℃×30分の時効処理し
た。そして実施例１と同様にその特性値を調べ、
その結果を表２に示した。 比較のために、市販のバネ用リン青銅（Ｃ−
5210）EH材、およびベリリウム銅（Ｃ−1720）
１／４Ｈ材で315℃×2.5時間の熱処理を施した材料
についての特性値も併わせて表２に示した。 表２の結果より、本発明合金はリン青銅やベリ
リウム銅より曲げ加工性にすぐれていることがわ
かる。 次に前記３種の合金の応力緩和特性を調べた。
応力緩和特性試験は、試験片に60Kgｆ／mm2の最大
曲げ応力が作用するように荷重をかけてわん曲さ
せ、200℃で所定時間（最大500時間まで）保持後
に荷重を解除し、試験片の変形量（％）を測定す
ることにより評価した。その結果を第１図に示し
た。 第１図の結果から明らかなように、リン青銅
（Ｃ−5210）EH材が最も応力緩和特性が悪く、
ベリリウム青銅（Ｃ−1720）1/4Ｈの熱処理材も
200℃×100Hr以降では応力緩和率は10％以上に
なることがわかる。しかし、本発明合金は、200
℃×500Hr経過後も応力緩和特性は５％程度であ
り、このような条件においてバネとして使用され
た場合安定した接触圧を示すことが明らかであ
る。 また、前記３種の合金のメツキ信頼性試験を行
つた。まず各３種の合金にAuメツキまたはSnメ
ツキ処理を施した。Auメツキは電解脱脂、酸洗
後、銅ストライクメツキを付けた上にワツト浴で
Niメツキをつけ、再度アルカリ脱脂、酸洗を行
つた後、酸性浴でAuメツキを0.2μ厚つけた。Sn
メツキは、電解脱脂、酸洗後、一部のものはCu
下地メツキを施し、もう一方のものはCu下地メ
ツキ無しとして、その上に硫酸浴で無光沢Snメ
ツキを2μ厚つけた。いずれのメツキにおいても
メツキ付性は３種の合金とも良好であつた。 次いで、得られた各メツキ品を150℃×500Hr
の熱処理に供したうえ90°W曲げ試験を行い、曲
げ面のメツキの密着性を調査し、その密着性の良
否を調べた。その結果を第３表に示した。 表３の結果に見られるように、本発明合金は、
Cu下地メツキ処理を行つた上にSnメツキを施し
たものを除いては密着性は良好であつた。Cu下
地メツキ付きのSnメツキにおいてはメツキ界面
にCuとSnの金属間化合物が生成し、そこから剥
離したものと推定され、メツキ自身の性質に由来
するものであると考えられる。これに対して、リ
ン青銅（Ｃ−5210）EH材とベリリウム銅（Ｃ−
1720）1/4Ｈの熱処理材はCu下地メツキの有無に
かかわらずSnメツキはすべて剥離した。このよ
うに本発明合金のメツキ性は非常に良好であるこ
とが判明した。
【表】
【表】
以上の実施例から明らかなように、本発明合金
はコネクター用材料特に従来の自動車の微小電流
用コネクター材に要求される導電率やバネ限界値
を満たしながら優れた曲げ加工性の有しており、
従つて本発明によるとバネ部とフレーム部を一体
成形加工できる点で従来材（２ピース材）にはな
い有利な面を有するコネクター用材料を提供でき
る。またベリリウム銅合金のように高価元素を含
有しないでそれ以上の応力緩和特性を発現し得た
点で経済的にも特性的にも格段のものがあると共
にメツキ信頼性も十分なものであり、そのコネク
ターの使用環境を200℃まで引き下げることにも
成功したものであるから、このコネクター用材料
分野に安価な新規材料を提供するものである。
はコネクター用材料特に従来の自動車の微小電流
用コネクター材に要求される導電率やバネ限界値
を満たしながら優れた曲げ加工性の有しており、
従つて本発明によるとバネ部とフレーム部を一体
成形加工できる点で従来材（２ピース材）にはな
い有利な面を有するコネクター用材料を提供でき
る。またベリリウム銅合金のように高価元素を含
有しないでそれ以上の応力緩和特性を発現し得た
点で経済的にも特性的にも格段のものがあると共
にメツキ信頼性も十分なものであり、そのコネク
ターの使用環境を200℃まで引き下げることにも
成功したものであるから、このコネクター用材料
分野に安価な新規材料を提供するものである。
第１図は、本発明合金と公知合金の200℃×500
時間までの応力緩和率の変化を示す図である。
時間までの応力緩和率の変化を示す図である。
Claims (1)
- １ Ni：７〜15wt.％、Al：1.0〜1.8wt.％、O2：
0.0050wt.％以下、残部がCuおよび不可避的不純
物からなるコネクター用銅基合金。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62084653A JPS63250434A (ja) | 1987-04-08 | 1987-04-08 | コネクタ−用銅基合金 |
| US07/277,496 US4927788A (en) | 1987-04-08 | 1988-11-29 | Monolithic female connector |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62084653A JPS63250434A (ja) | 1987-04-08 | 1987-04-08 | コネクタ−用銅基合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63250434A JPS63250434A (ja) | 1988-10-18 |
| JPH0570692B2 true JPH0570692B2 (ja) | 1993-10-05 |
Family
ID=13836674
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62084653A Granted JPS63250434A (ja) | 1987-04-08 | 1987-04-08 | コネクタ−用銅基合金 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4927788A (ja) |
| JP (1) | JPS63250434A (ja) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5427552A (en) * | 1993-11-22 | 1995-06-27 | Chrysler Corporation | Electrical terminal and method of fabricating same |
| JP3533536B2 (ja) * | 1994-07-11 | 2004-05-31 | 住友電装株式会社 | 雌端子金具 |
| US5890936A (en) * | 1996-10-15 | 1999-04-06 | Ut Automotive Dearborn, Inc. | Electrical terminal |
| US6428635B1 (en) * | 1997-10-01 | 2002-08-06 | American Superconductor Corporation | Substrates for superconductors |
| NZ504011A (en) * | 1997-10-01 | 2001-09-28 | American Superconductor Corp | Copper and copper-nickel based substrates for superconductors |
| US6458223B1 (en) | 1997-10-01 | 2002-10-01 | American Superconductor Corporation | Alloy materials |
| US6475311B1 (en) | 1999-03-31 | 2002-11-05 | American Superconductor Corporation | Alloy materials |
| GB2364830B (en) * | 2000-07-12 | 2003-11-26 | Siemens Metering Ltd | Improvements in or relating to terminals |
| US8104173B2 (en) * | 2008-04-08 | 2012-01-31 | Delphi Technologies, Inc. | Method for manufacturing a series of electric terminals |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| GB413332A (en) * | 1933-01-13 | 1934-07-13 | Henry Winder Brownsdon | Improvements in or relating to the manufacture of copper alloys |
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| GB1289301A (ja) * | 1968-11-11 | 1972-09-13 | ||
| GB1236184A (en) * | 1969-02-27 | 1971-06-23 | Amp Inc | Socket terminals and electrical connectors |
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| JPS496735A (ja) * | 1972-05-04 | 1974-01-21 | ||
| GB1582428A (en) * | 1977-12-12 | 1981-01-07 | Bicc Ltd | Copper alloy |
| US4338130A (en) * | 1980-11-20 | 1982-07-06 | Burkett Richard A | Precipitation hardening copper alloys |
| JPS5834154A (ja) * | 1981-08-25 | 1983-02-28 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 高強度耐食銅合金 |
| JPS6091573A (ja) * | 1983-10-26 | 1985-05-22 | 矢崎総業株式会社 | 自動車用ワイヤ−ハ−ネス |
| FR2559624B1 (fr) * | 1984-02-14 | 1986-05-23 | Labinal | Organe de contact electrique |
-
1987
- 1987-04-08 JP JP62084653A patent/JPS63250434A/ja active Granted
-
1988
- 1988-11-29 US US07/277,496 patent/US4927788A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63250434A (ja) | 1988-10-18 |
| US4927788A (en) | 1990-05-22 |
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