JPS63243040A - 2,6−ジイソプロピルナフタレンの吸着分離方法 - Google Patents
2,6−ジイソプロピルナフタレンの吸着分離方法Info
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- JPS63243040A JPS63243040A JP7880187A JP7880187A JPS63243040A JP S63243040 A JPS63243040 A JP S63243040A JP 7880187 A JP7880187 A JP 7880187A JP 7880187 A JP7880187 A JP 7880187A JP S63243040 A JPS63243040 A JP S63243040A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔技術分野〕
本発明はジイソプロピレンナフタレン異性体混合物から
2,6−異性体を吸着分離する方法に関するものである
。
2,6−異性体を吸着分離する方法に関するものである
。
従来、ポリエステルを得るために、テレフタル酸や2,
6−ナフタレンジカルボン酸にグリコールを重合反応さ
せることは広く知られている。2,6−すフタレンジカ
ルボン酸から得られるポリエステルは、テレフタル酸か
ら得られるもの比較して、耐熱性等の物性においてすぐ
れているため、ポリエステル原料として2,6−ナフタ
レンジカルボン酸を工業的に有利に製造する方法の確立
が望まれている。
6−ナフタレンジカルボン酸にグリコールを重合反応さ
せることは広く知られている。2,6−すフタレンジカ
ルボン酸から得られるポリエステルは、テレフタル酸か
ら得られるもの比較して、耐熱性等の物性においてすぐ
れているため、ポリエステル原料として2,6−ナフタ
レンジカルボン酸を工業的に有利に製造する方法の確立
が望まれている。
2.6−ナフタレンジカルボン酸を工業的に製造する方
法としては、従来2,6−ジメチルナフタレンを原料と
して用い、これを酸化する方法が一般的方法として考え
られている。そして、この方法の場合、2,6−ナフタ
レンジカルボン酸原料となる2、6−ジメチルナフタレ
ンをいかにして安価でかつ高純度で得るかが重要な技術
課題になっている。
法としては、従来2,6−ジメチルナフタレンを原料と
して用い、これを酸化する方法が一般的方法として考え
られている。そして、この方法の場合、2,6−ナフタ
レンジカルボン酸原料となる2、6−ジメチルナフタレ
ンをいかにして安価でかつ高純度で得るかが重要な技術
課題になっている。
2.6−ジメチルナフタレンは、石油や石炭タールの蒸
留により得られるジメチルナフタレン留分中に含まれて
いる。このジメチルナフタレン留分は、2.6−ジメチ
ルナフタレンの他、2,7−ジメチルナフタレンや2,
3−ジメチルナフタレン等の異性体を含むものである。
留により得られるジメチルナフタレン留分中に含まれて
いる。このジメチルナフタレン留分は、2.6−ジメチ
ルナフタレンの他、2,7−ジメチルナフタレンや2,
3−ジメチルナフタレン等の異性体を含むものである。
従って、このような異性体混合物から2,6−異性体を
選択的に分離することには著しい困難が伴う。特に、2
,6−異性体と2,7−異性体とは沸点が極めて近似し
ているため、両者の分離は非常に困難であり、蒸留分離
によって両者を分離することは実質上不可能である。
選択的に分離することには著しい困難が伴う。特に、2
,6−異性体と2,7−異性体とは沸点が極めて近似し
ているため、両者の分離は非常に困難であり、蒸留分離
によって両者を分離することは実質上不可能である。
従来、2,6−ジメチルナフタレンと2,7−ジメチル
ナフタレンを含む異性体混合物から、両者を工業的に分
離する方法として、ゼオライト吸着剤を用いる吸着分離
方法が提案されている(特公昭49−27578号公報
、特公昭52−945号公報)。しかし、この吸着分離
方法では、2,6−異性体よりも2,7−異性体の方が
高選択率で吸着剤に吸着されるため、さらに原料ジメチ
ルナフタレン留分中に含まれるエチルナフタレン、ビフ
ェニル、アセナフテンなどが非常に強く吸着されるため
、この方法は、2,7−異性体の高純度分離方法として
はすぐれているとしても、2,6−異性体の高純度分離
方法としては不満足のものである。2,6−異性体を高
純度で吸着分離するには、2,7−異性体よりも2,6
−異性体を高選択率で吸着する吸着剤の開発が必要であ
るが、このような吸着剤については、未だ満足すべきも
のは提案されていない。
ナフタレンを含む異性体混合物から、両者を工業的に分
離する方法として、ゼオライト吸着剤を用いる吸着分離
方法が提案されている(特公昭49−27578号公報
、特公昭52−945号公報)。しかし、この吸着分離
方法では、2,6−異性体よりも2,7−異性体の方が
高選択率で吸着剤に吸着されるため、さらに原料ジメチ
ルナフタレン留分中に含まれるエチルナフタレン、ビフ
ェニル、アセナフテンなどが非常に強く吸着されるため
、この方法は、2,7−異性体の高純度分離方法として
はすぐれているとしても、2,6−異性体の高純度分離
方法としては不満足のものである。2,6−異性体を高
純度で吸着分離するには、2,7−異性体よりも2,6
−異性体を高選択率で吸着する吸着剤の開発が必要であ
るが、このような吸着剤については、未だ満足すべきも
のは提案されていない。
本発明者らは、以上のように、2,6−ジメチルナフタ
レンを原料とする2、6−ナフタレンジカルボン酸の製
造プロセスでは、その原料となるジメチルナフタレン混
合物が工業的に容易に入手可能であるという利点はある
ものの、ジメチルナフタレン混合物から高純度の2,6
−ジメチルナフタレンを分離することには著しい困難が
伴うという本質的な欠点があることを確認すると共に、
2,6−ナフタレンジカルボン酸の製造には、ジメチル
ナフタレン以外の他の原料の開発が必要であることを確
認した。
レンを原料とする2、6−ナフタレンジカルボン酸の製
造プロセスでは、その原料となるジメチルナフタレン混
合物が工業的に容易に入手可能であるという利点はある
ものの、ジメチルナフタレン混合物から高純度の2,6
−ジメチルナフタレンを分離することには著しい困難が
伴うという本質的な欠点があることを確認すると共に、
2,6−ナフタレンジカルボン酸の製造には、ジメチル
ナフタレン以外の他の原料の開発が必要であることを確
認した。
そこで、本発明者らは、ジメチルナフタレン以外の原料
を出発原料とする2、6−ナフタレンジカルボン酸の製
造プロセスを開発すべく鋭意研究を重ねた結果、ナフタ
レンのプロピル化により得られるジイソプロピルナフタ
レンを用いることにより、その目的を達成し得ることを
見出した。
を出発原料とする2、6−ナフタレンジカルボン酸の製
造プロセスを開発すべく鋭意研究を重ねた結果、ナフタ
レンのプロピル化により得られるジイソプロピルナフタ
レンを用いることにより、その目的を達成し得ることを
見出した。
即ち、本発明者らの研究によれば、ジイソプロー・4−
ピルナフタレンは、ジメチルナフタレンの場合とは異な
り、ゼオライト吸着剤に対しては、2,7−異性体より
も2,6−異性体の方が高選択率で吸着されるという意
外な事実が見出された。
り、ゼオライト吸着剤に対しては、2,7−異性体より
も2,6−異性体の方が高選択率で吸着されるという意
外な事実が見出された。
従って、本発明の目的は、ジイソプロピルナフタレン異
性体混合かから、2,6−ジイソプロピルナフタレンを
高純度で分離し得る方法を提供することを目的とする。
性体混合かから、2,6−ジイソプロピルナフタレンを
高純度で分離し得る方法を提供することを目的とする。
〔構 成〕
本発明によれば、ジイソプロピルナフタレン異性体混合
物から2,6−異性体を分離するに際し、該混合物を2
,6−異性体に選択吸着性を示すゼオライト吸着剤と接
触させ、該混合物に含まれる2、6−異性体を2,7−
異性体よりも高選択率で該吸着剤に吸着させた後、該吸
着剤から吸着物を脱着させることを特徴とする2、6−
ジイソプロピルナフタレンの吸着分離方法が提供される
。
物から2,6−異性体を分離するに際し、該混合物を2
,6−異性体に選択吸着性を示すゼオライト吸着剤と接
触させ、該混合物に含まれる2、6−異性体を2,7−
異性体よりも高選択率で該吸着剤に吸着させた後、該吸
着剤から吸着物を脱着させることを特徴とする2、6−
ジイソプロピルナフタレンの吸着分離方法が提供される
。
本発明におけるジイソプロピルナフタレン異性体混合物
は、ナフタレンをプロピレンによりイソプロピル化し、
得られた生成物から、ジイソプロピルナフタレン留分を
分離することによって得ることができる。イソプロピル
化の原料となるナフタレンは、石油系、石炭系油等から
製造されるいかなる種類の物であってもよい。ただし、
イソプロピル化触媒に対して触媒毒となる様な成分、た
とえば硫黄化合物、窒素化合物等を含む場合は、従来よ
く知られている精製技術、水素化精製、活性白土処理な
どの方法により、これらの化合物を除去することが好ま
しい。イソプロピル化反応は、従来良く知られている反
応であり、従来公知の方法に従って液相又は気相反応と
して実施される。
は、ナフタレンをプロピレンによりイソプロピル化し、
得られた生成物から、ジイソプロピルナフタレン留分を
分離することによって得ることができる。イソプロピル
化の原料となるナフタレンは、石油系、石炭系油等から
製造されるいかなる種類の物であってもよい。ただし、
イソプロピル化触媒に対して触媒毒となる様な成分、た
とえば硫黄化合物、窒素化合物等を含む場合は、従来よ
く知られている精製技術、水素化精製、活性白土処理な
どの方法により、これらの化合物を除去することが好ま
しい。イソプロピル化反応は、従来良く知られている反
応であり、従来公知の方法に従って液相又は気相反応と
して実施される。
触媒としては、シリカ・アルミナ、結晶性アルミノシリ
ケート、酸化ニッケル・シリカ、酸化銀・シリカアルミ
ナ、シリカ・マグネシア、アルミナ・ボリア、固体リン
酸等の固体酸触媒や、塩化アルミニウム、弗化水素、リ
ン酸等のフリーデルクラフト触媒が用いられる。このイ
ソプロ化反応においては、ナフタレン環に付いたイソプ
ロピル基は、前記の如きアルキル化反応触媒の存在下に
トランスアルキル化反応により容易に他のナフタレン環
に転位する。従って、このイソプロピル化反応は可逆反
応とみなされ、ナフタレンとイソプロピルナフタレン類
との間には平衡組成が存在する。ジイソプロピルナフタ
レンの生成量は反応におけるナフタレンとプロピレンと
の比、温度、触媒の種類と量などに依存する。
ケート、酸化ニッケル・シリカ、酸化銀・シリカアルミ
ナ、シリカ・マグネシア、アルミナ・ボリア、固体リン
酸等の固体酸触媒や、塩化アルミニウム、弗化水素、リ
ン酸等のフリーデルクラフト触媒が用いられる。このイ
ソプロ化反応においては、ナフタレン環に付いたイソプ
ロピル基は、前記の如きアルキル化反応触媒の存在下に
トランスアルキル化反応により容易に他のナフタレン環
に転位する。従って、このイソプロピル化反応は可逆反
応とみなされ、ナフタレンとイソプロピルナフタレン類
との間には平衡組成が存在する。ジイソプロピルナフタ
レンの生成量は反応におけるナフタレンとプロピレンと
の比、温度、触媒の種類と量などに依存する。
フリーデルクラフト触媒を用いてイソプロピル化反応を
行う場合、反応は、常温〜150℃、好ましくは50〜
100℃の温度、常圧〜10気圧の圧力、対原料に対す
る触媒比0.05〜1.0、好ましくは0.08〜0.
5の条件で行われる。ジイソプロピルナフタレンの収率
を高めるためには、全アルキル化生成物中のナフタレン
核に対するイソプロピル基のモル比が0.5〜3.0、
好ましくは1.0〜2.5になるようにする。
行う場合、反応は、常温〜150℃、好ましくは50〜
100℃の温度、常圧〜10気圧の圧力、対原料に対す
る触媒比0.05〜1.0、好ましくは0.08〜0.
5の条件で行われる。ジイソプロピルナフタレンの収率
を高めるためには、全アルキル化生成物中のナフタレン
核に対するイソプロピル基のモル比が0.5〜3.0、
好ましくは1.0〜2.5になるようにする。
固体酸触媒を用いる場合は、反応温度150〜500℃
、圧力0−50kg/a#G、接触時間0.02−6.
Ohrの範囲であり、好ましくは温度200−350℃
、圧力0−35kg/a#G、接触時間0.4〜2.5
hr範囲である。温度が高い場合や接触時間が長い場合
は、分解反応が起こり副生成物が生じる。又、温度が低
い場合や、接触時間が短かい場合は、ジイソプロピルナ
フタレンの収率が低下する。このイソプロピル化反応工
程では、未反応ナフタレン、モノイソプロピルナフタレ
ン、ジイソプロピルナフタレン、トリイソプロピルナフ
タレン及びそれ以上のポリイソプロピルナフタレンを含
むイソプロピル化生成物が得られ、その中に占めるジイ
ソプロピルナフタレンの割合は、通常10〜50重量%
である。
、圧力0−50kg/a#G、接触時間0.02−6.
Ohrの範囲であり、好ましくは温度200−350℃
、圧力0−35kg/a#G、接触時間0.4〜2.5
hr範囲である。温度が高い場合や接触時間が長い場合
は、分解反応が起こり副生成物が生じる。又、温度が低
い場合や、接触時間が短かい場合は、ジイソプロピルナ
フタレンの収率が低下する。このイソプロピル化反応工
程では、未反応ナフタレン、モノイソプロピルナフタレ
ン、ジイソプロピルナフタレン、トリイソプロピルナフ
タレン及びそれ以上のポリイソプロピルナフタレンを含
むイソプロピル化生成物が得られ、その中に占めるジイ
ソプロピルナフタレンの割合は、通常10〜50重量%
である。
次に、前記イソプロピル化反応工程で得られたイソプロ
ピル化生成物は、こわを蒸留処理に付してジイソプロピ
ルナフタレン留分を分離する。この蒸留処理により、一
般には、ナフタレンとモノイソプロピルナフタレンから
なる低沸点留分と。
ピル化生成物は、こわを蒸留処理に付してジイソプロピ
ルナフタレン留分を分離する。この蒸留処理により、一
般には、ナフタレンとモノイソプロピルナフタレンから
なる低沸点留分と。
ジイソプロピルナフタレン留分と、トリイソプロピルナ
フタレン以上のポリイソプロピルナフタレ、 ンから
なる高沸点留分とに分離される。
フタレン以上のポリイソプロピルナフタレ、 ンから
なる高沸点留分とに分離される。
前記で得られるジイソプロピルナフタレン留分はジイソ
プロピルナフタレンの1,6−異性体、1,7−異性体
、1,4〜異性体、2,6−異性体、2,7−異性体、
1.5−異性体等からなる異性体混合物を含むもので、
1.6−異性体、1,7−異性体、2,6−異性体及び
2,7−異性体が主成分として含まれる。
プロピルナフタレンの1,6−異性体、1,7−異性体
、1,4〜異性体、2,6−異性体、2,7−異性体、
1.5−異性体等からなる異性体混合物を含むもので、
1.6−異性体、1,7−異性体、2,6−異性体及び
2,7−異性体が主成分として含まれる。
本発明においては、前記で得られたジイソプロピルナフ
タレン留分をゼオライト吸着剤を用いて吸着分離処理す
る。この場合、ジイソプロピルナフタレン留分中に含ま
れる極性物質は、吸着剤に対してはジイソプロピルナフ
タレンよりも強く吸着されるのでこわをあらかじめ除去
するのが好ましい。この極性物質は、ナフタレンやジイ
ソプロピルナフタレン等の芳香族淡化水素の部分酸化に
より生成され、アルデヒド、ケトン、アルコール、フェ
ノール等からなるもので、従来公知の適当な手段、例え
ば、フォージャサイト型ゼオライトやL型ゼオライト等
により除去することができる。
タレン留分をゼオライト吸着剤を用いて吸着分離処理す
る。この場合、ジイソプロピルナフタレン留分中に含ま
れる極性物質は、吸着剤に対してはジイソプロピルナフ
タレンよりも強く吸着されるのでこわをあらかじめ除去
するのが好ましい。この極性物質は、ナフタレンやジイ
ソプロピルナフタレン等の芳香族淡化水素の部分酸化に
より生成され、アルデヒド、ケトン、アルコール、フェ
ノール等からなるもので、従来公知の適当な手段、例え
ば、フォージャサイト型ゼオライトやL型ゼオライト等
により除去することができる。
本発明で吸着分離処理に用いるゼオライト吸着剤は、ジ
メチルナフタレン異性体中がら、2,6−異性体を2,
7−異性体よりも高選択率で吸着するものであれば任意
のものが使用可能である。このような吸着剤としては、
例えば主にIa族、Ha族の金属から選ばれた1種又は
2種以上のカチオンで置換したフォージャサイト型ゼオ
ライトの使用が好ましい。さらに好ましい吸着剤の一部
は、SjO□//Aρ203モル比が2以上のX型又は
Y型の構造を有するフォージャサイト型ゼオライトであ
る。又、カチオン種としては、リチウム、ベリリウム、
カリウム、マグネシウム、カルシウム、バリウム、スト
ロンチウム、ランタンなどの金属から選ばれた1種又は
2種以上の金属イオンが好ましい。最も好ましい吸着剤
はカリウム又はバリウムあるいはそれらの両方のカチオ
ンで置換されたY型ゼオライトである。また、このよう
なゼオライト吸着剤では、前記金属イオンの他、他の金
属イオン、例えば、鉛、ジルコニウム、イツトリウム等
を含むことができる。ゼオライト吸着剤の粒径は、通常
。
メチルナフタレン異性体中がら、2,6−異性体を2,
7−異性体よりも高選択率で吸着するものであれば任意
のものが使用可能である。このような吸着剤としては、
例えば主にIa族、Ha族の金属から選ばれた1種又は
2種以上のカチオンで置換したフォージャサイト型ゼオ
ライトの使用が好ましい。さらに好ましい吸着剤の一部
は、SjO□//Aρ203モル比が2以上のX型又は
Y型の構造を有するフォージャサイト型ゼオライトであ
る。又、カチオン種としては、リチウム、ベリリウム、
カリウム、マグネシウム、カルシウム、バリウム、スト
ロンチウム、ランタンなどの金属から選ばれた1種又は
2種以上の金属イオンが好ましい。最も好ましい吸着剤
はカリウム又はバリウムあるいはそれらの両方のカチオ
ンで置換されたY型ゼオライトである。また、このよう
なゼオライト吸着剤では、前記金属イオンの他、他の金
属イオン、例えば、鉛、ジルコニウム、イツトリウム等
を含むことができる。ゼオライト吸着剤の粒径は、通常
。
3〜300メツシュ程度であり、吸着床の形式に応じて
適当に選定すればよい。また、ゼオライト吸着剤はその
水分含有量を調節して、2,6−異性体の吸着選択率の
向上を図ることも可能である。ゼオライトに存在する水
は陽イオン又は塩基交換位に部分的に含有されるかある
いは吸着剤の空所内に含有さ九る。、1000℃での灼
熱下における重量損失によって測定される水分含有量が
吸着剤重量基準で5〜20wt%の範囲であることが望
ましい。水分の調整は、原料混合物に適量の水を添加す
ることによって行うことができる。
適当に選定すればよい。また、ゼオライト吸着剤はその
水分含有量を調節して、2,6−異性体の吸着選択率の
向上を図ることも可能である。ゼオライトに存在する水
は陽イオン又は塩基交換位に部分的に含有されるかある
いは吸着剤の空所内に含有さ九る。、1000℃での灼
熱下における重量損失によって測定される水分含有量が
吸着剤重量基準で5〜20wt%の範囲であることが望
ましい。水分の調整は、原料混合物に適量の水を添加す
ることによって行うことができる。
本発明における吸着分離処理は、ゼオライト吸着剤(以
下、単に吸着剤とも言う)に対し、ジイソプロピルナフ
タレン留分を接触させ、その留分中に含まれるジイソプ
ロピルベンゼンの2,6−異性体を2,7−異性体より
も高選択率で吸着させた後、その吸着剤から2,6−異
性体を脱着剤により脱着させることにより行う。吸着工
程では、吸着剤に対して、ジイソプロピルナフタレン異
性体のうち、2゜6−異性体が高選択率で吸着される。
下、単に吸着剤とも言う)に対し、ジイソプロピルナフ
タレン留分を接触させ、その留分中に含まれるジイソプ
ロピルベンゼンの2,6−異性体を2,7−異性体より
も高選択率で吸着させた後、その吸着剤から2,6−異
性体を脱着剤により脱着させることにより行う。吸着工
程では、吸着剤に対して、ジイソプロピルナフタレン異
性体のうち、2゜6−異性体が高選択率で吸着される。
脱着工程では、吸着剤に吸着した2、6−異性体を含む
吸着物が脱着剤によって吸着剤から脱着される。この吸
脱着工程の条件は、温度50〜300℃、好ましくは8
0〜200℃、圧力1〜20気圧、好ましくは5〜15
気圧である。
吸着物が脱着剤によって吸着剤から脱着される。この吸
脱着工程の条件は、温度50〜300℃、好ましくは8
0〜200℃、圧力1〜20気圧、好ましくは5〜15
気圧である。
脱着工程で使用される脱着剤は、吸着剤にすみやかに吸
着されて既に吸着されている物質を脱着−11= する能力のある物質を用いればよい。吸着力が弱い場合
は、製品を脱着するための脱着剤の量が多量となり、製
品中の脱着剤濃度が増加し、脱着剤を分離するのに要す
るコストが増加する。これに対して脱着剤の吸着力が強
すぎる場合は製品の吸着時に脱着剤が吸着剤から十分に
脱着されていないため製品の吸着容量が低下すると共に
製品回収時の製品中の分離に要するコストが増加する。
着されて既に吸着されている物質を脱着−11= する能力のある物質を用いればよい。吸着力が弱い場合
は、製品を脱着するための脱着剤の量が多量となり、製
品中の脱着剤濃度が増加し、脱着剤を分離するのに要す
るコストが増加する。これに対して脱着剤の吸着力が強
すぎる場合は製品の吸着時に脱着剤が吸着剤から十分に
脱着されていないため製品の吸着容量が低下すると共に
製品回収時の製品中の分離に要するコストが増加する。
従って、脱着剤としては適度の吸着力を有する物質を選
定する。又、脱着剤の沸点は、製品及びラフィネートと
の蒸留による分離を考えた場合、製品及びラフィネート
との沸点差が10℃以上、好ましくは20℃以上である
ことが望ましい。このような脱着剤としては、通常、芳
香族炭化水素、アルキル芳香族炭化水素、それらの水素
化物、パラフィン類等が用いられる。
定する。又、脱着剤の沸点は、製品及びラフィネートと
の蒸留による分離を考えた場合、製品及びラフィネート
との沸点差が10℃以上、好ましくは20℃以上である
ことが望ましい。このような脱着剤としては、通常、芳
香族炭化水素、アルキル芳香族炭化水素、それらの水素
化物、パラフィン類等が用いられる。
本発明のジイソプロピルナフタレンの吸着処理において
は、前記のように、2,6−異性体よりも2゜7−異性
体から高選択率で吸着されるジメチルナフタレン異性体
混合物の吸着工程とは異なり、2,7−=12− 異性体よりも2,6−異性体の方が高選択率で吸着され
る。このことは本発明者らが見出した意外な事実である
。
は、前記のように、2,6−異性体よりも2゜7−異性
体から高選択率で吸着されるジメチルナフタレン異性体
混合物の吸着工程とは異なり、2,7−=12− 異性体よりも2,6−異性体の方が高選択率で吸着され
る。このことは本発明者らが見出した意外な事実である
。
本発明による吸着分離は、固定床、流動床、好ましくは
擬似移動床方式で実施するのがよい。擬似移動床方式に
よる吸着分離は、既に確立された技術であり、キシレン
異性体混合物の吸着分離に適用されており、例えば、特
公昭42−15681号公報、特公昭50−10547
号公報等に記載されている。
擬似移動床方式で実施するのがよい。擬似移動床方式に
よる吸着分離は、既に確立された技術であり、キシレン
異性体混合物の吸着分離に適用されており、例えば、特
公昭42−15681号公報、特公昭50−10547
号公報等に記載されている。
本発明における吸着分離方法では、前記のように、相互
の分離が最も困難である2、6−異性体と2゜7−異性
体のうち、吸着剤に対しては、2,6−異性体を選択的
に吸着させ得ることから、高純度で目的の2,6−異性
体を分離回収することができる。前記の擬似移動床方式
による吸着分離技術によれば、2.6−異性体を99重
量%以上の高純度で分離回収す ″ることかできる
。
の分離が最も困難である2、6−異性体と2゜7−異性
体のうち、吸着剤に対しては、2,6−異性体を選択的
に吸着させ得ることから、高純度で目的の2,6−異性
体を分離回収することができる。前記の擬似移動床方式
による吸着分離技術によれば、2.6−異性体を99重
量%以上の高純度で分離回収す ″ることかできる
。
擬似移動床方式による吸着分離についてさらに詳述する
と、この吸着分離技術は、基本的操作として次に示す吸
着操作、濃縮操作、脱着操作及び脱着剤回収操作を連続
的に循環して実施される。
と、この吸着分離技術は、基本的操作として次に示す吸
着操作、濃縮操作、脱着操作及び脱着剤回収操作を連続
的に循環して実施される。
(1)吸着操作ニジイソプロピルナフタレンがゼオライ
ト吸着剤と接触し、強吸着成分として2,6−異性体が
選択的に吸着され、弱吸着成分である他の異性体が、ラ
フィネート流れとして脱着剤とともに回収される。
ト吸着剤と接触し、強吸着成分として2,6−異性体が
選択的に吸着され、弱吸着成分である他の異性体が、ラ
フィネート流れとして脱着剤とともに回収される。
(2)濃縮操作:2,6−異性体成分を選択的に吸着し
た吸着剤は後で述べるエクストラクトの一部と接触させ
られ、吸着剤上に残存している吸着成分が追い出され2
,6−異性体成分が濃縮される。
た吸着剤は後で述べるエクストラクトの一部と接触させ
られ、吸着剤上に残存している吸着成分が追い出され2
,6−異性体成分が濃縮される。
(3)脱着操作:濃縮された2、6−異性体成分を含む
吸着剤は、脱着剤と接触させられ2,6−異性体成分が
吸着剤から追い出され、脱着剤を伴なってエクス1〜ラ
クト流れとして回収される。
吸着剤は、脱着剤と接触させられ2,6−異性体成分が
吸着剤から追い出され、脱着剤を伴なってエクス1〜ラ
クト流れとして回収される。
(4)脱着剤回収操作:実質的に脱着剤のみを吸着した
吸着剤は、ラフィネート流れの一部と接触し、吸着剤に
含まれる脱着剤の一部が脱着剤回収流れとして回収され
る。
吸着剤は、ラフィネート流れの一部と接触し、吸着剤に
含まれる脱着剤の一部が脱着剤回収流れとして回収され
る。
図面に擬似移動床による吸着分離操作の模式図を示す。
この図において、1〜12はゼオライト吸着剤の入った
吸着室であり、相互に連結されている。
吸着室であり、相互に連結されている。
13は脱着剤供給ライン、14はエキストラクト抜出ラ
イン、16はラフィネート抜出ライン、17はリサイク
ルラインを示す。図面に示した吸着室1〜12と各ライ
ン13〜16の配置状態では、吸着室1〜3で脱着操作
、吸着室4〜6で濃縮操作、吸着室7〜10で吸着操作
、吸着室11〜12で脱着剤回収操作がそれぞれ行われ
ている。
イン、16はラフィネート抜出ライン、17はリサイク
ルラインを示す。図面に示した吸着室1〜12と各ライ
ン13〜16の配置状態では、吸着室1〜3で脱着操作
、吸着室4〜6で濃縮操作、吸着室7〜10で吸着操作
、吸着室11〜12で脱着剤回収操作がそれぞれ行われ
ている。
このような擬似移動床では、一定時間間隔ごとに、バル
ブ操作により、各供給及び抜出ラインを液流れ方向に吸
着室1室分だけそれぞれ移動させる。従って、次の吸着
室の配置状態では、吸着室2〜4で脱着操作、吸着室5
〜7で濃縮操作、吸着室8〜11で吸着操作、吸着室1
2〜1で脱着剤回収操作がそれぞれ行われるようになる
。このような操作を順次行うことによって、ジイソプロ
ピルナフタレン混合物の擬似移動床による吸着分離処理
が達成される。なお、図面においては、吸着室は12個
に特定されているが、この吸着室の数は限定されるもの
ではないことに留意すべきである。
ブ操作により、各供給及び抜出ラインを液流れ方向に吸
着室1室分だけそれぞれ移動させる。従って、次の吸着
室の配置状態では、吸着室2〜4で脱着操作、吸着室5
〜7で濃縮操作、吸着室8〜11で吸着操作、吸着室1
2〜1で脱着剤回収操作がそれぞれ行われるようになる
。このような操作を順次行うことによって、ジイソプロ
ピルナフタレン混合物の擬似移動床による吸着分離処理
が達成される。なお、図面においては、吸着室は12個
に特定されているが、この吸着室の数は限定されるもの
ではないことに留意すべきである。
=15一
本発明において、擬似移動床により、ジイソプロピルナ
フタレン混合物から2,6−異性体を効率的に分離する
ためには、各操作帯域の流量は重要な操作変数であり、
原料供給量をFとした場合単位時間当りの容積基準で表
わすと、以下のように設定するのが好ましい。
フタレン混合物から2,6−異性体を効率的に分離する
ためには、各操作帯域の流量は重要な操作変数であり、
原料供給量をFとした場合単位時間当りの容積基準で表
わすと、以下のように設定するのが好ましい。
(1)吸着操作帯域流量L□:0.2F+E−3<L、
<3.5F+E−3(2)濃縮操作帯域流量L2:0
.2F+E−8<12<3.5F+E−3(3)脱着操
作帯域流量り、 :0.5F+E−3<L3(4)脱着
剤回収操作帯域流量L4: L、 < 0.5F十E−
8但し、前記式中、Eは吸着剤層の空隙率、Sは吸着剤
の見かけの移動速度を示す。
<3.5F+E−3(2)濃縮操作帯域流量L2:0
.2F+E−8<12<3.5F+E−3(3)脱着操
作帯域流量り、 :0.5F+E−3<L3(4)脱着
剤回収操作帯域流量L4: L、 < 0.5F十E−
8但し、前記式中、Eは吸着剤層の空隙率、Sは吸着剤
の見かけの移動速度を示す。
吸着操作帯域では、2,6−ジイツプロビルナフタレン
を吸着させ、他の異性体は、できるだけ吸着させないこ
とが望ましい。又、濃縮操作帯域では、2.6−ジイソ
プロピルナフタレン留分の異性体をできるだけ脱着させ
、2,6−ラインプロピルナフタレンを吸着剤中に濃縮
する必要がある。従って、この2つの操作帯域の流量は
、各異性体の吸着特性に応じた適当な流量範囲に設定す
る必要がある。
を吸着させ、他の異性体は、できるだけ吸着させないこ
とが望ましい。又、濃縮操作帯域では、2.6−ジイソ
プロピルナフタレン留分の異性体をできるだけ脱着させ
、2,6−ラインプロピルナフタレンを吸着剤中に濃縮
する必要がある。従って、この2つの操作帯域の流量は
、各異性体の吸着特性に応じた適当な流量範囲に設定す
る必要がある。
次に、脱着操作帯域では、2,6−ラインプロピルナフ
タレンを完全に脱着させる必要があり、他の操作帯域と
の流量バランスを考慮した上で、できるだけ流量を大き
く取ることが望ましい。又、脱着剤回収操作帯域では、
この帯域出口からリサイクルされる脱着剤中のジイソプ
ロピルナフタレン異性体濃度をゼロにするため、できる
だけ流量を小さく取り、ジイソプロピルナフタレン異性
体を完全に吸着剤に吸着させる必要がある。これらのこ
とを考慮し、各操作帯域の流量を前記のように設定する
のが好ましい。
タレンを完全に脱着させる必要があり、他の操作帯域と
の流量バランスを考慮した上で、できるだけ流量を大き
く取ることが望ましい。又、脱着剤回収操作帯域では、
この帯域出口からリサイクルされる脱着剤中のジイソプ
ロピルナフタレン異性体濃度をゼロにするため、できる
だけ流量を小さく取り、ジイソプロピルナフタレン異性
体を完全に吸着剤に吸着させる必要がある。これらのこ
とを考慮し、各操作帯域の流量を前記のように設定する
のが好ましい。
また、本発明における吸着分離処理を実施する場合、2
,6−異性体を効率的に分離するには、2段階で実施す
るのが好ましい。この際、第1段階の分離工程から得ら
れる2、6−異性体を含む混合物を1段分離工程に注入
する場合、混合油中に含まれる脱着剤は蒸留分離などの
操作により除去してもよいし、除去しなくてもよい。ジ
イソプロピルナフタレン留分の吸着分離においては、ジ
イソプロピルナフタレン異性体のうち、吸着剤に対して
は、2.6−異性体が最も高選択率で吸着されるものの
、2,7−異性体もそれに次ぐ高選択率で吸着され、他
の異性体はほとんど選択的に吸着されないかあるいは吸
着されてもその選択率は極めて小さい。従って、I段階
の吸着分離工程で2,6−異性体を高純度で2,7−異
性体から分離しようとすると、吸着段数の多い吸着塔あ
るいは吸着剤充填層の高い吸着塔を用いる必要がある上
、その吸着塔自体も大容量のものとすることが必要とな
る。そこで、2,6−異性体及び2,7−異性体に比較
して、他の異性体の吸着選択性が著しく小さいことを利
用して、第1段階で2,6−異性体と2,7−異性体を
吸着分離し、第2段階で、第1段階で得られた2、6−
異性体と2,7−異性体混合物を吸着分離するのが効率
的である。このような2段階の吸着分離法によると、第
1段階の吸着分離工程では、相互に分離困難な2,6−
異性体と2,7−異性体とを分離する必要がないことか
ら、吸着剤の選定も容易になり、また吸着塔も段数の低
いものでよく、かつ高速で処理することが可能である。
,6−異性体を効率的に分離するには、2段階で実施す
るのが好ましい。この際、第1段階の分離工程から得ら
れる2、6−異性体を含む混合物を1段分離工程に注入
する場合、混合油中に含まれる脱着剤は蒸留分離などの
操作により除去してもよいし、除去しなくてもよい。ジ
イソプロピルナフタレン留分の吸着分離においては、ジ
イソプロピルナフタレン異性体のうち、吸着剤に対して
は、2.6−異性体が最も高選択率で吸着されるものの
、2,7−異性体もそれに次ぐ高選択率で吸着され、他
の異性体はほとんど選択的に吸着されないかあるいは吸
着されてもその選択率は極めて小さい。従って、I段階
の吸着分離工程で2,6−異性体を高純度で2,7−異
性体から分離しようとすると、吸着段数の多い吸着塔あ
るいは吸着剤充填層の高い吸着塔を用いる必要がある上
、その吸着塔自体も大容量のものとすることが必要とな
る。そこで、2,6−異性体及び2,7−異性体に比較
して、他の異性体の吸着選択性が著しく小さいことを利
用して、第1段階で2,6−異性体と2,7−異性体を
吸着分離し、第2段階で、第1段階で得られた2、6−
異性体と2,7−異性体混合物を吸着分離するのが効率
的である。このような2段階の吸着分離法によると、第
1段階の吸着分離工程では、相互に分離困難な2,6−
異性体と2,7−異性体とを分離する必要がないことか
ら、吸着剤の選定も容易になり、また吸着塔も段数の低
いものでよく、かつ高速で処理することが可能である。
そして、第2段階の吸着分離工程では、2゜6−異性体
と2,7−異性体以外の異性体は殆んど含まれず、また
分離対象となる被処理物量も著しく減少されていること
から、吸着塔は小型のものですむという利点がある。こ
の2段階吸着分離処理法では、第1段階のゼオライト吸
着剤は、2,6−異性体又は2,6−異性体と2,7−
異性体との両方を選択吸着すればよいことから、前記し
たゼオライト吸着剤が使用れる。好ましくは、Ia族金
属又はITa族金属の中から選ばれる金属イオン、殊に
カリウム及び/又はバリウムイオンで置換されたX型及
びY型ゼオライト、あるいは前記金属イオンの他にさら
に鉛、ジルコニウム、イツトリウム等を含むX型及びY
型ゼオライトが使用される。
と2,7−異性体以外の異性体は殆んど含まれず、また
分離対象となる被処理物量も著しく減少されていること
から、吸着塔は小型のものですむという利点がある。こ
の2段階吸着分離処理法では、第1段階のゼオライト吸
着剤は、2,6−異性体又は2,6−異性体と2,7−
異性体との両方を選択吸着すればよいことから、前記し
たゼオライト吸着剤が使用れる。好ましくは、Ia族金
属又はITa族金属の中から選ばれる金属イオン、殊に
カリウム及び/又はバリウムイオンで置換されたX型及
びY型ゼオライト、あるいは前記金属イオンの他にさら
に鉛、ジルコニウム、イツトリウム等を含むX型及びY
型ゼオライトが使用される。
前記のようにして分離された2、6−ジイソプロピルナ
フタレンは、これを酸化処理することにより、2.6−
ナフタレンジカルボン酸とすることができる。
フタレンは、これを酸化処理することにより、2.6−
ナフタレンジカルボン酸とすることができる。
本発明によれば、前記のように、ジイソプロピルナフタ
レン異性体混合物から、2,6−ジイソプロピルナフタ
レンを高純度でかつ連続的に製造することができる。そ
して、本発明で得られた2、6−ジイソプロピルナフタ
レンは、ポリエステル原料として用いられる2、6−ナ
フタレンジカルボン酸の製造原料として好適のものであ
る。
レン異性体混合物から、2,6−ジイソプロピルナフタ
レンを高純度でかつ連続的に製造することができる。そ
して、本発明で得られた2、6−ジイソプロピルナフタ
レンは、ポリエステル原料として用いられる2、6−ナ
フタレンジカルボン酸の製造原料として好適のものであ
る。
次に本発明を実施例によりさらに詳細に説明する。
なお、以下において示される相対分離係数β値は、2,
6−ジイソプロピルナフタレンを含む原料混合物をゼオ
ライト吸着剤を用いて吸着処理した時に、2,6−ジイ
ソプロピルナフタレンを基準とした混合成分の相対的な
吸着力の強さの指標を与えるもので、次の式で示される
。
6−ジイソプロピルナフタレンを含む原料混合物をゼオ
ライト吸着剤を用いて吸着処理した時に、2,6−ジイ
ソプロピルナフタレンを基準とした混合成分の相対的な
吸着力の強さの指標を与えるもので、次の式で示される
。
β[i) = K [i) / K C2,6)
(1)β〔i〕:混合成分iの相対分離係数 K I:i) :混合成分jの固液平衡定数K [2,
6]:2.6−ジイソプロピルナフタレンの固液平衡定
数 20一 実施例1 ナフタレンをプロピレンによりイソプロピル化し、生成
物中からジイソプロピルナフタレンを蒸留により分取し
て得られた表−1に示される組成のジイソプロピルナフ
タレン異性体混合物を原料として、吸着分離実験を行っ
た。吸着分離実験に使用した吸着剤は、表−2に示した
4種のNa型Y型ゼオライトを、Ba、 Ba及びに、
Ba及びpbでイオン交換したものである。イオン交換
は以下に示す方法で実施した。
(1)β〔i〕:混合成分iの相対分離係数 K I:i) :混合成分jの固液平衡定数K [2,
6]:2.6−ジイソプロピルナフタレンの固液平衡定
数 20一 実施例1 ナフタレンをプロピレンによりイソプロピル化し、生成
物中からジイソプロピルナフタレンを蒸留により分取し
て得られた表−1に示される組成のジイソプロピルナフ
タレン異性体混合物を原料として、吸着分離実験を行っ
た。吸着分離実験に使用した吸着剤は、表−2に示した
4種のNa型Y型ゼオライトを、Ba、 Ba及びに、
Ba及びpbでイオン交換したものである。イオン交換
は以下に示す方法で実施した。
(Baイオン交換)
Na型Y型ゼオライト約10gにBaCf12水溶液(
0,5m。
0,5m。
Q10)を約100g加え、温度90〜100℃で2時
間放置した。上記の操作を3度繰り返した後、乾燥後、
温度400℃で3時間焼成した。
間放置した。上記の操作を3度繰り返した後、乾燥後、
温度400℃で3時間焼成した。
(Ha、 Kイオン交換)
Na型Y型ゼオライト約10gにBaCn 2(0,5
mo Q / Q )、KNO3(1,0mo (1/
Q )の水溶液を約100g加え、温度90〜100
℃で2時間放置した。上記の操作を3度繰り返した後、
乾燥後、温度400℃で3時間焼成した。
mo Q / Q )、KNO3(1,0mo (1/
Q )の水溶液を約100g加え、温度90〜100
℃で2時間放置した。上記の操作を3度繰り返した後、
乾燥後、温度400℃で3時間焼成した。
(Ba、 Pbイオン交換)
Baでイオン交換したY型ゼオライト約20gに10w
t%ノPb(NO3)2水溶液を約100g加え、温度
90−100℃で5時間放置した。ゼオライトを乾燥後
、温度400℃で3時間焼成した。
t%ノPb(NO3)2水溶液を約100g加え、温度
90−100℃で5時間放置した。ゼオライトを乾燥後
、温度400℃で3時間焼成した。
吸着分離実験は、以下に示す方法で実施した。
内容積30ccのオー1〜クレープ内に吸着剤約4g、
原料油約8gを仕込み、撹拌しながら温度を一定にし、
1.20分保った。濾過により吸着剤と原料残液を分離
し、吸着剤中の吸着物は、吸着剤をイソオクタンで洗浄
後1〜ルエン溶媒を用いてソックスレー抽出により脱着
させた。原料残液(液相)及び吸着物(吸着相)の組成
を、ガスクロマトグラフィーにより分析し、表−3に示
した。表−3の結果か明らかな様に表−2に示した4種
のゼオライト吸着剤は、いずれも2,6−ライツプロピ
ルナフタレンを最も強く吸着する特性を有すると共に、
2,7−ライツプロピルナフタレンとのβ値が約1.5
倍程度であり、2゜6−ライツプロビルナフタレンを分
離する吸着剤として優九でいることがわかる。
原料油約8gを仕込み、撹拌しながら温度を一定にし、
1.20分保った。濾過により吸着剤と原料残液を分離
し、吸着剤中の吸着物は、吸着剤をイソオクタンで洗浄
後1〜ルエン溶媒を用いてソックスレー抽出により脱着
させた。原料残液(液相)及び吸着物(吸着相)の組成
を、ガスクロマトグラフィーにより分析し、表−3に示
した。表−3の結果か明らかな様に表−2に示した4種
のゼオライト吸着剤は、いずれも2,6−ライツプロピ
ルナフタレンを最も強く吸着する特性を有すると共に、
2,7−ライツプロピルナフタレンとのβ値が約1.5
倍程度であり、2゜6−ライツプロビルナフタレンを分
離する吸着剤として優九でいることがわかる。
表−1
実施例2
2.6−ラインプロビルナフタレンを約12iit%含
む実施例1の表−1に示した原料−1から図面に示す擬
似移動床装置を使用し、実施例1に示した吸着剤Aを用
いて2,6−ラインプロピルナフタレンの吸着分離を行
った。
む実施例1の表−1に示した原料−1から図面に示す擬
似移動床装置を使用し、実施例1に示した吸着剤Aを用
いて2,6−ラインプロピルナフタレンの吸着分離を行
った。
即ち、図面に示した擬似移動床装置において、内容積9
0mΩのカラム(吸着室)1〜12に実施例1で示した
吸着剤Aを充填した。ラインJ5がら表−1の原料−1
を100m A /l(Rで供給し、ライン13がら脱
着剤を300m n /HRで供給した。ライン14が
らエクストラクトを100m Q /HRで抜き出し、
ライン16からラフィネートを300m Q /HRで
抜き出した。このとき150秒間縞間隔ラム1を12に
、11を10に、7を6に、4を3に同時に移動させた
(他のカラムも1個づつ上方向に同時に移動する)。吸
着温度はizo’c、圧力はlokg/adGであった
。
0mΩのカラム(吸着室)1〜12に実施例1で示した
吸着剤Aを充填した。ラインJ5がら表−1の原料−1
を100m A /l(Rで供給し、ライン13がら脱
着剤を300m n /HRで供給した。ライン14が
らエクストラクトを100m Q /HRで抜き出し、
ライン16からラフィネートを300m Q /HRで
抜き出した。このとき150秒間縞間隔ラム1を12に
、11を10に、7を6に、4を3に同時に移動させた
(他のカラムも1個づつ上方向に同時に移動する)。吸
着温度はizo’c、圧力はlokg/adGであった
。
上記実験で得られたエクストラクト中に含まれる2、6
−ラインプロビルナフタレンの脱着剤フリーベースでの
純度は約991であり、2,6−ラインプロビルナフタ
レンの回収率は90%であった。
−ラインプロビルナフタレンの脱着剤フリーベースでの
純度は約991であり、2,6−ラインプロビルナフタ
レンの回収率は90%であった。
実施例3
表−1に示した原料−1からの2,6−ラインプロビル
ナフタレンの吸着分離を図面に示した擬似移動床連続ク
ロマト分離装置を用いて実施した。2,6−ラインプロ
ピルナフタレンの分離は以下に示す2段階に分は行った
。
ナフタレンの吸着分離を図面に示した擬似移動床連続ク
ロマト分離装置を用いて実施した。2,6−ラインプロ
ピルナフタレンの分離は以下に示す2段階に分は行った
。
先ず第1段階では、原料混合物から2,6−ラインプロ
ビルナフタレン及び2,7−ラインプロビルナフタレン
をエクストラクトとして取り出し、第2段階では第1段
階で得られたエクストラクトを原料として2,6−ライ
ンプロピルナフタレンをエクストラクトとして分離した
。
ビルナフタレン及び2,7−ラインプロビルナフタレン
をエクストラクトとして取り出し、第2段階では第1段
階で得られたエクストラクトを原料として2,6−ライ
ンプロピルナフタレンをエクストラクトとして分離した
。
図面に示した装置において、第1段階では、内容積50
+++Ωの吸着剤カラム1〜12に実施例1で示した吸
着剤Aを充填した。ライン15がら表−1に示した原料
−1を]、00m Q /HRで供給し、ライン13が
ら脱着剤を290m Q /HRで供給した。ライン1
4がらエクストラクトをZoom Q /HRで抜き出
し、ライン16からラフィネートを190m Q /H
Rで抜き出した。このとき160秒間隔てカラム1を1
2に、11を10に、7を6に4を3に同時に移動させ
た。吸着温度は120℃、圧力は10kg/a#Gであ
った。第1段階で得られたエクストラクト中における2
、6−ラインプロビルナフタレンの濃度は脱着剤フリー
ベースで約60wt%、2,7−ラインプロビルナフタ
レンの濃度は約40wt%であり、2,6−ラインプロ
ピルナフタレンの回収率は98%であった。
+++Ωの吸着剤カラム1〜12に実施例1で示した吸
着剤Aを充填した。ライン15がら表−1に示した原料
−1を]、00m Q /HRで供給し、ライン13が
ら脱着剤を290m Q /HRで供給した。ライン1
4がらエクストラクトをZoom Q /HRで抜き出
し、ライン16からラフィネートを190m Q /H
Rで抜き出した。このとき160秒間隔てカラム1を1
2に、11を10に、7を6に4を3に同時に移動させ
た。吸着温度は120℃、圧力は10kg/a#Gであ
った。第1段階で得られたエクストラクト中における2
、6−ラインプロビルナフタレンの濃度は脱着剤フリー
ベースで約60wt%、2,7−ラインプロビルナフタ
レンの濃度は約40wt%であり、2,6−ラインプロ
ピルナフタレンの回収率は98%であった。
次に第2段階では第1段階で得られたエクストラクトか
ら脱着剤を蒸留により除去し原料として用いた。内容積
21m Qのカラム1−12に実施例1の吸着剤Aを充
填した。ライン15から原料混合を25mΩ/)IRで
供給しライン13から脱着剤を2511IΩ/HRで供
給した。ライン14からエクストラクト25m Q /
HRで抜き出し、ライン16からラフィネートを25m
Q /HRで抜き出した。このとき140秒間隔てカ
ラム1を12に、11を10に、7を6に4を3に同時
に移動させた。吸着温度は120℃、圧力は10kg/
alGであった。第2段階で得られたエキストラクト中
における2、6−ラインプロビルナフタレンの純度は脱
着剤フリ一ベースで99wt%、第1段原料基準の回収
率は90%であった。
ら脱着剤を蒸留により除去し原料として用いた。内容積
21m Qのカラム1−12に実施例1の吸着剤Aを充
填した。ライン15から原料混合を25mΩ/)IRで
供給しライン13から脱着剤を2511IΩ/HRで供
給した。ライン14からエクストラクト25m Q /
HRで抜き出し、ライン16からラフィネートを25m
Q /HRで抜き出した。このとき140秒間隔てカ
ラム1を12に、11を10に、7を6に4を3に同時
に移動させた。吸着温度は120℃、圧力は10kg/
alGであった。第2段階で得られたエキストラクト中
における2、6−ラインプロビルナフタレンの純度は脱
着剤フリ一ベースで99wt%、第1段原料基準の回収
率は90%であった。
図面は擬似移動床による吸着分離操作の模式図である。
1−12・・・吸着室
13・・・脱着剤供給ライン
14・・・エキストラクト抜出ライン
15・・・原料混合物ライン
16・・・ラフィネート抜出ライン
17・・・リサイクルライン
18・・・ポンプ
特許出願人 千代田化工建設株式会社
−31=
図 面
Claims (4)
- (1)ジイソプロピルナフタレン異性体混合物から2,
6−異性体を分離するに際し、該混合物を2,6−異性
体に選択吸着性を示すゼオライト吸着剤と接触させ、該
混合物に含まれる2,6−異性体を2,7−異性体より
も高選択率で該吸着剤に吸着させた後、該吸着剤から吸
着物を脱着させることを特徴とする2,6−ジイソプロ
ピルナフタレンの吸着分離方法。 - (2)該混合物中の2,6−異性体の吸着剤への吸着及
び該吸着剤からの吸着物の脱着を擬似移動床で行う特許
請求の範囲第1項の方法。 - (3)ジイソプロピルナフタレン異性体混合物から2,
6−異性体を分離するに際し、該混合物を2,6−異性
体又は2,6−異性体と2,7−異性体の両方に選択吸
着性を示す第1ゼオライト吸着剤と接触させ、該混合物
に含まれる2,6−異性体又は2,6−異性体と2,7
−異性体を他の異性体よりも高選択率で該第1吸着剤に
吸着させた後、該第1吸着剤から吸着物を脱着させる第
1段階と、該第1段階で得られた脱着物を2,6−異性
体に選択吸着性を示す第2ゼオライト吸着剤と接触させ
、該脱着物に含まれる2,6−異性体を2,7−異性体
よりも高選択率で該第2吸着剤に吸着させた後、該第2
吸着剤から吸着物を脱着させる第2段階からなることを
特徴とする2,6−ジイソプロピルナフタレンの吸着分
離方法。 - (4)該第1段階の吸脱着及び該第2段階の吸脱着を擬
似移動床で行う特許請求の範囲第3項の方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7880187A JPS63243040A (ja) | 1987-03-30 | 1987-03-30 | 2,6−ジイソプロピルナフタレンの吸着分離方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7880187A JPS63243040A (ja) | 1987-03-30 | 1987-03-30 | 2,6−ジイソプロピルナフタレンの吸着分離方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63243040A true JPS63243040A (ja) | 1988-10-07 |
JPH0466458B2 JPH0466458B2 (ja) | 1992-10-23 |
Family
ID=13671959
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7880187A Granted JPS63243040A (ja) | 1987-03-30 | 1987-03-30 | 2,6−ジイソプロピルナフタレンの吸着分離方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63243040A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5012039A (en) * | 1989-03-10 | 1991-04-30 | Uop | Separation of 2,7 diisopropylnaphthalene from a feed mixture comprising various diisopropylnaphthalene isomers with a zeolite adsorbent |
US5300721A (en) * | 1990-08-27 | 1994-04-05 | Nippon Steel Chemical Co., Ltd. | Method for separating 2,6-diethylnaphthalene |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4927578A (ja) * | 1972-07-11 | 1974-03-12 | ||
JPS52945A (en) * | 1975-06-24 | 1977-01-06 | Nagoya Yukagaku Kogyo Kk | Method for flame retarding of adhesives |
JPS6278802A (ja) * | 1985-10-01 | 1987-04-11 | ヤマハ株式会社 | スライド式電気部品 |
-
1987
- 1987-03-30 JP JP7880187A patent/JPS63243040A/ja active Granted
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS4927578A (ja) * | 1972-07-11 | 1974-03-12 | ||
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US5300721A (en) * | 1990-08-27 | 1994-04-05 | Nippon Steel Chemical Co., Ltd. | Method for separating 2,6-diethylnaphthalene |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0466458B2 (ja) | 1992-10-23 |
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