JPS6324003A - 複合切削チツプ - Google Patents
複合切削チツプInfo
- Publication number
- JPS6324003A JPS6324003A JP16761986A JP16761986A JPS6324003A JP S6324003 A JPS6324003 A JP S6324003A JP 16761986 A JP16761986 A JP 16761986A JP 16761986 A JP16761986 A JP 16761986A JP S6324003 A JPS6324003 A JP S6324003A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- diamond
- cutting
- grained
- fine
- coarse
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000002131 composite material Substances 0.000 title claims abstract description 21
- 239000010432 diamond Substances 0.000 claims abstract description 87
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 79
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 claims abstract description 76
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 38
- UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N tungsten carbide Chemical group [W+]#[C-] UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000013329 compounding Methods 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 9
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 6
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 4
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 4
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 4
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 3
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 3
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 2
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 description 2
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 2
- 229910000997 High-speed steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 241001590997 Moolgarda engeli Species 0.000 description 1
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 230000001902 propagating effect Effects 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
- 230000002747 voluntary effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、例えば、切削工具の基幹となるボデーに機
械的に取シ付けられるスローアウェイチップ、あるいは
炭化タングステン（以下、ＷＣで表わす）基超硬合金ま
たは高速度鋼などで造られた切削工具本体にろう付けさ
れる刃部、として使用される複合切削チップに関するも
のである。
械的に取シ付けられるスローアウェイチップ、あるいは
炭化タングステン（以下、ＷＣで表わす）基超硬合金ま
たは高速度鋼などで造られた切削工具本体にろう付けさ
れる刃部、として使用される複合切削チップに関するも
のである。
近年、ファインセラミックス製部材が多くの分野に進出
するようになって、これらの部材に対する穴あけ加工や
溝入れ加工、さらに旋削加工などの加工を施す必要性が
急激に高まっており、従来これらのファインセラミック
ス製部材のほか、炭素材料、超硬合金、さらに非鉄金属
などの切削加工には、例えば、ＣｏおよびＮｉのうちの
１種または２種を３〜３０％（チは容量チを意味する、
以下同様）含有し、残シが粒径：０．１−１００μのダ
イヤモンドからなるダイヤモンド基焼結材料を切刃材と
する一方、ＷＣ基超硬゛合金を合金材として、この合金
材に前記切刃材を焼結結合してなる複合切削チップが使
用されている。
するようになって、これらの部材に対する穴あけ加工や
溝入れ加工、さらに旋削加工などの加工を施す必要性が
急激に高まっており、従来これらのファインセラミック
ス製部材のほか、炭素材料、超硬合金、さらに非鉄金属
などの切削加工には、例えば、ＣｏおよびＮｉのうちの
１種または２種を３〜３０％（チは容量チを意味する、
以下同様）含有し、残シが粒径：０．１−１００μのダ
イヤモンドからなるダイヤモンド基焼結材料を切刃材と
する一方、ＷＣ基超硬゛合金を合金材として、この合金
材に前記切刃材を焼結結合してなる複合切削チップが使
用されている。
しかしながら、上記のような従来の複合切削チップにお
いて切刃材中のダイヤモンドを微粒のものとすると、そ
のチップは靭性には富むものの、耐摩耗性に劣るものと
なシ、他方そのダイヤモンドを粗粒のものとすると、チ
ップは耐摩耗性に富むものとなっても、靭性には劣るも
のとなるため、前記従来の複合切削チップでは、靭性と
耐摩耗性のいずれにも優れたものを得ることができず、
しだがってこのような切削工具は寿命が比較的短くなる
のを避けることができなかった。
いて切刃材中のダイヤモンドを微粒のものとすると、そ
のチップは靭性には富むものの、耐摩耗性に劣るものと
なシ、他方そのダイヤモンドを粗粒のものとすると、チ
ップは耐摩耗性に富むものとなっても、靭性には劣るも
のとなるため、前記従来の複合切削チップでは、靭性と
耐摩耗性のいずれにも優れたものを得ることができず、
しだがってこのような切削工具は寿命が比較的短くなる
のを避けることができなかった。
そこで本発明者等は上述の現状に鑑みて種々研究を重ね
た結果、 １、前記複合切削チップの切刃材を構成するダイヤモン
ド基焼結材料においてダイヤモンドの粒径を種々変化さ
せて、この焼結材料の破壊試験を実施し、その際に生じ
た亀裂の伝播経路を調べたところ、そのダイヤモンドの
粒径が８μ未満であるときは主として粒間破壊を生じ、
一方それが８μ以上の粗粒になると粒内破壊を生じ易い
こと、２、前記ダイヤモンドが粒径：８μ未満の微粒で
あると焼結材料が粒間破壊を生じ易いのは、結合相のダ
イヤモンド粒子保持力がダイヤモンド粒子の破壊応力を
下回ることに起因し、これは、このようなダイヤモンド
基焼結材料で切刃を構成すると、切削中にその切刃の刃
先からダイヤモンド粒子が脱落して摩耗を生じ易くする
ものと考えられるが、粒径：８μ未満のダイヤモンドに
粒径：８μ以上のダイヤモンドを比較的少量加えて焼結
材料を構成すると、この焼結材料では前記ダイヤモンド
粒子の脱落が著しく抑制される結果、それの耐摩耗性が
著しく向上すること、 ３、一方、亀裂が粒内を通過し易い粒径：８μ以上の粗
粒ダイヤモンドを基にした焼結材料では、ダイヤモンド
粒子の表面積が大きくなって、結合相のダイヤモンド粒
子保持力が増大し、それによってダイヤモンド粒子の強
度を上回る破壊力がダイヤモンド粒子に作用して、ダイ
ヤモンド粒子に亀裂が伝播し、その結果このような焼結
材料は大変脆くなるものと考えられるが、粒径：８μ以
上ノタイヤモンドに粒経：８μ未満のダイヤモンドを比
較的少量加えて焼結材料を構成すると、この焼結材料は
全体として優れた剛性を維持しつつ、その中で亀裂が伝
播する際には、亀裂はダイヤモンド粒子と結合相聞を経
由しつつ結合相を伝播し、添加された微粒ダイヤモンド
はあたかも結合相のように振舞うため、前記焼結材料は
高い靭性をもつようになること、 ４、 すなわち、上記のように粗粒および微粒のダイヤ
モンドをそれぞれ微粒および粗粒のダイヤモンドに添加
することにょシ、ダイヤモンド基焼結材料において従来
の特性を補う特性、すなわち微粒ダイヤモンドを主体と
する焼結材料では高い耐摩耗性が得られる一方、粗粒ダ
イヤモンドを主体とする焼結材料では高い靭性と剛性が
得られ、したがって、前者の耐摩耗性の高い材料を切刃
材とするとともに、後者の靭性と剛性の高い材料を、こ
の切刃材を合金材上に支持させる支持材として、これら
３種の材料を焼結によシ一体に結合させれば、刃先に高
い耐摩耗性が付与されるとともに′、全体として靭性と
剛性にも優れた複合切削チップが得られること、 ５、 前記切刃材中で結合相を形成する金属、すなわち
ＣＯおよびＮｉのうちの１種または２種の割合を比較的
少なく、すなわち３〜１２％未満とすると、この切刃材
において高い耐摩耗性を得るのに有利であシ、一方前記
支持材中で前記金属の含有量を比較的多く、すなわち１
２〜３０％とすると、この支持材において高い靭性と剛
性を得るのに有利であシ、その結果全体として一層耐摩
耗性と靭性に優れた複合切削チップが得られること、６
、ＣＯおよび／またはＮｉの量を上記のように変えた切
刃材と支持材とを、支持材を間に挾んで炭化タングステ
ン基超硬合金台金材に結合して、三層構造の複合切削チ
ップを形成すると、その熱膨張係数は切刃材〈支持材く
台金材の順となって、切削時に刃先にかかる熱応力およ
び熱衝撃のスムーズな緩和がはかられるとともに、それ
らの剛性率は切刃材〉支持材〉台金材の順となって、刃
先にかかる機械的な衝撃力もスムーズに緩和され、した
がってこの三層構造の複合切削チップでは、従来の二層
構造のものよりも、切削時に繰返し刃先にかかる大きな
衝撃、熱応力および熱衝撃がいずれもスムーズに緩和さ
れて、その寿命が延びること、 を見出した。
た結果、 １、前記複合切削チップの切刃材を構成するダイヤモン
ド基焼結材料においてダイヤモンドの粒径を種々変化さ
せて、この焼結材料の破壊試験を実施し、その際に生じ
た亀裂の伝播経路を調べたところ、そのダイヤモンドの
粒径が８μ未満であるときは主として粒間破壊を生じ、
一方それが８μ以上の粗粒になると粒内破壊を生じ易い
こと、２、前記ダイヤモンドが粒径：８μ未満の微粒で
あると焼結材料が粒間破壊を生じ易いのは、結合相のダ
イヤモンド粒子保持力がダイヤモンド粒子の破壊応力を
下回ることに起因し、これは、このようなダイヤモンド
基焼結材料で切刃を構成すると、切削中にその切刃の刃
先からダイヤモンド粒子が脱落して摩耗を生じ易くする
ものと考えられるが、粒径：８μ未満のダイヤモンドに
粒径：８μ以上のダイヤモンドを比較的少量加えて焼結
材料を構成すると、この焼結材料では前記ダイヤモンド
粒子の脱落が著しく抑制される結果、それの耐摩耗性が
著しく向上すること、 ３、一方、亀裂が粒内を通過し易い粒径：８μ以上の粗
粒ダイヤモンドを基にした焼結材料では、ダイヤモンド
粒子の表面積が大きくなって、結合相のダイヤモンド粒
子保持力が増大し、それによってダイヤモンド粒子の強
度を上回る破壊力がダイヤモンド粒子に作用して、ダイ
ヤモンド粒子に亀裂が伝播し、その結果このような焼結
材料は大変脆くなるものと考えられるが、粒径：８μ以
上ノタイヤモンドに粒経：８μ未満のダイヤモンドを比
較的少量加えて焼結材料を構成すると、この焼結材料は
全体として優れた剛性を維持しつつ、その中で亀裂が伝
播する際には、亀裂はダイヤモンド粒子と結合相聞を経
由しつつ結合相を伝播し、添加された微粒ダイヤモンド
はあたかも結合相のように振舞うため、前記焼結材料は
高い靭性をもつようになること、 ４、 すなわち、上記のように粗粒および微粒のダイヤ
モンドをそれぞれ微粒および粗粒のダイヤモンドに添加
することにょシ、ダイヤモンド基焼結材料において従来
の特性を補う特性、すなわち微粒ダイヤモンドを主体と
する焼結材料では高い耐摩耗性が得られる一方、粗粒ダ
イヤモンドを主体とする焼結材料では高い靭性と剛性が
得られ、したがって、前者の耐摩耗性の高い材料を切刃
材とするとともに、後者の靭性と剛性の高い材料を、こ
の切刃材を合金材上に支持させる支持材として、これら
３種の材料を焼結によシ一体に結合させれば、刃先に高
い耐摩耗性が付与されるとともに′、全体として靭性と
剛性にも優れた複合切削チップが得られること、 ５、 前記切刃材中で結合相を形成する金属、すなわち
ＣＯおよびＮｉのうちの１種または２種の割合を比較的
少なく、すなわち３〜１２％未満とすると、この切刃材
において高い耐摩耗性を得るのに有利であシ、一方前記
支持材中で前記金属の含有量を比較的多く、すなわち１
２〜３０％とすると、この支持材において高い靭性と剛
性を得るのに有利であシ、その結果全体として一層耐摩
耗性と靭性に優れた複合切削チップが得られること、６
、ＣＯおよび／またはＮｉの量を上記のように変えた切
刃材と支持材とを、支持材を間に挾んで炭化タングステ
ン基超硬合金台金材に結合して、三層構造の複合切削チ
ップを形成すると、その熱膨張係数は切刃材〈支持材く
台金材の順となって、切削時に刃先にかかる熱応力およ
び熱衝撃のスムーズな緩和がはかられるとともに、それ
らの剛性率は切刃材〉支持材〉台金材の順となって、刃
先にかかる機械的な衝撃力もスムーズに緩和され、した
がってこの三層構造の複合切削チップでは、従来の二層
構造のものよりも、切削時に繰返し刃先にかかる大きな
衝撃、熱応力および熱衝撃がいずれもスムーズに緩和さ
れて、その寿命が延びること、 を見出した。
この発明は、上記知見に基づいて発明されたもので、耐
摩耗性と靭性にすぐれた。したがって寿命の長い切削チ
ップを提供することを目的とし、切刃材を、支持材を介
して炭化タングステン基超硬合金台金材に焼結結合して
なる複合切削チップにおいて、 前記切刃材が、ＣｏおよびＮｉのうちの１種または２種
：３〜１２チ未満および粒状ダイヤモンド：残り、から
なるダイヤモンド基焼結材料であって、この粒状ダイヤ
モンドは、２〜８μ未満の粒径を有する微粒ダイヤモン
ド：５０〜９０％および８〜３０μの粒径を有する粗粒
ダイヤモンド：残り、から構成され、そして 前記支持材が、ＣＯおよびＮｉのうちの１種または２ｉ
：１２〜３０％および粒状ダイヤモンド：残り、からな
るダイヤモンド基焼結材料であって、この粒状ダイヤモ
ンドは、８〜５０μの粒径を有する粗粒ダイヤモンド：
５ｏ〜９０％（以上、容量％）および２〜８μ未満の粒
径を有する微粒ダイヤモンド：残り、から構成されてい
ることを特徴とするものである。
摩耗性と靭性にすぐれた。したがって寿命の長い切削チ
ップを提供することを目的とし、切刃材を、支持材を介
して炭化タングステン基超硬合金台金材に焼結結合して
なる複合切削チップにおいて、 前記切刃材が、ＣｏおよびＮｉのうちの１種または２種
：３〜１２チ未満および粒状ダイヤモンド：残り、から
なるダイヤモンド基焼結材料であって、この粒状ダイヤ
モンドは、２〜８μ未満の粒径を有する微粒ダイヤモン
ド：５０〜９０％および８〜３０μの粒径を有する粗粒
ダイヤモンド：残り、から構成され、そして 前記支持材が、ＣＯおよびＮｉのうちの１種または２ｉ
：１２〜３０％および粒状ダイヤモンド：残り、からな
るダイヤモンド基焼結材料であって、この粒状ダイヤモ
ンドは、８〜５０μの粒径を有する粗粒ダイヤモンド：
５ｏ〜９０％（以上、容量％）および２〜８μ未満の粒
径を有する微粒ダイヤモンド：残り、から構成されてい
ることを特徴とするものである。
つぎに、この発明において切刃材および支持材中の、Ｃ
ＯおよびＮｉのうちの１種または２種の含有量および粒
状ダイヤモンドの粒径並びに配合割合をそれぞれ上記の
ように限定した理由を述べる。
ＯおよびＮｉのうちの１種または２種の含有量および粒
状ダイヤモンドの粒径並びに配合割合をそれぞれ上記の
ように限定した理由を述べる。
１、切刃材
ａ）ダイヤモンドの粒径および配合割合微粒ダイヤモン
ドは切刃材に所定の靭性を付与する作用があるが、その
粒径が２μ未満になると。
ドは切刃材に所定の靭性を付与する作用があるが、その
粒径が２μ未満になると。
耐摩耗性が著しく不足して、粗粒ダイヤモンドを添加し
た効果がなくなシ、一方それが８μ以上となるか、また
はこの微粒ダイヤモンドのダイヤモンド全体を基にした
配合割合が５０−未満になると、切刃の靭性が不足する
ようになシ、また粗粒ダイヤモンドは切刃材に所定の耐
摩耗性を付与する作用があるが、その粒径が３０μを越
えると、靭性が著しく低下して、靭性に優れた微粒ダイ
ヤモンドの効果がなくなシ、一方それが８μ未満となる
か、または前記微粒ダイヤモンドのダイヤモンド全体に
占める割合が９０チを越すと、切刃の耐摩耗性が不足す
るようになることから、微粒および粗粒のダイヤモンド
の粒径をそれぞれ２〜８μ未満および８〜３０μと定め
るとともに、ダイヤモンド全体の中の微粒ダイヤモンド
の配合割合を５０〜９０％と定めた。
た効果がなくなシ、一方それが８μ以上となるか、また
はこの微粒ダイヤモンドのダイヤモンド全体を基にした
配合割合が５０−未満になると、切刃の靭性が不足する
ようになシ、また粗粒ダイヤモンドは切刃材に所定の耐
摩耗性を付与する作用があるが、その粒径が３０μを越
えると、靭性が著しく低下して、靭性に優れた微粒ダイ
ヤモンドの効果がなくなシ、一方それが８μ未満となる
か、または前記微粒ダイヤモンドのダイヤモンド全体に
占める割合が９０チを越すと、切刃の耐摩耗性が不足す
るようになることから、微粒および粗粒のダイヤモンド
の粒径をそれぞれ２〜８μ未満および８〜３０μと定め
るとともに、ダイヤモンド全体の中の微粒ダイヤモンド
の配合割合を５０〜９０％と定めた。
ｂ） ＣｏおよびＮｉの含有量
これらの成分はダイヤモンド粒子を結合して切刃材に強
度と靭性を付与する作用を有するが、切刃材中における
その含有量が３チ未満では、結合相となるこれらの成分
が均一に分散してダイヤモンド粒子を強固に結合するこ
とができなくなシ、一方それが１２チ以上になると、粗
粒ダイヤモンドの添加によって得られる耐摩耗性向上効
果が十分現われないで、切刃材の耐摩耗性が低下するよ
うになるので、その含有量を３〜１２％未満と定めた。
度と靭性を付与する作用を有するが、切刃材中における
その含有量が３チ未満では、結合相となるこれらの成分
が均一に分散してダイヤモンド粒子を強固に結合するこ
とができなくなシ、一方それが１２チ以上になると、粗
粒ダイヤモンドの添加によって得られる耐摩耗性向上効
果が十分現われないで、切刃材の耐摩耗性が低下するよ
うになるので、その含有量を３〜１２％未満と定めた。
２、支持材
ａ）ダイヤモンドの粒径および配合割合粗粒ダイヤモン
ドは支持材に所定の耐摩耗性を付与して切削チップの寿
命を延長させる作用があるが、その粒径が５０μを越え
ると、靭性が著しく低下して、微粒ダイヤモンドを添加
した効果がなくな）、一方それが８μ未満となるか、ま
たはこの粗粒ダイヤモンドのダイヤモンド全体に占める
割合が５０チ未満てなると、支持材の耐摩耗性が不足し
て切削チップの寿命が短縮するようになり、また微粒ダ
イヤモンドは支持材の靭性を著しく向上させて切削チッ
プ全体の靭性を向上させるのに寄与するが、その粒径が
２μ未満になると、耐摩耗性が著しく低下して、耐摩耗
性に優れた粗粒ダイヤモンドの効果がなくなシ、一方そ
れが８μ以上となるか、または前記粗粒ダイヤモンドの
ダイヤモンド全体に占める配合割合が９０％を越えると
、支持材の靭性が不足して切削チップに欠けを生じ易く
なることから、微粒および粗粒のダイヤモンドの粒径を
それぞれ２〜８μ未満および８〜５０μと定めるととも
に、ダイヤモンド全体の中の粗粒ダイヤモンドの配合割
合を５０〜９゜チと定めた。
ドは支持材に所定の耐摩耗性を付与して切削チップの寿
命を延長させる作用があるが、その粒径が５０μを越え
ると、靭性が著しく低下して、微粒ダイヤモンドを添加
した効果がなくな）、一方それが８μ未満となるか、ま
たはこの粗粒ダイヤモンドのダイヤモンド全体に占める
割合が５０チ未満てなると、支持材の耐摩耗性が不足し
て切削チップの寿命が短縮するようになり、また微粒ダ
イヤモンドは支持材の靭性を著しく向上させて切削チッ
プ全体の靭性を向上させるのに寄与するが、その粒径が
２μ未満になると、耐摩耗性が著しく低下して、耐摩耗
性に優れた粗粒ダイヤモンドの効果がなくなシ、一方そ
れが８μ以上となるか、または前記粗粒ダイヤモンドの
ダイヤモンド全体に占める配合割合が９０％を越えると
、支持材の靭性が不足して切削チップに欠けを生じ易く
なることから、微粒および粗粒のダイヤモンドの粒径を
それぞれ２〜８μ未満および８〜５０μと定めるととも
に、ダイヤモンド全体の中の粗粒ダイヤモンドの配合割
合を５０〜９゜チと定めた。
ｂ） ＣｏおよびＮｉの含有量
これらの成分はダイヤモンド粒子を結合して支持材に強
度と靭性を付与する作用を有するが、支持材中における
その含有量が１２％未満では、支持材の剛性は大きくな
るものの、靭性が不足して。
度と靭性を付与する作用を有するが、支持材中における
その含有量が１２％未満では、支持材の剛性は大きくな
るものの、靭性が不足して。
チップ全体で優れた靭性を保つことができなくなシ、一
方それが３０チを越えると、支持材の靭性は大きくなる
ものの、剛性が不足して、チップ全体で優れた剛性を保
つことができなくなるので、その含有量を１２〜３０チ
と定めた。
方それが３０チを越えると、支持材の靭性は大きくなる
ものの、剛性が不足して、チップ全体で優れた剛性を保
つことができなくなるので、その含有量を１２〜３０チ
と定めた。
ついで、この発明を実施例によシ具体的に説明する。
いずれも直径：１０ｘｘ厚さ＝１朋の寸法を有し、かつ
それぞれ第１表に示される組成をもったｗｅ基超硬合金
製の円板を合金とし、同じく第１表に示される組成およ
びダイヤモンド粒径を有する粒状ダイヤモンドおよびＣ
ＯまたはＮｉからなる支持体用圧粉体と切刃用圧粉体と
を、この支持体用圧粉体を間に挾んで前記台金の上に重
ね合わせた状態で、通常の超高圧高温発生装置内に装入
し、ついでこの重合せ体を、温度： ｌ、 ４００〜１
６００℃、圧カニ ６０〜６５ Ｔｏｎ／ｃＩＩＬ２、
保持時間：５〜２０分の範囲内の所定条件で焼結するこ
とによって、いずれも前記圧粉体の組成と実質的に同一
の組成と、それぞれ０．２Ｂおよび０．７１ＬＩＩの厚
さを有する切刃層および支持層をもった本卑明複合切削
チップ１〜７をそれぞれ製造した。 。
それぞれ第１表に示される組成をもったｗｅ基超硬合金
製の円板を合金とし、同じく第１表に示される組成およ
びダイヤモンド粒径を有する粒状ダイヤモンドおよびＣ
ＯまたはＮｉからなる支持体用圧粉体と切刃用圧粉体と
を、この支持体用圧粉体を間に挾んで前記台金の上に重
ね合わせた状態で、通常の超高圧高温発生装置内に装入
し、ついでこの重合せ体を、温度： ｌ、 ４００〜１
６００℃、圧カニ ６０〜６５ Ｔｏｎ／ｃＩＩＬ２、
保持時間：５〜２０分の範囲内の所定条件で焼結するこ
とによって、いずれも前記圧粉体の組成と実質的に同一
の組成と、それぞれ０．２Ｂおよび０．７１ＬＩＩの厚
さを有する切刃層および支持層をもった本卑明複合切削
チップ１〜７をそれぞれ製造した。 。
また、比較の目的で、支持層を形成させないことと、切
刃層中のダイヤモンドを微粒のものと粗粒のものとのう
ちの一方のみから構成させたこと以外は、上記と同様な
方法で、第１表に示されるような従来複合切削チップ、
１〜６をそれぞれ製造した。
刃層中のダイヤモンドを微粒のものと粗粒のものとのう
ちの一方のみから構成させたこと以外は、上記と同様な
方法で、第１表に示されるような従来複合切削チップ、
１〜６をそれぞれ製造した。
ついで、これらの複合切削チップを１．ｗｃ−１゜饅Ｃ
ｏの超硬合金製切削工具本体にろう付けし、これらを仕
上加工することによって得られた各切削工具について、 被削材：ＷＣＣ超超硬合金Ｃｏ：１６チ含有）、切削淳
度： ｌ ５ ｍ／ｉｍ。
ｏの超硬合金製切削工具本体にろう付けし、これらを仕
上加工することによって得られた各切削工具について、 被削材：ＷＣＣ超超硬合金Ｃｏ：１６チ含有）、切削淳
度： ｌ ５ ｍ／ｉｍ。
送り： Ｏ，１５期／ｒｅｖ、、
切込み＝０７朋、
の条件での超硬合金丸棒の乾式連続切削試験を行ない、
逃げ面摩耗幅が０．３ ａｘに達するまでの切削時間を
測定してこれをチップの寿命とした。これらの結果も合
わせて第１表に示した。
逃げ面摩耗幅が０．３ ａｘに達するまでの切削時間を
測定してこれをチップの寿命とした。これらの結果も合
わせて第１表に示した。
第１表に示される結果から、切刃材中のダイヤモンドと
して微粒ダイヤモンドのみを使用した従来複合切削チッ
プ１〜３ではいずれも耐摩耗性に劣るところから寿命が
短く、また粗粒ダイヤモンドのみを使用した従来複合チ
ップ４〜６では耐摩耗性が若干向上したところから寿命
が多少延びてはいるものの、靭性の低下によって欠けを
生じたのに対して、本願複合切削チップ１〜７では寿命
が著しく延長し、しかも切削中に全く欠けを生じなかっ
たことがわかる。
して微粒ダイヤモンドのみを使用した従来複合切削チッ
プ１〜３ではいずれも耐摩耗性に劣るところから寿命が
短く、また粗粒ダイヤモンドのみを使用した従来複合チ
ップ４〜６では耐摩耗性が若干向上したところから寿命
が多少延びてはいるものの、靭性の低下によって欠けを
生じたのに対して、本願複合切削チップ１〜７では寿命
が著しく延長し、しかも切削中に全く欠けを生じなかっ
たことがわかる。
以上述べた説明から明らかなように、この発明によると
、耐摩耗性と靭性のいずれにも著しく優れた複合切削チ
ップが得られ、したがって、超硬合金のような硬質材料
の切削に用いた場合でも、切刃に欠けを発生させること
なく、著しく長期てわたって優れた切削性能を発揮でき
る、極めて信頼性の高い複合切削チップが提供される。
、耐摩耗性と靭性のいずれにも著しく優れた複合切削チ
ップが得られ、したがって、超硬合金のような硬質材料
の切削に用いた場合でも、切刃に欠けを発生させること
なく、著しく長期てわたって優れた切削性能を発揮でき
る、極めて信頼性の高い複合切削チップが提供される。
手 続 補 正 書 （自発）１． 事件の表
示 特願昭６１−１６７６１９号 ２ 発明の名称 複合切削チップ ａ 補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 東京都千代田区大手町−丁目５番２号氏名（名称
） （６２６）三菱金属株式会社゛ 代表者 永
野 健 ４、 代 理 人 住所 東京都千代田区神田錦町−丁目２３番地宗保第二
ピル８階 〒１０１ 電話（０３） ２３３−１６７６・１６７
７自 発 （１）明細書、第１４頁、発明の詳細な説明の項１、第
１表の上１１ｍ（２ケ所）、 。
示 特願昭６１−１６７６１９号 ２ 発明の名称 複合切削チップ ａ 補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 東京都千代田区大手町−丁目５番２号氏名（名称
） （６２６）三菱金属株式会社゛ 代表者 永
野 健 ４、 代 理 人 住所 東京都千代田区神田錦町−丁目２３番地宗保第二
ピル８階 〒１０１ 電話（０３） ２３３−１６７６・１６７
７自 発 （１）明細書、第１４頁、発明の詳細な説明の項１、第
１表の上１１ｍ（２ケ所）、 。
「結合層含有量（％）」とあるを、
［結合相含有量（％）」と訂正する。
以 上
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 切刃材を、支持材を介して炭化タングステン基超硬合金
台金材に焼結結合してなる複合切削チップにおいて、 前記切刃材が、ＣｏおよびＮｉのうちの１種または２種
：３〜１２％未満および粒状ダイヤモンド：残り、から
なるダイヤモンド基焼結材料であつて、この粒状ダイヤ
モンドは、２〜８μ未満の粒径を有する微粒ダイヤモン
ド：５０〜９０％および８〜３０μの粒径を有する粗粒
ダイヤモンド：残りから構成され、そして 前記支持材が、ＣｏおよびＮｉのうちの１種または２種
：１２〜３０％および粒状ダイヤモンド：残り、からな
るダイヤモンド基焼結材料であつて、この粒状ダイヤモ
ンドは、８〜５０μの粒径を有する粗粒ダイヤモンド：
５０〜９０％（以上、容量％）および２〜８μ未満の粒
径を有する微粒ダイヤモンド：残り、から構成されてい
ることを特徴とする、前記複合切削チップ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61167619A JPH0768570B2 (ja) | 1986-07-16 | 1986-07-16 | 複合切削チツプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61167619A JPH0768570B2 (ja) | 1986-07-16 | 1986-07-16 | 複合切削チツプ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6324003A true JPS6324003A (ja) | 1988-02-01 |
| JPH0768570B2 JPH0768570B2 (ja) | 1995-07-26 |
Family
ID=15853144
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61167619A Expired - Lifetime JPH0768570B2 (ja) | 1986-07-16 | 1986-07-16 | 複合切削チツプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0768570B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004503675A (ja) * | 2000-06-13 | 2004-02-05 | エレメント シックス （プロプライエタリイ）リミテッド | 複合ダイヤモンド圧縮体 |
| WO2010112309A1 (de) * | 2009-03-31 | 2010-10-07 | Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh | Gleitlagerverbundwerkstoff |
| JP2013136144A (ja) * | 2011-11-28 | 2013-07-11 | Mitsubishi Materials Corp | Ｐｃｄドリル |
| US8646977B2 (en) | 2008-12-30 | 2014-02-11 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Sliding element and method for the production thereof |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5841769A (ja) * | 1981-09-04 | 1983-03-11 | 住友電気工業株式会社 | 工具用ダイヤモンド焼結体及びその製造方法 |
| JPS5896848A (ja) * | 1981-12-02 | 1983-06-09 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 工具用高硬度焼結体およびその製造方法 |
| JPS5916942A (ja) * | 1982-07-19 | 1984-01-28 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 工具用複合ダイヤモンド焼結体 |
| JPS60121251A (ja) * | 1983-12-02 | 1985-06-28 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 工具用ダイヤモンド焼結体及びその製造方法 |
| JPS6167740A (ja) * | 1984-09-08 | 1986-04-07 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 工具用ダイヤモンド焼結体およびその製造方法 |
| JPS61127846A (ja) * | 1984-11-24 | 1986-06-16 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 高硬度焼結体及びその製造方法 |
-
1986
- 1986-07-16 JP JP61167619A patent/JPH0768570B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5841769A (ja) * | 1981-09-04 | 1983-03-11 | 住友電気工業株式会社 | 工具用ダイヤモンド焼結体及びその製造方法 |
| JPS5896848A (ja) * | 1981-12-02 | 1983-06-09 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 工具用高硬度焼結体およびその製造方法 |
| JPS5916942A (ja) * | 1982-07-19 | 1984-01-28 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 工具用複合ダイヤモンド焼結体 |
| JPS60121251A (ja) * | 1983-12-02 | 1985-06-28 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 工具用ダイヤモンド焼結体及びその製造方法 |
| JPS6167740A (ja) * | 1984-09-08 | 1986-04-07 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 工具用ダイヤモンド焼結体およびその製造方法 |
| JPS61127846A (ja) * | 1984-11-24 | 1986-06-16 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 高硬度焼結体及びその製造方法 |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004503675A (ja) * | 2000-06-13 | 2004-02-05 | エレメント シックス （プロプライエタリイ）リミテッド | 複合ダイヤモンド圧縮体 |
| US8646977B2 (en) | 2008-12-30 | 2014-02-11 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Sliding element and method for the production thereof |
| WO2010112309A1 (de) * | 2009-03-31 | 2010-10-07 | Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh | Gleitlagerverbundwerkstoff |
| CN102369366A (zh) * | 2009-03-31 | 2012-03-07 | 联合莫古尔威斯巴登有限公司 | 滑动轴承复合材料 |
| US8748006B2 (en) | 2009-03-31 | 2014-06-10 | Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh | Slide bearing composite material |
| JP2013136144A (ja) * | 2011-11-28 | 2013-07-11 | Mitsubishi Materials Corp | Ｐｃｄドリル |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0768570B2 (ja) | 1995-07-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4045014B2 (ja) | 多結晶ダイヤモンド工具 | |
| JPH0218365A (ja) | 耐摩耗多結晶ダイヤモンド熱抵抗体 | |
| US9233422B2 (en) | Superhard cutter element | |
| JP5512044B2 (ja) | Ｐｃｂｎ材料、それを含む工具要素及びその使用方法 | |
| JPS61270271A (ja) | サンドイツチ構造を有する高硬度焼結体複合材料 | |
| US8505654B2 (en) | Polycrystalline diamond | |
| CN101194036A (zh) | 金属间结合金刚石复合材料及该复合材料件的形成方法 | |
| JPS6184303A (ja) | 複合焼結体の製造法 | |
| JP3549424B2 (ja) | 硬質焼結体工具及びその製造方法 | |
| JP3102427B1 (ja) | 多結晶ダイヤモンド工具 | |
| JPS6324003A (ja) | 複合切削チツプ | |
| JP2861486B2 (ja) | 高硬度焼結体切削工具 | |
| JP2861487B2 (ja) | 高硬度焼結体切削工具 | |
| JPS6365722B2 (ja) | ||
| JPS6310201B2 (ja) | ||
| JP2004510884A (ja) | 研磨性及び耐磨耗性材料 | |
| JPS6125762B2 (ja) | ||
| JPH11188510A (ja) | 硬質焼結体切削工具 | |
| JPS58164750A (ja) | 切削工具用超高圧焼結材料 | |
| JPS5941445A (ja) | 切削工具用立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料 | |
| JPS61293705A (ja) | 複合切削チツプ | |
| JP2877254B2 (ja) | 工具用高硬度複合焼結体 | |
| JP3651284B2 (ja) | ダイヤモンド含有ロウ付け用複合材料およびその製造方法 | |
| JPS602378B2 (ja) | 切削工具用立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料 | |
| JP2000129387A (ja) | 立方晶窒化硼素含有ロウ付け用複合材料およびその製造方法 |