JPS63239137A - フツ化物ガラスの溶融方法 - Google Patents
フツ化物ガラスの溶融方法Info
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- JPS63239137A JPS63239137A JP62073480A JP7348087A JPS63239137A JP S63239137 A JPS63239137 A JP S63239137A JP 62073480 A JP62073480 A JP 62073480A JP 7348087 A JP7348087 A JP 7348087A JP S63239137 A JPS63239137 A JP S63239137A
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Classifications
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C3/00—Glass compositions
- C03C3/32—Non-oxide glass compositions, e.g. binary or ternary halides, sulfides or nitrides of germanium, selenium or tellurium
- C03C3/325—Fluoride glasses
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- C03C13/00—Fibre or filament compositions
- C03C13/04—Fibre optics, e.g. core and clad fibre compositions
- C03C13/041—Non-oxide glass compositions
- C03C13/042—Fluoride glass compositions
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- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の産業上利用分野〕
本発明は、フッ化物ガラスの溶融方法、さらに詳細には
、低損失なフッ化物光ファイバを製造するために、ガラ
ス母材中の不純物遷移金属吸収の影響を低減化する方法
に関するものである。
、低損失なフッ化物光ファイバを製造するために、ガラ
ス母材中の不純物遷移金属吸収の影響を低減化する方法
に関するものである。
フッ化物光ファイバは、理論的には1℃−2dIs/k
m以下の低損失が見込まれている伝送媒体である。
m以下の低損失が見込まれている伝送媒体である。
しかし、このような超低損失値を実現するには、少な(
とも遷移金属等の不純物を1ppb以下に低減化する必
要がある。第3図に示すように、主な遷移金属であるp
ep、*の吸収は1.1 μmに吸収ピークを持ってお
り、その吸収端はフッ化物光ファイバの最低損失値が予
想される。2.5〜2.6μm帯ではippm当たり、
数十dB/ kmの伝送損失を与える(Ohishi
et al、 Jpn、八pp1.Phys、
20 (1981)L787)。
とも遷移金属等の不純物を1ppb以下に低減化する必
要がある。第3図に示すように、主な遷移金属であるp
ep、*の吸収は1.1 μmに吸収ピークを持ってお
り、その吸収端はフッ化物光ファイバの最低損失値が予
想される。2.5〜2.6μm帯ではippm当たり、
数十dB/ kmの伝送損失を与える(Ohishi
et al、 Jpn、八pp1.Phys、
20 (1981)L787)。
第4図は従来法により作製されたZrP 4−BaF2
−Gd 3−AIF3系光ファイバの損失スペクトルを
示す。不純物要因分析によると、0.42ppmのpe
p、+が存在し、(図中、符合5で示すスペクトル’)
2.55μmでも約8dB /に+aの損失を与えて
いる。
−Gd 3−AIF3系光ファイバの損失スペクトルを
示す。不純物要因分析によると、0.42ppmのpe
p、+が存在し、(図中、符合5で示すスペクトル’)
2.55μmでも約8dB /に+aの損失を与えて
いる。
(Mitachi et al、 IIEIIE、 J
、LighLwave Tech、LT−1+(198
3) 67)。
、LighLwave Tech、LT−1+(198
3) 67)。
現在低損失化の最も進んでいるファイバはZrF 4を
主構成物質とする49 (mo1%) ZrF 4−2
5BaF2−3,5LaF a −2YF3−2.5八
IF 3−18NaFの組成のガラスである(Kana
mort and Sakaguchi Jpn、J、
Appl。
主構成物質とする49 (mo1%) ZrF 4−2
5BaF2−3,5LaF a −2YF3−2.5八
IF 3−18NaFの組成のガラスである(Kana
mort and Sakaguchi Jpn、J、
Appl。
Phys、25 L468 (1986) ) 、
このZrF 4の精製方法としては、昇華精製が最も有
効であるが、〔旧tachi et at、 J、Li
ghtwave Tech、 LT−2(1984)
587 ) 、現在報告されている最も純度の高いZr
F aでも76ppbのPeを含んでいる(Kobay
ashi。
このZrF 4の精製方法としては、昇華精製が最も有
効であるが、〔旧tachi et at、 J、Li
ghtwave Tech、 LT−2(1984)
587 ) 、現在報告されている最も純度の高いZr
F aでも76ppbのPeを含んでいる(Kobay
ashi。
Proceedings of 7th、 In
t、 Conf、MTAA (1986)P、1
335 Copenhagen ] 11従って、現状
の高純度原料を用いた場合にも、第3図の結果より概算
して約1dB/kmの不純物吸収が2.5μm帯に生じ
てしまう、 0.01dB/ka以下の超低損失化を達
成するには、少なくとも現在のZrF 4中の遷移金属
不純物の量を1 /100以下に低減化する必要がある
。他の構成物質についても同様であり、かつガラス溶融
時の汚染も完全に防止する必要がある等、極めて高度か
つ超高クリーン度の雰囲気を実現する高価な実験設備を
必要とする状況にある。
t、 Conf、MTAA (1986)P、1
335 Copenhagen ] 11従って、現状
の高純度原料を用いた場合にも、第3図の結果より概算
して約1dB/kmの不純物吸収が2.5μm帯に生じ
てしまう、 0.01dB/ka以下の超低損失化を達
成するには、少なくとも現在のZrF 4中の遷移金属
不純物の量を1 /100以下に低減化する必要がある
。他の構成物質についても同様であり、かつガラス溶融
時の汚染も完全に防止する必要がある等、極めて高度か
つ超高クリーン度の雰囲気を実現する高価な実験設備を
必要とする状況にある。
従来法においては、ガラス原料のフッ化は、一般にNI
IaF ・IIFを用いたり、IIFガスなどを用い
て行っている。しかしながら、化学エネルギの観点から
見るとFe”をRe”に酸化するには不十分なエネルギ
であり、ガラス原料の酸化物や水酸化物をフッ素化する
にとどまっていた。
IaF ・IIFを用いたり、IIFガスなどを用い
て行っている。しかしながら、化学エネルギの観点から
見るとFe”をRe”に酸化するには不十分なエネルギ
であり、ガラス原料の酸化物や水酸化物をフッ素化する
にとどまっていた。
このような点を解決するために、価数変化を積極的に引
き起こすことを狙いとして、ガラス溶融時に酸素を共存
させてPe2″″をFe”に酸化するという技術(P、
W、France et al、 Electron、
I+ett、 21(1985) 602 )が報告
されているが、この場合には同時にZrF aがZr0
2等に変化する酸化物生成も起き、生じた酸化物は散乱
損失増大の原因にもなっていて(S、旧tachi e
t al、 Jpn、J、八pp1.Phys。
き起こすことを狙いとして、ガラス溶融時に酸素を共存
させてPe2″″をFe”に酸化するという技術(P、
W、France et al、 Electron、
I+ett、 21(1985) 602 )が報告
されているが、この場合には同時にZrF aがZr0
2等に変化する酸化物生成も起き、生じた酸化物は散乱
損失増大の原因にもなっていて(S、旧tachi e
t al、 Jpn、J、八pp1.Phys。
」虹(1985) L827) 、抜本的な低損失化と
はならないという欠点があったゆ この他にガラス溶融時にNl”3を共存させてFe”を
Fe”へ酸化させるという試みもあるが(T、Naka
iet al、 Electron、 Lett、 2
1 (1985) 625 ) 、窒化物の混入は新た
な散乱体の形成にもつながる可能性があり、また試薬の
攻撃性が強すぎて用いる金るつぼや白金るつぼもアタッ
クしてしまい、金や白金のコロイドがフッ化物ガラス中
に生じた散乱体となり、NF3を用いた技術での低損失
ファイバ作製の報告は未だない状況である。
はならないという欠点があったゆ この他にガラス溶融時にNl”3を共存させてFe”を
Fe”へ酸化させるという試みもあるが(T、Naka
iet al、 Electron、 Lett、 2
1 (1985) 625 ) 、窒化物の混入は新た
な散乱体の形成にもつながる可能性があり、また試薬の
攻撃性が強すぎて用いる金るつぼや白金るつぼもアタッ
クしてしまい、金や白金のコロイドがフッ化物ガラス中
に生じた散乱体となり、NF3を用いた技術での低損失
ファイバ作製の報告は未だない状況である。
本発明は、かかる現状のフッ化物光フアイバ用原料純度
をふまえて、原料融液中での酸化還元反応を利用して、
フッ化物ガラス母材中のFe”″をFe”に酸化し、F
e”の2.5μ階帯への影響を低減し、低損失な光ファ
イバを与えるフッ化物母材作製のためのフッ化物ガラス
の溶融方法を提供することを目的とするものである。
をふまえて、原料融液中での酸化還元反応を利用して、
フッ化物ガラス母材中のFe”″をFe”に酸化し、F
e”の2.5μ階帯への影響を低減し、低損失な光ファ
イバを与えるフッ化物母材作製のためのフッ化物ガラス
の溶融方法を提供することを目的とするものである。
したがって、本発明によるフッ化物ガラスの溶融方法は
、フッ化物ガラス原料混合物に、PbF a、SbF
5 、AgF 2 、TIF 3、IlgF t %
MnF 3 、SnF 4からなる化合物群のうちの一
種類あるいは複数種類の化合物を添加してガラス溶融を
行うことを特徴としている。
、フッ化物ガラス原料混合物に、PbF a、SbF
5 、AgF 2 、TIF 3、IlgF t %
MnF 3 、SnF 4からなる化合物群のうちの一
種類あるいは複数種類の化合物を添加してガラス溶融を
行うことを特徴としている。
本発明は、フッ化物光フアイバ用ガラス原料混合物に、
通常の安定な価数よりさらに高い価数のフッ化物、即ち
過フッ化物を添加し、その過フッ化物が通常の低い価数
のフッ化物に還元する際の酸化エネルギを用いて、不純
物として存在するFeR4をpe3+に酸化し、2.5
μ信帯でのFe”による吸収端の影響を低減することに
着目してなされたものである。
通常の安定な価数よりさらに高い価数のフッ化物、即ち
過フッ化物を添加し、その過フッ化物が通常の低い価数
のフッ化物に還元する際の酸化エネルギを用いて、不純
物として存在するFeR4をpe3+に酸化し、2.5
μ信帯でのFe”による吸収端の影響を低減することに
着目してなされたものである。
本発明は、前述の従来技術とは異なり、F e ”をP
a”に酸化するのに十分かつNPaに比べてよりマイル
ドな反応性を有する試薬、PbF 4 、SbF s、
AgF 2 、TIP 3−、 l1g1? 2 、M
nF 3 、Snl?4の一種以上を用いるものであり
、金゛や白金るつぼを攻撃するほどの化学的なエネルギ
を発生させないところに特徴がある。また、これらの試
薬はsbr+ sを除けば、化学量論的に添加して、屈
折率のコントロールも行えるという長所も有している点
に特徴がある。
a”に酸化するのに十分かつNPaに比べてよりマイル
ドな反応性を有する試薬、PbF 4 、SbF s、
AgF 2 、TIP 3−、 l1g1? 2 、M
nF 3 、Snl?4の一種以上を用いるものであり
、金゛や白金るつぼを攻撃するほどの化学的なエネルギ
を発生させないところに特徴がある。また、これらの試
薬はsbr+ sを除けば、化学量論的に添加して、屈
折率のコントロールも行えるという長所も有している点
に特徴がある。
前述のPbF 4 、八gF 2 、TIF 3 、l
lgF 2 、MnF 3、SnF 4の一種以上は、
好ましくは8mol %以下添加される。前記PbP
a 、八gF 2 、TIF 3 、llgF 2、M
nF 3 、SnF 4の一種以上が8mo 1%を超
えると、形成されるガラスが結晶化する虞を生じるから
である。一方、前記過フッ化物の添加量の好ましい極少
は、前記フッ化物ガラスに含まれるPe”の量が、後述
の実施例4の場合にあっても極微量であるため、極少量
の添加であっても効果が得られる。
lgF 2 、MnF 3、SnF 4の一種以上は、
好ましくは8mol %以下添加される。前記PbP
a 、八gF 2 、TIF 3 、llgF 2、M
nF 3 、SnF 4の一種以上が8mo 1%を超
えると、形成されるガラスが結晶化する虞を生じるから
である。一方、前記過フッ化物の添加量の好ましい極少
は、前記フッ化物ガラスに含まれるPe”の量が、後述
の実施例4の場合にあっても極微量であるため、極少量
の添加であっても効果が得られる。
前述のような過フッ化物のうち、SbF 5は高温で蒸
発しやすいことから、上述のPbF 4 、AgF 2
、TIP 3−、 IIgF 2 、MnF 3 、S
nF 4の一捕以上に比較して多量に添加しても、前記
ガラスには影響が少ない。
発しやすいことから、上述のPbF 4 、AgF 2
、TIP 3−、 IIgF 2 、MnF 3 、S
nF 4の一捕以上に比較して多量に添加しても、前記
ガラスには影響が少ない。
本発明を具体的に説明するため、以下に実施例を示すが
、これらの実施例によって本発明は限定されるものでは
ない。
、これらの実施例によって本発明は限定されるものでは
ない。
(実施例1〕
17.5gのZrF a 、12.028のBaF I
I、 1.562gのGdF 3、および0.797g
のAIF3(クラッド用ガラス組成)にIOgのフッ素
化剤Nll4F 司IFを加えた混合物を一方の金る
つぼに導入し、他方の金るつぼには、12.5gのZr
F A 、8.58gのBaP 2.1.13gのGd
F 3.0.451gのAIF3(コア用ガラス組成)
にLogのフッ素化剤NIIaF ・IIFを加えた
混合物を導入し、二つの金るつぼを乾燥^「ガス流中で
450 t 1時間処理した後に850℃に昇温し、さ
らに1時間加熱処理してガラス溶融物を得た。
I、 1.562gのGdF 3、および0.797g
のAIF3(クラッド用ガラス組成)にIOgのフッ素
化剤Nll4F 司IFを加えた混合物を一方の金る
つぼに導入し、他方の金るつぼには、12.5gのZr
F A 、8.58gのBaP 2.1.13gのGd
F 3.0.451gのAIF3(コア用ガラス組成)
にLogのフッ素化剤NIIaF ・IIFを加えた
混合物を導入し、二つの金るつぼを乾燥^「ガス流中で
450 t 1時間処理した後に850℃に昇温し、さ
らに1時間加熱処理してガラス溶融物を得た。
次に、得られた溶融物のうちのコア側の融液に0.38
g (7)PbF 4を加え、さらニ30分間850℃
テ加熱溶融を行った。次に、予め260℃に予加熱した
8φX150mmの中空円筒部分を持つ外径25φの黄
銅部の三つ割れの鋳型に、まず上記のクラッドガラス融
液を流し込み、即座にひっくり返して、固化していない
中央部を流し出し、生じた中空部分に、上記のコアガラ
ス融液を流し込んでコアルクラッドの導波構造を有する
光フアイバ用母材を得た。次に、この母材を260℃で
一夜間アニールした後、炉冷して、室温にまで冷却した
。得られた8φX150m5のロッドの外周部を研磨し
て、テフロンFEPパイプに挿入し、370℃に加熱し
て線引きを行い、クラッド径150μ11コア径60μ
m1長さ200 mのフッ化物光ファイバを得た。コア
とクラッドの比屈折率差は0.5%であった。
g (7)PbF 4を加え、さらニ30分間850℃
テ加熱溶融を行った。次に、予め260℃に予加熱した
8φX150mmの中空円筒部分を持つ外径25φの黄
銅部の三つ割れの鋳型に、まず上記のクラッドガラス融
液を流し込み、即座にひっくり返して、固化していない
中央部を流し出し、生じた中空部分に、上記のコアガラ
ス融液を流し込んでコアルクラッドの導波構造を有する
光フアイバ用母材を得た。次に、この母材を260℃で
一夜間アニールした後、炉冷して、室温にまで冷却した
。得られた8φX150m5のロッドの外周部を研磨し
て、テフロンFEPパイプに挿入し、370℃に加熱し
て線引きを行い、クラッド径150μ11コア径60μ
m1長さ200 mのフッ化物光ファイバを得た。コア
とクラッドの比屈折率差は0.5%であった。
〔比較例1〕
実施例1と同じ純度の原料を用い、コア用ガラスとして
12.5gのZrF 4.8.59gの8aF t 、
1.13gのGdF a 、0.45gのAIF 3の
混合物を調製し、クラッド用のガラスとして17.5g
のZrP (,12,02gのBaF t 、1.55
gのGdP a 、0.967gの八IF 3の混合物
を調製し、各々にLogづつのN114F−11Fを加
えて、実施例1と全く同様の方法でファイバを得た。
12.5gのZrF 4.8.59gの8aF t 、
1.13gのGdF a 、0.45gのAIF 3の
混合物を調製し、クラッド用のガラスとして17.5g
のZrP (,12,02gのBaF t 、1.55
gのGdP a 、0.967gの八IF 3の混合物
を調製し、各々にLogづつのN114F−11Fを加
えて、実施例1と全く同様の方法でファイバを得た。
この際に、実施例1でコアガラス融液に添加したPhF
Aは本比較例では添加しなかった。
Aは本比較例では添加しなかった。
第1図に実施例1および比較例1で得られた光ファイバ
の伝送損失スペクトルの比較を示す。
の伝送損失スペクトルの比較を示す。
実施例1のファイバではFe’°に特有の吸収である1
、1 μmにピークを持つ2.5μm帯にまで影響する
幅広い吸収は殆ど消失している(符合1で示すスペクト
ル)。一方、比較例1のファイバではFe”の吸収が1
.1μmに見られ、2.5μmでの低損失化の妨げにな
っていることがわかる(符合2で示すスペクトル)。
、1 μmにピークを持つ2.5μm帯にまで影響する
幅広い吸収は殆ど消失している(符合1で示すスペクト
ル)。一方、比較例1のファイバではFe”の吸収が1
.1μmに見られ、2.5μmでの低損失化の妨げにな
っていることがわかる(符合2で示すスペクトル)。
実施例1と比較例2よりわかることは、PbF 4の添
加によって、ZrF 4 、BaF 2 、GdF 3
、八IF aの原料中に含まれるFe”の不純物が電
子的に酸化を受け、Fe”に変化したと考えられる。そ
の結果、1.1μmのFe2°に特有の吸収が消失した
と考えられる。
加によって、ZrF 4 、BaF 2 、GdF 3
、八IF aの原料中に含まれるFe”の不純物が電
子的に酸化を受け、Fe”に変化したと考えられる。そ
の結果、1.1μmのFe2°に特有の吸収が消失した
と考えられる。
〔実施例2〕
実施例1におけるPbF 4の替わりにSbF 5、A
gF 2 、TIF 3 % llgF 2 、MnF
3 、SnF 4を用いても、実施例1と同様の効果
が生じた。
gF 2 、TIF 3 % llgF 2 、MnF
3 、SnF 4を用いても、実施例1と同様の効果
が生じた。
SbP sあるいはSnF 4を用いる場合には、コア
ガラス用混合物として、12.5gのZrF 4.8.
5gのBaF t 、1.138のGdF 3.0.4
5gのAIF 3を用い、クラッドガラス用混合物とし
て、17.5gのZrF a、12.02gのBaF
2.1.55gのGdF a 、0.967gの^IF
3を用いた。この際、SbF s 、SnF 4を各
々5g。
ガラス用混合物として、12.5gのZrF 4.8.
5gのBaF t 、1.138のGdF 3.0.4
5gのAIF 3を用い、クラッドガラス用混合物とし
て、17.5gのZrF a、12.02gのBaF
2.1.55gのGdF a 、0.967gの^IF
3を用いた。この際、SbF s 、SnF 4を各
々5g。
0.52gをコアガラス融液に添加してガラス溶融を行
った。この場合、得られたコアークラッドの比屈折率差
は各々0.2%、0.5%であった。SbF sを添加
した例では実施例1でPbF 4を用いたとほぼ同様に
161 μmのFe”の吸収ピークは消失したが、Sn
F aを用いた場合には、比較例1のスペクトルニおけ
る1、1 μmのピークは約2に減少した。
った。この場合、得られたコアークラッドの比屈折率差
は各々0.2%、0.5%であった。SbF sを添加
した例では実施例1でPbF 4を用いたとほぼ同様に
161 μmのFe”の吸収ピークは消失したが、Sn
F aを用いた場合には、比較例1のスペクトルニおけ
る1、1 μmのピークは約2に減少した。
次に、AgF 2 、TIF 3 、IIgF 2ある
いはMnF 4を用いる場合には、コアガラス用混合物
として、12.5gのZrF 4.8.5gのnaP2
.1.13gのGdF s、0.458のAIF 3を
用い、クラッド用混合物として17.5gのZrF 4
.12.02gのnaP 2.1.55gのGdF 3
.0.967gのAIP aを用いた。溶融は実施例1
の場合と同様に行ったが、途中でPbF Aをコアガラ
ス融液に添加する替わりに、AgF tを0.396g
あるいはTIP 3を0.71g 、あるいはIlgF
2を0.648gあるいはMnF aを0.356g
添加して、コアークラッドの導波構造を持つガラス母材
を得た。得られた母材のコアークラッドの比屈折率差は
AgF 2を用いた場合0.32%、TIF 3を用い
た場合0.44%、IlgF 2を用いた場合0.52
%、MnF 3を用いた場合は0.26%であった。A
gF 2 、IIgF t 、MnF sを用いた場合
は、実施例1と同様にpe9)に特有の1.1 μmの
吸収は殆ど消失した。一方、TIF 3をもちいた場合
は1.1 μ国の吸収は比較例1に比較して約2に減少
していた。
いはMnF 4を用いる場合には、コアガラス用混合物
として、12.5gのZrF 4.8.5gのnaP2
.1.13gのGdF s、0.458のAIF 3を
用い、クラッド用混合物として17.5gのZrF 4
.12.02gのnaP 2.1.55gのGdF 3
.0.967gのAIP aを用いた。溶融は実施例1
の場合と同様に行ったが、途中でPbF Aをコアガラ
ス融液に添加する替わりに、AgF tを0.396g
あるいはTIP 3を0.71g 、あるいはIlgF
2を0.648gあるいはMnF aを0.356g
添加して、コアークラッドの導波構造を持つガラス母材
を得た。得られた母材のコアークラッドの比屈折率差は
AgF 2を用いた場合0.32%、TIF 3を用い
た場合0.44%、IlgF 2を用いた場合0.52
%、MnF 3を用いた場合は0.26%であった。A
gF 2 、IIgF t 、MnF sを用いた場合
は、実施例1と同様にpe9)に特有の1.1 μmの
吸収は殆ど消失した。一方、TIF 3をもちいた場合
は1.1 μ国の吸収は比較例1に比較して約2に減少
していた。
(実施例3〕
SbF sは他の金属酸化物、あるいは水酸化物をフッ
素化する力が強く、フッ素化反応の後はSbF sはS
bF 3に変化し、生じたSbF sは沸点が376℃
であり、ガラス溶融時には850℃に加熱するため、S
bF sは揮発してしまう。そのために、多量のSbl
? 5をガラス混合物中に添加してもガラスの物性への
影響は少なく、かつフッ化物ガラス原料中に酸化物や水
酸化物の不純物が混在していた場合でも、SbF sが
SbF 3に変化する際に発生するF2によりこれら酸
化物や水酸化物をフッ素化するための有効なフッ素化剤
として働く。従って、SbF 5は他の試薬、PbF
A % AgF 2 、TIP 3 、IlgF t、
MnF 3 、SnF 4と複合して用いると良好な結
果が得られた。
素化する力が強く、フッ素化反応の後はSbF sはS
bF 3に変化し、生じたSbF sは沸点が376℃
であり、ガラス溶融時には850℃に加熱するため、S
bF sは揮発してしまう。そのために、多量のSbl
? 5をガラス混合物中に添加してもガラスの物性への
影響は少なく、かつフッ化物ガラス原料中に酸化物や水
酸化物の不純物が混在していた場合でも、SbF sが
SbF 3に変化する際に発生するF2によりこれら酸
化物や水酸化物をフッ素化するための有効なフッ素化剤
として働く。従って、SbF 5は他の試薬、PbF
A % AgF 2 、TIP 3 、IlgF t、
MnF 3 、SnF 4と複合して用いると良好な結
果が得られた。
例えば、実施例1のPbF aを用いた例で、N114
F ・IIFlogの替わりにsbp 5を10g
添加した例ではO1l基の吸収ピークは第2図に示すよ
うに、実施例1の場合に比べ、1 /100以下に低減
化した。この現象は実施例2、実施例3でSnF aあ
るいはAgF 2 、TIF 3、IIgF 2 、M
nF sを添加した場合に、N114F −11Fの
替わりにSbF sを10g添加した場合でも低011
化という良好な結果が得られた。
F ・IIFlogの替わりにsbp 5を10g
添加した例ではO1l基の吸収ピークは第2図に示すよ
うに、実施例1の場合に比べ、1 /100以下に低減
化した。この現象は実施例2、実施例3でSnF aあ
るいはAgF 2 、TIF 3、IIgF 2 、M
nF sを添加した場合に、N114F −11Fの
替わりにSbF sを10g添加した場合でも低011
化という良好な結果が得られた。
さらに、1.1 μmのFe”の吸収ピークの消失が比
較例に比べ2までにしか減少しなかったSnF AやT
IF sを単独で添加した実施例2の場合に、AgF
2あるいはIlgF 2 、MnF 3を0.1モル%
という極微量加えると、1.1 μmのpeft*の吸
収ピークは実施例1と同様殆ど消失するという良好な結
果が得られ、複合添加の有効性が確認された。
較例に比べ2までにしか減少しなかったSnF AやT
IF sを単独で添加した実施例2の場合に、AgF
2あるいはIlgF 2 、MnF 3を0.1モル%
という極微量加えると、1.1 μmのpeft*の吸
収ピークは実施例1と同様殆ど消失するという良好な結
果が得られ、複合添加の有効性が確認された。
〔実施例4〕
実施例1、実施例2、実施例3の内容は光学密度の高い
場合で議論しているものであり(ファイバ長100 m
以上)、厚さが数鰭〜数Cff1で用いられるフッ化物
ガラスレンズや赤外用の窓材においては仮にFe”の不
純物量が100〜11000ppの低品位低価格の原料
を用いたとしても、一般にはCuやNi等の不純物量は
少ないから、本発明の製造方法でフッ化物ガラスを作製
すれば、Fe2°はFe”に酸化され、1μmから5μ
mにかけてはFe”の吸収の影響は殆ど見られない赤外
用レンズや窓材が得られることがわかった。
場合で議論しているものであり(ファイバ長100 m
以上)、厚さが数鰭〜数Cff1で用いられるフッ化物
ガラスレンズや赤外用の窓材においては仮にFe”の不
純物量が100〜11000ppの低品位低価格の原料
を用いたとしても、一般にはCuやNi等の不純物量は
少ないから、本発明の製造方法でフッ化物ガラスを作製
すれば、Fe2°はFe”に酸化され、1μmから5μ
mにかけてはFe”の吸収の影響は殆ど見られない赤外
用レンズや窓材が得られることがわかった。
実際、実施例1、実施例2、実施例3のコア用ガラス融
液を用いて、厚さ1cI11で直径3cmの円板状のガ
ラスブロックを作製し、レンズや窓材に加工すると0.
3〜5μmにおいて85%以上の透過率を有する高品質
な紫外から中赤外にかけてのレンズや窓材として応用が
可能となった。
液を用いて、厚さ1cI11で直径3cmの円板状のガ
ラスブロックを作製し、レンズや窓材に加工すると0.
3〜5μmにおいて85%以上の透過率を有する高品質
な紫外から中赤外にかけてのレンズや窓材として応用が
可能となった。
〔実施例5〕
実施例1ではコア融液にPbF 4を添加しているが、
原料段階で12.5gのZrF 4.8.85gの13
aF 2.1.13gのGdF 3.0.451gのA
IF3(コア用ガラス組成)に0.384gのPbF
4を加えて混合し、ガラス溶融を行っても、第3図に示
すスペクトル5とほぼ同じ特性を有するフッ化物光ファ
イバが得られ、た。
原料段階で12.5gのZrF 4.8.85gの13
aF 2.1.13gのGdF 3.0.451gのA
IF3(コア用ガラス組成)に0.384gのPbF
4を加えて混合し、ガラス溶融を行っても、第3図に示
すスペクトル5とほぼ同じ特性を有するフッ化物光ファ
イバが得られ、た。
以上説明したように、本発明によるフッ化物ガラス溶融
方法を用いると、添加したPbI’ A 、 SbF
s、八gF 2 、TIF 3 、IIgF iI、
MnF 3あるいはSnF 4によって、フッ化物光フ
アイバ中のFe”をpe3+に酸化し、1.05μmに
ピークを持ち、2.5μmにまでその吸収端が影響する
pe?、+の吸収を殆ど消失させることができることか
ら、2.5〜2.6 μm帯でのフッ化物光ファイバの
低損失化に極めて有効に利用できるという利点がある。
方法を用いると、添加したPbI’ A 、 SbF
s、八gF 2 、TIF 3 、IIgF iI、
MnF 3あるいはSnF 4によって、フッ化物光フ
アイバ中のFe”をpe3+に酸化し、1.05μmに
ピークを持ち、2.5μmにまでその吸収端が影響する
pe?、+の吸収を殆ど消失させることができることか
ら、2.5〜2.6 μm帯でのフッ化物光ファイバの
低損失化に極めて有効に利用できるという利点がある。
さらに、本発明は赤外用のフッ化物ガラスレンズやフッ
化物ガラス窓材の作製においても、高純度な原料を必ず
しも用いなくても、Fe”の吸収を除去できるという掘
めて経済的に有効な利点がある。
化物ガラス窓材の作製においても、高純度な原料を必ず
しも用いなくても、Fe”の吸収を除去できるという掘
めて経済的に有効な利点がある。
第1図は本発明の一実施例と比較例のフッ化物光ファイ
バのスペクトルの比較を示す図、第2図は本発明の一実
施例のフッ化物光ファイバのスペクトル、第3図はFe
’Jρpm当たりの吸収損失を示す既報のスペク1−ル
、第4図は従来法により作製された既報のフッ化物ファ
イバのスペクトルである。 1 ・・・本発明の実施例1で作製されたPbr’ A
を添加して作製した光ファイバの損失スペクトル、2
・・・本発明の比較例1で作製された従来法によるフッ
化物光ファイバの損失スペクトル、3 ・・・本発明の
実施例3で作製されたPbF Aを添加すると同時にS
bF sをフッ素化剤として用いて作製したフッ化物光
ファイバの損失スペクトル、4 ・・・従来法により作
製されたZrF 4−GdF5−AIF 3系光フアイ
バの既報の損失スペクトル、5 ・・・損失スペク]−
ル2の中で、pelj+が寄与する吸収損失スペクトル
。
バのスペクトルの比較を示す図、第2図は本発明の一実
施例のフッ化物光ファイバのスペクトル、第3図はFe
’Jρpm当たりの吸収損失を示す既報のスペク1−ル
、第4図は従来法により作製された既報のフッ化物ファ
イバのスペクトルである。 1 ・・・本発明の実施例1で作製されたPbr’ A
を添加して作製した光ファイバの損失スペクトル、2
・・・本発明の比較例1で作製された従来法によるフッ
化物光ファイバの損失スペクトル、3 ・・・本発明の
実施例3で作製されたPbF Aを添加すると同時にS
bF sをフッ素化剤として用いて作製したフッ化物光
ファイバの損失スペクトル、4 ・・・従来法により作
製されたZrF 4−GdF5−AIF 3系光フアイ
バの既報の損失スペクトル、5 ・・・損失スペク]−
ル2の中で、pelj+が寄与する吸収損失スペクトル
。
Claims (1)
- (1)フッ化物ガラス原料混合物に、PbF_4、Sb
F_5、AgF_2、TlF_3、HgF_2、MnF
_3、SnF_4からなる化合物群のうちの一種類ある
いは複数種類の化合物を添加してガラス溶融を行うこと
を特徴とするフッ化物ガラスの溶融方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62073480A JPH07100617B2 (ja) | 1987-03-27 | 1987-03-27 | フツ化物ガラスの溶融方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62073480A JPH07100617B2 (ja) | 1987-03-27 | 1987-03-27 | フツ化物ガラスの溶融方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63239137A true JPS63239137A (ja) | 1988-10-05 |
JPH07100617B2 JPH07100617B2 (ja) | 1995-11-01 |
Family
ID=13519486
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62073480A Expired - Lifetime JPH07100617B2 (ja) | 1987-03-27 | 1987-03-27 | フツ化物ガラスの溶融方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH07100617B2 (ja) |
-
1987
- 1987-03-27 JP JP62073480A patent/JPH07100617B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH07100617B2 (ja) | 1995-11-01 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
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