JPS6323642B2 - - Google Patents
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- JPS6323642B2 JPS6323642B2 JP58174737A JP17473783A JPS6323642B2 JP S6323642 B2 JPS6323642 B2 JP S6323642B2 JP 58174737 A JP58174737 A JP 58174737A JP 17473783 A JP17473783 A JP 17473783A JP S6323642 B2 JPS6323642 B2 JP S6323642B2
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Landscapes
- Magnetic Heads (AREA)
- Thin Magnetic Films (AREA)
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Description
本発明は高密度記録に適した薄膜磁気ヘツド用
セラミツクス基板およびその製造方法に関するも
のである。 最近、コンピユータ録再用磁気ヘツド、VTR
テープの位置決め用磁気センサー、PCM録音テ
ープ用ヘツドなどの高密度記録用磁気ヘツドとし
て従来のフエライトおよびセンダストを使用した
ヘツドに変つて薄膜磁気ヘツドが注目されてい
る。薄膜磁気ヘツド用基板に要求される特性とし
て下記の項目が挙げられる。 (イ) 表面が平坦で気孔が存在しない。 (ロ) 精密機械加工が容易でしかも加工中クラツ
ク、チツピングを生じない。 (ハ) 耐摩耗性に優れている。 (ニ) 化学的に安定である。 (ホ) 絶縁層としてコーテイングされる材質と熱膨
張係数が同等である。 これらの要求に対応するため、現在では酸化ア
ルミニウムと炭化チタンを主成分とする複合セラ
ミツクスが開発され使用されている。しかしなが
ら、この複合セラミツクスは酸化アルミニウムと
炭化チタン粒子間の濡れ性が悪いためチツピング
の発生しやすいことが欠点とされている。 これの欠点は、用途は異なるが、酸化アルミニ
ウムと炭化チタンを主成分とするセラミツクス切
削工具においても同様であるが、セラミツクス工
具の分野においては、焼結助剤(主として酸化
物)を添加して、結晶粒成長を抑制し微細化する
方法あるいは、金属元素を添加して液相焼結を行
い緻密化することによつて、チツピング性の改良
が図られている。 例えば、金属元素を添加する方法として、特開
昭51−5215号の鉄族金属およびモリブデンの1種
又は2種以上を添加する例、特開昭51−6209号、
特開昭51−93917号および特開昭56−92161号の鉄
族金属、モリブデンおよびタングステンの1種又
は2種以上を添加する例があるが、これら従来材
料を薄膜ヘツド用セラミツクス基板として使用す
る場合には、不充分であり、さらに高密度結晶粒
微細化によつてチツピングを改良するとともに、
1μm以上の空孔が皆無になるよう焼結すること
が必要である。 本発明は上記の従来の欠点を除去した薄膜磁気
ヘツド用基板およびその製造方法を提供するもの
である。 すなわち、本発明による薄膜磁気ヘツド用セラ
ミツクス基板は炭化チタン20〜55重量%、残部酸
化アルミニウムからなる複合セラミツクス100重
量部に対しシリコンを0.05〜5重量部添加した薄
膜磁気ヘツド用基板あるいは上記組成物にさらに
鉄、クロム、タングステンの1種又は2種以上を
0.05〜5重量部添加したことを特徴とする薄膜磁
気ヘツド用セラミツクス基板である。 また、上記組成に対して、炭化チタンの5〜60
モル%をZr、Hf、V、Nb、Ta、Cr、Mo、Wの
炭化物の1種又は2種以上、またはTi、Zr、Hf、
V、Nb、Taの窒化物の1種又は2種以上で置換
可能であり、酸化アルミニウムの5〜60モル%を
酸化ジルコニウムで置換することも可能である。
また、該酸化ジルコニウムに酸化ジルコニウムの
2〜10モル%のMgO、CaO、Y2O3を1種又は2
種以上固溶させてもよい。 また、本発明において、上記組成物からなる基
板をホツトプレス後さらに熱間静水圧加圧する製
造方法が適用できる。 以下、本発明について詳しく説明する。 本発明では酸化アルミニウムと炭化チタンを真
空又は不活性ガス雰囲気中で、しかも黒鉛ダイス
中でホツトプレス焼結する条件では、シリコンの
添加が有効であり、酸化アルミニウムと炭化チタ
ン粒子間の界面強度が大きくなることを見出し
た。シリコンは焼結する過程で、炭化チタンある
いは黒鉛の炭素と反応して炭化ケイ素になつた
り、酸化アルミニウムの酸素と反応して酸化ケイ
素になることがくり返され、そのため炭化チタン
および酸化アルミニウム粒子の表面が活性化さ
れ、強固な結合が生ずるものと考えられる。これ
に、さらに鉄、クロムおよびタングステンの1種
又は2種以上をシリコンと同時に添加することに
よつて、酸化アルミニウムと炭化チタン粒子間の
結合をより強固にすることが可能であつた。 シリコンが0.05重量部未満の場合は、シリコン
添加の効果がなく、5.0重量部を越えると硬さが
小さくなるため、シリコンの添加量は0.05〜5重
量部が好ましい。 Fe、Cr、Wの添加量を0.05〜5重量部に限定
したのは0.05重量部未満ではSiの場合と同様に
Al2O3とTiCの結合力を強化するという効果がな
いためであり、また5重量部を越えると硬さが小
さくなるためである。 また、上記組成物の炭化チタンをZr、Hf、V、
Nb、Ta、Cr、Mo、Wの炭化物の1種又は2種
以上で置換し、さらには、Ti、Zr、Hf、V、
Nb、Taの窒化物の1種又は2種以上で置換する
ことによつて、上記組成物の焼結体の組織を微細
化することができる。これらの添加物は、炭化チ
タンの5モル%未満であるとその効果はなく、60
モル%を越えると焼結性が悪くなるためその添加
量は5〜60モル%が適している。 また、上記組成物の酸化アルミニウムの5〜
60mol%を酸化ジルコニウムで置換することによ
つて、酸化アルミニウム相が強靭化され、耐チツ
ピング性が向上する。酸化ジルコニウムの置換量
を5〜60mol%に限定したのは、5mol%未満で
は強靭化に寄与しないためであり、また60mol%
を越えると硬さの低下が著しいためである。酸化
ジルコニウムを添加した場合、安定化剤として
MgO、CaO、Y2O3の1種又は2種以上を酸化ジ
ルコニウム量に対して2〜10mol%固溶させると
一層効果的である。この場合、2mol%未満では
酸化ジルコニウムの強靭性発現の要因となる正方
晶酸化ジルコニウムの残留が不十分であり、また
10mol%を越えると立方晶酸化ジルコニウムが出
現して強度が低下する。 一方、製造方法としては、ホツトプレス法が主
流であるが、最近アルゴンガス雰囲気炉で焼結
し、相対密度を94%以上にした後、熱間静水圧加
圧する方法も行われている。 前者では、結晶粒径2μmと微細であるが、相
対密度は99%が限度である。後者は、相対密度が
ほぼ100%となるが、結晶粒径が5μm以上であり
チツピングの発生しやすいことが欠点である。 本発明による薄膜磁気ヘツド用セラミツクスは
気孔率がほぼ零で、しかも微細結晶粒組織である
ことが要求されるためホツトプレスによつて、相
対密度98%以上に焼結し、さらに熱間静水圧加圧
して相対密度をほぼ100%にする方法が望ましい。 以下、本発明を実施例をあげて説明する。 実施例 1 純度99.9%、平均粒子径0.5μmのAl2O3、純度
99.5%、平均粒子径0.6μmのTiCに試薬1級のシ
リコン、鉄、クロム、タングステン粉末を第1表
に示す割合で配合し、ボールミルで24時間混合し
た。乾燥後、造粒し1t/cm2の圧力で80φ×7〜8t
の寸法に成形した。 成形体を黒鉛型に設置し、1600℃で1時間減圧
下で処理した。その後さらに1500℃で1500気圧、
1時間Ar雰囲気中で処理した。焼結体は76.2φ×
4tに加工した後、片面を0.01Sになるまでラツピ
ングした。ラツピング面の空孔を顕微鏡で観察
し、空孔の大きさを測定した。相対密度は空孔の
大きさと分布より算出した。また、焼結体をダイ
ヤモンドブレイドで切削し、ラツピング面と切削
面の稜に生ずるカケの寸法を測定した。 また、マイクロビツカース硬度計により荷重
200gでビツカース硬度を測定した。以上の測定
結果を第1表に示す。第1表でNo.1、2、3、
5、8は本発明の範囲外の比較例である。
セラミツクス基板およびその製造方法に関するも
のである。 最近、コンピユータ録再用磁気ヘツド、VTR
テープの位置決め用磁気センサー、PCM録音テ
ープ用ヘツドなどの高密度記録用磁気ヘツドとし
て従来のフエライトおよびセンダストを使用した
ヘツドに変つて薄膜磁気ヘツドが注目されてい
る。薄膜磁気ヘツド用基板に要求される特性とし
て下記の項目が挙げられる。 (イ) 表面が平坦で気孔が存在しない。 (ロ) 精密機械加工が容易でしかも加工中クラツ
ク、チツピングを生じない。 (ハ) 耐摩耗性に優れている。 (ニ) 化学的に安定である。 (ホ) 絶縁層としてコーテイングされる材質と熱膨
張係数が同等である。 これらの要求に対応するため、現在では酸化ア
ルミニウムと炭化チタンを主成分とする複合セラ
ミツクスが開発され使用されている。しかしなが
ら、この複合セラミツクスは酸化アルミニウムと
炭化チタン粒子間の濡れ性が悪いためチツピング
の発生しやすいことが欠点とされている。 これの欠点は、用途は異なるが、酸化アルミニ
ウムと炭化チタンを主成分とするセラミツクス切
削工具においても同様であるが、セラミツクス工
具の分野においては、焼結助剤(主として酸化
物)を添加して、結晶粒成長を抑制し微細化する
方法あるいは、金属元素を添加して液相焼結を行
い緻密化することによつて、チツピング性の改良
が図られている。 例えば、金属元素を添加する方法として、特開
昭51−5215号の鉄族金属およびモリブデンの1種
又は2種以上を添加する例、特開昭51−6209号、
特開昭51−93917号および特開昭56−92161号の鉄
族金属、モリブデンおよびタングステンの1種又
は2種以上を添加する例があるが、これら従来材
料を薄膜ヘツド用セラミツクス基板として使用す
る場合には、不充分であり、さらに高密度結晶粒
微細化によつてチツピングを改良するとともに、
1μm以上の空孔が皆無になるよう焼結すること
が必要である。 本発明は上記の従来の欠点を除去した薄膜磁気
ヘツド用基板およびその製造方法を提供するもの
である。 すなわち、本発明による薄膜磁気ヘツド用セラ
ミツクス基板は炭化チタン20〜55重量%、残部酸
化アルミニウムからなる複合セラミツクス100重
量部に対しシリコンを0.05〜5重量部添加した薄
膜磁気ヘツド用基板あるいは上記組成物にさらに
鉄、クロム、タングステンの1種又は2種以上を
0.05〜5重量部添加したことを特徴とする薄膜磁
気ヘツド用セラミツクス基板である。 また、上記組成に対して、炭化チタンの5〜60
モル%をZr、Hf、V、Nb、Ta、Cr、Mo、Wの
炭化物の1種又は2種以上、またはTi、Zr、Hf、
V、Nb、Taの窒化物の1種又は2種以上で置換
可能であり、酸化アルミニウムの5〜60モル%を
酸化ジルコニウムで置換することも可能である。
また、該酸化ジルコニウムに酸化ジルコニウムの
2〜10モル%のMgO、CaO、Y2O3を1種又は2
種以上固溶させてもよい。 また、本発明において、上記組成物からなる基
板をホツトプレス後さらに熱間静水圧加圧する製
造方法が適用できる。 以下、本発明について詳しく説明する。 本発明では酸化アルミニウムと炭化チタンを真
空又は不活性ガス雰囲気中で、しかも黒鉛ダイス
中でホツトプレス焼結する条件では、シリコンの
添加が有効であり、酸化アルミニウムと炭化チタ
ン粒子間の界面強度が大きくなることを見出し
た。シリコンは焼結する過程で、炭化チタンある
いは黒鉛の炭素と反応して炭化ケイ素になつた
り、酸化アルミニウムの酸素と反応して酸化ケイ
素になることがくり返され、そのため炭化チタン
および酸化アルミニウム粒子の表面が活性化さ
れ、強固な結合が生ずるものと考えられる。これ
に、さらに鉄、クロムおよびタングステンの1種
又は2種以上をシリコンと同時に添加することに
よつて、酸化アルミニウムと炭化チタン粒子間の
結合をより強固にすることが可能であつた。 シリコンが0.05重量部未満の場合は、シリコン
添加の効果がなく、5.0重量部を越えると硬さが
小さくなるため、シリコンの添加量は0.05〜5重
量部が好ましい。 Fe、Cr、Wの添加量を0.05〜5重量部に限定
したのは0.05重量部未満ではSiの場合と同様に
Al2O3とTiCの結合力を強化するという効果がな
いためであり、また5重量部を越えると硬さが小
さくなるためである。 また、上記組成物の炭化チタンをZr、Hf、V、
Nb、Ta、Cr、Mo、Wの炭化物の1種又は2種
以上で置換し、さらには、Ti、Zr、Hf、V、
Nb、Taの窒化物の1種又は2種以上で置換する
ことによつて、上記組成物の焼結体の組織を微細
化することができる。これらの添加物は、炭化チ
タンの5モル%未満であるとその効果はなく、60
モル%を越えると焼結性が悪くなるためその添加
量は5〜60モル%が適している。 また、上記組成物の酸化アルミニウムの5〜
60mol%を酸化ジルコニウムで置換することによ
つて、酸化アルミニウム相が強靭化され、耐チツ
ピング性が向上する。酸化ジルコニウムの置換量
を5〜60mol%に限定したのは、5mol%未満で
は強靭化に寄与しないためであり、また60mol%
を越えると硬さの低下が著しいためである。酸化
ジルコニウムを添加した場合、安定化剤として
MgO、CaO、Y2O3の1種又は2種以上を酸化ジ
ルコニウム量に対して2〜10mol%固溶させると
一層効果的である。この場合、2mol%未満では
酸化ジルコニウムの強靭性発現の要因となる正方
晶酸化ジルコニウムの残留が不十分であり、また
10mol%を越えると立方晶酸化ジルコニウムが出
現して強度が低下する。 一方、製造方法としては、ホツトプレス法が主
流であるが、最近アルゴンガス雰囲気炉で焼結
し、相対密度を94%以上にした後、熱間静水圧加
圧する方法も行われている。 前者では、結晶粒径2μmと微細であるが、相
対密度は99%が限度である。後者は、相対密度が
ほぼ100%となるが、結晶粒径が5μm以上であり
チツピングの発生しやすいことが欠点である。 本発明による薄膜磁気ヘツド用セラミツクスは
気孔率がほぼ零で、しかも微細結晶粒組織である
ことが要求されるためホツトプレスによつて、相
対密度98%以上に焼結し、さらに熱間静水圧加圧
して相対密度をほぼ100%にする方法が望ましい。 以下、本発明を実施例をあげて説明する。 実施例 1 純度99.9%、平均粒子径0.5μmのAl2O3、純度
99.5%、平均粒子径0.6μmのTiCに試薬1級のシ
リコン、鉄、クロム、タングステン粉末を第1表
に示す割合で配合し、ボールミルで24時間混合し
た。乾燥後、造粒し1t/cm2の圧力で80φ×7〜8t
の寸法に成形した。 成形体を黒鉛型に設置し、1600℃で1時間減圧
下で処理した。その後さらに1500℃で1500気圧、
1時間Ar雰囲気中で処理した。焼結体は76.2φ×
4tに加工した後、片面を0.01Sになるまでラツピ
ングした。ラツピング面の空孔を顕微鏡で観察
し、空孔の大きさを測定した。相対密度は空孔の
大きさと分布より算出した。また、焼結体をダイ
ヤモンドブレイドで切削し、ラツピング面と切削
面の稜に生ずるカケの寸法を測定した。 また、マイクロビツカース硬度計により荷重
200gでビツカース硬度を測定した。以上の測定
結果を第1表に示す。第1表でNo.1、2、3、
5、8は本発明の範囲外の比較例である。
【表】
No.1、2は従来のAl2O3−TiC基板であるが、
相対密度は99%以下であり、1μm以上の空孔が
多く、またカケも1μm以上のものが多い。それ
に対しSiを添加した場合、添加量が0.02wt%と少
ない場合にはまた不十分であるが、No.4の1%で
は相対密度は99.7%以上になり、1μm以上の空
孔、カケは存在しない、添加量が8%と同じNo.5
ではビツカース硬度が急減するため基板材として
は不適である。またSi以外にさらにFeを添加し
た場合、一層カケ、空孔共少なくなるが、8%の
Feを添加したNo.8では硬さが低下するため不適
である。また、Cr、W等をSiと同時に添加した
場合も空孔、カケともに良好であつた。 実施例 2 実施例1の配合組成の他に第2表に示すように
Ti、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Cr、Wの炭化物、
窒化物を配合して、実施例1と同様な方法で試料
を作製し評価した。また、破面を走査型電子顕微
鏡で観察し、結晶粒径を測定した。以上の結果を
第3表に示す。
相対密度は99%以下であり、1μm以上の空孔が
多く、またカケも1μm以上のものが多い。それ
に対しSiを添加した場合、添加量が0.02wt%と少
ない場合にはまた不十分であるが、No.4の1%で
は相対密度は99.7%以上になり、1μm以上の空
孔、カケは存在しない、添加量が8%と同じNo.5
ではビツカース硬度が急減するため基板材として
は不適である。またSi以外にさらにFeを添加し
た場合、一層カケ、空孔共少なくなるが、8%の
Feを添加したNo.8では硬さが低下するため不適
である。また、Cr、W等をSiと同時に添加した
場合も空孔、カケともに良好であつた。 実施例 2 実施例1の配合組成の他に第2表に示すように
Ti、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Cr、Wの炭化物、
窒化物を配合して、実施例1と同様な方法で試料
を作製し評価した。また、破面を走査型電子顕微
鏡で観察し、結晶粒径を測定した。以上の結果を
第3表に示す。
【表】
【表】
第2表、第3表において、No.1、5、6は本発
明の範囲外の比較例である。粒径に関しては、No.
1の従来のAl2O3−TiC基板もSi、Feを添加した
場合も同じように大きい。それに対し、TiCに置
換してZrCを添加したNo.3〜6では添加量が2wt
%と少ない場合には結晶粒微細化の効果は小さい
が、10wt%以上では1μm以下になりZrCの添加に
よる微細化が顕著である。しかし25wt%と多く
添加した場合には焼結性が悪くなり、相対密度が
減少するので多量の添加は好ましくない。ZrC以
外の炭化物、窒化物を添加したNo.7〜16でも同様
に結晶粒は1μm以下であり、微細化の効果が明
らかである。 実施例 3 実施例1、2の配合組成の他に第4表に示すよ
うにAl2O3の一部をZrO2で置換し、さらに安定化
剤を添加し、実施例1と同様な方法で試料を作製
し評価した。また、JIS4点曲げにより抗折力を測
定した。以上の結果を第5表に示す。
明の範囲外の比較例である。粒径に関しては、No.
1の従来のAl2O3−TiC基板もSi、Feを添加した
場合も同じように大きい。それに対し、TiCに置
換してZrCを添加したNo.3〜6では添加量が2wt
%と少ない場合には結晶粒微細化の効果は小さい
が、10wt%以上では1μm以下になりZrCの添加に
よる微細化が顕著である。しかし25wt%と多く
添加した場合には焼結性が悪くなり、相対密度が
減少するので多量の添加は好ましくない。ZrC以
外の炭化物、窒化物を添加したNo.7〜16でも同様
に結晶粒は1μm以下であり、微細化の効果が明
らかである。 実施例 3 実施例1、2の配合組成の他に第4表に示すよ
うにAl2O3の一部をZrO2で置換し、さらに安定化
剤を添加し、実施例1と同様な方法で試料を作製
し評価した。また、JIS4点曲げにより抗折力を測
定した。以上の結果を第5表に示す。
【表】
【表】
【表】
第4表、第5表でNo.1、2、8は本発明の範囲
外の比較例である。従来品のAl2O3−TiCの抗折
力は50Kg/mm2なのに対し、ZrO2を添加すると抗
折力は改善される。しかしながら、No.2、4のよ
うに安定化剤を添加していないと改善の効果は小
さい。No.5〜8ではZrO2に対するY2O3量を3mol
%としてZrO2量を変化させたものである。添加
量が大きくなるにつれて抗折力が増大する一方、
硬さは低下していくのがわかる。そのためZrO2
の添加量はあまり大きくないのが望ましい。No.
9、10ではY2O3量を1、12mol%添加した場合
ではあるが、前者は単斜晶ZrO2が後者では立方
晶ZrO2が生成するためいずれも強度は低い。No.
11、12ではSiのほかにFeを添加した場合のZrO2
の有無の比較、No.13〜18ではTiCをZrC、NbC、
TiNで置換した場合のZrO2の有無の比較をした
ものである。このうち特に14、16、18では相対密
度、結晶粒径、硬さ、抗折力、空孔、カケ等で基
板材として特にすぐれていることがわかつた。 以上、本発明の範囲内の組成物は薄膜ヘツド用
基板として非常にすぐれた材料である。
外の比較例である。従来品のAl2O3−TiCの抗折
力は50Kg/mm2なのに対し、ZrO2を添加すると抗
折力は改善される。しかしながら、No.2、4のよ
うに安定化剤を添加していないと改善の効果は小
さい。No.5〜8ではZrO2に対するY2O3量を3mol
%としてZrO2量を変化させたものである。添加
量が大きくなるにつれて抗折力が増大する一方、
硬さは低下していくのがわかる。そのためZrO2
の添加量はあまり大きくないのが望ましい。No.
9、10ではY2O3量を1、12mol%添加した場合
ではあるが、前者は単斜晶ZrO2が後者では立方
晶ZrO2が生成するためいずれも強度は低い。No.
11、12ではSiのほかにFeを添加した場合のZrO2
の有無の比較、No.13〜18ではTiCをZrC、NbC、
TiNで置換した場合のZrO2の有無の比較をした
ものである。このうち特に14、16、18では相対密
度、結晶粒径、硬さ、抗折力、空孔、カケ等で基
板材として特にすぐれていることがわかつた。 以上、本発明の範囲内の組成物は薄膜ヘツド用
基板として非常にすぐれた材料である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 炭化チタン20〜55重量%、残部酸化アルミニ
ウムからなる複合セラミツクス100重量部に対し、
シリコンを0.05〜5重量部添加したことを特徴と
する薄膜磁気ヘツド用セラミツクス基板。 2 特許請求の範囲第1項記載のセラミツクス基
板において、さらに鉄、クロム、タングステンの
1種又は2種以上を0.05〜5重量部添加したこと
を特徴とする薄膜磁気ヘツド用セラミツクス基
板。 3 特許請求の範囲第1項または第2項記載の薄
膜磁気ヘツド用基板において、上記炭化チタンの
5〜60モル%を、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Cr、
Mo、Wの炭化物の1種又は2種以上で置換した
ことを特徴とする薄膜磁気ヘツド用セラミツクス
基板。 4 特許請求の範囲第1項、第2項または第3項
記載の薄膜磁気ヘツド用セラミツクス基板におい
て、上記炭化チタンの5〜60モル%を、Ti、Zr、
Hf、V、Nb、Taの窒化物の1種又は2種以上
で置換したことを特徴とする薄膜磁気ヘツド用セ
ラミツクス基板。 5 特許請求の範囲第1項、第2項、第3項およ
び第4項記載の薄膜磁気ヘツド用セラミツクス基
板において、酸化アルミニウムの5〜60モル%を
酸化ジルコニウムで置換したことを特徴とする薄
膜磁気ヘツド用セラミツクス基板。 6 特許請求の範囲第5項記載の薄膜磁気ヘツド
用セラミツクス基板において、酸化ジルコニウム
に酸化ジルコニウムの2〜10モル%のMgO、
CaO、Y2O3を1種又は2種以上固溶したことを
特徴とする薄膜磁気ヘツド用セラミツクス基板。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58174737A JPS6066402A (ja) | 1983-09-21 | 1983-09-21 | 薄膜磁気ヘッド用セラミックス基板 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58174737A JPS6066402A (ja) | 1983-09-21 | 1983-09-21 | 薄膜磁気ヘッド用セラミックス基板 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6066402A JPS6066402A (ja) | 1985-04-16 |
JPS6323642B2 true JPS6323642B2 (ja) | 1988-05-17 |
Family
ID=15983784
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58174737A Granted JPS6066402A (ja) | 1983-09-21 | 1983-09-21 | 薄膜磁気ヘッド用セラミックス基板 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6066402A (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5196385A (en) * | 1985-08-06 | 1993-03-23 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Process for the preparation of a heat-resistant and wear resistant ceramic material |
US5060097A (en) * | 1989-01-06 | 1991-10-22 | Hitachi, Ltd. | Magnetic disc file including a slider which exhibits reduced deformation during operation |
JP3208325B2 (ja) | 1996-06-18 | 2001-09-10 | 株式会社育良精機製作所 | 棒材供給機 |
-
1983
- 1983-09-21 JP JP58174737A patent/JPS6066402A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6066402A (ja) | 1985-04-16 |
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