JPS63233299A - 熱交換器用内面塗膜付伝熱管 - Google Patents
熱交換器用内面塗膜付伝熱管Info
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- JPS63233299A JPS63233299A JP6594787A JP6594787A JPS63233299A JP S63233299 A JPS63233299 A JP S63233299A JP 6594787 A JP6594787 A JP 6594787A JP 6594787 A JP6594787 A JP 6594787A JP S63233299 A JPS63233299 A JP S63233299A
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- resin
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F19/00—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers
- F28F19/02—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers by using coatings, e.g. vitreous or enamel coatings
- F28F19/04—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers by using coatings, e.g. vitreous or enamel coatings of rubber; of plastics material; of varnish
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は海水又は河海水を冷却水とする熱交換器の内面
塗膜付伝熱管に関し、特に伝熱性能を改善したものであ
る。
塗膜付伝熱管に関し、特に伝熱性能を改善したものであ
る。
一般に火力や原子力発電所、化学工場、船舶等の熱交換
器には、伝熱管として銅又は銅合金管が用いられている
。このような熱交換器の冷却水には海水又は河海水を用
いる場合が多いため、伝熱管の内面には種々の腐食が発
生する。
器には、伝熱管として銅又は銅合金管が用いられている
。このような熱交換器の冷却水には海水又は河海水を用
いる場合が多いため、伝熱管の内面には種々の腐食が発
生する。
腐食が発生すると、伝熱管の内面に腐食生成物を含む付
着物が付き熱交換器の伝熱性能を低下する。
着物が付き熱交換器の伝熱性能を低下する。
このような腐食を抑制するために冷却水中に微量のＦｅ
イオンを注入しているが、伝熱管の内面に鉄化合物を含
む付着物が付き、熱交換器の伝熱性能を低下する。この
ため伝熱管の内面に防食塗料の塗膜を形成したものが特
公昭５６−４５０７９号公報、特公昭５９−５０２６９
号公報、特公昭６１−５４５８５号公報、特公昭６１−
５４５８５＠公報等により多数提案され、その一部は実
用化されている。
イオンを注入しているが、伝熱管の内面に鉄化合物を含
む付着物が付き、熱交換器の伝熱性能を低下する。この
ため伝熱管の内面に防食塗料の塗膜を形成したものが特
公昭５６−４５０７９号公報、特公昭５９−５０２６９
号公報、特公昭６１−５４５８５号公報、特公昭６１−
５４５８５＠公報等により多数提案され、その一部は実
用化されている。
現在内面塗膜付伝熱管において、その内面塗膜に用いら
れる塗料としては、アルキド樹脂塗料、エポキシ樹脂塗
料、フッ素樹脂塗料、ポリウレタン樹脂塗料、ビニル樹
脂塗料、アクリル樹脂塗料等であり、その塗膜の厚さは
耐食性。
れる塗料としては、アルキド樹脂塗料、エポキシ樹脂塗
料、フッ素樹脂塗料、ポリウレタン樹脂塗料、ビニル樹
脂塗料、アクリル樹脂塗料等であり、その塗膜の厚さは
耐食性。
耐久性等を考慮して約２０μｍが採用されている。
しかして上記塗料を約２０μｍの厚さに塗装すると、そ
の熱貫流率は塗装しないものに比べ、約１０％程熱員流
率が低下する。またこのような伝熱管はその伝熱性能が
低下すると、プラントの熱効率が低下し、エネルギーコ
ストの上昇をもたらすので、耐食性もさることながら、
その伝熱性能は極めて重要な問題となっている。
の熱貫流率は塗装しないものに比べ、約１０％程熱員流
率が低下する。またこのような伝熱管はその伝熱性能が
低下すると、プラントの熱効率が低下し、エネルギーコ
ストの上昇をもたらすので、耐食性もさることながら、
その伝熱性能は極めて重要な問題となっている。
しかしながら今までに提案されたものは、何れも耐食性
、耐久性又は施工性を問題とし、これ等の改善を計った
もので、その伝熱管が使用されるプラントの熱効率まで
十分な配慮がなされないため、エネルギーコストの上昇
を招くなどの問題があった。
、耐久性又は施工性を問題とし、これ等の改善を計った
もので、その伝熱管が使用されるプラントの熱効率まで
十分な配慮がなされないため、エネルギーコストの上昇
を招くなどの問題があった。
本発明はこれに鑑み種々検問の結果、従来と同等の耐食
性と耐久性を有し、かつ従来十分な配慮がなされていな
い伝熱性能を改善した熱交換器用内面塗膜付伝熱管を開
発したもので、銅又は銅合金管の内面に、シリコン樹脂
を基材とする塗料の塗膜を５〜２０μｍの厚さに形成し
たことを特徴とするものである。
性と耐久性を有し、かつ従来十分な配慮がなされていな
い伝熱性能を改善した熱交換器用内面塗膜付伝熱管を開
発したもので、銅又は銅合金管の内面に、シリコン樹脂
を基材とする塗料の塗膜を５〜２０μｍの厚さに形成し
たことを特徴とするものである。
〔作 用）
即ち本発明は、銅及び銅合金管の内面にシリコン樹脂を
基材とする塗料の塗膜を５〜２０μｍの厚さに形成する
ことにより、従来より提案されているアルキド樹脂塗料
、エポキシ樹脂塗料。
基材とする塗料の塗膜を５〜２０μｍの厚さに形成する
ことにより、従来より提案されているアルキド樹脂塗料
、エポキシ樹脂塗料。
フッ素樹脂塗料、ポリウレタン樹脂塗料、ビニル樹脂塗
料、アクリル樹脂塗料等の塗膜を約２０μ瓦の厚さに形
成した場合と比較し、はぼ同等の耐食性及び耐久性を有
し、かつはるかに優れた伝熱性能を得たものである。
料、アクリル樹脂塗料等の塗膜を約２０μ瓦の厚さに形
成した場合と比較し、はぼ同等の耐食性及び耐久性を有
し、かつはるかに優れた伝熱性能を得たものである。
しかして本発明において塗膜の厚さを５〜２０μｍとし
たのは、塗膜の厚さが５μｍでは均一な塗膜の形成が困
難となり、従って十分な耐食性及び耐久性が得られず、
塗膜の厚さが２０μｍを越えると、従来の上記塗料を約
２０μｍの厚さに塗装したものに比べ、その伝熱性能の
改善効果が認められなくなるためである。
たのは、塗膜の厚さが５μｍでは均一な塗膜の形成が困
難となり、従って十分な耐食性及び耐久性が得られず、
塗膜の厚さが２０μｍを越えると、従来の上記塗料を約
２０μｍの厚さに塗装したものに比べ、その伝熱性能の
改善効果が認められなくなるためである。
以下本発明を実施例について詳細に説明する。
実施例
市販のシリコン樹脂塗料（ガンマ−化学株式会社製フジ
・ガンマ−＃１１００）にエアーレススプレー塗装が可
能になるように所定の溶剤を加えて塗料を調合し、これ
を外径２５．４履、肉厚１．２４５ ｍｍ、長さ１５Ｈ
，の復水器用黄銅継目無管（ＪＩＳ Ｈ３３００Ｃ６８
７０）の管内面全長にエアーレススプレー塗装し、厚さ
３〜３０μｍの塗膜を形成した。尚管内面をサンドブラ
スト処理してから塗装を行なった。また塗膜の厚さは塗
膜形成後の重量差から算出した。
・ガンマ−＃１１００）にエアーレススプレー塗装が可
能になるように所定の溶剤を加えて塗料を調合し、これ
を外径２５．４履、肉厚１．２４５ ｍｍ、長さ１５Ｈ
，の復水器用黄銅継目無管（ＪＩＳ Ｈ３３００Ｃ６８
７０）の管内面全長にエアーレススプレー塗装し、厚さ
３〜３０μｍの塗膜を形成した。尚管内面をサンドブラ
スト処理してから塗装を行なった。また塗膜の厚さは塗
膜形成後の重量差から算出した。
このようにして内面塗装した継目無管について、熱貫流
率評価２分極抵抗値評価、耐ジェット噴流性試験及び密
着性評価を行ない、従来の内面塗膜付継目無管と比較し
て第１表に示す。
率評価２分極抵抗値評価、耐ジェット噴流性試験及び密
着性評価を行ない、従来の内面塗膜付継目無管と比較し
て第１表に示す。
熱貫流率評価としては、熱貫流率測定装置に内面塗膜付
継目無管と塗装していない継目無管を並列に取付け、管
外に２ ｍ／Ｓｅｃの流速で流し、冷却水の入口と出口
の温度と、水蒸気の温度を測定し、下記の式より熱貫流
率低下率ｎ（％）を求めた。
継目無管と塗装していない継目無管を並列に取付け、管
外に２ ｍ／Ｓｅｃの流速で流し、冷却水の入口と出口
の温度と、水蒸気の温度を測定し、下記の式より熱貫流
率低下率ｎ（％）を求めた。
Ｑ＝Ｖ−ｒ−Ｃｐ （θ２−θ１ ）
Ｋ＝ Ｑ
Ａ・Δｔ
θ２−θ１
但し、Ｑは交換熱ｉｊｉ （Ｋｃａｌ／ｈ） 、Ｋは熱
貫流率（Ｋｃａｌ／ｍｈ℃） 、Ｖは冷却水ｆｉｔ（ｍ
／ｈ）、ｒは冷却水比重量（Ｋ９／１ｒｉ） 、ｃｐは
冷却水比熱（Ｋｃａｌ／／（ｇｏｃ ） 、Ａは管の表
面積（尻）、θ１は冷却水の入口温度（℃）、θ２は冷
却水の出口温度（°Ｃ）、θＳは水蒸気の飽和温度（°
Ｃ）、Ｋｏは塗装していない継目無管の熱貫流率（Ｋｃ
ａｌ／ｍｋ℃） 、Ｋ＋は内面塗膜付継目無管の熱貫流
率（にｃａｌ／ｍｈ℃）を示す。
貫流率（Ｋｃａｌ／ｍｈ℃） 、Ｖは冷却水ｆｉｔ（ｍ
／ｈ）、ｒは冷却水比重量（Ｋ９／１ｒｉ） 、ｃｐは
冷却水比熱（Ｋｃａｌ／／（ｇｏｃ ） 、Ａは管の表
面積（尻）、θ１は冷却水の入口温度（℃）、θ２は冷
却水の出口温度（°Ｃ）、θＳは水蒸気の飽和温度（°
Ｃ）、Ｋｏは塗装していない継目無管の熱貫流率（Ｋｃ
ａｌ／ｍｋ℃） 、Ｋ＋は内面塗膜付継目無管の熱貫流
率（にｃａｌ／ｍｈ℃）を示す。
分極抵抗値評価は供試管を半割し、表面積１゜ｃｉの塗
装皮膜面を残して他は絶縁コーティングした試験片を、
マグネットスターラーで撹拌した３０°Ｃの人工海水（
ＡＳＴＨ−Ｄ−１１４１−７５）中に浸漬し、ルギン管
と塩橋を介して外部に設置した飽和カロメル電極に対す
る自然電位を測定した後、対極として白金線を用いて、
試験片を自然電位より陰分極させ、その時に流れる定常
電流値を読み取り、次の式より分極抵抗値Ｒ（Ωａｔｒ
＞を算出した。
装皮膜面を残して他は絶縁コーティングした試験片を、
マグネットスターラーで撹拌した３０°Ｃの人工海水（
ＡＳＴＨ−Ｄ−１１４１−７５）中に浸漬し、ルギン管
と塩橋を介して外部に設置した飽和カロメル電極に対す
る自然電位を測定した後、対極として白金線を用いて、
試験片を自然電位より陰分極させ、その時に流れる定常
電流値を読み取り、次の式より分極抵抗値Ｒ（Ωａｔｒ
＞を算出した。
Ｒ−ΔＥＸＳ／Ｉ
但しΔＦは分極時の電位と自然電位との電位差（Ｖ）、
Ｓは表面積（１０ｃｎ）、■は分極時に流れる定常電流
値（Ａ）。
Ｓは表面積（１０ｃｎ）、■は分極時に流れる定常電流
値（Ａ）。
耐ジェット噴流性試験は供試管を半割し、供試管片の塗
膜面から２Ｍ離れたノズル先端部より塗膜面に直角に３
容量％の空気を含む３％食塩水を流速８．５ ｍ／Ｓで
衝突させ、これを３０日間施した。
膜面から２Ｍ離れたノズル先端部より塗膜面に直角に３
容量％の空気を含む３％食塩水を流速８．５ ｍ／Ｓで
衝突させ、これを３０日間施した。
密着性は供試管を半割し、その塗装皮膜面に約１０＃の
長さでＸ字をナイフで刻み、その上に粘着テープを張り
付けた後、これを勢いよく剥がすことにより、塗膜の剥
離部分を次の三段階に評価した。
長さでＸ字をナイフで刻み、その上に粘着テープを張り
付けた後、これを勢いよく剥がすことにより、塗膜の剥
離部分を次の三段階に評価した。
○印：健仝（剥離なし）
△印：点状又は部分剥離
×印：面状剥離
第１表から明らかなように本発明品Ｎｏ、 １〜／Ｉは
何れも従来品Ｎｏ、 ７〜１２と比較し、はぼ同等の耐
食性と耐久性を示し、かつはるかに優れた伝熱性能を有
することが判る。
何れも従来品Ｎｏ、 ７〜１２と比較し、はぼ同等の耐
食性と耐久性を示し、かつはるかに優れた伝熱性能を有
することが判る。
これに対しシリコン樹脂の塗膜厚さが５μｍ未満の比較
量Ｎα５では優れた伝熱特性を示すも、耐食性が劣り、
シリコン樹脂の塗膜厚さが２０μｍを越える比較量Ｎｏ
、 ６では耐食性及び耐久性は良好なるも、従来品と同
程度の伝熱性能しか得られないことが判る。
量Ｎα５では優れた伝熱特性を示すも、耐食性が劣り、
シリコン樹脂の塗膜厚さが２０μｍを越える比較量Ｎｏ
、 ６では耐食性及び耐久性は良好なるも、従来品と同
程度の伝熱性能しか得られないことが判る。
銅又は銅合金管の内面にシリコン樹脂を基材とする塗料
を塗装し、その塗膜の厚さを５〜２０μｍとした本発明
伝熱管は、従来より提案されている伝熱管と同等の耐食
性及び耐久性を有し、かつはるかに優れた伝熱性能を有
し、熱交換プラントの熱効率の低下を最小限に抑え、か
つ信頼性の高い運転を可能にする等工業上顕著な効果を
奏するものである。
を塗装し、その塗膜の厚さを５〜２０μｍとした本発明
伝熱管は、従来より提案されている伝熱管と同等の耐食
性及び耐久性を有し、かつはるかに優れた伝熱性能を有
し、熱交換プラントの熱効率の低下を最小限に抑え、か
つ信頼性の高い運転を可能にする等工業上顕著な効果を
奏するものである。
Claims (1)
- 銅又は銅合金管の内面に、シリコン樹脂を基材とする塗
料の塗膜を５〜２０μｍの厚さに形成したことを特徴と
する熱交換器用内面塗膜付伝熱管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6594787A JPS63233299A (ja) | 1987-03-20 | 1987-03-20 | 熱交換器用内面塗膜付伝熱管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6594787A JPS63233299A (ja) | 1987-03-20 | 1987-03-20 | 熱交換器用内面塗膜付伝熱管 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63233299A true JPS63233299A (ja) | 1988-09-28 |
Family
ID=13301677
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6594787A Pending JPS63233299A (ja) | 1987-03-20 | 1987-03-20 | 熱交換器用内面塗膜付伝熱管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63233299A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5184478A (en) * | 1990-08-27 | 1993-02-09 | Nippondenso Co., Ltd. | Refrigerant apparatus |
-
1987
- 1987-03-20 JP JP6594787A patent/JPS63233299A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5184478A (en) * | 1990-08-27 | 1993-02-09 | Nippondenso Co., Ltd. | Refrigerant apparatus |
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