JPS63232895A - 排水の処理方法 - Google Patents
排水の処理方法Info
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- JPS63232895A JPS63232895A JP62067037A JP6703787A JPS63232895A JP S63232895 A JPS63232895 A JP S63232895A JP 62067037 A JP62067037 A JP 62067037A JP 6703787 A JP6703787 A JP 6703787A JP S63232895 A JPS63232895 A JP S63232895A
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- sludge
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Links
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Activated Sludge Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は排水の処理方法にかかり、特に回分式活性汚泥
法を用いた排水の処理方法に関する。
法を用いた排水の処理方法に関する。
回分式活性汚泥法は、連続式活性汚泥法に比べて、維持
管理が容易であり、処理槽が沈澱槽を兼ねるため汚泥の
返送が不要であることから、小規模の食品工場等におい
て採用されている。また、近年、湖沼等閉鎖性水域の富
栄養化現象の進行とともに、経済的で効率的な脱窒・脱
リン技術が望まれるようになり、生物学的に脱窒・脱リ
ンが可能な回分式活性汚泥法が下水の処理方法としても
注目されている。しかし、従来の回分式処理は処理槽に
原水を流入した後曝気処理し、汚泥を沈澱分離し、上澄
水を引抜くという単純なサイクル運転を行っていたため
、必ずしも安定した高い脱窒・脱リン性能が得られなか
った。
管理が容易であり、処理槽が沈澱槽を兼ねるため汚泥の
返送が不要であることから、小規模の食品工場等におい
て採用されている。また、近年、湖沼等閉鎖性水域の富
栄養化現象の進行とともに、経済的で効率的な脱窒・脱
リン技術が望まれるようになり、生物学的に脱窒・脱リ
ンが可能な回分式活性汚泥法が下水の処理方法としても
注目されている。しかし、従来の回分式処理は処理槽に
原水を流入した後曝気処理し、汚泥を沈澱分離し、上澄
水を引抜くという単純なサイクル運転を行っていたため
、必ずしも安定した高い脱窒・脱リン性能が得られなか
った。
本発明の目的は、排水の回分式処理において、排水の性
状、負荷変動に係わらず、安定した高い脱窒・脱リン性
能を得るための処理方法を提供することにある。
状、負荷変動に係わらず、安定した高い脱窒・脱リン性
能を得るための処理方法を提供することにある。
回分式活性汚泥法を用いる排水の処理方法において、無
曝気−曝気を３回以上繰返した後、汚泥を沈澱させ、上
澄液を放流する。
曝気−曝気を３回以上繰返した後、汚泥を沈澱させ、上
澄液を放流する。
活性汚泥により生物学的に脱窒を行う場合のメカニズム
は好気条件下でＢＯＤ分解菌と硝化菌の作用により排水
中の窒素化合物が亜硝酸または硝酸まで硝化され、次の
嫌気条件において脱窒菌の作用により、硝酸または亜１
ｉ１１酸が窒素ガスに還元されるものであることが知ら
れている。
は好気条件下でＢＯＤ分解菌と硝化菌の作用により排水
中の窒素化合物が亜硝酸または硝酸まで硝化され、次の
嫌気条件において脱窒菌の作用により、硝酸または亜１
ｉ１１酸が窒素ガスに還元されるものであることが知ら
れている。
一方、生物学的な脱リンは、硝酸、亜硝酸も含まない絶
対嫌気の状態で、汚泥を構成する微生物体内のポリリン
が水溶性のリン酸として水中に放出された後、好気状態
にすることにより、水中のリン酸が微生物体内に過剰に
吸収されるというメカニズムを利用する。
対嫌気の状態で、汚泥を構成する微生物体内のポリリン
が水溶性のリン酸として水中に放出された後、好気状態
にすることにより、水中のリン酸が微生物体内に過剰に
吸収されるというメカニズムを利用する。
本発明者は先ず、最近、提案されている単一処理槽内で
曝気と無曝気とを交互にくり返す間欠曝気法が処理水を
好気化することを目的としているため、ＯＲＰ値に係わ
らず、沈澱を開始する直前の３０分間を曝気時間として
固定して゛いる。
曝気と無曝気とを交互にくり返す間欠曝気法が処理水を
好気化することを目的としているため、ＯＲＰ値に係わ
らず、沈澱を開始する直前の３０分間を曝気時間として
固定して゛いる。
第１図より、まず窒素分は、処理槽内のＮ Ｈａ−Ｎが
１回めの曝気時に７．６輻／ｆｔから３．６ｇ／ｉまで
低下しているが、完全には硝化しておらず、３回めの曝
気時にＯＩ１ｇ／ｉ になっている、また、Ｎｏ、−Ｈ
の減少カーブは、１凹めと２回めの嫌気撹拌時の傾きが
大きく、３回めさらに４凹めとなるにつれて傾きが小さ
くなっている。これは、１凹めと２回めの嫌気撹拌時に
は、原水が流入しており、脱窒に必要な水素供与体が補
充されるため、Ｎｏ、−Ｎの減少速度が大きくなったと
考えられる。
１回めの曝気時に７．６輻／ｆｔから３．６ｇ／ｉまで
低下しているが、完全には硝化しておらず、３回めの曝
気時にＯＩ１ｇ／ｉ になっている、また、Ｎｏ、−Ｈ
の減少カーブは、１凹めと２回めの嫌気撹拌時の傾きが
大きく、３回めさらに４凹めとなるにつれて傾きが小さ
くなっている。これは、１凹めと２回めの嫌気撹拌時に
は、原水が流入しており、脱窒に必要な水素供与体が補
充されるため、Ｎｏ、−Ｎの減少速度が大きくなったと
考えられる。
一方、リンについては、第１図より、槽内水中のＰＯ，
−Ｐ （リン酸）が１回めの嫌気撹拌時に汚泥から放出
されて１１０ｌ１／ρ 以上に達しているが、次の１回
めの曝気時に汚泥を構成する微生物体内への急激な取込
みが行われて、水中濃度は１１１１ｇ／β以下に低下し
ている。２回めの嫌気撹拌時には、原水の流入によって
ｐｏ、−ｐが幾分上昇するが、２回め〜４回めの曝気時
にも汚泥に吸収されるため、放流時の水中ｐｏ、−ｐ濃
度は１■／β 以下まで低下している。
−Ｐ （リン酸）が１回めの嫌気撹拌時に汚泥から放出
されて１１０ｌ１／ρ 以上に達しているが、次の１回
めの曝気時に汚泥を構成する微生物体内への急激な取込
みが行われて、水中濃度は１１１１ｇ／β以下に低下し
ている。２回めの嫌気撹拌時には、原水の流入によって
ｐｏ、−ｐが幾分上昇するが、２回め〜４回めの曝気時
にも汚泥に吸収されるため、放流時の水中ｐｏ、−ｐ濃
度は１■／β 以下まで低下している。
本条件における処理性能を第１表に示す、第１表より、
ＢＯＤ、Ｔ−Ｎ、Ｔ−Ｐ除去率とも９０％以上を示して
おり、有機物の除去性能だけでなく、脱窒・脱リン性能
も十分であることがわかる。
ＢＯＤ、Ｔ−Ｎ、Ｔ−Ｐ除去率とも９０％以上を示して
おり、有機物の除去性能だけでなく、脱窒・脱リン性能
も十分であることがわかる。
第２表は、比較試験として行ったもので、第１表と同量
の処理量及び運転サイクルにおいて、１サイクルの運転
を２．５ｈｒ嫌気撹拌、２．５ｈｒ曝気を２回ずつくり
返した徨、ｌｂｒ沈澱、ｌｈｒ放流とした場合の性能を
示している。第１表と比較すると、Ｔ−Ｎ以外はほぼ同
等の性能が得られたが、脱窒が十分進まず、Ｎｏ、−Ｎ
として処理水に残留する量が多いため、Ｔ−Ｎ除去率は
６０％程度にとどまっている。
の処理量及び運転サイクルにおいて、１サイクルの運転
を２．５ｈｒ嫌気撹拌、２．５ｈｒ曝気を２回ずつくり
返した徨、ｌｂｒ沈澱、ｌｈｒ放流とした場合の性能を
示している。第１表と比較すると、Ｔ−Ｎ以外はほぼ同
等の性能が得られたが、脱窒が十分進まず、Ｎｏ、−Ｎ
として処理水に残留する量が多いため、Ｔ−Ｎ除去率は
６０％程度にとどまっている。
〔実施例２〕
実施例１と同様に３．４ｍｌ処理槽において、１サイク
ル１２ｈｒ、 １サイクルの処理量１．７ｍ ２として
、下水の処理を行った時の運転スケジュールと槽内のＤ
ＲＰ値及び窒素、リン濃度の経時変化を第２図に示す、
ただし、流入時間は第２図に示したように０．５ｈｒと
し、短時間で流入を終了させている。
ル１２ｈｒ、 １サイクルの処理量１．７ｍ ２として
、下水の処理を行った時の運転スケジュールと槽内のＤ
ＲＰ値及び窒素、リン濃度の経時変化を第２図に示す、
ただし、流入時間は第２図に示したように０．５ｈｒと
し、短時間で流入を終了させている。
また、嫌気時間帯は、曝気を停止しただけで、特別な嫌
気撹拌を行っていない、運転スケジュールは、無°曝気
−曝気を３回ずつくり返した後沈澱、放流を行うもので
、これらの時間配分はすべてタイマーにより予め設定し
ている。ただし、無曝気と曝気の時間配分は、第２図に
示したＯ Ｐ Ｒ１１１ｑｔ気開始時はａＬ ’−ａ
Ｒ−８３％曝気終了時はｂニーｂ、−ｂ、と徐々に上昇
するように考慮して時間設定を行った。
気撹拌を行っていない、運転スケジュールは、無°曝気
−曝気を３回ずつくり返した後沈澱、放流を行うもので
、これらの時間配分はすべてタイマーにより予め設定し
ている。ただし、無曝気と曝気の時間配分は、第２図に
示したＯ Ｐ Ｒ１１１ｑｔ気開始時はａＬ ’−ａ
Ｒ−８３％曝気終了時はｂニーｂ、−ｂ、と徐々に上昇
するように考慮して時間設定を行った。
その結果、ａ Ｌ ＋ ＩＩ ＊ ａ ｊｌはそれぞ
れ−２４０゜−１２０，ＯｍＶ となり、ｂｓ−、ｂ
ａ 、ｂｓ ｉ＊２０゜１２０、３２５ｍ Ｖとなり、
ａ、ｂとも徐々Ｇ：上昇していることがわかる。このよ
うに時間設定によってＯＲＰ値を徐々に高くするために
は、無曝気（撹拌を行ってもよい）時間を１回めＴ１．
２回めＴｌｌ、３回めＴ３・・・とすると、Ｔ、≧Ｔ２
≧Ｔ３≧・・・となるよう設定する必要がある。また、
曝気時間も１回めｔｌ、２回めｔｍ、３回めｔ３とする
とｔ、≧ｔ、≧ｔ３≧・・・となるよう設定することが
好ましい、ただし、最終の曝気時間は、特に制約する必
要はない。
れ−２４０゜−１２０，ＯｍＶ となり、ｂｓ−、ｂ
ａ 、ｂｓ ｉ＊２０゜１２０、３２５ｍ Ｖとなり、
ａ、ｂとも徐々Ｇ：上昇していることがわかる。このよ
うに時間設定によってＯＲＰ値を徐々に高くするために
は、無曝気（撹拌を行ってもよい）時間を１回めＴ１．
２回めＴｌｌ、３回めＴ３・・・とすると、Ｔ、≧Ｔ２
≧Ｔ３≧・・・となるよう設定する必要がある。また、
曝気時間も１回めｔｌ、２回めｔｍ、３回めｔ３とする
とｔ、≧ｔ、≧ｔ３≧・・・となるよう設定することが
好ましい、ただし、最終の曝気時間は、特に制約する必
要はない。
第２図の窒素成分の変化を見ると、ＮＨ，−Ｎは、原水
の流入によって約６．５■／βに達した後、１回めの曝
気で、約３ａｇ＃２ まで低下し、さらに２回めの曝
気で０■／（となり、２段階で完全に硝化されている。
の流入によって約６．５■／βに達した後、１回めの曝
気で、約３ａｇ＃２ まで低下し、さらに２回めの曝
気で０■／（となり、２段階で完全に硝化されている。
また、Ｎｏ、ｌ−Ｎは曝気時にＮＨ，−Ｈの硝化に伴っ
て５ｍｇ／ｊｌ！ 程度まで増加するが、次の無曝気
時に脱窒が生じて低下し、最終的に約２１ｇＩＪ２
となっている。また、リンについても、１回めの無曝気
時は汚泥からのＰＯ４−Ｐの濃度上昇、曝気時は汚泥へ
のＰＯ４−ｐ過剰吸収による水中ｐｏ、−ｐの急激な濃
度低下が見られる。
て５ｍｇ／ｊｌ！ 程度まで増加するが、次の無曝気
時に脱窒が生じて低下し、最終的に約２１ｇＩＪ２
となっている。また、リンについても、１回めの無曝気
時は汚泥からのＰＯ４−Ｐの濃度上昇、曝気時は汚泥へ
のＰＯ４−ｐ過剰吸収による水中ｐｏ、−ｐの急激な濃
度低下が見られる。
第３表は、本条件における処理性能を示したもので、Ｂ
ＯＤ除去率９５％、Ｔ−Ｎ除去率８６％、Ｔ−Ｐ除去率
９４％となっており、有機物・窒素・リンとも高い処理
性能を示した。また、処理性能の安定性についても約２
週間の試験期間中、Ｂ○ＤとＴ−Ｐ除去率は常に９０％
以上、Ｔ−Ｎ除去率は常に８０％以上を示し、安定した
性能が得られた。
ＯＤ除去率９５％、Ｔ−Ｎ除去率８６％、Ｔ−Ｐ除去率
９４％となっており、有機物・窒素・リンとも高い処理
性能を示した。また、処理性能の安定性についても約２
週間の試験期間中、Ｂ○ＤとＴ−Ｐ除去率は常に９０％
以上、Ｔ−Ｎ除去率は常に８０％以上を示し、安定した
性能が得られた。
これは、原水として用いた沈砂池流出下水の濃度が比較
的安定していたためと考えられることから、流入原水の
性状が安定している場合には、曝気開始時及びＩＩＪＡ
気終了時のＯＲＰ値がそれぞれ徐々に増加するようなタ
イムスケジュールを設定すれば、単純なタイマー運転で
も安定した高い処理性能を得ることができる。しかし、
流入負荷変動が大きい場合には、実施例１に示したよう
にＯＲＰ値を計測しながら、曝気装置の運転、停止を行
う方法の方が好ましく、○ＲＰの計測制御を行えば、負
荷変動に係わらず、安定した高い処理性能を保持するこ
とができる。
的安定していたためと考えられることから、流入原水の
性状が安定している場合には、曝気開始時及びＩＩＪＡ
気終了時のＯＲＰ値がそれぞれ徐々に増加するようなタ
イムスケジュールを設定すれば、単純なタイマー運転で
も安定した高い処理性能を得ることができる。しかし、
流入負荷変動が大きい場合には、実施例１に示したよう
にＯＲＰ値を計測しながら、曝気装置の運転、停止を行
う方法の方が好ましく、○ＲＰの計測制御を行えば、負
荷変動に係わらず、安定した高い処理性能を保持するこ
とができる。
本発明において、流入時間は１サイクル１２ｈｒに対し
、実施例１では４ｈｒ、実施例２では０．５ｈｒとした
が、流入によって付加される窒素成分（大部分はＮＨ，
−Ｎ）の除去を考慮すると、少なくとも最後から２番目
の曝気が開始されるまでに流入を終了する必要がある。
、実施例１では４ｈｒ、実施例２では０．５ｈｒとした
が、流入によって付加される窒素成分（大部分はＮＨ，
−Ｎ）の除去を考慮すると、少なくとも最後から２番目
の曝気が開始されるまでに流入を終了する必要がある。
流入時間を１サイクルの時間の１７２以内とすれば通常
は本条件を達成することができるが、好ましくは１サイ
クルの時間の１７３以内に流入時間を設定する。
は本条件を達成することができるが、好ましくは１サイ
クルの時間の１７３以内に流入時間を設定する。
また無曝気時間に於いて、実施例１では撹拌を行ってい
るのに対し、実施例２ではｆｉ！気装置を停止しただけ
で撹拌を行っていない。嫌気撹拌を行うことにより、排
水と汚泥の接触が促進され、脱窒速度が幾分高まると考
えられるが、余分のエネルギーを必要とするというデメ
リットがあるため、撹拌を行うか否かは目標性能に応じ
て決めればよい。
るのに対し、実施例２ではｆｉ！気装置を停止しただけ
で撹拌を行っていない。嫌気撹拌を行うことにより、排
水と汚泥の接触が促進され、脱窒速度が幾分高まると考
えられるが、余分のエネルギーを必要とするというデメ
リットがあるため、撹拌を行うか否かは目標性能に応じ
て決めればよい。
無曝気時間のうち、１回めに関しては、前サイクルの処
理水放流後に残留していたＮｏ、−Ｎの脱窒を行った陵
、絶対嫌気の状態で汚泥を構成する微生１勿体内から水
中へＰＯ，−Ｐを放出させるという目的をもつため、Ｏ
ＲＰ （ｆｌが少なくとも−ｃ１５０ｍＶ 以下に低下
するまで、嫌気状態を保持する必要がある。１回めの無
曝気時間をタイマーで設定する場合には、少なくとも２
ｈｒ以上とする。
理水放流後に残留していたＮｏ、−Ｎの脱窒を行った陵
、絶対嫌気の状態で汚泥を構成する微生１勿体内から水
中へＰＯ，−Ｐを放出させるという目的をもつため、Ｏ
ＲＰ （ｆｌが少なくとも−ｃ１５０ｍＶ 以下に低下
するまで、嫌気状態を保持する必要がある。１回めの無
曝気時間をタイマーで設定する場合には、少なくとも２
ｈｒ以上とする。
無曝気−唄気のくり返し回数については、実施例１では
４回、実施例２では３回としており、少なくとも３回以
上に設定する必要があるものの、多い程よいというもの
ではないため、３〜５回程度が実用的である。
４回、実施例２では３回としており、少なくとも３回以
上に設定する必要があるものの、多い程よいというもの
ではないため、３〜５回程度が実用的である。
第１表
第２表
水温：１５〜２０℃ ＨＬＳＳ ： ４１０軸ｔ／Ａ第
３図 〔発明の効果〕 本発明は、有機性排水の回分式処理方法に於いて、無曝
気−曝気のくり返しを３回以上行うことによって、流入
排水の濃度変化に係わらず、安定した高い脱窒・脱リン
性能を保持できるという効果を有する。
３図 〔発明の効果〕 本発明は、有機性排水の回分式処理方法に於いて、無曝
気−曝気のくり返しを３回以上行うことによって、流入
排水の濃度変化に係わらず、安定した高い脱窒・脱リン
性能を保持できるという効果を有する。
更に曝気装置の運転開始時及び運転終了時の酸化還元電
位が夫々無曝気−曝気の繰返しに従って上昇するように
間欠曝気を行うことにより、その効果は一層確実な”も
のとなる。
位が夫々無曝気−曝気の繰返しに従って上昇するように
間欠曝気を行うことにより、その効果は一層確実な”も
のとなる。
第１図及び第２図はそれぞれ本発明の実施例になる排水
の処理方法を実施した際の排水成分の変化図を示してい
る。 ほか１名
の処理方法を実施した際の排水成分の変化図を示してい
る。 ほか１名
Claims (2)
- （１）回分式活性汚泥法を用いる排水の処理方法におい
て、無曝気−曝気を３回以上繰返した後、汚泥を沈澱さ
せ、上澄液を放流することを特徴とする排水の処理方法
。 - （２）前記無曝気−曝気の繰返しに際しては、曝気開始
時及び曝気終了時の酸化還元電位を繰返しに従つて上昇
することを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の排水
の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62067037A JPS63232895A (ja) | 1987-03-20 | 1987-03-20 | 排水の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62067037A JPS63232895A (ja) | 1987-03-20 | 1987-03-20 | 排水の処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63232895A true JPS63232895A (ja) | 1988-09-28 |
Family
ID=13333263
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62067037A Pending JPS63232895A (ja) | 1987-03-20 | 1987-03-20 | 排水の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63232895A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5653435A (en) * | 1979-10-08 | 1981-05-13 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Detecting method for water leakage from under-ground buried pipe of insulating material |
| JPS60150894A (ja) * | 1984-01-20 | 1985-08-08 | Nishihara Environ Sanit Res Corp | バツチ式活性汚泥処理装置 |
| JPS61120696A (ja) * | 1984-11-15 | 1986-06-07 | Unitika Ltd | 排水の処理方法 |
-
1987
- 1987-03-20 JP JP62067037A patent/JPS63232895A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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